KR100298101B1

KR100298101B1 - 섬유강화복합재료제관형상체

Info

Publication number: KR100298101B1
Application number: KR1019980044255A
Authority: KR
Inventors: 신이치 타케무라; 요시오 소오다; 히데유키 오오노; 미키오 시마; 유타카 아라이; 토모히로 나카니시
Original assignee: 히라야마 히데시; 닛뽄그래파이트파이버 카부시키카이샤; 아사무라 타카싯; 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤; 오오사와 슈지로; 닛세키미쯔비시 가부시키가이샤
Priority date: 1997-10-24
Filing date: 1998-10-22
Publication date: 2001-10-27
Also published as: JP3771360B2; CN1217443A; JPH11123782A; CN1131139C; KR19990037286A; TW429216B

Abstract

본 발명은, 뛰어난 굽힘파단강도, 굽힘파단휘어짐, 충격흡수에너지를 가진 섬유강화 복합재료를 이용해서 제조된 관형상체를 얻는 것을 과제로 한 것이며, 그 해결수단으로서, 관형상체의 길이방향에 대해서 0°~±15°로 배향된 탄소섬유와 수지로 이루어진 고압축파단변형층을 함유하고, 상기 고압축파단변형층의 탄소섬유의 배향방향에 대한 압축파단변형이 1~5%이고, 또한 상기 탄소섬유의 섬유체적함유율을 60%로 해서 환산한 탄소섬유의 배향방향의 압축탄성률이 3~120GPa인 것을 특징으로 하는, 섬유강화 복합재료를 이용해서 제조된 관형상체를 제공한다.

Description

섬유강화 복합재료제 관형상체

본 발명은, 섬유강화 복합재료제(즉, 섬유강화 복합재료를 이용해서 제조된) 관형상체에 관한 것이다.

강화섬유복합재료로 이루어진 관형상체는, 골프클러브샤프트, 낚시대 등 여러가지의 용도에 사용되고 있다.

골프클러브샤프트에 관해서, 최근에는 경량화의 흐름이 한층 더 가속화되고 있다. 경량화는 샤프트의 굽힘파단강도의 저하를 초래하는 일 때문에, 이 때까지 뛰어난 굽힘파단강도를 가진 경량샤프트를 제조하는 것은 곤란했다.

낚시대에서는 끝부분이 유연성을 지닐 것이 요구되고 있다. 우수한 유연성을 얻기 위해서는, 끝부분의 살두께를 얇게 하는 방법이 있으나, 동시에 굽힘파단 강도의 저하를 초래하게 되는 일 때문에, 이 때까지 끝부분에 있어서 뛰어난 굽힘 파단강도와 유연성을 양립시킨 낚시대를 제조하는 것은 곤란했었다.

본 발명의 목적은, 이들 종래의 과제를 해소하고, 뛰어난 굽힘파단강도, 굽힘파단휘어짐, 충격흡수에너지를 가진, 섬유강화 복합재료를 이용해서 제조된 관형 상체를 제공하는 데 있다.

제1도는, 맨드릴이나 각 층에 사용하는 프리프레그 각각의 평면도 및 실시예 1에서 제조한 관형상체의 단면도.

제2도는, 맨드릴이나 각 층에 사용하는 프리프레그 각각의 평면도 및 실시예 2에서 제조한 관형상체의 단면도.

<도면의 주요부분에 대한 부호의 설명>

1 : 맨드릴

2a : 포지티브 사교층(斜交層) 프리프레그

2b : 네거티브 사교층 프리프레그

3 : 스트레이트층 프리프레그

4 : 고압축파단변형층 프리프레그

본 발명의 상기 목적은, 다음에 표시한 섬유강화 복합재료를 이용해서 제조된 관형상체에 의해서 달성된다.

즉, 본 발명은, 관형상체의 길이방향에 대해서 0° ±15°로 배향된 탄소섬유와 수지로 이루어진 고압축파단변형층을 함유하고, 상기 고압축파단변형층의 탄소 섬유의 배향방향에 대한 압축파단변형이 1~5%이고, 또한 상기 탄소섬유의 섬유체 적함유율을 60%로 해서 환산한 탄소섬유의 배향방향의 압축탄성률이 3~120GPa인 것을 특징으로 하는, 섬유강화 복합재료를 이용해서 제조된 관형상체에 관한 것이다.

본 발명의 섬유강화 복합재료를 이용해서 제조된 관형상체는, 강화섬유가 관형상체의 길이방향(축방향)에 대해서 거의 평행인 0° ~±5°로 배향하고 있는 강화섬유 프리프레그를 샤프트 전체길이에 걸쳐서 적층해서 이루어진 스트레이트층(straight layer)을 가질 수 있다. 스트레이트층의 적층수는 1~20층, 바람직하게는 1~18층, 보다 바람직하게는 1~16층이다. 스트레이트층의 적층수는, 관형상체의 길이방향에 있어서 균일해도 되고, 변화시킬 수도 있다.

여기서, 본 발명에서 말하는 적층수란 스트레이트층 등의 특정한 층이 평균해서 몇 층 적층하고 있는지, 즉 관형상체의 축둘레를 몇 바퀴 감고 있는지를 의미한다.

상기 관형상체의 용도, 구체적으로는 골프샤프트 등의 용도에 따라서는, 본 발명의 관형상체는, 강화섬유가 상기 관형상체의 길이방향에 대해서 ±20° ~±70°로 배향된 강화섬유 프리프레그가 적층됨으로써 형성되는 사교층(斜交層)을 가질 수 있다.

상기 사교층에는, 통상, 강화섬유가 상기 관형상체의 길이방향에 대해서 +20° ~+70° 로 배향된 강화섬유 프리프레그가 적층되어서 형성되는 포지티브 사교층과, 강화섬유가 상기 관형상체의 길이방향에 대해서 -20° ~-70° 로 배향된 강화섬유 프리프레그가 적층되어서 형성되는 네거티브 사교층으로 이루어진 포지티브네거티브 사교층이 있다.

포지티브 사교층 또는 네거티브 사교층을 1층마다 또는 복수 층마다 번갈아 적층할 수 있다. 또, 포지티브 사교층과 네거티브 사교층의 적층수는 서로 달라도 된다. 포지티브네거티브 1쌍의 사교층의 적층수는, 1~12층, 바람직하게는 1~10층이다. 즉, 포지티브 사교층과 네거티브 사교층의 적층수가 동일한 경우에는, 사교층의 총 적층수는 2~24층, 바람직하게는 2~20층이다.

상기 관형상체의 다른 용도, 구체적으로는 낚시대 등의 용도에 따라서는, 본 발명자의 관형상체는, 강화섬유가 상기 관형상체의 길이방향에 대해서 거의 직각인 ±70° -±9O° , 바람직하게는 ±80° ~±9O° 로 배향된 강화섬유 프리프레그가 적층됨으로써 형성되는 후프층을 가질 수도 있다. 후프층의 적층수는 1~10층, 바람직하게는 1~8층이다. 사교층 및 후프층의 적층수는, 관형상체의 길이방향에 있어서 균일해도 되고 또는 변화시킬 수도 있다.

이들 강화섬유 프리프레그에 사용되는 강화섬유로서는, 탄소섬유, 유리섬유, 아라미드섬유, 세라믹섬유, 붕소섬유, 금속섬유 등을 들 수 있으나, 바람직하게는 피치계 탄소섬유 또는 폴리아크릴로니트릴계 탄소섬유를 사용할 수 있다. 상기 강화섬유 프리프레그에 사용되는 매트릭스수지로서는, 에폭시수지, 불포화폴리에스테르수지, 페놀수지, 실리콘수지, 폴리우레탄수지, 요소수지, 멜라민수지 등으로부터 선택되는 열경화성 수지 또는 열가소성 수지를 들 수 있으며, 바람직하게는 에폭시수지를 들 수 있다.

이들 강화섬유 프리프레그에 사용되는 탄소섬유로서, 상기 탄소섬유의 섬유체적함유율을 60%로 한 탄소섬유의 배향방향의 압축탄성률이 125GPa~600GPa인 탄소 섬유를 사용할 수 있다.

본 발명은 이러한 구성의 섬유강화 복합재료를 이용해서 제조된 관형상체에 있어서, 압축파단변형이 1.0~5.0%이고, 또한 압축탄성률이 3GPa~120GPa인 탄소 섬유를 함유하는 프리프레그를 적층해서 고압축파단변형층을 형성하는 것을 특징으로 하는 것이다.

상기 고압축파단변형층에 사용되는 탄소섬유로서는, 압축파단변형이 1~5%, 바람직하게는 1.5~5%, 보다 바람직하게는 1.7~5%, 가장 바람직하게는 2~5%의 탄소섬유를 사용할 수 있다.

또, 상기 고압축파단변형층에 사용되는 탄소섬유로서는 압축탄성률이 3GPa~120GPa, 바람직하게는 3GPa~100GPa인 탄소섬유가 바람직하다.

또한, 상기 고압축파단변형층에 사용되는 탄소섬유로서는, 밀도가 1.9g/cm³미만, 바람직하게는 1.8g/cm³미만인 탄소섬유를 사용할 수 있다. 밀도가 1.9g/cm³이상인 경우에는, 관형상체의 중량을 증가시키는 일이 되어 바람직하지 않다.

또, 상기 고압축파단변형층에 사용되는 탄소섬유로서는, 스트랜드의 필라멘트수가 24000개 이하, 바람직하게는 12000개 이하, 보다 바람직하게는 6000개 이하, 가장 바람직하게는 3000개 이하인 탄소섬유를 사용할 수 있다.

스트랜드의 필라멘트수가 24000개보다도 큰 경우에는, 매트릭스수지를 함침시킨 프리프레그를 제조하는 데 있어서, 특히 탄소섬유의 단위면적당의 무게가 작은 프리프레그를 제조할 경우, 갭(gap)이 생기기 쉬워지기 때문에 바람직하지 않다.

상기 고압축파단변형층에 사용되는 탄소섬유 프리프레그에 사용되는 탄소섬유로서는, 피치계 탄소섬유, 폴리아크릴로니트릴계 탄소섬유의 어느 것이나 사용할 수 있으며, 특히 피치계 탄소섬유가 바람직하다. 또 고압축파단변형층에 사용되는 탄소섬유 프리프레그에 사용되는 매트릭스수지로서는, 에폭시수지, 불포화폴리에스테르수지, 페놀수지, 실리콘수지, 폴리우레탄수지, 요소수지, 멜라민수지 등으로부터 선택되는 열경화성 수지 또는 열가소성 수지를 들 수 있으며, 바람직하게는 에폭시수지를 들 수 있다.

본 발명에 있어서, 프리프레그에 있어서의 강화섬유의 단위면적당의 무게에는 특별히 제한은 없으나, 통상, 20~300g/m², 바람직하게는 50~200g/m²의 범위의 것이 사용된다. 강화섬유 단위면적당의 무게가 300g/m²보다도 크면 관형상체의 설계시에 있어서의 자유도가 제한되기 때문에 바람직하지 않다. 또, 강화섬유단위면적당의 무게가 20g/m²보다도 작으면 관형상체의 제조시에 프리프레그에 주름이 생기기 쉽기 때문에 바람직하지 않다.

상기 고압축파단변형층은, 뛰어난 굽힘파단강도를 가진 섬유강화 복합재료를 이용해서 제조된 관형상체를 제공하기 위해, 탄소섬유가 관형상체의 길이방향에 대해서 0° ~±15° , 바람직하게는 관형상체의 길이방향에 대해서 0° ~±10° , 보다 바람직하게는 관형상체의 길이방향에 대해서 거의 평행인 0 ~±5 로 배향된 탄소섬유 프리프레그가 적층됨으로써 형성된다. 상기 고압축파단변형층은, 관형상체의 길이방향 전체영역에 걸쳐서 적층할 수 있다. 상기 고압축파단변형층을 관형상체의 길이방향의 일부에만 적층했을 경우, 상기 고압축파단변형층을 적층한 부분에는 뛰어난 굽힘강도와 내충격성을 상기 관형상체에 부여할 수 있으나, 상기 고압축파단변형층이 적층되어 있지 않은 부분에 있어서는 굽힘강도 및 내충격성의 향상은 바랄 수 없다. 이에 대해서, 상기 고압축파단변형층을 관형상체의 길이방향 전체영역에 걸쳐서 적층함으로써, 관형상체의 길이방향 전체영역에 있어서 굽힘강도 및 내충격성을 향상시킬 수 있다. 또, 굽힘강도 및 내충격성의 향상분을 상쇄하고, 상기 관형상체의 경량화를 도모할 수도 있다.

상기 고압축파단변형층을 형성하는 프리프레그는, 본 발명의 섬유강화 복합 재료를 이용해서 제조된 관형상체의 살두께방향에 있어서 어느 위치에 적층해도 되나, 바람직하게는 상기 관형상체의 보다 바깥쪽, 보다 바람직하게는 상기 관형상체의 가장 바깥층이 되도록 적층할 수 있다.

또, 상기 고압축파단변형층을 형성하는 프리프레그로서는, 2개 이상으로 나누어진, 각각이 동일 형상 또는 비동일 형상인 프리프레그를 사용할 수 있다.

상기 고압축파단변형층은, 사교층, 스트레이트층, 후프층중의 어느 1종, 또는 2종 이상과 조합해서 사용할 수 있다. 상기 관형상체의 반경방향에 있어서의 살두께의 상기 고압축파단변형층에 대한 그외의 층, 즉 사교층, 스트레이트층, 후프층 중의 어느 1종 또는 2종 이상과 조합시켜서 이루어지는 층의 비율은, 50:1~1:50, 바람직하게는 20:1~1:20, 보다 바람직하게는 15:1~1:15로 할 수 있다.

본 발명에 있어서의 강화섬유 프리프레그로서는 직물 프리프레그, 일방향 프리프레그를 사용할 수 있으며, 일방향 프리프레그가 바람직하게 사용된다. 이 일방향 프리프레그는 강화섬유를 고정할 목적으로 횡사(橫絲)를 성기게 꿸 수도 있다.

본 발명의 관형상성형체의 고압축파단변형층, 사교층, 스트레이트층, 후프층 각 층의 Vf는 통상, 40~90체적%, 바람직하게는 50~75체적%로 할 수 있다.

본 발명에서는, 강화섬유 프리프레그에 유리섬유직물을 포개어 얻어진 것을 감아서 관형상체를 형성하여, 관형상체의 압궤(壓潰)강도를 증대할 수 있다.

본 발명의 섬유강화 복합재료를 이용해서 제조된 관형상체는 테이퍼를 가진 관형상체라도 테이퍼를 가지지 않는 축에 평행한 관형상체라도 된다.

이하에 실시예를 표시하나, 본 발명은 이것에 의해 한정되는 것은 아니다.

본 발명에 있어서의 3점굽힘시험은, 지지점간거리 300mm, 압자직경R 75mm, 지지점직경R 12.5mm, 시험속도 5mm/min의 조건하에서 행하였다.

또, 본 발명에 있어서의 충격시험은, 일본국 요네쿠라제작소 제품인 낙추형 충격시험기(IITM-18형)를 사용하고, 지지점간거리 300mm, 압자직경R 75mm, 지지점 직경R 12.5mm, 낙추중량 766g, 낙하높이 1800mm, 충돌시 낙추속도 6.Om/sec의 조건하에서 행하였다.

압축탄성률, 압축파단변형은 섬유강화 복합재료의 압축시험법 ASTM D 3410에 준거해서 행하고, 압축하중과 시험편의 단면적으로부터 계산되는 압축응력과 압축 시험편에 붙인 변형게이지로부터 얻어지는 압축변형으로부터 압축탄성률을 측정했다. 또한 본 발명에 있어서의 압축탄성률의 값은 Vf 60% 환산치이다. 또, 압축파단변형은 복합재료의 압축시험에 있어서의 실측치이다. 인장탄성률의 값은, ASTM D 3039에 준거해서 측정하여 얻어진 값이다.

[테이퍼가 없는 관형상체의 제조예(실시예 1, 비교예 1,2)]

직경이 6.Omm, 길이가 1200mm인 맨드릴에, 이형제로서 (주)린레이회사 제품인 왁스를 도포한 후, 사교층으로서 일본국 토레이(주) 제품인 P3052S-12의 프리프레그를 사용하고, 각각 맨드릴 위를 3바퀴 돌도록 상기 프리프레그를 재단해서 얻어진 포지티브네거티브 2매의 사교층 프리프레그를, 포지티브네거티브 사교층 프리프레그의 탄소섬유가 맨드릴의 길이방향에 대해서 각각 +45° , -45° 로 배향하도록, 맨드릴의 절반 둘레분에 상당하는 거리만큼 한쪽을 다른 쪽으로부터 어긋나게 해서 포갠 후, 맨드릴에 감아 붙였다.

스트레이트층으로서 일본국 토레이(주) 제품인 P8055S-12의 프리프레그를 사용하고, 사교층 위를 4바퀴 돌도록 재단한 스트레이트층 프리프레그(1매)를, 상기 프리프레그의 강화섬유가 맨드릴의 길이방향과 평행이 되도록 사교층 위에 감아 붙였다.

또, 고압축파단변형층으로서 표 1에 표시한 바와 같은 각종 일방향 프리프레그를 각 실시예 및 비교예마다 바꾸어서 사용하고, 상기 프리프레그가 스트레이트 층 위를 3바퀴 돌도록 상기 프리프레그를 재단해서 얻어진 고압축파단변형층 프리프레그(1매)를, 상기 프리프레그의 강화섬유가 맨드릴의 길이방향과 평행이 되도록, 스트레이트층 위에 감아 붙였다. 이상의 적층(감아붙임)에 의해 얻어진 적층체에 수축테이프를 감아 붙이고, 130℃로 가열하여 탈포경화한 후, 맨드릴을 빼내어 관형상체를 얻었다. 도 1에 맨드릴을 빼내기 전의 관형상체의 단면도를 표시한다. 도면중, (1)은 맨드릴의 평면도를 표시하고, (2a)는 포지티브 사교층 프리프레그, (2b)는 네거티브 사교층 프리프레그, (3)은 스트레이트층 프리프레그, (4)는 고압축파단변형층 프리프레그 각각의 평면도를 표시한다. 관형상체의 외경은 9.Omm였다. 표 1에 얻어진 관형상체의 3점굽힘물성 및 충격물성을 표시한다.

표 1에 표시한 바와 같이, 실시예 1의 관형상체는 뛰어난 3점굽힘파단하중(굽힘파단강도를 말함), 3점굽힘파단휘어짐, 충격흡수에너지를 가지고 있었다. 비교예 1의 관형상체는, 3점굽힘파단하중, 3점굽힘파단휘어짐, 충격흡수에너지가 낮아 열등하였다. 비교예 2의 관형상체는, 3점굽힘파단하중, 3점굽힘파단휘어짐, 충격흡수에너지가 낮아 열등하였다.

[테이퍼가 붙은 관형상체의 제조예(실시예 2, 비교예 3)]

전체길이 1200mm, 가는 직경쪽 직경 6mm, 굵은 직경쪽 직경 13.2mm의 테이퍼를 가진 맨드릴을 사용하고, 각 층을 가는 직경쪽으로부터 굵은 직경쪽에 걸쳐서 일정한 적층수가 되도록 도 2(b)~(e)에 표시한 바와 같은 형상으로 재단해서, 사교층은, 포지티브네거티브 사교층이 맨드릴 위를 각각 2.5바퀴 돌도록 재단해서 얻어진 프리프레그를 사용하고, 포지티브네거티브 사교층 프리프레그의 탄소섬유가 맨드릴의 길이방향에 대해서 각각 +45° , -45° 로 배향하도록, 맨드릴의 절반둘레분에 상당하는 거리만큼 한쪽을 다른 쪽으로부터 어긋나게 해서 포갠 후, 맨드릴에 감아 붙였다. 스트레이트층은 3바퀴 돌도록 적층하고, 고압축파단변형층은 2바퀴 돌도록 적층한 이외에는 테이퍼가 없는 관형상체와 마찬가지로 해서 제조하였다.

각 층에 사용한 프리프레그를 표 2에 표시한다. 각 실시예 및 비교예에서 고압축파단변형층에 다른 종류의 프리프레그를 사용하고, 샤프트의 성능을 비교하였다.

도 2에 맨드릴을 빼기 전의 테이퍼부착형상체의 단면도를 표시한다. 도면 중 (1)은 맨드릴의 평면도를 표시하고, (2a)는 포지티브 사교층 프리프레그, (2b)는 네거티브 사교층 프리프레그, (3)은 스트레이트층 프리프레그, (4)는 고압축파단변형층 프리프레그 각각의 평면도를 표시한다.

샤프트의 가는 직경쪽 끝부분에서의 외경은 8.2mm, 큰 직경쪽 끝부분에서의 외경은 15.5mm였다. 또, 상기 샤프트를 가는 직경쪽 끝부분으로부터 400mm, 800mm부분에서 절단하고, 직경이 다른 길이 400mm의 3종류의 시험체를 얻었다. 3종류의 시험체를 각각의 샤프트로부터의 잘라낸 위치에 따라서, 가는 직경부분, 중앙부분, 큰 직경부분으로 했다. 표 2에는 얻어진 샤프트의 3점굽힘물성을 표시한다.

표 2에 표시한 바와 같이 실시예 2의 샤프트는, 가는 직경부분, 중앙부분, 큰 직경부분의 어느 것에 있어서도 뛰어난 3점굽힘파단하중을 가지고 있었다. 비교예 3의 샤프트는 가는 직경부분, 중앙부분, 큰 직경부분의 어느 것에 있어서도 3점굽힘파단하중이 낮아 열등하였다.

본 실시예에서는 맨드릴에 사교층, 스트레이트층의 순으로 적층하고 있으나, 스트레이트층, 사교층의 순으로 해도 된다.

또한, 각 실시예 및 비교예에서 사용한 프리프레그의 상세한 것은 이하와 같다.

① 일본국 토레이(주) 제품인 P3052S-12: 폴리아크릴로니트릴계 탄소섬유 T700S(인장탄성률 230GPa, 압축파단변형 1.4%, 압축탄성률 130GPa), 탄소섬유 단위 면적당 무게 125g/m², 에폭시수지함유량 33중량%.

② 일본국 토레이(주) 제품인 P8055S-12: 폴리아크릴로니트릴계 탄소섬유 M3OS(인장탄성률 300GPa, 압축파단변형 0.9%, 압축탄성률 175GPa), 탄소섬유 단위면적당 무게 125g/m², 에폭시수지함유량 24중량%.

③ 일본국 닛뽄그래파이트파이버(주) 제품인 E0526A-10: 피치계 탄소섬유 XN-05(인장탄성률 50GPa, 압축파단변형 2.9%, 압축탄성률 32GPa), 탄소섬유 단위면적당 무게 100g/m², 에폭시수지함유량 37중량%.

④ 일본국 신닛테쯔카가쿠(주) 제품인 GE-100: 유리섬유(인장탄성률 73GPa, 압축파단변형 1.3%, 압축탄성률 44GPa), 유리섬유 단위면적당 무게 100g/m², 에폭시수지함유량 35중량%,

⑤ 일본국 닛뽄그래파이트파이버(주) 제품인 E1526C-10: 피치계 탄소섬유 XN-15(인장탄성률 150GPa, 압축파단변형 1.8%, 압축탄성률 85GPa), 탄소섬유 단위면적당 무게 100g/m², 에폭시수지함유량 33중량%.

※1: 압축파단변형은, 고압축파단변형층에 사용한 탄소섬유를 일방향 복합재료로 했을 경우에 있어서의 0°방향의 압축파단변형의 값임.

※2: 압축탄성률은 고압축파단변형층에 사용한 탄소섬유를 일방향 복합재료로 했을 경우에 있어서 탄소섬유의 체적함유율을 60%로 해서 환산한 0°방향의 압축탄성률의 값임.

이상 설명한 바와 같이, 본 발명에 의하면 뛰어난 굽힘파단강도, 굽힘파단휘어짐, 충격흡수에너지를 가진, 섬유강화 복합재료를 이용해서 제조된 관형상체를 얻을 수 있다.

Claims

관형상체의 길이방향에 대해서 0°~±15°로 배향된 탄소섬유와 수지로 이루어진 고압축파단변형층을 함유하고, 상기 고압축파단변형층의 탄소섬유의 배향방향에 대한 압축파단변형이 1~5%이고, 또한 상기 탄소섬유의 섬유체적함유율을 60% 로 해서 환산한 탄소섬유의 배향방향의 압축탄성률이 3~120GPa인 것을 특징으로 하는, 섬유강화 복합재료를 이용해서 제조된 관형상체.
제1항에 있어서, 상기 관형상체가, 해당 관형상체의 길이방향에 대해서 ±20°~±70° 로 배향된 강화섬유와 수지로 이루어진 사교층(斜交層) 및 해당 관형상체의 길이방향에 대해서 0° ~±5° 로 배향된 강화섬유와 수지로 이루어진 스트레이트층(straight layer)을 또 함유하고 있는 것을 특징으로 하는, 섬유강화 복합재료를 이용해서 제조된 관형상체.