JPWO2019151169A1 - エンドミルおよび加工方法 - Google Patents
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Abstract
Description
本願は、2018年2月2日に、日本に出願された特願2018−017384号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
n=(L×tanθ)/(2×a)
また、上述の構成を満たす範囲で、外周刃の刃長を軸方向に長く確保することができ、等高線加工を行う際の1ステップでより広範囲を加工でき、結果的に加工コストを低減できる。
加えて、上述の構成によれば、8つの外周刃が設けられる。外周刃の下半分の領域において同時接触刃数が略1となる構成としつつ、外周刃の数を増加させることで、被削材に接触する外周刃が切り替わる際の切削抵抗の増減幅を抑制できる。外周刃を8つ設けることで、切削抵抗の増減幅は低減されるようになり、切削中のエンドミルの振動を抑制し、結果的に加工精度を高めることができる。
m=(L×tanθ)/a
本明細書において、エンドミル1の軸線Oと平行な方向を単に軸線方向という。また、軸線Oに直交する方向を径方向という。また、軸線O周りに周回する方向を周方向という。周方向のうち、切削加工時にエンドミル1が回転する方向を工具回転方向Tという。また、以下の説明において、特定部位に対して工具回転方向T側の領域を回転方向前方側とよび工具回転方向T側と反対側の領域を回転方向後方側と呼ぶ場合がある。
なお、本明細書において、逃げ面の逃げ角は、軸線Oに直交する切断面において測定される。測定時には、まず外周刃の先端を結ぶ仮想円を求め、測定対象の外周刃の先端を通過する仮想円の接線に対して、逃げ面の角度を求める。
なお、本明細書において、1段目の逃げ面(第1領域25a)の幅wは、軸線Oに直交する切断面において測定される。測定時には、まず外周刃の先端を結ぶ仮想円を求め、測定対象の外周刃の先端を通過する仮想円の接線方向における第1領域25aの長さ寸法を幅wとする。
外周刃の外径寸法Dは、外周刃の全長において一様である。このため、刃長Lの上半分の領域による加工における取り代は、微小なものとなる。
ここで、8つの外周刃21のうち1つの外周刃に着目し、当該外周刃21の軸方向に沿う刃長をL、当該外周刃21のねじれ角をθ、当該外周刃21の下端21bにおいて当該外周刃21と当該外周刃21の工具回転方向後方に隣接する他の外周刃21との周方向距離をaとする。なお、ここで周方向距離とは、軸線Oを中心として周方向に延びる円弧長を意味する。
n=(L×tanθ)/(2×a) …(式1)
また、上述の構成を満たす範囲で、外周刃21の刃長を軸方向に長く確保することができ、等高線加工を行う際の1ステップでより広範囲を加工でき、結果的に加工コストを低減できる。
m=(L×tanθ)/a …(式2)
以下の条件において、試験例1−1、試験例1−2、試験例1−3、試験例1−4および試験例1−5の立壁における仕上げ加工の切削試験を行った。
・被削材:DAC(H)48HRC
・エンドミル:外周刃の外径寸法Φ6mm、芯厚80%
・機械:MAKINO V33(HSK−F63)
・切削条件:回転数n=2650回転/分
送り速度Vf=636mm/分
取りしろ0.1mm
加工深さ40mm
ダウンカット
ドライ−エアブロー加工
試験例1−1に用いるエンドミルは、外周刃の刃長6mmを有する。
試験例1−1に用いるエンドミルの外周刃は、2段の逃げ面を有する。
試験例1−1に用いるエンドミルは、ねじれ角が38°の等リードの8つの外周刃を有する。
試験例1−1に用いるエンドミルは、外周刃のすくい角がポジティブタイプを有する。
試験例1−2に用いるエンドミルは、外周刃の刃長3mmを有する。
試験例1−2に用いるエンドミルの外周刃は、2段の逃げ面を有する。
試験例1−2に用いるエンドミルは、ねじれ角が38°の等リードの8つの外周刃を有する。
試験例1−2に用いるエンドミルは、外周刃のすくい角がポジティブタイプを有する。
試験例1−3に用いるエンドミルは、外周刃の刃長12mmを有する。
試験例1−3に用いるエンドミルの外周刃は、2段の逃げ面を有する。
試験例1−3に用いるエンドミルは、ねじれ角が38°の等リードの8つの外周刃を有する。
試験例1−3に用いるエンドミルは、外周刃のすくい角がポジティブタイプを有する。
ただし、試験例1−4に用いるエンドミルの外周刃は、1段の逃げ面を有する。
試験例1−4に用いるエンドミルは、外周刃の刃長3mmを有する。
試験例1−4に用いるエンドミルは、ねじれ角が38°の等リードの8つの外周刃を有する。
試験例1−4に用いるエンドミルは、外周刃のすくい角がポジティブタイプを有する。
試験例1−5に用いるエンドミルは、外周刃の刃長6mmを有する。
試験例1−5に用いるエンドミルの外周刃は、2段の逃げ面を有する。
試験例1−5に用いるエンドミルは、ねじれ角が21°の等リードの8つの外周刃を有する。
試験例1−5に用いるエンドミルは、外周刃のすくい角がポジティブタイプを有する。
表1において、「Ra」は加工面の算術平均粗さであり、「Rz」は加工面の最大高さである。また、「外観・光沢感」は、加工面の目視による評価結果である。「加工スジ」は、深さ方向の送りの各ステップに起因して形成される等間隔な筋の状態の目視による評価結果である。「倒れ精度」は、図7に示すグラフを基にした評価結果である。切削抵抗は、切削抵抗の測定結果を基に、評価した評価結果である。なお、各項目において、Aが最も良く、Bが次に良く、Cがさらに次に良く、Dが好ましくない状態であったことを示す。
試験例1−1は、倒れ精度も面性状も優れており、補正のためのゼロカットは不要であった。切り込み量が大きい試験例1−3、1−5では、倒れ精度が悪く、追加工程として、ゼロカットを5〜10回行っても、10μm程度の削り残り量が確認された。試験例1−2、1−4は倒れ精度は5μm以下におさまったが、試験例1−1に比べて面性状が悪化した。
次に、外周刃の刃数を8とすることの優位性を示す試験2について説明する。
以下の条件において、試験例2−1および試験例2−2の切削試験を行う。
・被削材:DAC(H)48HRC
・エンドミル:外周刃の外径寸法Φ6mm
・機械:MAKINO V33(HSK−F63)
・切削条件:回転数n=2650回転/分
送り速度Vf=636mm/分
取りしろ0.1mm
ダウンカット
ドライ−エアブロー加工
一方で試験例2−2に用いるエンドミルは、等リードの2つの外周刃を有し、外周刃のねじれ角は、72°である。試験例2−2に用いるエンドミルのその他の構成は、試験例2−1のエンドミルと同様である。
11…首部(軸部)
20…刃部
21…外周刃
21b…下端
22…底刃
24b…すくい面
25…逃げ面
a…周方向距離
d,D…外径寸法
L…刃長
O…軸線(中心軸)
T…工具回転方向
θ…ねじれ角
Claims (11)
- 中心軸に沿って延びる円柱形状の軸部と、
前記軸部の先端側に位置する刃部と、を備え、
前記刃部には、前記軸部よりも大きい外径寸法の8つの外周刃が周方向に沿って設けられ、
前記外周刃は、前記中心軸まわりに螺旋状に延びるねじれ刃であり、
8つの前記外周刃のうち1つの外周刃に着目し、当該外周刃の軸方向に沿う刃長をL、当該外周刃のねじれ角をθ、当該外周刃の下端において当該外周刃と当該外周刃の工具回転方向後方に隣接する他の前記外周刃との周方向距離をaとした時、前記外周刃の下端から少なくとも前記刃長の半分の領域において、以下の式で表されるnが、8つの前記外周刃について全て略1である、
エンドミル。
n=(L×tanθ)/(2×a) - 前記nが、0.9以上、1.1以下である、
請求項1に記載のエンドミル。 - 前記外周刃の全長において、以下の式で表されるmが、8つの前記外周刃について全て略2である、
請求項1に記載のエンドミル。
m=(L×tanθ)/a - 前記mが、1.9以上、2.1以下である、
請求項3に記載のエンドミル。 - 前記外周刃の外径寸法が、4mm以上である。
請求項1〜4の何れか一項に記載のエンドミル。 - 前記ねじれ角が、35°以上、40°以下である、
請求項1〜5の何れか一項に記載のエンドミル。 - 前記外周刃は、ポジティブタイプのすくい面を有する、
請求項1〜5の何れか一項に記載のエンドミル。 - 前記外周刃が、2段の逃げ面を有する、
請求項1〜7の何れか一項に記載のエンドミル。 - 前記刃部には、8つの前記外周刃に加えて、先端に設けられ前記中心軸側から径方向外側に延びる8つの底刃と、前記外周刃と前記底刃との間を滑らかに繋ぐ8つのラジアス刃と、が設けられ、
前記刃部の最先端点は、前記ラジアス刃と前記外周刃の境界と前記ラジアス刃と前記底刃の境界との間において、前記ラジアス刃に位置する、
請求項1〜8の何れか一項に記載のエンドミル。 - 深さ方向の切り込み量を刃長の半分として等高線加工を行う、
請求項1〜9の何れか一項に記載のエンドミル。 - 請求項1〜10の何れか一項に記載のエンドミルを用いた加工方法であって、
深さ方向の切り込み量を前記刃長の半分として等高線加工を行う、
加工方法。
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