JPWO2019059222A1 - 熱可塑性樹脂組成物およびこれを用いてなる成形品 - Google Patents

Abstract

無機充填材を多く含んでいても、熱固定工程を有する装置内で搬送不良を発生させない、シートおよびそのシートを成形するための熱可塑性樹脂組成物を提供することを目的とする。
少なくとも熱可塑性樹脂および無機充填材を、有してなる熱可塑性樹脂組成物であって、該熱可塑性樹脂には、長鎖分岐を有しないポリプロピレン（Ｂ）と長鎖分岐構造を有するポリプロピレン（Ａ）とを、質量比８０：２０〜９８：２の割合で含有する熱可塑性樹脂組成物。

Description

本発明は、熱可塑性樹脂組成物およびこれを用いてなる成形品に関する。

従来より、熱可塑性樹脂と無機充填材を混合した熱可塑性樹脂組成物からシート状物を成形し合成紙とすること（以下、単に「シート態様」と称する場合もある。）が行われている。しかし、無機充填材を高配合した熱可塑性樹脂組成物から製造したシート状物にあっては、その強度、加工性等の品質上の問題からその使用が狭い範囲に限定されている。このためこのような無機充填材を高配合した樹脂組成物からなるシートとして、より高品質なものを得るための技術も従来種々の検討がなされている。

例えば、特許文献１には、約４３重量％〜約１８重量％のポリエチレンと５６重量％〜８０重量％の無機鉱物粉末と約１重量％〜約２重量％の添加剤を含んでいる組成物を混合、押出し、ペレット化し、さらにパリソン形成してブロー成形によってシート状とすると同時に引張りローラーにより延伸して２軸方向に延伸することで、無機鉱物粉末を高含有する環境性を考慮したポリエチレン系合成紙が提案されている。

また、特許文献２では、配合する無機物質粉末として所定の平均粒径範囲を有すると共に粗大粒子を含まないこと、組成物の混練にニ軸スクリューを配した押出機を用いて高剪断応力を作用させて混練すること、Ｔダイ方式によってシート状に押出成形すること、さらに縦方向、横方向の延伸倍率をいずれも規定値以内に抑えて、延伸後のシートが所望の見かけ比重に調整することで、夾雑物の混入が抑制され、厚さが均一で、紙に類似した見かけ比重を有する商品性に優れた、無機充填剤を高配合した樹脂シートを提供することが提案されている。

また、特許文献３においては、このような無機充填剤を高配合した加工用樹脂シートにおいて、延伸の度合を調整することによって、比重を所定範囲内のものとすると共に、吸水度を所定範囲内として、樹脂シート表面に加工材料を低コストで効率良く塗布あるいは蒸着でき、積層した層が強固に接着する加工用樹脂シートを提供することが提案されている。
これらの特許文献１ないし３に示される技術は、主としてシートへの加工過程における物理的な条件等を調整することによって、熱可塑性樹脂に無機充填材を高配合とした場合において、得られるシートの強度、平滑性等の改質を図ろうとするものである。

なお、上述したようなシート態様とは異なり、各種樹脂フィルム、金属箔、紙、あるいはこれらの積層品等を基材として、この表面に熱可塑性樹脂に無機充填材を配合した熱可塑性樹脂組成物の薄膜、すなわち自己支持性に欠ける被膜を形成し、シート状複合材を得るという別の態様（以下、「コーティング態様」と称する場合もある。）も従前より知られている。コーティング態様は、無機充填材配合熱可塑性樹脂組成物の被膜によって基材表面に、印刷性、不透明性、表面質感改質等の特性を付与しようとするものである。

このようなコーティング態様に用いられる熱可塑性樹脂組成物としては、主たる成分が長鎖分岐指数０．３５〜０．７０の熱可塑性樹脂１００重量部に対し、充填材を１〜９００重量部含有させた熱可塑性樹脂組成物、またはポリプロピレンと長鎖分岐を有する低密度ポリエチレンとの混合割合を重量比で９５：５〜７０：３０とし、溶融張力（メルトテンション）が０．１〜３．０ｇ、メルトフローレート（２３０℃）が１０〜５０ｇ／１０分である熱可塑性樹脂１００重量部に対し、充填材を１〜９００重量部含有させた熱可塑性樹脂組成物が特許文献４において提案されている。コーティング態様においては、基材と無機充填材配合熱可塑性樹脂組成物との密着性を高める上で、樹脂の表面酸化が生じるような比較的高い温度での溶融コーティング処理が行われるが、無機充填材が高配合のものを高温で溶融コーティングすると、発泡が生じ成形が困難となったり、成形機のダイリップの汚れや、製品面に縞状痕が生じるといった不具合が生じるといった問題に対して、特許文献４においては上記樹脂組成物を用いて、樹脂組成物のドローダウンを改善し低温でのコーティングを可能にすることを試みている。

特開２００１−７１３７８号公報 特開２０１３−１０９３１号公報 国際公開第ＷＯ２０１４／１０９２６７号明細書 特開平１０−２１９０４２号公報

しかしながら、上記したような熱可塑性樹脂組成物のシート態様において、シートが無機充填材を多く含む場合、特許文献１ないし３におけるように製造時における処理条件を調整して、シートの均一化、強度向上等をある程度図っても、レーザプリンターのような熱固定工程を有する装置では、装置内でのシートの搬送が円滑に進行しない事態が発生した。

レーザプリンタでは、一般的にトナー定着温度として１８０℃〜２００℃程度の温度が使用されるが、上記した無機充填材を多く含む熱可塑性樹脂組成物が、汎用のポリエチレン、ポリプロピレンのように融点が前記定着温度よりも低い温度の樹脂を基材として構成されている場合、実際に基材がその温度を感受する時間はごく短時間でも、装置内でのシートの搬送が円滑に進行しないと装置内で基材が溶融するなどのトラブルが発生する懸念がある。なお、上記したような搬送不良が発生する原因は、シートの部分的な加熱による伸びの発生ではないかと推測している。

なお、コーティング態様に用いられる熱可塑性樹脂組成物としては、上記したように特許文献４において、樹脂成分として、長鎖分岐指数０．３５〜０．７０のポリエチレン、あるいはポリプロピレンと長鎖分岐を有する低密度ポリエチレンとの混合割合を重量比で９５：５〜７０：３０とした混合物等を用いて、低温での押出ラミネートにおける流動性およびラミネート密着性を向上させることが提案されており、このような組成をシート態様に応用することも考慮され得る。しかし熱可塑性樹脂として、引用文献４に記載されるような長鎖分岐構造を有するポリエチレンのみを用いた組成等においては、低温成形性を重視した組成であっても、上記したようなシート態様におけるレーザプリンターのような熱固定工程を有する装置内でのシートの搬送が円滑に進行しないという問題には対処できないものであった。

本発明は以上の実情に鑑みてなされてものであり、無機充填材を多く含んでいても、熱固定工程を有する装置内で搬送不良を発生させない、シートを成形することが可能な熱可塑性樹脂組成物、およびこれを用いてなるシート等の成形品を提供することを目的とする。本発明はまた、無機充填材を多く含んでいても、加熱溶融時のドローダウン特性、樹脂延展性が良好であり、良好な特性をもって種々の形態へと成形可能である熱可塑性樹脂組成物、およびこれを用いてなる成形品を提供することを別の目的とする。本発明はさらに、耐熱性、難燃性に優れた熱可塑性樹脂組成物、およびこれを用いてなる成形品を提供することを別の目的とする。

本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討を重ねた結果、熱可塑性樹脂と無機充填材を含有する熱可塑性樹脂組成物に関して、レーザプリンターのような熱固定工程を有する装置内でのシートの搬送性は、当該熱可塑性樹脂組成物よりなるシートの１７０℃、１８０℃での引張試験での延伸性の向上と高い相関が得られることを見出した。これに基づき本発明者らは、種々の熱可塑性樹脂と無機充填材を組合わせた熱可塑性樹脂組成物のシートに関して、上記温度域での引張試験の評価を中心としてさらに鋭意研究を進めた。その結果、高分子の融点以上の温度域においても、高分子の流動性を抑制できれば樹脂製品の形状を維持でき、成形性、加工性を低下させることなく、このような流動性を抑制できるものとして、長鎖分岐を有しないポリプロピレン（Ｂ）に長鎖分岐構造を有するポリプロピレン（Ａ）とを配合することを想起し、さらにその配合を特定割合ですれば、無機充填材を多く含んでいても、熱固定工程を有する装置内で搬送不良を発生させないシートが得られることを見出した。さらにこのような熱可塑性樹脂組成物においては、無機充填材を多く含んでいても、加熱溶融時のドローダウン特性、樹脂延展性が良好であり、良好な特性をもってシートおよびそれ以外の種々の形態へと成形可能であること、さらに、得られる成形品が、耐熱性、難燃性に優れたものとなるとの知見を得て、本発明に到達したものである。

すなわち、上記課題を解決する本発明は、少なくとも熱可塑性樹脂および無機充填材、含む熱可塑性樹脂組成物であって、該熱可塑性樹脂には、長鎖分岐を有しないポリプロピレン（Ｂ）と長鎖分岐構造を有するポリプロピレン（Ａ）とを質量比８０：２０〜９８：２の割合で含有する熱可塑性樹脂組成物である。

本発明に係る熱可塑性樹脂組成物の一態様においては、前記熱可塑性樹脂と前記無機充填材とが質量比５０：５０〜１０：９０の割合で含有する熱可塑性樹脂組成物が示される。

本発明に係る熱可塑性樹脂組成物の別の一態様においては、前記長鎖分岐構造を有するポリプロピレン（Ａ）が、^１３Ｃ−ＮＭＲで測定するアイソタクチックトライアッド分率（ｍｍ）が９０％以上である長鎖分岐構造を有するポリプロピレンである熱可塑性樹脂組成物が示される。

本発明に係る熱可塑性樹脂組成物の別の一態様においては、前記長鎖分岐構造を有するポリプロピレン（Ａ）が、メルトフローレート（２３０℃）が１．０〜１０．０ｇ／１０分で、溶融張力（２３０℃）が３．５〜３０．０ｇである長鎖分岐構造を有するポリプロピレンである熱可塑性樹脂組成物が示される。
本発明に係る熱可塑性樹脂組成物の別の一態様においては、前記長鎖分岐構造を有しないポリプロピレン（Ｂ）が、メルトフローレート（２３０℃）が０．３〜５０．０ｇ／１０分のポリプロピレンである熱可塑性樹脂組成物が示される。

本発明に係る熱可塑性樹脂組成物のさらに別の一態様においては、前記無機充填材が平均粒子径０．１μｍ以上５０．０μｍ以下のものである熱可塑性樹脂組成物が示される。

本発明に係る熱可塑性樹脂組成物のさらに別の一態様においては、さらに前記無機充填材が炭酸カルシウムである熱可塑性樹脂組成物が示される。

本発明に係る熱可塑性樹脂組成物の一態様においては、前記無機充填材が重質炭酸カルシウムである熱可塑性樹脂組成物が示される。

上記課題を解決する本発明は、さらに、上記熱可塑性樹脂組成物よりなる成形品である。

本発明に係る成形品の一態様においては、シートである成形品が示される。

本発明に係る成形品の一態様においては、容器体である成形品が示される。

本発明に係る成形品のさらに一態様においては、肉厚５０μｍ以上７００μｍ以下である成形品が示される。

本発明によれば、無機充填材を多く含んでいても、熱固定工程を有する装置内で搬送不良を発生させないシートを成形することが可能な熱可塑性樹脂組成物、およびこれを用いたシート等の成形品を提供することができる。本発明よれば、無機充填材を多く含んでいても、加熱溶融時のドローダウン特性、樹脂延展性が良好であり、良好な特性をもって種々の形態へと成形可能である熱可塑性樹脂組成物、およびこれを用いてなる成形品を提供することができる。本発明においては、さらに、耐熱性、難燃性に優れた熱可塑性樹脂組成物、およびこれを用いてなる成形品を提供することができる。

本発明の効果を示す１７０℃での試験結果を示すグラフである。 本発明の効果を示す１８０℃での試験結果を示すグラフである。

以下、本発明を実施形態に基づき詳細に説明する。

≪熱可塑性樹脂組成物≫
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、少なくとも熱可塑性樹脂および無機充填材を含有するものであるが、該熱可塑性樹脂として、長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）とを後述する特定の割合で含有するものである。以下、本発明に係る熱可塑性樹脂組成物を構成する各成分につき、それぞれ詳細に説明する。

≪長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体≫
本発明に係る熱可塑性樹脂組成物において、熱可塑性樹脂を構成する一成分として長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）を含有する。
本明細書において、「長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体」ないしは「長鎖分岐構造を有するポリプロピレン」とは、ポリプロピレン主鎖骨格から枝分かれしたポリプロピレン鎖を有する構造を有するプロピレン系重合体ないしポリプロピレンを言う。すなわち、「長鎖分岐」とは、モノマーが重合することによって分岐が重合体主鎖に形成されたものを意味し、プロピレン重合体におけるメチル基のように主鎖を形成するモノマーに由来する短鎖分岐は含まない。本明細書において「長鎖分岐」として、より具体的には、プロピレン系重合体の主鎖から分岐した炭素数５以上のプロピレン系重合体残基を示す。炭素数５以上の分岐と炭素数４以下の分岐とは、分岐炭素のピーク位置が異なることにより区別できる（Ｍａｃｒｏｍｏｌ．ｃｈｅｍ．ｐｈｙｓ．２００３年、Ｖｏｌ．２０４、１７３８頁参照。）。なお、この文献における関連記載部分は、その関連により本明細書中に取り込まれる。
一方、上記ポリプロピレン主鎖骨格は、短鎖分岐を有していても良い直鎖状ポリプロピレンである。

ポリプロピレン中に長鎖分岐を有することは、樹脂のレオロジー特性による方法、例えば、固有粘度等の一般的分析法によって、分子量と粘度との関係を用いて分岐指数ｇ’を算出する方法、^１３Ｃ−ＮＭＲを用いる方法などによって確認することができる。

（分岐指数ｇ’）
分岐指数ｇ’は、長鎖分岐に関する、直接的な指標として知られている。「Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓ ｉｎ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ−４」（Ｊ．Ｖ． Ｄａｗｋｉｎｓ ｅｄ． Ａｐｐｌｉｅｄ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｐｕｂｌｉｓｈｅｒｓ， １９８３）(この文献の関連部分の記載はその関連により本明細書中に取り込まれる。）に詳細な説明があるが、分岐指数ｇ’の定義は、以下の通りである。

分岐指数ｇ’＝［η］_ｂｒ／［η］_ｌｉｎ
［η］_ｂｒ：長鎖分岐構造を有するポリマー（ｂｒ）の固有粘度
［η］_ｌｉｎ：ポリマー（ｂｒ）と同じ分子量を有する線状ポリマーの固有粘度

上記定義から明らかな通り、分岐指数ｇ’が１よりも小さな値を取ると、長鎖分岐構造が存在すると判断され、長鎖分岐構造が増えるほど分岐指数ｇ’の値は、小さくなっていく。

分岐指数ｇ’は、光散乱計と粘度計を検出器に備えたゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）を使用することによって、絶対分子量Ｍａｂｓの関数として得ることができる。分岐指数ｇ’の測定方法については特開２０１５−４０２１３号(この文献の関連部分の記載はその関連により本明細書中に取り込まれる。）に詳細が記載されているが、例えば、下記に従い測定できる。

［測定方法］
ＧＰＣ：Ａｌｌｉａｎｃｅ ＧＰＣＶ２０００（Ｗａｔｅｒｓ社）
検出器：接続順に記載
多角度レーザー光散乱検出器（ＭＡＬＬＳ）：ＤＡＷＮ−Ｅ（Ｗｙａｔｔ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ社）
示差屈折計（ＲＩ）：ＧＰＣ付属
粘度検出器（Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒ）：ＧＰＣ付属
移動相溶媒：１，２，４−トリクロロベンゼン（０．５ｍｇ／ｍＬの濃度で添加）
移動相流量：１ｍＬ／分
カラム：東ソー社 ＧＭＨＨＲ−Ｈ（Ｓ） ＨＴを２本連結
試料注入部温度：１４０℃
カラム温度：１４０℃
検出器温度：全て１４０℃
試料濃度：１ｍｇ／ｍＬ
注入量（サンプルループ容量）：０．２１７５ｍＬ

［解析方法］
多角度レーザー光散乱検出器（ＭＡＬＬＳ）から得られる絶対分子量（Ｍａｂｓ）、二乗平均慣性半径（Ｒｇ）、および、Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒから得られる極限粘度（［η］）を求めるにあたっては、ＭＡＬＬＳ付属のデータ処理ソフトＡＳＴＲＡ（ｖｅｒｓｉｏｎ４．７３．０４）を利用し、以下の文献を参考にして計算を行う。

参考文献：「Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓ ｉｎ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ−４」（Ｊ．Ｖ． Ｄａｗｋｉｎｓ ｅｄ． Ａｐｐｌｉｅｄ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｐｕｂｌｉｓｈｅｒｓ， １９８３． Ｃｈａｐｔｅｒ１．）
Ｐｏｌｙｍｅｒ， ４５， ６４９５−６５０５（２００４）
Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ， ３３， ２４２４−２４３６（２０００）
Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ， ３３， ６９４５−６９５２（２０００）
(これらの文献の関連部分の記載はその関連により本明細書中に取り込まれる。）

本発明において用いられる長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体の有する分岐指数ｇ’としては、光散乱によって求めた絶対分子量Ｍａｂｓが１００万の時に、ｇ’が０．３０以上１．００未満であり、より好ましくは０．５５以上０．９８以下、さらに好ましくは０．７５以上０．９６以下、最も好ましくは０．７８以上０．９５以下である。

長鎖分岐を有するプロピレン系重合体（Ａ）は、分子構造としては、櫛型鎖が生成すると考えられ、ｇ’が０．３０未満であると、主鎖が少なく側鎖の割合が極めて多いこととなり、溶融張力が十分なものとならない虞れがある。一方、ｇ’が１．００である場合には、これは分岐が存在しないことを意味するものであり、後述する長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）に配合してもドローダウン特性、樹脂延展性を改善できないためである。分岐指数ｇ’が、上記した０．５５以上０．９８以下、さらに０．７５以上０．９６以下、特に０．７８以上０．９５以下の範囲内にあると、十分な溶融張力を発揮する一方でゲル化といった問題も生じないため、後述する長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と所定割合で配合した際に、熱可塑性樹脂組成物の成形性および加工性を低下させることなく、ドローダウン特性、樹脂延展性をより良好に改善し、シートとした場合に熱固定工程を有する装置内で搬送不良の発生を特に低く抑制することがきる。

（^１３Ｃ−ＮＭＲ）
さらに、^１３Ｃ−ＮＭＲは、上述のように、短鎖分岐構造と長鎖分岐構造を区別することができる。Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ．２００３，ｖｏｌ．２０４，１７３８(この文献の関連部分の記載はその関連により本明細書中に取り込まれる。）に詳細な説明があるが、以下の通りである。
長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）は、例えば、下記構造式（１）に示すような特定の分岐構造を有する。構造式（１）において、Ｃ_ａ、Ｃ_ｂ、Ｃ_ｃは、分岐炭素に隣接するメチレン炭素を示し、Ｃ_ｂｒは、分岐鎖の根元のメチン炭素を示し、Ｐ^１、Ｐ^２、Ｐ^３は、プロピレン系重合体残基を示す。なお、Ｐ^１、Ｐ^２、Ｐ^３は、それ自体が、構造式（１）に記載されたＣ_ｂｒとは、別の分岐炭素（Ｃ_ｂｒ）を含有し得る。

このような分岐構造は、^１３Ｃ−ＮＭＲ分析により同定される。各ピークの帰属は、Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，Ｖｏｌ．３５、Ｎｏ．１０．２００２年、３８３９−３８４２頁の記載(この文献の関連部分の記載はその関連により本明細書中に取り込まれる。）を参考にすることができる。すなわち、４３．９〜４４．１ｐｐｍ，４４．５〜４４．７ｐｐｍおよび４４．７〜４４．９ｐｐｍに、それぞれ１つ、合計３つのメチレン炭素（Ｃ_ａ、Ｃ_ｂ、Ｃ_ｃ）が観測され、３１．５〜３１．７ｐｐｍにメチン炭素（Ｃ_ｂｒ）が観測される。上記の３１．５〜３１．７ｐｐｍに観測されるメチン炭素を、以下、分岐メチン炭素（Ｃ_ｂｒ）と略称することがある。
分岐メチン炭素Ｃ_ｂｒに近接する３つのメチレン炭素が、ジアステレオトピックに非等価に３本に分かれて観測されることが特徴である。

^１３Ｃ−ＮＭＲで帰属されるこのような分岐鎖は、プロピレン系重合体の主鎖から分岐した炭素数５以上のプロピレン系重合体残基を示し、それと炭素数４以下の分岐とは、分岐炭素のピーク位置が異なることにより、区別できるので、この分岐メチン炭素のピークが確認されることにより、長鎖分岐構造の有無を判断することができる。
なお、本明細書における^１３Ｃ−ＮＭＲの測定方法については、下記の通りである。

［^１３Ｃ−ＮＭＲ測定方法］
試料２００ｍｇをｏ−ジクロロベンゼン／重水素化臭化ベンゼン（Ｃ_６Ｄ_５Ｂｒ）＝４／１（体積比）２．４ｍｌおよび化学シフトの基準物質であるヘキサメチルジシロキサンと共に内径１０ｍｍのＮＭＲ試料管に入れ溶解し、^１３Ｃ−ＮＭＲ測定を行う。
^１３Ｃ−ＮＭＲ測定は直径１０ｍｍのクライオプローブを装着したブルカー・バイオスピン（株）のＡＶ４００Ｍ型ＮＭＲ装置を用いて行う。
試料の温度１２０℃、プロトン完全デカップリング法で測定を実施する。その他の条件は以下の通りである。
パルス角：９０°
パルス間隔：４秒
積算回数：２００００回
化学シフトはヘキサメチルジシロキサンのメチル炭素のピークを１．９８ｐｐｍとして設定し、他の炭素によるピークの化学シフトはこれを基準とした。
４４ｐｐｍ付近のピークを使用して長鎖分岐量を算出することができる。

長鎖分岐を有するポリプロピレン系重合体は、^１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルの、４４ｐｐｍ付近のピークから定量された長鎖分岐量が０．０１個／１０００トータルプロピレン以上であることが好ましく、より好ましくは０．０３個／１０００トータルプロピレン以上、さらに好ましくは０．０５個／１０００トータルプロピレン以上である。好ましくは１．００個／１０００トータルプロピレン以下、より好ましくは０．５０個／１０００トータルプロピレン以下、さらに好ましくは０．３０個／１０００トータルプロピレン以下である。この範囲であると、十分な溶融張力を発揮する一方でゲル化といった問題も生じないため、後述する長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と所定割合で配合した際に、熱可塑性樹脂組成物の成形性および加工性を低下させることなく、ドローダウン特性、樹脂延展性をより良好に改善し、シートとした場合に熱固定工程を有する装置内で搬送不良の発生を特に低く抑制することができる。

さらに当該長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）のプロピレン単位としては、本発明に係る熱可塑性組成物の耐熱性や粘弾性等の機械的特性を優れたものにするといった観点から、高い立体規則性のある構造を有することが好ましい。具体的には、^１３Ｃ−ＮＭＲ測定によって得られるアイソタクチックトライアッド分率（ｍｍ）（すなわち、３連続したプロピレン単位のｍｍ分率）が、十分に高い値、具体的には９０．０％以上の高い立体規則性を有していることが好ましい。

ここで、ｍｍ分率とは、該ポリプロピレン鎖を構成する任意の３連続したプロピレン単位を１ユニットと見た際、各１ユニット中のメチル分岐の方向が同方向である３連続したプロピレン単位の割合であり、分子鎖中のメチル基の立体構造がアイソタクティックにどの程度制御されているかを示す値である。

３連続したプロピレン単位は、後述する式（３ａ）〜（３ｃ）で表される３種類に大別できるが、ｍｍ分率は、｛下記式（３ａ）の単位の数｝／｛下記式（３ａ）の単位の数＋下記式（３ｂ）の単位の数＋下記式（３ｃ）の単位の数｝×１００で定義され、この値が、長鎖分岐を有するプロピレン系重合体（Ａ）およびそれを含む組成物の耐熱性や粘弾性等の機械的特性の観点から、９０．０％以上、さらに９１．０％以上が好ましく、９３．０％以上がさらに好ましく、９５．０％以上が特に好ましい。また、上限は１００．０％であるが、通常は、製品製造管理上の難易度およびそれによるコストの観点から、９９．８％以下、さらに９９．５％以下がさらに好ましく、９９．０％以下がさらにより好ましい。

３連続したプロピレン単位のｍｍ分率は、例えば、前述の^１３Ｃ−ＮＭＲでの分岐構造の分析の場合と同様の条件で¹³Ｃ−ＮＭＲ測定された結果を用いて算出することができる。この場合、サンプルの調製条件、および、¹³Ｃ−ＮＭＲの測定条件は、該プロピレン単位を好適に定量できる条件であれば特に限定されないが、例えば、試料３９０ｍｇをｏ−ジクロロベンゼン／重水素化臭化ベンゼン（Ｃ_６Ｄ_５Ｂｒ）＝４／１（体積比）２．６ｍｌおよび化学シフトの基準物質であるヘキサメチルジシロキサンと共に内径１０ｍｍのＮＭＲ試料管に入れ溶解し、公知の分光計を用いて、^１３Ｃ−ＮＭＲ測定を行う。
パルス角：９０°
パルス間隔：１５秒
共鳴周波数：１００ＭＨｚ以上
積算回数：１２８回以上
観測域：−２０ｐｐｍから１７９ｐｐｍ

各ピークの帰属は、前記したＭａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，Ｖｏｌ．３５、Ｎｏ．１０．２００２年、３８３９−３８４２頁の記載を参考にすることができる。

プロピレン系重合体分子を構成する３種類の３連続したプロピレン単位を下記式（３ａ）〜下記式（３ｃ）に表した。下記式（３ａ）はｍｍ構造、下記式（３ｂ）はｍｒ構造、下記式（３ｃ）はｒｒ構造を表す。

３連続したプロピレン単位のｍｍ分率で用いる¹³Ｃ−ＮＭＲ測定結果とは、具体的には、下記式（３ａ）〜下記式（３ｃ）に表した３連続したプロピレン単位中の中心プロピレンのメチル基に由来する炭素のピークを用いてメチル基量を定量した結果である。
該３種類のメチル基の化学シフトは、以下の通りである。
ｍｍ：２４．３ｐｐｍ〜２１．１ｐｐｍ付近
ｍｒ：２１．２ｐｐｍ〜２０．５ｐｐｍ付近
ｒｒ：２０．５ｐｐｍ〜１９．８ｐｐｍ付近

上記３種類の着目するメチル基の化学シフト範囲は、概ね上記の化学シフト範囲である。分子量等により若干変化することはあるが、着目するメチル基に由来するシグナルの識別は容易である。

さらに当該長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０−１：２０１４（ＩＳＯ １１３３−１：２０１１）に準拠して、温度２３０℃、２．１６Ｋｇ荷重で測定したメルトフローレート（ＭＦＲ）が１．０〜１０．０ｇ／１０分、であることが好ましい。好ましくは１．０〜３．０ｇ／１０分、さらに好ましくは、１．０〜２．５ｇ／１０分である。

長鎖分岐を有するプロピレン系重合体（Ａ）のＭＦＲが上記範囲内にあると、これを含む熱可塑性樹脂組成物の流動性の大幅な低下を引き起して加工性を低下させることがない一方で、後述する長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）に所定量配合することにより、シート等の成形品の所定温度域での耐熱性、耐延伸性を向上させることができる。

また、当該長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）は、温度２３０℃での溶融張力が、５〜３０ｇ、より好ましくは１０〜３０ｇ、さらに好ましくは、１４〜３０ｇあることが望ましい。
長鎖分岐を有するプロピレン系重合体（Ａ）の溶融張力が上記範囲内にあると、これを含む熱可塑性樹脂組成物を用いて成形したシート等の成形品において、上記したような熱固定工程を有する装置内を通過する際における体積膨張速度をより良好に抑制することができ、搬送性の不具合が生じる可能性をより低下させることができる。

なお、本発明における溶融張力は、以下の条件で測定した値とする。

［測定条件］
測定装置：（株）東洋精機製作所製キャピログラフ１Ｂ
キャピラリー：直径２．０ｍｍ、長さ４０ｍｍ
シリンダー径：９．５５ｍｍ
シリンダー押出速度：２０ｍｍ／分
引き取り速度：４．０ｍ／分（但し、溶融張力が高すぎて樹脂が破断してしまう場合には、引き取り速度を下げ、引き取りのできる最高の速度で測定する。）
温度：２３０℃

また、当該長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）は、溶融張力の値がさらに、上記したメルトフローレート（ＭＦＲ）の値と、次の条件を満たすことが望ましい。
ｌｏｇ（溶融張力）≧−０．９×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋０．７、または３０≧溶融張力≧１５
この条件を溶融張力が満たすことにより、後述する長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）に、当該長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）を配合することによって樹脂組成物の延展性等の加工性を良好なものに保ちつつ、上記したような成形品が熱固定工程を有する装置内を通過するといった際の耐熱性をより向上させることが可能となる。
さらに、次の条件：
ｌｏｇ（溶融張力）≧−０．９×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋０．９、または３０≧溶融張力≧１５
を満たすことがより好ましく、以下の条件：
ｌｏｇ（溶融張力）≧−０．９×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋１．１、または３０≧溶融張力≧１５
を満たすことがさらに好ましい。

一般に、長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）の製法としては、放射線や過酸化物を利用した変性により分岐構造を導入する方法や、二段重合による方法、ジエンの微量添加による方法、メタロセン触媒を利用し、例えば、重合第一段階（マクロマー合成工程）で、特定の錯体と特定の重合条件により、末端にビニル構造をもつプロピレンマクロマーを製造し、その後、重合第二段階（マクロマー共重合工程）で、特定の触媒と特定の重合条件によりプロピレンと共重合を行うことにより、長鎖分岐構造を形成するマクロマー共重合法、などが知られている。なお、マクロマー共重合法に用いられるメタロセン触媒は、直鎖ポリプロピレンの合成に用いられる単純な非架橋メタロセン触媒とは異なり、架橋メタロセンやハーフメタロセン、特に限定されるわけではないが、例えば、シリレン架橋のメタロセン錯体等が選択性の高い触媒として用いられる。

本発明において用いられる長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）の製造方法としては、長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）が上記所定の特性有する限り、特に限定されるわけではなく、いずれの製造方法によるものであってもよい。しかしながら、前述したようにより高い立体規則性のある構造を有することが望ましいことから、メタロセン触媒を用いたマクロマー共重合法により合成されたものが好ましく例示できる。このような特定の、メタロセン触媒を使用して重合した合成方法としては、例えば特開２００９−２９９０２５号公報に詳しい(この文献の関連部分の記載はその関連により本明細書中に取り込まれる。）。

長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体を製造する好ましい方法の一例として、プロピレン重合触媒に下記の触媒成分（Ｋ）、（Ｌ）および（Ｍ）を用いるプロピレン系重合体の製造方法が挙げられる。
（Ｋ）：下記一般式（k１）で表される化合物である成分［Ｋ−１］から少なくとも１種類と、後記一般式（ｋ２）で表される化合物である成分［Ｋ−２］から少なくとも１種類の、２種以上の周期表４族の遷移金属化合物；
（Ｌ）：イオン交換性層状珪酸塩；および
（Ｍ）：有機アルミニウム化合物。

以下、触媒成分（Ｋ）、（Ｌ）および（Ｍ）について、詳細に説明する。

・触媒成分（Ｋ）
（ｉ）成分［Ｋ−１］：下記一般式（ｋ１）で表される化合物

［一般式（ｋ１）中、Ｒ１およびＲ２は、各々独立して、炭素数４〜１６の窒素、酸素または硫黄を含有する複素環基を示す。また、Ｒ３およびＲ４は、各々独立して、ハロゲン、ケイ素、酸素、硫黄、窒素、ホウ素、リンまたはこれらから選択される複数のヘテロ元素を含有してもよい、炭素数６〜１６のアリール基、炭素数６〜１６の窒素、酸素または硫黄を含有する複素環基を表す。さらに、Ｘ１およびＹ１は、それぞれ独立して、水素原子、ハロゲン原子、炭素数１〜２０の炭化水素基、炭素数１〜２０のケイ素含有炭化水素基、炭素数１〜２０のハロゲン化炭化水素基、炭素数１〜２０の酸素含有炭化水素基、アミノ基または炭素数１〜２０の窒素含有炭化水素基を表し、Ｑ１は、炭素数１〜２０の二価の炭化水素基、炭素数１〜２０の炭化水素基を有していてもよいシリレン基またはゲルミレン基を表す。］

上記Ｒ１およびＲ２の炭素数４〜１６の窒素、酸素または硫黄を含有する複素環基としては、好ましくは２−フリル基、置換された２−フリル基、置換された２−チエニル基、置換された２−フルフリル基であり、さらに好ましくは、置換された２−フリル基である。
また、置換された２−フリル基、置換された２−チエニル基、置換された２−フルフリル基の置換基としては、メチル基、エチル基、プロピル基等の炭素数１〜６のアルキル基、フッ素原子、塩素原子等のハロゲン原子、メトキシ基、エトキシ基等の炭素数１〜６のアルコキシ基、トリアルキルシリル基等が挙げられる。これらのうち、メチル基、トリメチルシリル基が好ましく、メチル基が特に好ましい。
さらに、Ｒ１およびＲ２として、特に好ましくは、２−（５−メチル）−フリル基である。また、Ｒ１およびＲ２は、互いに同一である場合が好ましい。
上記Ｒ３およびＲ４の炭素数６〜１６の、ハロゲン、珪素、酸素、硫黄、窒素、ホウ素、リン、あるいは、これらから選択される複数のヘテロ元素を含有してもよい、アリール基としては、炭素数６〜１６になる範囲で、アリール環状骨格上に、１つ以上の、炭素数１〜６の炭化水素基、炭素数１〜６の珪素含有炭化水素基、炭素数１〜６のハロゲン含有炭化水素基を置換基として有していてもよい。

Ｒ３およびＲ４としては、好ましくは少なくとも１つが、フェニル基、４−メチルフェニル基、４−ｉ−プロピルフェニル基、４−ｔ−ブチルフェニル基、４−トリメチルシリルフェニル基、２，３―ジメチルフェニル基、３，５―ジ−ｔ−ブチルフェニル基、４−フェニル−フェニル基、クロロフェニル基、ナフチル基、またはフェナンスリル基であり、さらに好ましくはフェニル基、４−ｉ−プロピルフェニル基、４−ｔ−ブチルフェニル基、４−トリメチルシリルフェニル基、４−クロロフェニル基である。また、Ｒ３およびＲ４が互いに同一である場合が好ましい。

一般式（ｋ１）中、Ｘ１およびＹ１は、補助配位子であり、触媒成分（Ｌ）の助触媒と反応して、オレフィン重合能を有する活性なメタロセンを生成させる。したがって、この目的が達成される限り、Ｘ１とＹ１は、配位子の種類が制限されるものではなく、それぞれ独立して、水素原子、ハロゲン原子、炭素数１〜２０の炭化水素基、炭素数１〜２０のケイ素含有炭化水素基、炭素数１〜２０のハロゲン化炭化水素基、炭素数１〜２０の酸素含有炭化水素基、アミノ基または炭素数１〜２０の窒素含有炭化水素基を示す。
また、一般式（k１）中、Ｑ１は、二つの五員環を結合する、炭素数１〜２０の２価の炭化水素基、炭素数１〜２０の炭化水素基を有していてもよいシリレン基またはゲルミレン基のいずれかを示す。シリレン基またはゲルミレン基上に２個の炭化水素基が存在する場合は、それらが互いに結合して環構造を形成していてもよい。

上記のＱ１の具体例としては、メチレン、メチルメチレン、ジメチルメチレン、１，２−エチレン等のアルキレン基；ジフェニルメチレン等のアリールアルキレン基；シリレン基；メチルシリレン、ジメチルシリレン、ジエチルシリレン、ジ（ｎ−プロピル）シリレン、ジ（ｉ−プロピル）シリレン、ジ（シクロヘキシル）シリレン等のアルキルシリレン基、メチル（フェニル）シリレン等の（アルキル）（アリール）シリレン基；ジフェニルシリレン等のアリールシリレン基；テトラメチルジシリレン等のアルキルオリゴシリレン基；ゲルミレン基；上記の２価の炭素数１〜２０の炭化水素基を有するシリレン基の珪素をゲルマニウムに置換したアルキルゲルミレン基；（アルキル）（アリール）ゲルミレン基；アリールゲルミレン基などを挙げることができる。

これらの中では、炭素数１〜２０の炭化水素基を有するシリレン基、または、炭素数１〜２０の炭化水素基を有するゲルミレン基が好ましく、アルキルシリレン基、アルキルゲルミレン基が特に好ましい。

上記一般式（ｋ１）で表される化合物として具体的には例えば、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（２−フリル）−４−フェニル−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（２−チエニル）−４−フェニル−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−メチル−２−フリル）−４−フェニル−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジフェニルシリレンビス｛２−（５−メチル−２−フリル）−４−フェニル−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルゲルミレンビス｛２−（５−メチル−２−フリル）−４−フェニル−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルゲルミレンビス｛２−（５−メチル−２−チエニル）−４−フェニル−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−ｔ−ブチル−２−フリル）−４−フェニル−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−トリメチルシリル−２−フリル）−４−フェニル−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−フェニル−２−フリル）−４−フェニル−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（４，５−ジメチル−２−フリル）−４−フェニル−インデニル｝］ハフニウムジクロライド、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（２−ベンゾフリル）−４−フェニル−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−メチル−２−フリル）−４−（４−メチルフェニル）−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−メチル−２−フリル）−４−（４−ｉプロピルフェニル）−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−メチル−２−フリル）−４−（４−トリメチルシリルフェニル）−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（２−フルフリル）−４−フェニル−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−メチル−２−フリル）−４−（４−クロロフェニル）−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−メチル−２−フリル）−４−（４−フルオロフェニル）−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−メチル−２−フリル）−４−（４−トリフルオロメチルフェニル）−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−メチル−２−フリル）−４−（４−ｔ−ブチルフェニル）−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（２−フリル）−４−（１−ナフチル）−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（２−フリル）−４−（２−ナフチル）−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（２−フリル）−４−（２−フェナンスリル）−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（２−フリル）−４−（９−フェナンスリル）−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−メチル−２−フリル）−４−（１−ナフチル）−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−メチル−２−フリル）−４−（２−ナフチル）−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−メチル−２−フリル）−４−（２−フェナンスリル）−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−メチル−２−フリル）−４−（９−フェナンスリル）−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−ｔ−ブチル−２−フリル）−４−（１−ナフチル）−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−ｔ−ブチル−２−フリル）−４−（２−ナフチル）−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−ｔ−ブチル−２−フリル）−４−（２−フェナンスリル）−インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−（５−ｔ−ブチル−２−フリル）−４−（９−フェナンスリル）−インデニル｝］ハフニウムなどを挙げることができる。

（ｉｉ）成分［Ｋ−２］：一般式（ｋ２）で表される化合物

［一般式（ｋ２）中、Ｒ５およびＲ６は、各々独立して、炭素数１〜６の炭化水素基あり、Ｒ７およびＲ８は、それぞれ独立して、ハロゲン、珪素、酸素、硫黄、窒素、ホウ素、リンまたはこれらから選択される複数のヘテロ元素を含有してもよい、炭素数６〜１６のアリール基である。Ｘ２およびＹ２は、それぞれ独立して、水素原子、ハロゲン原子、炭素数１〜２０の炭化水素基、炭素数１〜２０の珪素含有炭化水素基、炭素数１〜２０のハロゲン化炭化水素基、炭素数１〜２０の酸素含有炭化水素基、アミノ基または炭素数１〜２０の窒素含有炭化水素基を表し、Ｑ２は、炭素数１〜２０の二価の炭化水素基、炭素数１〜２０の炭化水素基を有していてもよいシリレン基またはゲルミレン基を表す。Ｍは、ジルコニウムまたはハフニウムである。］

上記Ｒ５およびＲ６は、それぞれ独立して、炭素数１〜６の炭化水素基であり、好ましくはアルキル基であり、さらに好ましくは炭素数１〜４のアルキル基である。具体的な例としては、メチル、エチル、ｎ−プロピル、ｉ−プロピル、ｎ−ブチル、ｉ−ブチル、ｓｅｃ−ブチル、ｎ−ペンチル、ｉ−ペンチル、ｎ−ヘキシル等が挙げられ、好ましくはメチル、エチル、ｎ−プロピルである。
また、上記Ｒ７およびＲ８は、それぞれ独立して、炭素数６〜１６の、好ましくは炭素数６〜１２の、ハロゲン、珪素、あるいは、これらから選択される複数のヘテロ元素を含有してもよいアリール基である。好ましい例としては、フェニル、３−クロロフェニル、４−クロロフェニル、３−フルオロフェニル、４−フルオロフェニル、４−メチルフェニル、４−ｉ−プロピルフェニル、４−ｔ−ブチルフェニル、４−トリメチルシリルフェニル、４−（２−フルオロ−４−ビフェニリル）、４−（２−クロロ−４−ビフェニリル）、１−ナフチル、２−ナフチル、４−クロロ−２−ナフチル、３−メチル−４−トリメチルシリルフェニル、３，５−ジメチル−４−ｔ−ブチルフェニル、３，５−ジメチル−４−トリメチルシリルフェニル、３，５−ジクロロ−４−トリメチルシリルフェニル等が挙げられる。

また、上記Ｘ２およびＹ２は、補助配位子であり、触媒成分（Ｌ）の助触媒と反応してオレフィン重合能を有する活性なメタロセンを生成させる。したがって、この目的が達成される限りＸ２およびＹ２は、配位子の種類が制限されるものではなく、それぞれ独立して、水素原子、ハロゲン原子、炭素数１〜２０の炭化水素基、炭素数１〜２０の珪素含有炭化水素基、炭素数１〜２０のハロゲン化炭化水素基、炭素数１〜２０の酸素含有炭化水素基、アミノ基または炭素数１〜２０の窒素含有炭化水素基を示す。

また、上記Ｑ２は、二つの共役五員環配位子を架橋する結合性基であり、炭素数１〜２０の２価の炭化水素基、炭素数１〜２０の炭化水素基を有していてもよいシリレン基または炭素数１〜２０の炭化水素基を有するゲルミレン基であり、好ましくは置換シリレン基あるいは置換ゲルミレン基である。珪素、ゲルマニウムに結合する置換基は、炭素数１〜１２の炭化水素基が好ましく、二つの置換基が連結していてもよい。

Ｑ２の具体的な例としては、メチレン、ジメチルメチレン、エチレン−１，２−ジイル、ジメチルシリレン、ジエチルシリレン、ジフェニルシリレン、メチルフェニルシリレン、９−シラフルオレン−９，９−ジイル、ジメチルシリレン、ジエチルシリレン、ジフェニルシリレン、メチルフェニルシリレン、９−シラフルオレン−９，９−ジイル、ジメチルゲルミレン、ジエチルゲルミレン、ジフェニルゲルミレン、メチルフェニルゲルミレン等が挙げられる。

さらに、上記Ｍは、ジルコニウムまたはハフニウムであり、好ましくはハフニウムである。

上記一般式（ｋ２）で表されるメタロセン化合物として具体的には例えば、ジクロロ｛１，１’−ジメチルシリレンビス（２−メチル−４−フェニル−４−ヒドロアズレニル）｝ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−メチル−４−（４−クロロフェニル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−メチル−４−（４−ｔ−ブチルフェニル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−メチル−４−（４−トリメチルシリルフェニル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−メチル−４−（３−クロロ−４−ｔ−ブチルフェニル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−メチル−４−（３−メチル−４−ｔ−ブチルフェニル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−メチル−４−（３−クロロ−４−トリメチルシリルフェニル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−メチル−４−（３−メチル−４−トリメチルシリルフェニル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−メチル−４−（１−ナフチル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−メチル−４−（２−ナフチル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−メチル−４−（４−クロロ−２−ナフチル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−メチル−４−（２−フルオロ−４−ビフェニリル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−メチル−４−（２−クロロ−４−ビフェニリル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−メチル−４−（９−フェナントリル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−エチル−４−（４−クロロフェニル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−ｎ−プロピル−４−（３−クロロ−４−トリメチルシリルフェニル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−エチル−４−（３−クロロ−４−ｔ−ブチルフェニル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−エチル−４−（３−メチル−４−トリメチルシリルフェニル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルゲルミレンビス｛２−メチル−４−（２−フルオロ−４−ビフェニリル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルゲルミレンビス｛２−メチル−４−（４−ｔ−ブチルフェニル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−（９−シラフルオレン−９，９−ジイル）ビス｛２−エチル−４−（４−クロロフェニル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−エチル−４−（４−クロロ−２−ナフチル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−ジメチルシリレンビス｛２−エチル−４−（２−フルオロ−４−ビフェニリル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’−（９−シラフルオレン−９，９−ジイル）ビス｛２−エチル−４−（３，５−ジクロロ−４−トリメチルシリルフェニル）−４−ヒドロアズレニル｝］ハフニウムなどが挙げられる。また、以上では、中心金属がハフニウムの化合物を記載したが、ジルコニウムに代替した化合物も同様に例示できる。

（Ｌ）：イオン交換性層状珪酸塩
イオン交換性層状珪酸塩（以下、単に珪酸塩と略記することもある。）とは、イオン結合などによって構成される面が、互いに結合力で平行に積み重なった結晶構造を有し、かつ、含有されるイオンが交換可能である珪酸塩化合物をいう。大部分の珪酸塩は、天然では主に粘土鉱物の主成分として産出されるため、イオン交換性層状珪酸塩以外の夾雑物（石英、クリストバライト等）が含まれることが多いが、それらを含んでもよい。それら夾雑物の種類、量、粒子径、結晶性、分散状態によっては純粋な珪酸塩以上に好ましいことがあり、そのような複合体も、触媒成分（Ｌ）に含まれる。
使用する珪酸塩は、天然産のものに限らず、人工合成物であってもよく、また、それらを含んでもよい。

珪酸塩の具体例としては、例えば、モンモリロナイト、ザウコナイト、バイデライト、ノントロナイト、サポナイト、ヘクトライト、スチーブンサイト等のスメクタイト族、バーミキュライト等のバーミキュライト族、雲母、イライト、セリサイト、海緑石等の雲母族、アタパルジャイト、セピオライト、パリゴルスカイト、ベントナイト、パイロフィライト、タルク、緑泥石群等が挙げられる。
珪酸塩は、主成分の珪酸塩が２：１型構造を有する珪酸塩であることが好ましく、スメクタイト族であることがさらに好ましく、モンモリロナイトが特に好ましい。層間カチオンの種類は、特に限定されないが、工業原料として比較的容易にかつ安価に入手し得る観点から、アルカリ金属あるいはアルカリ土類金属を層間カチオンの主成分とする珪酸塩が好ましい。

イオン交換性層状珪酸塩（Ｌ）は、特に処理を行うことなくそのまま用いることができるが、化学処理を施すことが好ましい。ここでイオン交換性層状珪酸塩の化学処理とは、表面に付着している不純物を除去する表面処理と粘土の構造に影響を与える処理のいずれをも用いることができ、具体的には、酸処理、アルカリ処理、塩類処理、有機物処理等が挙げられる。また、これらイオン交換性層状珪酸塩には、通常、吸着水および層間水が含まれるが、これらの吸着水および層間水を除去して触媒成分（Ｌ）として使用するのが好ましい。触媒成分（Ｎ）として特に好ましいものは、塩類処理および／または酸処理を行って得られた、水分含有率が３重量％以下の、イオン交換性層状珪酸塩である。

イオン交換性層状珪酸塩は、触媒形成または触媒として使用する前に、後述する有機アルミニウム化合物の触媒成分（Ｍ）で処理を行うことが可能である。イオン交換性層状珪酸塩１ｇに対する触媒成分（Ｍ）の使用量に制限は無いが、通常２０．０ｍｍｏｌ以下、好ましくは０．５ｍｍｏｌ以上、１０．０ｍｍｏｌ以下で行う。処理温度や時間の制限は無く、処理温度は、通常０℃以上、７０℃以下、処理時間は１０分以上、３時間以下で行う。処理後に洗浄することも可能で、好ましい。溶媒は、後述する予備重合やスラリー重合で使用する溶媒と同様の炭化水素溶媒を使用する。

（Ｍ）：有機アルミニウム化合物
触媒成分（Ｍ）として用いられる有機アルミニウム化合物は、一般式：
（ＡｌＲ^９ _ｑＺ_３−ｑ）_ｐ で示される化合物が好適である。
式中、Ｒ⁹は、炭素数１〜２０の炭化水素基を示し、Ｚは、ハロゲン、水素原子、アルコキシ基またはアミノ基を示す。ｑは１〜３の、ｐは１〜２の整数を各々表す。
Ｒ^９としては、アルキル基が好ましく、また、Ｚは、それがハロゲンの場合には塩素が、アルコキシ基の場合には炭素数１〜８のアルコキシ基が、アミノ基の場合には炭素数１〜８のアミノ基が、好ましい。
この式で表される化合物は、単独で、複数種混合してあるいは併用して使用することができる。

有機アルミニウム化合物の具体例としては、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリノルマルプロピルアルミニウム、トリノルマルブチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリノルマルヘキシルアルミニウム、トリノルマルオクチルアルミニウム、トリノルマルデシルアルミニウム、ジエチルアルミニウムクロライド、ジエチルアルミニウムセスキクロライド、ジエチルアルミニウムヒドリド、ジエチルアルミニウムエトキシド、ジエチルアルミニウムジメチルアミド、ジイソブチルアルミニウムヒドリド、ジイソブチルアルミニウムクロライド等が挙げられる。

触媒は、上記の各触媒成分（Ｋ）〜（Ｍ）を（予備）重合槽内で、同時にもしくは連続的に、あるいは一度にもしくは複数回にわたって、接触させることによって形成させることができる。
各成分の接触は、脂肪族炭化水素あるいは芳香族炭化水素溶媒中で行うのが普通である。接触温度は、特に限定されないが、−２０℃〜１５０℃の間で行うのが好ましい。接触順序としては、合目的的な任意の組み合わせが可能であるが、特に好ましいものを各成分について示せば、次の通りである。
触媒成分（Ｌ）を使用する場合、触媒成分（Ｋ）と触媒成分（Ｌ）を接触させる前に、触媒成分（Ｋ）と、あるいは触媒成分（Ｌ）と、または触媒成分（Ｋ）および触媒成分（Ｌ）の両方に触媒成分（Ｍ）を接触させること、または、触媒成分（Ｋ）と触媒成分（Ｌ）を接触させるのと同時に触媒成分（Ｍ）を接触させること、または、触媒成分（Ｋ）と触媒成分（Ｌ）を接触させた後に触媒成分（Ｍ）を接触させることが可能であるが、好ましくは、触媒成分（Ｋ）と触媒成分（Ｌ）を接触させる前に、触媒成分（Ｍ）といずれかに接触させる方法である。
また、各成分を接触させた後、脂肪族炭化水素あるいは芳香族炭化水素溶媒にて洗浄することが可能である。

使用する触媒成分（Ｋ）、（Ｌ）および（Ｍ）の使用量は任意である。例えば、触媒成分（Ｌ）に対する触媒成分（Ｋ）の使用量は、触媒成分（Ｌ）１ｇに対し、好ましくは０．１μｍｏｌ〜１，０００．０μｍｏｌ、特に好ましくは０．５μｍｏｌ〜５００．０μｍｏｌの範囲である。また触媒成分（Ｋ）に対する触媒成分（Ｍ）の量は、遷移金属のモル比で、好ましくは０．０１〜５．００×１０^６、特に好ましくは０．１〜１．０×１０^４の範囲内が好ましい。

前記成分［Ｋ−１］（一般式（ｋ１）で表される化合物）と前記成分［Ｋ−２］（一般式（ｋ２）で表される化合物）の使用割合は、長鎖分岐を有するポリプロピレン樹脂（Ａ）の前記特性を満たす範囲において任意であるが、各成分［Ｋ−１］と［Ｋ−２］の合計量に対する［Ｋ−１］の遷移金属のモル比で、好ましくは０．３０以上、０．９９以下である。
この割合を変化させることで、溶融物性と触媒活性のバランスを調整することが可能である。つまり、成分［Ｋ−１］からは、低分子量の末端ビニルマクロマーを生成し、成分［Ｋ−２］からは、一部マクロマーを共重合した高分子量体を生成する。したがって、成分［Ｋ−１］の割合を変化させることで、生成する重合体の平均分子量、分子量分布、分子量分布の高分子量側への偏り、非常に高い分子量成分、分岐（量、長さ、分布）を制御することができ、そのことにより、分岐指数ｇ’、溶融張力、延展性といった溶融物性を制御することができる。

長鎖分岐を有するポリプロピレン樹脂（Ａ）を製造するためには、前記モル比は、好ましくは０．３０以上であり、より好ましくは０．４０以上であり、さらに好ましくは０．５０以上である。また、上限に関しては、好ましくは０．９９以下であり、高い触媒活性で効率的に長鎖分岐を有するポリプロピレン樹脂（Ａ）を得るためには、好ましくは０．９５以下であり、さらに好ましくは０．９０以下の範囲である。
また、上記範囲で成分［Ｋ−１］を使用することにより、水素量に対する、平均分子量と触媒活性のバランスを調整することが可能である。

触媒は、好ましくは、これにオレフィンを接触させて少量重合されることからなる予備重合処理に付される。予備重合処理を行うことにより、本重合を行った際に、ゲルの生成を防止できる。

予備重合時に使用するオレフィンは、特に限定はないが、プロピレン、エチレン、１−ブテン、１−ヘキセン、１−オクテン、４−メチル−１−ペンテン、３−メチル−１−ブテン、ビニルシクロアルカン、スチレン等を例示することができる。オレフィンのフィード方法は、オレフィンを反応槽に定速的にあるいは定圧状態になるように維持するフィード方法やその組み合わせ、段階的な変化をさせる等、任意の方法が可能である。
予備重合温度、時間は、特に限定されないが、各々−２０℃〜１００℃、５分〜２４時間の範囲であることが好ましい。また、予備重合の量は、予備重合ポリマー量が触媒成分（Ｋ）に対し、重量比で好ましくは０．０１〜１００、さらに好ましくは０．１〜５０である。また、予備重合時に触媒成分（Ｍ）を添加、または追加することもできる。また、予備重合終了後に洗浄することも可能である。
また、上記の各成分の接触の際もしくは接触の後に、ポリエチレン、ポリプロピレン等の重合体、シリカ、チタニア等の無機酸化物の固体を共存させる等の方法も可能である。

重合様式は、前記触媒成分（Ｋ）、触媒成分（Ｌ）および触媒成分（Ｍ）を含むオレフィン重合用触媒とモノマーが効率よく接触するならば、あらゆる様式を採用しうる。
具体的には、不活性溶媒を用いるスラリー法、不活性溶媒を実質的に用いずプロピレンを溶媒として用いる、いわゆるバルク法、溶液重合法あるいは実質的に液体溶媒を用いず各モノマーをガス状に保つ気相法などが採用できる。また、連続重合、回分式重合を行う方法も適用される。また、単段重合以外に、２段以上の多段重合することも可能である。
スラリー重合の場合は、重合溶媒として、ヘキサン、ヘプタン、ペンタン、シクロヘキサン、ベンゼン、トルエン等の飽和脂肪族または芳香族炭化水素の単独または混合物が用いられる。

また、重合温度は、通常０℃以上１５０℃以下である。特に、バルク重合を用いる場合には、４０℃以上が好ましく、さらに好ましくは５０℃以上である。また上限は８０℃以下が好ましく、さらに好ましくは７５℃以下である。
さらに、気相重合を用いる場合には、４０℃以上が好ましく、さらに好ましくは５０℃以上である。また上限は１００℃以下が好ましく、さらに好ましくは９０℃以下である。
重合圧力は、１．０ＭＰａ以上５．０ＭＰａ以下であることが好ましい。特に、バルク重合を用いる場合には、１．５ＭＰａ以上が好ましく、さらに好ましくは２．０ＭＰａ以上である。また上限は４．０ＭＰａ以下が好ましく、さらに好ましくは３．５ＭＰａ以下である。

さらに、気相重合を用いる場合には、１．５ＭＰａ以上が好ましく、さらに好ましくは１．７ＭＰａ以上である。また上限は２．５ＭＰａ以下が好ましく、さらに好ましくは２．３ＭＰａ以下である。
さらに、分子量調節剤として、また活性向上効果のために、補助的に水素をプロピレンに対してモル比で、好ましくは１．０×１０^−６以上、１．０×１０^−２以下の範囲で用いることができる。

また、使用する水素の量を変化させることで、生成する重合体の平均分子量の他に、分子量分布、分子量分布の高分子量側への偏り、非常に高い分子量成分、分岐（量、長さ、分布）を制御することができ、そのことにより、ＭＦＲ、分岐指数、溶融張力、延展性といった、長鎖分岐構造を有するポリプロピレン（Ａ）を特徴付ける溶融物性を制御することができる。
そこで水素は、プロピレンに対するモル比で、１．０×１０^−６以上で用いるのがよく、好ましくは１．０×１０^−５以上であり、さらに好ましくは１．０×１０^−４以上用いるのがよい。また上限に関しては、１．０×１０^−２以下で用いるのがよく、好ましくは０．９×１０^−２以下であり、さらに好ましくは０．８×１０^−２以下である。

ここで例示した触媒、重合法を用いてプロピレンを重合すると、触媒成分［Ｍ−１］由来の活性種から、β−メチル脱離と一般に呼ばれる特殊な連鎖移動反応により、ポリマー片末端が主としてプロペニル構造を示し、いわゆるマクロマーが生成する。このマクロマーは、より高分子量を生成することができ、より共重合性がよい触媒成分［Ｍ−２］由来の活性種に取り込まれ、マクロマー共重合が進行すると考えられる。したがって、生成する長鎖分岐構造を有するポリプロピレン樹脂の分岐構造としては、櫛型鎖が主であると考えられる。
さらに上記したようなメタロセン系触媒を用いることで、前述したような高い立体規則性のある構造を有するものとすることができる。

さらに、本発明において用いられ得る長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）として使用可能な市販品としては、ウェイマックス（商品名）（日本ポリプロ(株)製）の各種グレード、ＭＦＸ８、ＭＦＸ６、ＭＦＸ３、ＥＸ８０００、ＥＸ６０００、ＥＸ４０００、ＰＦ８１４（商品名）（Ｌｙｏｎｄｅｌｌ Ｂａｓｅｌｌ社製）、Ｄａｐｌｏｙ（商品名） ＷＢ１４０ＨＭＳ（Ｂｏｒｅａｌｉｓ社製）等が挙げられる。

≪長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）≫
本発明に係る熱可塑性樹脂組成物においては、上記した長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）と共に、ベースとなる成分として、長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）を含有する。

本明細書において、「長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体」ないしは「長鎖分岐構造を有しないポリプロピレン」とは、直鎖プロピレン系重合体ないしは直鎖ポリプロピレン、あるいはメチル基のように主鎖を形成するモノマーに由来する短鎖分岐を含む直鎖短鎖分岐プロピレン系重合体ないしは直鎖短鎖分岐ポリプロピレンを含み、より具体的には、前述した「長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体」ないし「長鎖分岐構造を有するポリプロピレン」の規定に該当しない、プロピレン系重合体ないしポリプロピレンである。

このような長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）としては、上記規定に該当するものである限り、特に限定されるものではない。例えば、チーグラー・ナッタ型触媒あるいは塩化マグネシウム担持型チーグラー・ナッタ触媒を用いて、トリエチルアルミニウム、ジエチルアルミニウム等の助触媒の共存下に、プロピレン、あるいはプロピレンと他のα−オレフィンとを重合することによって得られたものや、あるいは、メタロセン化合物を使用したカミンスキー型触媒を用いて重合されたものであっても良い。

長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）の立体規則性についても、特に制限はなく、アイソタクチック、シンジオタクチック、アタクチックあるいはこれらの任意の割合の混合系であっても良い。特に限定されるものではないが、工業的な入手容易性からすれば、結晶性のアイソタクチックポリマーを主成分とし、０．５〜２．０モル％程度のアタクチックポリマーを含むポリプロピレンが用いられ得る。

しかしながら本発明に係る熱可塑性樹脂組成物として、より良好な成形性、溶融特性等を得る上では、ベースとなる長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）としても、一定範囲内の流動特性を有していることが望ましく、上記したものと同じ条件により測定したメルトフローレート（２３０℃）が０．３〜５０．０ｇ／１０分であることが望ましい。より好ましくは０．３〜１０．０ｇ／１０分、さらに好ましくは、０．３〜１．０ｇ／１０分である。

なお、本発明においては、上記した長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）を配合することよって、熱可塑性樹脂組成物のドローダウン特性、延展性等を改善するものであるので、ベースとなる長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）としては熱可塑性樹脂組成物の流動性および加工性が低下することのないように、ある程度高い値のメルトフローレートとすることが望ましい。

また、長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）としては、プロピレン単独重合体であることが望ましく、この場合、特に限定されるものではないが、^１３Ｃ−ＮＭＲで測定するアイソタクチックトライアッド分率（ｍｍ）が９０％程度以上であることが望ましい。

長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）において、プロピレンと共重合し得る他のα−オレフィンとしては、例えば、エチレン、、１−ブテン、１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテン、１−デセンおよび１−ヘキセンなどが挙げられ、これらの中でも特にエチレン、１−ブテンおよび１−へキセンである。長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）は、特に限定されるものではないが、プロピレン以外のモノマーに由来する構成単位を、１５質量％未満の割合で含むものであってもよいが、好ましくは上記したように、プロピレンの単独重合体である。

≪長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）との配合比≫
しかして本発明に係る熱可塑性組成物においては、上記した長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と上記した長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）とが、質量比８０：２０〜９８：２の割合で含有される。この範囲内の配合割合とすることで、本発明に係る無機充填材と熱可塑性樹脂とを含む熱可塑性組成物が、（１）長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）単体、（２）長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と無機充填材とを含む熱可塑性組成物、および（３）長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）とを含むポリプロピレン系重合体ブレンドと比較して、後述するように１７０℃および１８０℃の引張試験で得られる応力−歪曲線（Ｓ−Ｓ曲線）において、破断点強度および最大伸びの向上が見られ、熱可塑性樹脂組成物が無機充填材を多く含んでいても、シートとして成形した場合に、熱固定工程を有する装置内で搬送不良を発生させないシートとなる。さらに、加熱溶融時のドローダウン特性、延展性も良好である。また、長鎖分岐構造を有するポリプロピレン（Ａ）を上記所定量含有することによって、耐熱性、難燃性も向上する。

長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）との質量比としては、８０：２０〜９８：２の割合であることがより好ましく、８０：２０〜９０：１０の割合であることがさらに好ましい。

≪その他の熱可塑性樹脂≫
本発明に係る熱可塑性樹脂組成物において、樹脂成分としては、前記した長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と前記した長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）以外の熱可塑性樹脂も、前記長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と前記した長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）とによる所定の効果を大きく損なわないものである限り含有することができるが、樹脂成分全体の質量を１００％とした場合に、これら他の熱可塑性樹脂は０〜３０質量％程度であることが望まれる。すなわち、熱可塑性樹脂組成物における樹脂成分全体の質量を１００％とした場合において、前記長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と前記長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）の合計量が７０質量％〜１００質量％となることが望まれる。その他の熱可塑性樹脂としては、特に限定されないが、例えば、ポリプロピレン以外のポリオレフィン樹脂（ポリエチレン、プロピレン−エチレン共重合体、ポリブチレン等）、生分解性樹脂、ポリアミド樹脂、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）等が挙げられる。

なお、ポリオレフィン樹脂、ポリアミド樹脂とは、ポリオレフィン、ポリアミドを主鎖として有する樹脂のことを指す。より具体的には、例えば、ポリエチレンは、エチレンを主鎖として有する樹脂のことを指し、これらの樹脂は、結晶性を有するものが好ましく他のモノマーとの共重合体であってもよい。

なお、生分解性樹脂とは、自然界の微生物によって完全に消費され最終的に水と二酸化炭素に分解される樹脂をいう。
具体的には、ポリ乳酸、ポリカプロラクトン、ポリブチレンサクシネート、ポリブチレンアジペート、ポリエチレンサクシネート、セルロースエステル等を挙げることができる。また、結晶性高分子は１種単独でもよく、２種以上を用いてもよく、例えば、ポリプロピレンとポリエチレンとを混合したものであってもよい。

≪無機充填材≫
本発明に係る熱可塑性樹脂組成物中に配合され得る無機充填材としては、特に限定されず、例えば、カルシウム、マグネシウム、アルミニウム、チタン、鉄、亜鉛などの炭酸塩、硫酸塩、珪酸塩、リン酸塩、ホウ酸塩、酸化物、もしくはこれらの水和物の粉末状のものが挙げられ、具体的には、例えば、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、酸化亜鉛、酸化チタン、シリカ、アルミナ、クレー、タルク、カオリン、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、ケイ酸アルミニウム、ケイ酸マグネシウム、ケイ酸カルシウム、硫酸アルミニウム、硫酸マグネシウム、硫酸カルシウム、リン酸マグネシウム、硫酸バリウム、珪砂、カーボンブラック、ゼオライト、モリブデン、珪藻土、セリサイト、シラス、亜硫酸カルシウム、硫酸ナトリウム、チタン酸カリウム、ベントナイト、黒鉛等が挙げられる。これらは合成のものであっても天然鉱物由来のものであってもよく、また、これらは単独で２種類以上併用して使用され得る。

さらに、無機充填材の形状としても、特に限定されるわけではなく、粒子状、フレーク状、顆粒状、繊維状等のいずれであってもよい。また、粒子状としても、一般的に合成法により得られるような球形のものであっても、あるいは、採集した天然鉱物を粉砕にかけることにより得られるような不定形状のものであっても良い。

これらの無機充填材として、好ましくは炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、酸化亜鉛、酸化チタン、シリカ、アルミナ、クレー、タルク、カオリン、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム等であり、特に炭酸カルシウムが好ましい。さらに炭酸カルシウムとしては、合成法により調製されたもの、いわゆる軽質炭酸カルシウムと、石灰石などＣａＣＯ_３を主成分とする天然原料を機械的に粉砕分級して得られる、いわゆる重質炭酸カルシウムとのいずれであっても良く、これらを組合わせることも可能であるが、経済性の観点で、好ましくは、重質炭酸カルシウムである。

また、無機充填材の分散性または反応性を高めるために、無機充填材の表面をあらかじめ常法に従い改質しておいてもよい。表面改質法としては、プラズマ処理等の物理的な方法や、カップリング剤や界面活性剤で表面を化学的に処理するものなどが例示できる。カップリング剤としては、例えば、シランカップリング剤やチタンカップリング剤等が挙げられる。界面活性剤としては、アニオン性、カチオン性、ノニオン性および両性のいずれのものであってもよく、例えば、高級脂肪酸、高級脂肪酸エステル、高級脂肪酸アミド、高級脂肪酸塩等が挙げられる。

無機充填材は、粒子であることが好ましく平均粒子径は、０．１μｍ以上５０．０μｍ以下が好ましく、１．０μｍ以上１５．０μｍ以下がより好ましい。なお、本明細書において述べる無機充填材の平均粒子径は、ＪＩＳ Ｍ−８５１１に準じた空気透過法による比表面積の測定結果から計算した値をいう。測定機器としては、例えば、島津製作所社製の比表面積測定装置ＳＳ−１００型を好ましく用いることができる。特に、その粒径分布において、粒子径５０．０μｍ以上の粒子を含有しないことが好ましい。他方、粒子が細かくなり過ぎると、前述した熱可塑性樹脂と混練した際に粘度が著しく上昇し、成形品の製造が困難になると虞れがある。そのため、その平均粒子径は０．５μｍ以上とすることが好ましい。

粉末状、フレーク状、または顆粒状である無機充填材の平均粒子径は、好ましくは、１０．０μｍ以下であり、より好ましくは５．０μｍ以下である。

繊維状である無機充填材の平均繊維長は、好ましくは、３．０μｍ以上２０．０μｍ以下である。平均繊維径は、好ましくは、０．２μｍ以上１．５μｍ以下である。また、アスペクト比は、通常、１０以上３０以下である。なお、繊維状である無機充填材の平均繊維長および平均繊維径は、電子顕微鏡で測定したものであり、アスペクト比は、平均繊維径に対する平均繊維長の比（平均繊維長／平均繊維径）である。

本発明の組成物が含有する重質炭酸カルシウムは、重質炭酸カルシウムであれば特に限定されず、任意で表面処理されていてもよい。
ここで、重質炭酸カルシウムとは、天然の石灰石などを機械的に粉砕・加工して得られるものであって、化学的沈殿反応等によって製造される合成炭酸カルシウムとは明確に区別される。なお、粉砕方法には乾式法と湿式法とがあるが、経済性の観点で、乾式法が好ましい。

上記重質炭酸カルシウムの平均粒子径は、本発明の組成物の硬化物の引裂強さがより優れるという理由から、１５．０μｍ以下が好ましく、１．０〜５．０μｍがより好ましい。
なお、上記重質炭酸カルシウムの平均粒子径は、ＪＩＳ Ｍ−８５１１に準じた空気透過法による比表面積の測定結果から計算した値をいう。測定機器としては、島津製作所社製の比表面積測定装置ＳＳ−１００型を用いるのが好ましい。

本発明に係る熱可塑性樹脂組成物に含まれる上記した熱可塑性樹脂と、無機充填材との配合比（質量％）は、５０：５０〜１０：９０の比率であれば特に限定されないが、４０：６０〜２０：８０の比率であることが好ましく、４０：６０〜２５：７５の比率であることが好ましい。熱可塑性樹脂と無機充填材との配合比において、無機充填材の割合が５０質量％より低いものであると、無機充填材を配合したことによる熱可塑性樹脂組成物の所定の質感、耐衝撃性等の物性が得られないものとなり、一方９０質量％よりも高いものであると、押出成形等による成形加工が困難となるためである。

なお、本発明に係る熱可塑性樹脂組成物において、無機充填材を除いた長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）の質量比（質量％）しては、８０：２０〜９８：２の割合であることが好ましく、８０：２０〜９０：１０の割合であるものが、より好ましい例として挙げることができる。

≪その他の添加剤≫
本発明の熱可塑性樹脂組成物には、必要に応じて、補助剤としてその他の添加剤を配合することも可能である。その他の添加剤としては、例えば、色剤、滑剤、カップリング剤、流動性改良材、分散剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、難燃剤、安定剤、帯電防止剤、発泡剤等を配合してもよい。これらの添加剤は、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。また、これらは、後述の混練工程において配合してもよく、混練工程の前にあらかじめ樹脂組成物に配合していてもよい。本発明に係る熱可塑性樹脂組成物において、これらのその他の添加剤の添加量は、上記した長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）および長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）を含む熱可塑性樹脂と、無機充填材との配合による所望の効果を阻害しない限り特に限定されるものではないが、例えば、熱可塑性樹脂組成物全体の質量を１００％とした場合に、これらその他の添加剤はそれぞれ０〜５質量％程度の割合で、かつ当該その他の添加剤全体で２質量％以下となる割合で配合されることが望まれる。

以下に、これらのうち、重要と考えられるものについて例を挙げて説明するが、これらに限られるものではない。

色剤としては、公知の有機顔料または無機顔料あるいは染料のいずれをも用いることができる。具体的には、アゾ系、アンスラキノン系、フタロシアニン系、キナクリドン系、イソインドリノン系、ジオオサジン系、ペリノン系、キノフタロン系、ペリレン系顔料などの有機顔料や群青、酸化チタン、チタンイエロー、酸化鉄（弁柄）、酸化クロム、亜鉛華、カーボンブラックなどの無機顔料が挙げられる。

滑剤としては、例えば、ステアリン酸、ヒドロキシステアリン酸、複合型ステアリン酸、オレイン酸等の脂肪酸系滑剤、脂肪族アルコール系滑剤、ステアロアミド、オキシステアロアミド、オレイルアミド、エルシルアミド、リシノールアミド、ベヘンアミド、メチロールアミド、メチレンビスステアロアミド、メチレンビスステアロベヘンアミド、高級脂肪酸のビスアミド酸、複合型アミド等の脂肪族アマイド系滑剤、ステアリン酸−ｎ−ブチル、ヒドロキシステアリン酸メチル、多価アルコール脂肪酸エステル、飽和脂肪酸エステル、エステル系ワックス等の脂肪族エステル系滑剤、脂肪酸金属石鹸系滑剤等を挙げることができる。

酸化防止剤としては、リン系酸化防止剤、フェノール系酸化防止剤、ペンタエリスリトール系酸化防止剤が使用できる。リン系、より具体的には亜リン酸エステル、リン酸エステル等のリン系酸化防止安定剤が好ましく用いられる。亜リン酸エステルとしては、例えば、トリフェニルホスファイト、トリスノニルフェニルホスファイト、トリス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ホスファイト、等の亜リン酸のトリエステル、ジエステル、モノエステル等が挙げられる。

リン酸エステルとしては、トリメチルホスフェート、トリエチルホスフェート、トリブチルホスフェート、トリオクチルホスフェート、トリフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート、トリス（ノニルフェニル）ホスフェート、２−エチルフェニルジフェニルホスフェート等が挙げられる。これらリン系酸化防止剤は単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。

フェノール系の酸化防止剤としては、α−トコフェロール、ブチルヒドロキシトルエン、シナピルアルコール、ビタミンＥ、ｎ−オクタデシル−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネイト、２−ｔ−ブチル−６−（３'−ｔ−ブチル−５'−メチル−２'−ヒドロキシベンジル）−４−メチルフェニルアクリレート、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−（Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノメチル）フェノール、３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジルホスホネイトジエチルエステル、およびテトラキス［３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオニルオキシメチル］メタン等が例示され、これらは単独でまたは２種以上を組合せて使用することができる。

難燃剤としては、特に限定されないが、例えば、ハロゲン系難燃剤や、あるいはリン系難燃剤や金属水和物などの非リン系ハロゲン系難燃剤を用いることができる。ハロゲン系難燃剤としては、具体的には例えば、ハロゲン化ビスフェニルアルカン、ハロゲン化ビスフェニルエーテル、ハロゲン化ビスフェニルチオエーテル、ハロゲン化ビスフェニルスルフォンなどのハロゲン化ビスフェノール系化合物、臭素化ビスフェノールＡ、臭素化ビスフェノールＳ、塩素化ビスフェノールＡ、塩素化ビスフェノールＳなどのビスフェノール−ビス（アルキルエーテル）系化合物等が、またリン系難燃剤としては、トリス（ジエチルホスフィン酸）アルミニウム、ビスフェノールＡビス（ジフェニルホスフェート）、リン酸トリアリールイソプロピル化物、クレジルジ２、６−キシレニルホスフェート、芳香族縮合リン酸エステル等が、金属水和物としては、例えば、アルミニウム三水和物、二水酸化マグネシウムまたはこれらの組み合わせ等がそれぞれ例示でき、これらは単独でまたは２種以上を組合せて使用することができる。難燃助剤として働き、より効果的に難燃効果を向上させることが可能となる。さらに、例えば、三酸化アンチモン、五酸化アンチモン等の酸化アンチモン、酸化亜鉛、酸化鉄、酸化アルミ、酸化モリブデン、酸化チタン、酸化カルシウム、酸化マグネシウム等を難燃助剤として併用することも可能である。

発泡剤は、溶融混練機内で溶融状態にされている原料である熱可塑性樹脂組成物に混合し、または圧入し、固体から気体、液体から気体に相変化するもの、または気体そのものであり、主として発泡シートの発泡倍率（発泡密度）を制御するために使用される。原料となる熱可塑性樹脂組成物に溶解した発泡剤は、常温で液体のものは樹脂温度によって気体に相変化して溶融樹脂に溶解し、常温で気体のものは相変化せずそのまま溶融樹脂に溶解する。溶融樹脂に分散溶解した発泡剤は、溶融樹脂を押出ダイからシート状に押出した際に、圧力が開放されるのでシート内部で膨張し、シート内に多数の微細な独立気泡を形成して発泡シートが得られる。発泡剤は、副次的に原料樹脂組成物の溶融粘度を下げる可塑剤として作用し、原料樹脂組成物を可塑化状態にするための温度を低くする。

発泡剤としては、例えば、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタンなどの脂肪族炭化水素類；シクロブタン、シクロペンタン、シクロヘキサンなどの脂環式炭化水素類；クロロジフルオロメタン、ジフロオロメタン、トリフルオロメタン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、ジクロロフルオロメタン、ジクロロジフルオロメタン、クロロメタン、クロロエタン、ジクロロトリフルオロエタン、ジクロロペンタフルオロエタン、テトラフルオロエタン、ジフルオロエタン、ペンタフルオロエタン、トリフルオロエタン、ジクロロテトラフルオロエタン、トリクロロトリフルオロエタン、テトラクロロジフルオロエタン、パーフルオロシクロブタンなどのハロゲン化炭化水素類；二酸化炭素、チッ素、空気などの無機ガス；水などが挙げられる。

発泡剤としては、さらに、例えば、キャリアレジンに発泡剤の有効成分が含まれるものも好ましくを用いる事ができる。キャリアレジンとしては、結晶性オレフィン樹脂等が挙げられる。これらのうち、結晶性ポリプロピレン樹脂が好ましい。また、有効成分としては、炭酸水素塩等が挙げられる。これらのうち、炭酸水素塩が好ましい。結晶性ポリプロピレン樹脂をキャリアレジンとし、炭酸水素塩を熱分解型発泡剤として含む発泡剤コンセントレートであることが好ましい。

成形工程において発泡剤に含まれる発泡剤の含有量は熱可塑性樹脂、無機充填材、有効成分の量等の種類に応じて、適宜設定することができ、熱可塑性樹脂組成物の全質量に対して０．０４〜５．００質量％の範囲とすることが好ましい。
なお、本発明に係る熱可塑性樹脂組成物が発泡剤を含有する態様において、無機充填材を除いた長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）＋長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）と発泡剤の２成分の質量比（質量％）としては、８０：２０〜９８：２の割合であることがより好ましく、８０：２０〜９０：１０の割合であるものが、好ましい例として挙げることができる。

発泡剤としては、市販のものとしては、例えば、永和化成工業（株）製ポリスレンＥＥ２７５Ｆを挙げることができる。

＜熱可塑性樹脂組成物の製造方法＞
本発明の熱可塑性樹脂組成物の製造方法は、通常の方法を使用することができ、成形方法（押出成形、射出成形、真空成形等）に応じて適宜設定してよく、例えば、成形機にホッパーから投入する前に熱可塑性樹脂と無機充填材とを混練溶融してもよく、成形機と一体で成形と同時に熱可塑性樹脂と無機充填材とを混練溶融してもよい。溶融混練は、熱可塑性樹脂に無機充填材を均一に分散させる傍ら、高い剪断応力を作用させて混練することが好ましく、例えば二軸混練機で混練することが好ましい。

本発明の熱可塑性樹脂組成物の製造方法において、熱可塑性樹脂組成物はペレットの形態であってもよく、ペレットの形態でなくてもよいが、ペレットの形態である場合、ペレットの形状は特に限定されず、例えば、円柱、球形、楕円球状等のペレットを成形してもよい。

ペレットのサイズは、形状に応じて適宜設定すれば良いが、例えば、球形ペレットの場合、直径１〜１０ｍｍであってよい。楕円球状のペレットの場合、縦横比０．１〜１．０の楕円状とし、縦横１〜１０ｍｍであってよい。円柱ペレットの場合は、直径１〜１０ｍｍの範囲内、長さ１〜１０ｍｍの範囲内であってよい。これらの形状は、後述する混練工程後のペレットに対して成形させてよい。ペレットの形状は、常法に従って成形させてよい。

≪成形品≫
本発明に係る成形品は、上記熱可塑性樹脂組成物を用いて成形された成形品である。

本発明に係る成形品の形状等においては特に限定されるものではなく、各種の形態のものであってもよいが、例えば、シート、容器体等として成形され得る。

特に、成形品の形態が、シートである場合には、熱可塑性樹脂組成物が無機充填材を多く含んでいても、例えば、レーザプリンターのような熱固定工程を有する装置内で搬送不良を発生させないという、特に優れた特性を発揮し得ることとなる。

また、本発明に係る上記熱可塑性樹脂組成物は、無機充填材を多く含んでいても、加熱溶融時のドローダウン特性、延展性が良好であるため、成形型等が例えば深絞り等を有するものであっても、追従性良く成形可能であるため、本発明の成形品はその形状に係りなく所望の形状を有しかつ各部位においてその品質が均質なものとなる。

さらに、無機充填材を含有すると共に、所定量の長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）を含有することで、耐熱性、難燃性に優れたものとなる。
具体的には、難燃性に関しては、例えば、アメリカ保険業者安全試験所(Underwriters Laboratories lnc.)が定めるＵＬ９４規格において、ＵＬ９４ Ｖ−１以上、特に、ＵＬ９４ Ｖ−０の規格を、その成形品が発泡体の態様であっても満たすことが可能であり、さらに適切な難燃剤を配合することによってＵＬ ９４ ５Ｖというより高い難燃性能を満たすことが可能となる。

また、耐熱性に関しては、上記したレーザプリンターのような熱固定工程を有する装置内でのシートの搬送性に問題が生じるような熱変形を起こすことのないような、１７０℃および１８０℃の引張試験で得られる応力−歪曲線（Ｓ−Ｓ曲線）における、破断点強度および最大伸びの高い向上が得られる。

本発明に係る成形品の肉厚としても特に限定されるものではなく、その成形品の形態に応じて、薄肉のものから厚肉のものまで種々のものでありえるが、例えば、肉厚４０μｍ以上１０００μｍ以下、より好ましくは肉厚５０μｍ以上７００μｍ以下である成形品が示される。この範囲内の肉厚であれば、成形性、加工性の問題なく、偏肉を生じることなく均質で欠陥のない成形品を形成することが可能である。

特に、成形品の形態が、シートである場合には、より好ましくは、肉厚５０μｍ以上４００μｍ以下、さらに好ましくは肉厚５０μｍ以上３００μｍ以下であることが望ましい。このような範囲内の肉厚を有するシートであれば、一般的な印刷・情報用、および包装用の用途の紙あるいは合成紙に代えて、好適に使用できるものであり、無機充填材を多く含んでいても、例えば、レーザプリンターのような熱固定工程を有する装置内で搬送不良を発生させないという、特に優れた特性を発揮し得ることとなる。

≪成形品の製造方法≫
本発明に係る成形品の製造方法としては、所期の形状に成形できるものであれば特に限定されず、従来公知の押出成形、射出成形、真空成形、ブロー成形、カレンダー成形等のいずれの方法によっても成形加工可能である。さらにまた、本発明に係る熱可塑性樹脂組成物が発泡剤を含有し、発泡体である態様の成形品を得る場合においても、所期の形状に成形できるものであれば発泡体の成形方法として従来公知の、例えば、射出発泡，押出発泡，発泡ブロー等の液相発泡法、あるいは、例えば、ビーズ発泡，バッチ発泡，プレス発泡，常圧二次発泡等の固相発泡法のいずれを用いることも可能である。前記したように、結晶性ポリプロピレンをキャリアレジンとし、炭酸水素塩を熱分解型発泡剤として含む熱可塑性組成物の一態様においては、射出発泡法および押出発泡法が望ましく用いられ得る。

なお、成形時における成形温度としては、その成形方法によってもある程度異なるため、一概には規定できるものではないが、例えば、１８０〜２６０℃、より好ましくは１９０〜２３０℃の温度であれば、本発明に係る熱可塑性組成物が、良好なドローダウン特性、延展性を持って、かつ組成物が局部的にも変性を生じることなく所定形状に成形できる。

＜シートの製造方法＞
本発明に係る成形品がシートである態様において、その製造方法としても、シート状にする方法であれば特に限定されず、上記したような従来の公知の成形方法を用いることができるが、特に、シート表面の平滑性を考慮すると、押出機で押出成形してシートを作る方式を採用することが好ましい。微細な無機充填材を混合することは、白色度を向上させるためにも役立つ。

成形は、混練する工程と、シート状に成形する工程とを連続的に行う直接方法を用いてもよく、例えば、Ｔダイ方式の二軸押出し成形機を使用する方法を用いてもよい。
さらに、シート状に成形する場合においては、その成形時あるいはその成形後に一軸方向またはニ軸方向に、ないしは、多軸方向（チューブラー法による延伸等）に延伸することが可能である。ニ軸延伸の場合には、逐次ニ軸延伸でも同時ニ軸延伸であってもよい。

成形後のシートに対し、延伸（例えば、縦および／または横延伸）を行うと、シートの密度が低下する。密度が低下することによりシートの白色度が良好なものとなる。

以下本発明を、実施例に基づきより具体的に説明する。なお、これらの実施例は、本明細書に開示され、また添付の請求の範囲に記載された、本発明の概念および範囲の理解を、より容易なものとする上で、特定の態様および実施形態の例示の目的のためにのみ記載するのであって、本発明はこれらの実施例に何ら限定されるものではない。

(評価方法）
以下の実施例および比較例においての各物性値はそれぞれ以下の方法により評価されたものである。

メルトフローレート（ＭＦＲ）：
長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）および長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０−１：２０１４ Ａ法 条件Ｍに従い、試験温度：２３０℃、公称荷重：２．１６ｋｇ、ダイ形状：直径２．０９５ｍｍ、長さ８．００ｍｍで測定した。

溶融張力：
東洋精機製作所製キャピログラフを用いて、以下の条件で測定した。
キャピラリー：直径２．０ｍｍ、長さ４０ｍｍ
シリンダー径：９．５５ｍｍ
シリンダー押出速度：２０ｍｍ／分
引き取り速度：４．０ｍ／分

アイソタクチックトライアッド分率（ｍｍ）
試料３９０ｍｇをｏ−ジクロロベンゼン／重水素化臭化ベンゼン（Ｃ_６Ｄ_５Ｂｒ）＝４／１（体積比）２．６ｍｌおよび化学シフトの基準物質であるヘキサメチルジシロキサンと共に内径１０ｍｍのＮＭＲ試料管に入れ溶解し、^１３Ｃ−ＮＭＲ測定を行った。^１３Ｃ−ＮＭＲ測定は直径１０ｍｍのクライオプローブを装着したブルカー・バイオスピン（株）のＡＶ４００Ｍ型ＮＭＲ装置を用いて行った。
パルス角：９０°
パルス間隔：１５秒
積算回数：１２８回以上
観測域：−２０ｐｐｍから１７９ｐｐｍ
化学シフトはヘキサメチルジシロキサンのメチル炭素のピークを１．９８ｐｐｍとして設定し、他の炭素によるピークの化学シフトはこれを基準とした。

分岐指数ｇ’：
［測定方法］
ＧＰＣ：Ａｌｌｉａｎｃｅ ＧＰＣＶ２０００（Ｗａｔｅｒｓ社）
検出器：接続順に記載
多角度レーザー光散乱検出器（ＭＡＬＬＳ）：ＤＡＷＮ−Ｅ（Ｗｙａｔｔ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ社）
示差屈折計（ＲＩ）：ＧＰＣ付属
粘度検出器（Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒ）：ＧＰＣ付属
移動相溶媒：１，２，４−トリクロロベンゼン（０．５ｍｇ／ｍＬの濃度で添加）
移動相流量：１ｍＬ／分
カラム：東ソー社 ＧＭＨＨＲ−Ｈ（Ｓ） ＨＴを２本連結
試料注入部温度：１４０℃
カラム温度：１４０℃
検出器温度：全て１４０℃
試料濃度：１ｍｇ／ｍＬ
注入量（サンプルループ容量）：０．２１７５ｍＬ

［解析方法］
多角度レーザー光散乱検出器（ＭＡＬＬＳ）から得られる絶対分子量（Ｍａｂｓ）、二乗平均慣性半径（Ｒｇ）、および、Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒから得られる極限粘度（［η］）を求めるにあたっては、ＭＡＬＬＳ付属のデータ処理ソフトＡＳＴＲＡ（ｖｅｒｓｉｏｎ４．７３．０４）を利用した。

引張り試験：
押出成形したシートの引張試験は、（株）井元製作所製、引張・圧縮小型材料試験ＩＭＦ−９０Ｆ６を用いて、１７０℃および１８０℃の温度で行った。試験片の形状としては、ＪＩＳ Ｋ６２５１：２０１０のダンベル状７号型を用いた。延伸速度は１０ｍｍ/分であった。
得られた応力-歪曲線より、引張強度、引張弾性率、および伸び率を測定した。

（材料）
以下の実施例および比較例において使用した成分はそれぞれ以下のものであった。

長鎖分岐を有しないポリプロピレン（Ｂ）：
長鎖分岐を有しないポリプロピレン（Ｂ）としては、次のものを使用した。
Ｂ１： ポリプロピレン単独重合体（日本ポリプロ（株）製：ノバテック(商品名）ＰＰ ＥＡ９）
ＭＦＲ（ＪＩＳ Ｋ７２１０−１：２０１４、２３０℃）：０．５ｇ／分
Ｂ２： ポリプロピレン単独重合体（日本ポリプロ（株）製：ノバテック(商品名）ＰＰ ＦＹ６Ｃ）
ＭＦＲ（ＪＩＳ Ｋ７２１０−１：２０１４、２３０℃）：２．４ｇ／分
Ｂ３： ポリプロピレン単独重合体（日本ポリプロ（株）製：ノバテック(商品名）ＰＰ ＭＡ１Ｂ）
ＭＦＲ（ＪＩＳ Ｋ７２１０−１：２０１４、２３０℃）：２１．０ｇ／分
Ｂ４： ポリプロピレン単独重合体（日本ポリプロ（株）製：ノバテック(商品名）ＰＰ ＢＣ０６Ｃ）
ＭＦＲ（ＪＩＳ Ｋ７２１０−１：２０１４、２３０℃）：６０．０ｇ／分

長鎖分岐を有するポリプロピレン（Ａ）：
長鎖分岐を有するポリプロピレン（Ａ）としては、次のものを使用した。
Ａ１：メタロセン系長鎖分岐ポリプロピレン（日本ポリプロ（株）製：ウェイマックス(商品名）ＭＦＸ ８）
ＭＦＲ（ＪＩＳ Ｋ７２１０−１：２０１４、２３０℃）：１．１ｇ／分
溶融張力（２３０℃）：２５ｇ
アイソタクチックトライアッド分率（ｍｍ）：９０％以上
分岐指数ｇ’：０．３０以上、１．００未満

Ａ２：メタロセン系長鎖分岐ポリプロピレン（日本ポリプロ（株）製：ウェイマックス(商品名）ＭＦＸ ６）
ＭＦＲ（ＪＩＳ Ｋ７２１０−１：２０１４、２３０℃）：２．５ｇ／分
溶融張力（２３０℃）：１７ｇ
アイソタクチックトライアッド分率（ｍｍ）：９０％以上
分岐指数ｇ’：０．３０以上、１．００未満

Ａ３：メタロセン系長鎖分岐ポリプロピレン（日本ポリプロ（株）製：ウェイマックス(商品名）ＭＦＸ ３）
ＭＦＲ（ＪＩＳ Ｋ７２１０−１：２０１４、２３０℃）：９．０ｇ／分
溶融張力（２３０℃）：５ｇ
アイソタクチックトライアッド分率（ｍｍ）：９０％以上
分岐指数ｇ’：０．３０以上、１．００未満

Ａ４：メタロセン系長鎖分岐ポリプロピレン
ＭＦＲ（ＪＩＳ Ｋ７２１０−１：２０１４、２３０℃）：１２．０ｇ／分
溶融張力（２３０℃）：３ｇ
アイソタクチックトライアッド分率（ｍｍ）：９０％以上
分岐指数ｇ’：０．３０以上、１．００未満

その他の樹脂（Ｚ）：
Ｚ１：超高分子量ポリエチレン(三井化学（株)製、リュブマー（登録商標）Ｌ３０００）

Ｚ２：ポリメチルペンテン(三井化学（株)製、ＴＰＸ（登録商標）ＤＸ８４５）

無機充填材（Ｃ）：
Ｃ１：脂肪酸表面処理重質炭酸カルシウム粒子 平均粒径２．２μｍ（備北粉化工業株式会社製、ライトンＳ−４）
Ｃ２：軽質炭酸カルシウム粒子 平均粒径１．５μｍ（白石工業(株）製、ＰＣ）

滑剤（Ｄ）：
Ｄ１：ステアリン酸マグネシウム

発泡剤（Ｅ）：
永和化成工業（株）製 ポリスレンＥＥ２７５Ｆ

実施例１
長鎖分岐を有しないポリプロピレン（Ｂ）として、上記Ｂ１を、長鎖分岐構造を有するポリプロピレン（Ａ）として上記Ａ１を、無機充填材として上記Ｃ１を、さらに滑剤として上記Ｄ１を、表１に示す配合割合において用いた。なお、表１において各成分の数値は質量部の値である。各成分を、株式会社神戸製鋼製７５リッター３Ｄバンバリーミキサーで、１５分間混錬した。排出樹脂温度は１８０℃であった。

その後、２１０℃に維持された有限会社勝製作所製１５０ｍｍ Ｌ／Ｄ＝１０ ストレーナー中を通し、２１０℃でダイからストランドを押出し、水冷後カットすることでペレット化した。このようにして作製したペレットを東洋精機製作所製ラボプラ一軸Ｔダイ押出成形装置（φ２０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２５）、２１０℃でＴダイからシート押出し、東洋精機製フィルム・シート引き取り機ＦＴ３Ｗ２０で巻き取った。なお、このようにして得られたシートを測定した肉厚は２００μｍであり、その測定部位において偏差は実質的になく、シート全体で均一な厚さを有していた。

本発明の課題である搬送性は、１７０℃、１８０℃での引張試験での延伸性の向上と高い相関が得られることを見出しており、引張試験による結果で本発明の効果を評価した。上記した条件により試験片を作製して引張試験を行った。得られた結果を表２に示す。また、図１および２にそれぞれの温度での引張試験で得られた実施例の応力-歪曲線を、後述する比較例１および参考例１〜３の値と共に示す。

実施例２〜２０、比較例１〜３および参考例１〜５
上記実施例１と、熱可塑性樹脂組成物中における各成分の種類および量をそれぞれ、下記表１に示すように変更する以外は実施例１と同様にして、肉厚２００μｍのシートを作製した。なお、実施例１２、１３については、発泡剤を含む組成であるが、実施例１と同様の製造条件によってＴダイ押出成形装置より押出されたシートは均一に発泡した状態で押出された。
さらにこのようにして得られたシートについて、同様にして１７０℃、１８０℃での引張試験を行った。得られた結果を表２に示す。なお、実施例２においては、滑剤を配合しなかったものであるため押出外観にごく僅かなざらつきが生じたが、得られたシート自体に実用上の問題はなく、実施例１と同等性能を示した。

本実施例の無機充填材を含有する系では、長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）を含有させることで、長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）を含有させる系の期待値を超えた効果が発揮されていることが判る。特に１８０℃の引張試験では、それが顕著である。

実施例２１
実施例１で調製したものと同じ組成の熱可塑性樹脂組成物を、同様の混練、ストランド押出、切断工程を経てペレットを作製した。作製されたペレットを以下の射出成形条件でスクリュー直径１６ｍｍの小型電動射出成形機（型締圧１８ｔｆ）で射出成形を行い、深さ２ｍｍｘ縦幅４０ｍｍｘ横幅２０ｍｍの凹部を有する肉厚５００μｍの容器体を成形した。
成形温度：２１０℃
金型温度：４７〜４９℃
射出圧力：１１７〜１２２ｍＰａ
射出速度：２０ｍｍ／秒
保圧：１４５ＭＰａ
スクリュー回転数；２５０ｒｐｍ

射出成形作業は、特に問題なく安定して射出成形作業を行うことができ、フローマークもなく、また成形品における偏肉も生じず、品質が良好な成形品を得ることができた。

Claims (15)

1. 少なくとも熱可塑性樹脂および無機充填材を、有してなる熱可塑性樹脂組成物であって、該熱可塑性樹脂には、長鎖分岐を有しないポリプロピレン（Ｂ）と長鎖分岐構造を有するポリプロピレン（Ａ）とを、質量比８０：２０〜９８：２の割合で含有する熱可塑性樹脂組成物。
2. 前記熱可塑性組成物中における前記熱可塑性樹脂と無機充填材の配合割合が質量比で、５０：５０〜１０：９０の割合である請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。
3. 前記長鎖分岐構造を有するポリプロピレン（Ａ）が、^１３Ｃ−ＮＭＲで測定するアイソタクチックトライアッド分率（ｍｍ）が９０％以上である長鎖分岐構造を有するポリプロピレンである請求項１または２に記載の熱可塑性樹脂組成物。
4. 前記長鎖分岐構造を有するポリプロピレン（Ａ）が、メルトフローレート（２３０℃）が１．０〜３．０ｇ／１０分で、溶融張力（２３０℃）が５〜３０ｇである長鎖分岐構造を有するプロピレンである請求項１〜３のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
5. 前記長鎖分岐構造を有しないポリプロピレン（Ｂ）が、メルトフローレート（２３０℃）が０．３〜５０ｇ／１０分のポリプロピレンである請求項１〜４のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
6. 前記無機充填材が平均粒子径０．１μｍ以上５０．０μｍ以下のものである請求項１〜５のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
7. 前記無機充填材が炭酸カルシウムである請求項１〜６のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
8. 前記無機充填材が重質炭酸カルシウムである請求項７に記載の熱可塑性樹脂組成物。
9. 発泡剤がさらに含有されているものである請求項１〜８のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
10. 請求項１〜９のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物からなる成形品。
11. 成形品がシートである請求項１０に記載の成形品。
12. 成形品が容器体である請求項１０に記載の成形品。
13. 成形品が発泡体である請求項１０〜１２のいずれかに記載の成形品。
14. 成形品が発泡シートである請求項１１に記載の成形品。
15. 肉厚５０μｍ以上７００μｍ以下のものである請求項１０〜１４のいずれかに記載の成形品。
    
    

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