JPWO2018235754A1 - ポリウレタン・ナイロン６偏心芯鞘複合繊維 - Google Patents
ポリウレタン・ナイロン６偏心芯鞘複合繊維 Download PDFInfo
- Publication number
- JPWO2018235754A1 JPWO2018235754A1 JP2018539443A JP2018539443A JPWO2018235754A1 JP WO2018235754 A1 JPWO2018235754 A1 JP WO2018235754A1 JP 2018539443 A JP2018539443 A JP 2018539443A JP 2018539443 A JP2018539443 A JP 2018539443A JP WO2018235754 A1 JPWO2018235754 A1 JP WO2018235754A1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sheath composite
- eccentric core
- nylon
- core
- cross
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
- D01D5/00—Formation of filaments, threads, or the like
- D01D5/22—Formation of filaments, threads, or the like with a crimped or curled structure; with a special structure to simulate wool
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A41—WEARING APPAREL
- A41B—SHIRTS; UNDERWEAR; BABY LINEN; HANDKERCHIEFS
- A41B11/00—Hosiery; Panti-hose
- A41B11/14—Panti-hose; Body-stockings
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
- D01D5/00—Formation of filaments, threads, or the like
- D01D5/28—Formation of filaments, threads, or the like while mixing different spinning solutions or melts during the spinning operation; Spinnerette packs therefor
- D01D5/30—Conjugate filaments; Spinnerette packs therefor
- D01D5/34—Core-skin structure; Spinnerette packs therefor
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
- D01F8/00—Conjugated, i.e. bi- or multicomponent, artificial filaments or the like; Manufacture thereof
- D01F8/04—Conjugated, i.e. bi- or multicomponent, artificial filaments or the like; Manufacture thereof from synthetic polymers
- D01F8/12—Conjugated, i.e. bi- or multicomponent, artificial filaments or the like; Manufacture thereof from synthetic polymers with at least one polyamide as constituent
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
- D01F8/00—Conjugated, i.e. bi- or multicomponent, artificial filaments or the like; Manufacture thereof
- D01F8/04—Conjugated, i.e. bi- or multicomponent, artificial filaments or the like; Manufacture thereof from synthetic polymers
- D01F8/16—Conjugated, i.e. bi- or multicomponent, artificial filaments or the like; Manufacture thereof from synthetic polymers with at least one other macromolecular compound obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds as constituent
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D03—WEAVING
- D03D—WOVEN FABRICS; METHODS OF WEAVING; LOOMS
- D03D15/00—Woven fabrics characterised by the material, structure or properties of the fibres, filaments, yarns, threads or other warp or weft elements used
- D03D15/20—Woven fabrics characterised by the material, structure or properties of the fibres, filaments, yarns, threads or other warp or weft elements used characterised by the material of the fibres or filaments constituting the yarns or threads
- D03D15/283—Woven fabrics characterised by the material, structure or properties of the fibres, filaments, yarns, threads or other warp or weft elements used characterised by the material of the fibres or filaments constituting the yarns or threads synthetic polymer-based, e.g. polyamide or polyester fibres
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D03—WEAVING
- D03D—WOVEN FABRICS; METHODS OF WEAVING; LOOMS
- D03D15/00—Woven fabrics characterised by the material, structure or properties of the fibres, filaments, yarns, threads or other warp or weft elements used
- D03D15/40—Woven fabrics characterised by the material, structure or properties of the fibres, filaments, yarns, threads or other warp or weft elements used characterised by the structure of the yarns or threads
- D03D15/47—Woven fabrics characterised by the material, structure or properties of the fibres, filaments, yarns, threads or other warp or weft elements used characterised by the structure of the yarns or threads multicomponent, e.g. blended yarns or threads
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D03—WEAVING
- D03D—WOVEN FABRICS; METHODS OF WEAVING; LOOMS
- D03D15/00—Woven fabrics characterised by the material, structure or properties of the fibres, filaments, yarns, threads or other warp or weft elements used
- D03D15/50—Woven fabrics characterised by the material, structure or properties of the fibres, filaments, yarns, threads or other warp or weft elements used characterised by the properties of the yarns or threads
- D03D15/56—Woven fabrics characterised by the material, structure or properties of the fibres, filaments, yarns, threads or other warp or weft elements used characterised by the properties of the yarns or threads elastic
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D04—BRAIDING; LACE-MAKING; KNITTING; TRIMMINGS; NON-WOVEN FABRICS
- D04B—KNITTING
- D04B1/00—Weft knitting processes for the production of fabrics or articles not dependent on the use of particular machines; Fabrics or articles defined by such processes
- D04B1/22—Weft knitting processes for the production of fabrics or articles not dependent on the use of particular machines; Fabrics or articles defined by such processes specially adapted for knitting goods of particular configuration
- D04B1/24—Weft knitting processes for the production of fabrics or articles not dependent on the use of particular machines; Fabrics or articles defined by such processes specially adapted for knitting goods of particular configuration wearing apparel
- D04B1/26—Weft knitting processes for the production of fabrics or articles not dependent on the use of particular machines; Fabrics or articles defined by such processes specially adapted for knitting goods of particular configuration wearing apparel stockings
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D04—BRAIDING; LACE-MAKING; KNITTING; TRIMMINGS; NON-WOVEN FABRICS
- D04B—KNITTING
- D04B21/00—Warp knitting processes for the production of fabrics or articles not dependent on the use of particular machines; Fabrics or articles defined by such processes
- D04B21/20—Warp knitting processes for the production of fabrics or articles not dependent on the use of particular machines; Fabrics or articles defined by such processes specially adapted for knitting articles of particular configuration
- D04B21/207—Wearing apparel or garment blanks
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D10—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
- D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
- D10B2331/00—Fibres made from polymers obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds, e.g. polycondensation products
- D10B2331/02—Fibres made from polymers obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds, e.g. polycondensation products polyamides
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D10—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
- D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
- D10B2331/00—Fibres made from polymers obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds, e.g. polycondensation products
- D10B2331/10—Fibres made from polymers obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds, e.g. polycondensation products polyurethanes
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D10—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
- D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
- D10B2501/00—Wearing apparel
- D10B2501/02—Underwear
- D10B2501/021—Hosiery; Panti-hose
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Multicomponent Fibers (AREA)
- Woven Fabrics (AREA)
- Socks And Pantyhose (AREA)
- Knitting Of Fabric (AREA)
Abstract
本発明の目的は、優れたソフトストレッチ織編物、ストッキングの品位が得られるポリウレタン・ナイロン６偏心芯鞘複合繊維を提供することにある。本発明は、芯成分が熱可塑性ポリウレタン（１）、鞘成分がナイロン６（２）である偏心芯鞘複合繊維において、断面湾曲率が１５％以下、断面湾曲率ＣＶ値が０．４０以下であることを特徴とする偏心芯鞘複合繊維に関する。
Description
本発明は、ポリウレタンとナイロン６からなる偏心芯鞘複合繊維に関するものである。
ポリウレタンとポリアミドとを偏心的に複合させてなる自己捲縮性複合繊維は、優れた捲縮特性を持ちソフトストレッチ性および透明性を有する編地とすることができるので、高級ストッキング用素材として高く評価されている。
一方で、自己捲縮性複合繊維を用いたストッキングは、繊維の捲縮特性バラツキがそのままスジやムラ等の編地欠点が発生し易い問題があった。スジやムラ等の編地欠点を発生させないために、自己捲縮性複合繊維を全数、捲縮特性検査、編み検査を実施し選別使用している。そのため、繊維の捲縮特性バラツキが小さく、ストッキングを作製した際にスジやムラ等が発生し難い、自己捲縮性複合繊維が要望されている。
過去より、ポリウレタンとポリアミドとを偏心的に複合させてなる自己捲縮性複合繊維の検討が盛んに行われている。例えば特許文献１には、ポリ炭酸エステル系ポリウレタンを共重合成分あるいは混合成分として少なくとも１０重量％含有し、かつジメチルアセトアミド相対粘度が１．８０〜３．００であるポリウレタン組成物を使用し、複合紡糸および製糸時の安定性を向上させ、ポリウレタン弾性体のポリマー間のバラツキを抑える自己捲縮性複合繊維が記載されている。
また、特許文献２には、ポリアミドと溶融状態の熱可塑性ポリウレタンに分子量４００以上のポリイソシアネート化合物を５〜２０重量％添加・混合したポリウレタン弾性体とを接合重量比８０／２０〜２０／８０の割合で単一フィラメントの横断面内で偏芯的に配置接合する如く複合溶融紡糸し、次いで延伸した後弛緩熱処理することにより得られたフィラメントであり、該ポリウレタン弾性体のジメチルホルムアミドに対する溶解減少率が８０重量％以下で、且つフィラメントの直線収縮率が１０％程度、捲縮発現率が６８％以上であることを特徴とし、ポリアミドとポリウレタン弾性体の耐剥離性が優れ、かつ弛緩熱処理後に於いても十分な捲縮発現力と捲縮の伸張回復性を有する自己捲縮性複合フィラメントが記載されている。
しかしながら、特許文献１に記載の複合繊維は、溶融紡糸安定性および製糸性が優れ、安定した物性を有する複合繊維を工業的に製造することはできるものの、捲縮特性バラツキに関する示唆はない。依然として、捲縮バラツキがそのままスジやムラ等の編地欠点が発生し易い問題が残されていた。
また、特許文献２に記載の複合繊維は、ポリアミドとポリウレタン弾性体の耐剥離性が優れ、捲縮発現力と捲縮の伸張回復性を有するものの、捲縮特性バラツキに関する示唆はない。依然として、捲縮バラツキがそのままスジやムラ等の編地欠点が発生し易い問題が残されていた。
そこで、本発明では、前記従来技術の問題点を克服し、優れたソフトストレッチ織編物、ストッキングの品位が得られるポリウレタン・ナイロン６偏心芯鞘複合繊維を提供することを目的とする。
本発明は、上記課題を解決するために、下記の構成からなる。
（１）芯成分が熱可塑性ポリウレタン、鞘成分がナイロン６である偏心芯鞘複合繊維において、断面湾曲率が１５％以下、断面湾曲率ＣＶ値が０．４０以下であることを特徴とする偏心芯鞘複合繊維。
（２）伸縮伸長率が９０％以上である（１）に記載の偏心芯鞘複合繊維。
（３）（１）、または（２）に記載の芯鞘複合繊維を少なくとも一部に有する織編物。
（４）（１）、または（２）に記載の芯鞘複合繊維をレッグ部の少なくとも一部に有するストッキング。
（１）芯成分が熱可塑性ポリウレタン、鞘成分がナイロン６である偏心芯鞘複合繊維において、断面湾曲率が１５％以下、断面湾曲率ＣＶ値が０．４０以下であることを特徴とする偏心芯鞘複合繊維。
（２）伸縮伸長率が９０％以上である（１）に記載の偏心芯鞘複合繊維。
（３）（１）、または（２）に記載の芯鞘複合繊維を少なくとも一部に有する織編物。
（４）（１）、または（２）に記載の芯鞘複合繊維をレッグ部の少なくとも一部に有するストッキング。
本発明によれば、優れたソフトストレッチ織編物やストッキングの品位が得られるポリウレタン・ナイロン６偏心芯鞘複合繊維を提供することが出来る。
本発明の偏心芯鞘複合繊維は、織編物、ストッキング製造過程（以下、高次工程と称す）でコイル状の捲縮が発現する潜在捲縮糸である。特に、ストッキング等の編物類は、複数の糸を編機に供給し編立てされるため、潜在捲縮性の異なる糸が供給されて編立てられると、編立て直後でスジやムラ等の欠点が見つからない場合でも、高次工程で捲縮バラツキが発生し、スジやムラ等の欠点が発生する。
本発明者らは、捲縮発現前の偏心芯鞘繊維の横断面における界面を制御することで安定した捲縮を発現させ、捲縮バラツキを抑制し、スジやムラの無い優れた品位のソフトストレッチ織編物やストッキングが得られることを見いだした。
本発明の偏心芯鞘複合繊維は、芯成分が熱可塑性ポリウレタン、鞘成分がナイロン６からなる。
本発明において、偏心芯鞘とは複合繊維断面において芯部の熱可塑性ポリウレタンの重心点位置が複合繊維断面中心と異なっていることを指す。具体的には図１（ａ）、図１（ｂ）に示すような形態をいう。偏心芯鞘構造とすることにより、均一なコイル状の捲縮が発現する。また、芯成分熱可塑性ポリウレタンと鞘成分ナイロン６の粘度差等からその界面は熱可塑性ポリウレタンがやや凸となって湾曲している。芯成分は図１（ｂ）のように一部露出してもよいが、図１（ａ）のように芯成分である熱可塑性ポリウレタンを鞘成分ナイロン６が包含している方がさらに好ましい。
また、芯成分を覆っている鞘成分のナイロン６の最小となる厚みは複合繊維の直径の０．０１〜０．１倍であることが好ましい。さらに好ましくは、０．０２〜０．０８倍である。この範囲であれば、十分な捲縮発現力とストレッチ性能を得ることが出来る。偏心芯鞘複合繊維の複合比率は、８０／２０〜２０／８０が好ましい。複合比率８０／２０よりポリウレタン比率が大きくなり、ナイロン比率が小さくなると、染色性や耐久性が悪化し、実用性に劣る。また複合比率２０／８０よりポリウレタン比率が小さくなり、ナイロン比率が大きくなると、捲縮の発現が不十分となる。均一なコイル状の捲縮が発現し、優れたソフトストレッチ性の点から、さらに好ましくは４０／６０〜６０／４０である。
本発明の偏心芯鞘複合繊維は、断面湾曲率が１５％以下であることが必要である。ここで言う断面湾曲率とは、芯成分熱可塑性ポリウレタンと鞘成分ナイロン６の界面の湾曲度合いを示し、数値が大きいほど界面の湾曲の程度が大きく、細かい捲縮が発現し、数値が小さいほど界面の湾曲の程度が小さく、大きな捲縮が発現することを示す。
断面湾曲率を１５％以下とすることにより、均一で密な捲縮が発現し、優れたソフトストレッチ性や品位が得られるソフトストレッチ織編物、ストッキングが得られる。好ましくは０〜１０％である。さらに好ましくは０〜５％である。
また、本発明の偏心芯鞘複合繊維は、断面湾曲率ＣＶ値が０．４０以下であることが必要である。特に、ストッキングでは、４口給糸の靴下編機が主流であるため、ストッキングを構成する４本で評価する必要がある。そのため、ここでいう断面湾曲率ＣＶ値は、４本の偏心芯鞘複合繊維の全フィラメントの断面を測定し、その標準偏差を平均値で除した値である。かかる範囲とすることにより、捲縮バラツキが少ない、スジやムラの無い優れた品位のソフトストレッチ織編物、ストッキングが得られる。さらに好ましくは０．２０以下である。
本発明の偏心芯鞘複合繊維は、伸縮伸長率が９０％以上であることが好ましい。かかる範囲とすることにより、均一で密なコイル捲縮が発現し、優れたソフトストレッチ性や品位が得られるソフトストレッチ織編物、ストッキングが得られる。さらに好ましくは１００％以上である。
本発明の偏心芯鞘複合繊維の強度は、高次工程での生産性や衣料品の耐久性という点で、２．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上が好ましい。さらに好ましくは３．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。
本発明の偏心芯鞘複合繊維の伸度は、高次工程での生産性という点で、３５％以上が好ましい。さらに好ましくは４０〜６５％である。
本発明の偏心芯鞘複合繊維の総繊度やフィラメント数は、衣料用途に要求されるストレッチ性や風合いの点で任意に設計できる。衣料用途を考慮すると、総繊度５〜２３５ｄｔｅｘ、フィラメント数１〜１４４が好ましい。例えば、ストッキング用途の場合は、総繊度５〜３３ｄｔｅｘ、フィラメント数１〜３が好ましい。
本発明の偏心芯鞘複合繊維において、断面湾曲率および断面湾曲率ＣＶ値をかかる範囲に制御するためには、熱可塑性ポリウレタン、ナイロン６のポリマー選択、酸化防止剤に加えて、偏心芯鞘複合断面を形成する前段階の溶融条件（ポリマー温度、ポリマー温度差、紡糸温度など）を組み合わせることにより好ましく制御することができる。
本発明で使用する熱可塑性ポリウレタンは、ジイソシアネート、ポリオール、鎖伸長剤の３成分の反応によって得られる高分子化合物である。
ジイソシアネートの具体例として、例えばトリメチレンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、１，３−ビス（イソシアネートメチル）シクロヘキサン、１，４−ビス（イソシアネートメチル）シクロヘキサン、１，３−シクロヘキサンジイソシアネート、１，４−シクロヘキサンジイソシアネート、２，２’−ジフェニルメタンジイソシアネート、２，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート、１，５−ナフタレンジイソシアネート、２，４−トルエンジイソシアネート、２，６−トルエンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネートなどが挙げられる。反応性の観点からジフェニルメタンジイソシアネートが好ましい。
ポリオールの具体例として、例えばポリエーテルポリオール、ポリエステルポリオール、ポリカプロラクトンポリオール、ポリカーボネートポリオールなどが挙げられ、特に限定はされず、単独使用や２種以上用いてもよい。耐熱性の観点からポリカーボネートポリオールが好ましい。
鎖伸長剤の具体例として、例えばエタンジオール、１，２−プロパンジオール、１，３−プロパンジオール、１，４−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、ジエチレングリコール、ジプロピレングリコールなどが挙げられる。反応性の観点から１，４−ブタンジオールが好ましい。
本発明の偏心芯鞘複合繊維で芯部に使用する熱可塑性ポリウレタンの重量平均分子量（Ｍｗ）は、８０，０００以上１８０，０００以下であることが好ましい。Ｍｗを８０，０００以上とすることで、後述する好ましいポリマー温度範囲内での熱劣化を防ぐことが可能となり、製糸性が良好となる。１８０，０００以下とすることで、ナイロン６との溶融粘度差を小さくすることが可能となり、断面湾曲率を１５％以下とすることが可能となる。さらに好ましくは、８０，０００以上１４０，０００以下である。
また、熱可塑性ポリウレタンの平均分子量（Ｍｚ）と重量平均分子量（Ｍｗ）の関係Ｍｚ／Ｍｗは、３．０以下であることが好ましい。Ｍｚ／Ｍｗは高い側への広がりを示す指標であり、この範囲とすることで、溶融粘度バラツキが低下することで、断面湾曲率ＣＶ値を０．４０以下とすることが可能となる。
また、熱可塑性ポリウレタンは、熱劣化が進み易いポリマーであるため、後述する好ましいポリマー温度範囲内では熱分解が発生し易く、製糸性に影響を及ぼす。また、熱分解により、分子量の低下が起こり、ナイロンとの溶融粘度差が大きくなり、湾曲率が大きくなるばかりか、溶融粘度斑が発生し、断面湾曲率の悪化にも繋がる。そのため、芯部の熱可塑性ポリウレタンには、ラジカルを補足する酸化防止剤であるヒンダードフェノール系安定剤を添加することが好ましい。
ヒンダードフェノール系安定剤の量は、熱可塑性ポリウレタンの重量に対して、０．１重量％以上１．０重量％以下が好ましい。０．１重量％以上とすることで、後述する好ましいポリマー温度範囲内での熱可塑性ポリウレタンポリマーの熱劣化を防ぐことが可能となり、粘度のバラツキや糸切れを防ぐことが出来る。１．０重量％以下とすることで繊維表面への酸化防止剤の析出がなく好ましい。また、必要に応じてＨＡＬＳやリン系、イオウ系等の別の酸化防止剤を併用しても良い。
ヒンダードフェノール系安定剤は、例えば、ペンタエリトリトールテトラキス［３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオナート］（ＩＲ１０１０）、２，４，６−トリス（３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４’−ヒドロキシベンジル）メシチレン（ＩＲ１３３０）、（１，３，５−トリメチル−２，４，６−トリス（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）ベンゼン（ＡＯ−３３０）、１，３，５−トリス［［３，５−ビス（１，１−ジメチルエチル）−４−ヒドロキシフェニル］メチル］−１，３，５−トリアジン−２，４，６（１Ｈ，３Ｈ，５Ｈ）−トリオン（ＩＲ３１１４）、Ｎ，Ｎ’−ヘキサメチレンビス［３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロパンアミド］（ＩＲ１０９８）が挙げられる。
本発明における芯部の熱可塑性ポリウレタンには、各種の添加剤、たとえば、艶消剤、難燃剤、紫外線吸収剤、赤外線吸収剤、結晶核剤、螢光増白剤、帯電防止剤、吸湿性ポリマー、カーボンなどを添加してもよい。添加する場合は総添加物含有量が０．００１〜１０重量％の間で必要に応じて共重合または混合していてもよい。
本発明の鞘部のナイロン６には、各種の添加剤、たとえば、艶消剤、難燃剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、赤外線吸収剤、結晶核剤、螢光増白剤、帯電防止剤、吸湿性ポリマー、カーボンなどを添加してもよい。また、添加する場合は総添加物含有量が０．００１〜１０重量％の間で必要に応じて共重合または混合していてもよい。
本発明の鞘部ナイロン６の硫酸相対粘度は、２．０以上２．３以下であることが好ましい。かかる範囲とすることにより、熱可塑性ポリウレタンとの溶融粘度差を小さくすることが可能となり、断面形成性を安定させ、断面湾曲率を１５％以下とすることが可能となる。
本発明の偏心芯鞘複合繊維は、公知の溶融紡糸、複合紡糸方法にて製造できる。例えば、熱可塑性ポリウレタン（芯部）とナイロン６（鞘部）を別々に溶融し、紡糸パックに供し、偏心芯鞘型の複合紡糸口金から吐出して糸条を形成する。偏心芯鞘構造を形成する方法は特に限定しないが、例えばポリウレタンにナイロン６の薄い鞘を同心円状にかぶせ、これと第２のナイロン６の流れをサイドバイサイドで複合させる方法や、ポリウレタンとナイロン６をサイドバイサイド状に複合した後、ナイロン６の薄い鞘をかぶせる方法などがある。複合紡糸口金の下流側に設けた冷却装置により糸条を室温まで均一に冷却した後、油剤を付与し、低速で巻き取る。その後、３〜５倍で延伸することが好ましい。
熱可塑性ポリウレタンの２１０℃での溶融粘度は、５，０００〜１８，０００ｐｏｉｓｅであることが好ましい。かかる範囲とすることにより、上記の相対粘度範囲のナイロン６と紡糸する温度とした際、溶融粘度差が小さくなるため、断面形成性を安定させ、断面湾曲率を１５％以下とすることが可能となる。さらに好ましくは、８，０００〜１５，０００ｐｏｉｓｅである。
また、ナイロンの２４０℃での溶融粘度は、２００〜２，０００ｐｏｉｓｅであることが好ましい。かかる範囲とすることにより、上記の記載の熱可塑性ポリウレタンと紡糸した際、溶融粘度差が小さくなるため、断面形成性を安定させ、断面湾曲率を１５％以下とすることが可能となる。さらに好ましくは、３００〜１，５００ｐｏｉｓｅである。
断面形成の際に熱可塑性ポリウレタンとナイロン６の溶融粘度差を小さくすることで、断面湾曲率を低下させることが可能となるが、紡糸パック内の実際の溶融粘度を測定することは不可能であるため、熱可塑性ポリウレタンは２１０℃、ナイロンは２４０℃の溶融粘度を基準とした。かかる範囲の熱可塑性ポリウレタンおよびナイロン６を使用することで、後述する好ましいポリマー温度において、溶融粘度差を十分小さくすることができる。
熱可塑性ポリウレタンとナイロン６の各ポリマー温度における溶融粘度差は３００ｐｏｉｓｅ以下が好ましく、さらに好ましくは１００ｐｏｉｓｅ以下である。
熱可塑性ポリウレタンのポリマー温度は、２３５℃以上２４５℃以下とすることが好ましい。ここで言うポリマー温度とは、紡糸パック内に入る前の温度である。
かかる範囲とすることにより、ナイロン６との溶融粘度差を小さくすることが可能となり、断面形成性を安定させ、断面湾曲率を１５％以下とすることが可能となる。さらに好ましくは、２４０℃以上２４５℃以下である。
また、熱可塑性ポリウレタンとナイロン６のポリマー温度差を１０℃以内とすることが好ましい。なお、紡糸温度とポリマー温度は等しいことが望ましいが、ポリマー溶融後、紡糸パック内まで、ポリマー配管長など紡糸機によりまちまちであり温度低下があることを考慮すると、ポリマー温度をかかる範囲とするために適切な紡糸温度設定をすればよい。ポリマー温度およびポリマー温度差をかかる範囲に制御することにより、紡糸パック内部で、熱可塑性ポリウレタンとナイロン６間で行われる、熱量の移動が小さくすることが可能となり、複合断面を形成する口金吐出孔部での温度差が小さくなり、断面形成性を安定させ、断面湾曲率を１５％以下、断面湾曲率ＣＶ値を０．４０以下とすることが可能となる。
好ましくは、ポリマー温度差７℃以内である。ポリマー温度差が１０℃を超えると、複合断面を形成する際に熱量の移動が大きくなり、芯部側の界面の湾曲大きくなる、湾曲が安定しないなど断面形成性が悪くなり、断面湾曲率が１５％を超えやすくなり、断面湾曲率ＣＶ値が０．４０を超えやすくなる。
例えば、上記特許文献１や特許文献２に記載の溶融条件では、熱可塑性ポリウレタンとナイロン６の紡糸温度差が２０℃であるため、ポリマー温度差が１０℃を超え、そのために断面湾曲率および断面湾曲率ＣＶ値をかかる範囲とすることができない。
口金面温度差を５℃以内とすることが好ましい。ここで言う口金面温度とは、口金中心点、外側３点を測定し、最大値と最小値の差を算出した値である。かかる範囲とすることで、断面湾曲率ＣＶ値を０．４０以下とすることが可能となる。
本発明の偏心芯鞘複合繊維は、布帛、衣料品に好ましく用いられる。布帛形態としては、織物、編物など目的に応じて選択でき、衣料も含まれる。また、衣料品としては、ストッキング、インナーウエア、スポーツウエアなどの各種衣料用製品とすることができる。
本発明の偏心芯鞘複合繊維は、レッグ部の少なくとも一部に用いたストッキングに用いられることが好ましい。ここで、ストッキングとは、パンティストッキング、ロングストッキング、ショートストッキングで代表されるストッキング製品が挙げられる。レッグ部とは、例えばパンティストッキングの場合、ガーター部からつま先までの範囲を指す。
また、ストッキングの編機としては特に制限されず、通常の靴下編機を用いることができ、例えば２口あるいは４口給糸の靴下編機を用い、本発明の偏心芯鞘複合糸を供給して編成するという通常の方法で編成すればよい。例えば、本発明の偏心芯鞘複合糸のみを供給して編成するゾッキタイプのストッキングや、弾性糸を芯糸とし、被服糸を一重もしくは二重に巻き付けるカバリング糸と本発明の偏心芯鞘複合繊維を交互に供給して編成する交編タイプのストッキングなどが挙げられる。
以下、実施例を挙げて本発明をさらに具体的に説明する。なお実施例における特性値の測定法等は次のとおりである。
（１）ナイロン６の硫酸相対粘度
ナイロン６チップ試料０．２５ｇを濃度９８重量％の硫酸１００ｍｌに対して１ｇになるように溶解し、オストワルド型粘度計を用いて２５℃での流下時間（Ｔ１）を測定した。引き続き、濃度９８重量％の硫酸のみの流下時間（Ｔ２）を測定した。Ｔ２に対するＴ１の比、すなわちＴ１／Ｔ２を硫酸相対粘度とした。
ナイロン６チップ試料０．２５ｇを濃度９８重量％の硫酸１００ｍｌに対して１ｇになるように溶解し、オストワルド型粘度計を用いて２５℃での流下時間（Ｔ１）を測定した。引き続き、濃度９８重量％の硫酸のみの流下時間（Ｔ２）を測定した。Ｔ２に対するＴ１の比、すなわちＴ１／Ｔ２を硫酸相対粘度とした。
（２）熱可塑性ポリウレタンの分子量（Ｍｗ、Ｍｚ／Ｍｗ）測定
熱可塑性ポリウレタンチップ試料１０ｍｇに測定溶媒（０．０５Ｍ臭化リチウム添加ジメチルホルムアミド）を５ｍｌ加え、室温で約６０分間攪拌した。その後、０．４５μｍメンブレンフィルターを用いて濾過した。精製した試料を以下の条件にて、各分子量について測定した。
装置：ゲル浸透クロマトグラフＧＰＣ
検出器：示差屈折率検出器 ＲＩ（東ソー製ＲＩ−８０２０型、感度３２）
カラム：ＴＳＫｇｅｌ α−Ｍ、α−３０００ 各１本（φ７．８ｍｍ×３０ｃｍ、東ソー製）
溶媒：０．０５Ｍ臭化リチウム添加ジメチルホルムアミド
流速：０．８ｍＬ／ｍｉｎ
カラム温度：０．２ｍＬ
注入量：０．２ｍＬ
標準試料：東ソー製単分散ポリスチレン
データ処理：ＴＲＣ製ＧＰＣデータ処理システム
熱可塑性ポリウレタンチップ試料１０ｍｇに測定溶媒（０．０５Ｍ臭化リチウム添加ジメチルホルムアミド）を５ｍｌ加え、室温で約６０分間攪拌した。その後、０．４５μｍメンブレンフィルターを用いて濾過した。精製した試料を以下の条件にて、各分子量について測定した。
装置：ゲル浸透クロマトグラフＧＰＣ
検出器：示差屈折率検出器 ＲＩ（東ソー製ＲＩ−８０２０型、感度３２）
カラム：ＴＳＫｇｅｌ α−Ｍ、α−３０００ 各１本（φ７．８ｍｍ×３０ｃｍ、東ソー製）
溶媒：０．０５Ｍ臭化リチウム添加ジメチルホルムアミド
流速：０．８ｍＬ／ｍｉｎ
カラム温度：０．２ｍＬ
注入量：０．２ｍＬ
標準試料：東ソー製単分散ポリスチレン
データ処理：ＴＲＣ製ＧＰＣデータ処理システム
（３）溶融粘度
島津製作所社製“フローテスタ”ＣＦＴ−５００型を用い、ダイ：１．０ｍｍφ×１．０ｍｍ、プランジャー面積：１ｃｍ２、温度：２１０℃（熱可塑性ポリウレタン）、２４０℃（ナイロン６）、時間：４分、荷重：２００Ｎ、サンプル量：１ｇの条件で測定した。
島津製作所社製“フローテスタ”ＣＦＴ−５００型を用い、ダイ：１．０ｍｍφ×１．０ｍｍ、プランジャー面積：１ｃｍ２、温度：２１０℃（熱可塑性ポリウレタン）、２４０℃（ナイロン６）、時間：４分、荷重：２００Ｎ、サンプル量：１ｇの条件で測定した。
（４）繊度
１．１２５ｍ／周の検尺器に繊維試料をセットし、２００回転させて、ループ状かせを作成し、熱風乾燥機にて乾燥後（１０５±２℃×６０分）、天秤にてかせ質量を量り、公定水分率を乗じた値から繊度を算出した。なお、芯鞘複合糸の公定水分率は、４．５％とした。
１．１２５ｍ／周の検尺器に繊維試料をセットし、２００回転させて、ループ状かせを作成し、熱風乾燥機にて乾燥後（１０５±２℃×６０分）、天秤にてかせ質量を量り、公定水分率を乗じた値から繊度を算出した。なお、芯鞘複合糸の公定水分率は、４．５％とした。
（５）強度・伸度
繊維試料を、オリエンテック（株）製“ＴＥＮＳＩＬＯＮ”（登録商標）、ＵＣＴ−１００でＪＩＳ Ｌ１０１３（化学繊維フィラメント糸試験方法、２０１０年）に示される定速伸長条件で測定した。伸度は、引張強さ−伸び曲線における最大強力を示した点の伸びから求めた。また、強度は、最大強力を繊度で除した値を強度とした。測定は１０回行い、平均値を強度および伸度とした。
繊維試料を、オリエンテック（株）製“ＴＥＮＳＩＬＯＮ”（登録商標）、ＵＣＴ−１００でＪＩＳ Ｌ１０１３（化学繊維フィラメント糸試験方法、２０１０年）に示される定速伸長条件で測定した。伸度は、引張強さ−伸び曲線における最大強力を示した点の伸びから求めた。また、強度は、最大強力を繊度で除した値を強度とした。測定は１０回行い、平均値を強度および伸度とした。
（６）断面湾曲率
Ａ．断面写真の撮影
パラフィン、ステアリン酸、エチルセルロースからなる包理剤を溶解し、繊維を導入後室温放置により固化させ、包理剤中の原糸を横断面方向に切断したものを東京電子（株）製のＣＣＤカメラ（ＣＳ５２７０）にて繊維横断面を撮影し、三菱電機製のカラービデオプロセッサー（ＳＣＴ−ＣＰ７１０）にて１５００倍でプリントアウトした。
Ｂ．断面湾曲率の測定
４本の偏心芯鞘複合繊維の全てのフィラメントの断面を下記（ａ）〜（ｅ）の手順でそれぞれ測定し、その平均値を断面湾曲率とした。以下、図２を用いて説明する。
ａ）繊維横断面にて、熱可塑性ポリウレタンとポリアミドの複合界面が最も凸な点（点ａ）に接線Ａを引く。
ｂ）線Ａと平行で、芯部の内径が最大となる二点（点ｂ−１、点ｂ−２)を結んだ線Ｂを引く。
ｃ）点ａと芯部の内径が最大となる二点（点ｂ−１、点ｂ−２）の中間点（点ｂ−３）とを結ぶ線Ｃを引く（繊維表面まで延長させる）。
ｄ)点ａとの距離が近い線Ｃと繊維表面との交点を点ｃ、他の繊維表面との交点を点ｄとする。
ｅ）断面湾曲率＝（点ａ−点ｂ−３の長さ／点ｃ−点ｄの長さ）／１００
Ａ．断面写真の撮影
パラフィン、ステアリン酸、エチルセルロースからなる包理剤を溶解し、繊維を導入後室温放置により固化させ、包理剤中の原糸を横断面方向に切断したものを東京電子（株）製のＣＣＤカメラ（ＣＳ５２７０）にて繊維横断面を撮影し、三菱電機製のカラービデオプロセッサー（ＳＣＴ−ＣＰ７１０）にて１５００倍でプリントアウトした。
Ｂ．断面湾曲率の測定
４本の偏心芯鞘複合繊維の全てのフィラメントの断面を下記（ａ）〜（ｅ）の手順でそれぞれ測定し、その平均値を断面湾曲率とした。以下、図２を用いて説明する。
ａ）繊維横断面にて、熱可塑性ポリウレタンとポリアミドの複合界面が最も凸な点（点ａ）に接線Ａを引く。
ｂ）線Ａと平行で、芯部の内径が最大となる二点（点ｂ−１、点ｂ−２)を結んだ線Ｂを引く。
ｃ）点ａと芯部の内径が最大となる二点（点ｂ−１、点ｂ−２）の中間点（点ｂ−３）とを結ぶ線Ｃを引く（繊維表面まで延長させる）。
ｄ)点ａとの距離が近い線Ｃと繊維表面との交点を点ｃ、他の繊維表面との交点を点ｄとする。
ｅ）断面湾曲率＝（点ａ−点ｂ−３の長さ／点ｃ−点ｄの長さ）／１００
（７）断面湾曲率ＣＶ値
４本の偏心芯鞘複合繊維の全てのフィラメントの断面湾曲率を測定し、その標準偏差を平均値で除した値を断面湾曲率ＣＶ値とした。
断面湾曲率ＣＶ値＝断面湾曲率の標準偏差値σ／断面湾曲率の平均値
４本の偏心芯鞘複合繊維の全てのフィラメントの断面湾曲率を測定し、その標準偏差を平均値で除した値を断面湾曲率ＣＶ値とした。
断面湾曲率ＣＶ値＝断面湾曲率の標準偏差値σ／断面湾曲率の平均値
（８）伸縮伸長率
伸縮伸長率はＪＩＳ Ｌ１０９０（合成繊維フィラメントかさ高加工糸試験方法）、５．７項Ｃ法（簡便法）に従い、以下に示す式にて伸縮伸長率とした。
伸縮伸長率（％）＝［（Ｌ１−Ｌ０）／Ｌ０］×１００％
Ｌ０：繊維カセに０．００１８ｃＮ／ｄｔｅｘ荷重を吊した状態で９０℃熱水処理を２０分間行い、１昼夜風乾した後のカセ長
Ｌ１：Ｌ０測定後、Ｌ０測定荷重を取り除いて０．０９ｃＮ／ｄｔｅｘ荷重を吊して３０秒後のカセ長
伸縮伸長率はＪＩＳ Ｌ１０９０（合成繊維フィラメントかさ高加工糸試験方法）、５．７項Ｃ法（簡便法）に従い、以下に示す式にて伸縮伸長率とした。
伸縮伸長率（％）＝［（Ｌ１−Ｌ０）／Ｌ０］×１００％
Ｌ０：繊維カセに０．００１８ｃＮ／ｄｔｅｘ荷重を吊した状態で９０℃熱水処理を２０分間行い、１昼夜風乾した後のカセ長
Ｌ１：Ｌ０測定後、Ｌ０測定荷重を取り除いて０．０９ｃＮ／ｄｔｅｘ荷重を吊して３０秒後のカセ長
（９）ストッキング作製方法
４本の偏心芯鞘複合繊維をレッグ部用の糸に用いて、永田精機（株）製のスーパー４靴下編機（針数４００本）で、天竺組織に編成しストッキングの生地を得た。
次いで、該生地を吊り下げた状態で、９０℃スチーム、１００℃加圧スチームで順次プレセットを行った後、股部およびトウ部を縫製した。
繊維の油剤を充分に洗浄除去した後、９５℃で４０分間パンティストッキングの一般色であるベージュに染色、柔軟仕上げ剤処理を施した後、通常の足型にかぶせて１１０℃１５秒でファイナルセットを行い、ストッキングを得た。
４本の偏心芯鞘複合繊維をレッグ部用の糸に用いて、永田精機（株）製のスーパー４靴下編機（針数４００本）で、天竺組織に編成しストッキングの生地を得た。
次いで、該生地を吊り下げた状態で、９０℃スチーム、１００℃加圧スチームで順次プレセットを行った後、股部およびトウ部を縫製した。
繊維の油剤を充分に洗浄除去した後、９５℃で４０分間パンティストッキングの一般色であるベージュに染色、柔軟仕上げ剤処理を施した後、通常の足型にかぶせて１１０℃１５秒でファイナルセットを行い、ストッキングを得た。
（１０）ストッキングの品位評価
前記（９）で作製したストッキングを以下の基準にて４段階評価し、△以上を合格とした。
◎：スジが無く高品位
○：スジがほとんど無く品位良好
△：スジが若干あるものの品位問題なし
×：スジがはっきり確認でき、低品位
前記（９）で作製したストッキングを以下の基準にて４段階評価し、△以上を合格とした。
◎：スジが無く高品位
○：スジがほとんど無く品位良好
△：スジが若干あるものの品位問題なし
×：スジがはっきり確認でき、低品位
（１１）ストッキングのソフトストレッチ評価
前記（９）で作製したストッキングを以下の基準にて４段階評価し、△以上を合格とした。
◎：非常に良好
○：良好
△：やや良好
×：劣る
前記（９）で作製したストッキングを以下の基準にて４段階評価し、△以上を合格とした。
◎：非常に良好
○：良好
△：やや良好
×：劣る
［実施例１］
ジイソシアネートがジフェニルメタンジイソシアネート、ポリオールがポリエステルポリオールとポリカーボネートポリオールの２成分、鎖伸長剤が１，４−ブタンジオールである熱可塑性ポリウレタン（重量平均分子量（Ｍｗ）＝１１４，０００、Ｍｚ／Ｍｗ＝２．０、溶融粘度＝８，０００ｐｏｉｓｅ）を芯部とした。なお、耐熱剤としてヒンダードフェノール系安定剤Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０（ＢＡＳＦジャパン社製）を０．２５重量％とＩｒｇａｎｏｘ１３３０（ＢＡＳＦジャパン社製）を０．２５重量％それぞれ重合時に添加した。
ここで、硫酸相対粘度２．２０であるナイロン６を鞘部とした。
熱可塑性ポリウレタンチップを紡糸温度（設定値）２４２℃、ナイロン６チップを紡糸温度（設定値）２５５℃でそれぞれ溶融した。紡糸パック入り前のポリマー温度（実測値）は、熱可塑性ポリウレタン：２３８℃、ナイロン６：２４６℃であった。偏心芯鞘複合紡糸口金（丸孔、８孔）を用いて、芯部熱可塑性ポリウレタン／鞘部ナイロン６重量比率５０／５０で溶融吐出した。口金面温度は、平均値２２６℃、差１．７℃であった。
口金から吐出された糸条は、糸条冷却装置で糸条を冷却固化し、油剤付与（給油）し、６００ｍ／分で巻取った。そして、延伸機で４．２９倍に延伸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントをボビンに巻き取り、８本得た。糸の強度は３．８ｃＮ／ｄｔeｘ、伸度は４４％であった。得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントの断面湾曲率は８．０％、断面湾曲率ＣＶ値は０．２０、伸縮伸長率は１１５％であった。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジがほとんどなく品位良好（○）であった。また、ソフトストレッチ性も良好（○）であった。
ジイソシアネートがジフェニルメタンジイソシアネート、ポリオールがポリエステルポリオールとポリカーボネートポリオールの２成分、鎖伸長剤が１，４−ブタンジオールである熱可塑性ポリウレタン（重量平均分子量（Ｍｗ）＝１１４，０００、Ｍｚ／Ｍｗ＝２．０、溶融粘度＝８，０００ｐｏｉｓｅ）を芯部とした。なお、耐熱剤としてヒンダードフェノール系安定剤Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０（ＢＡＳＦジャパン社製）を０．２５重量％とＩｒｇａｎｏｘ１３３０（ＢＡＳＦジャパン社製）を０．２５重量％それぞれ重合時に添加した。
ここで、硫酸相対粘度２．２０であるナイロン６を鞘部とした。
熱可塑性ポリウレタンチップを紡糸温度（設定値）２４２℃、ナイロン６チップを紡糸温度（設定値）２５５℃でそれぞれ溶融した。紡糸パック入り前のポリマー温度（実測値）は、熱可塑性ポリウレタン：２３８℃、ナイロン６：２４６℃であった。偏心芯鞘複合紡糸口金（丸孔、８孔）を用いて、芯部熱可塑性ポリウレタン／鞘部ナイロン６重量比率５０／５０で溶融吐出した。口金面温度は、平均値２２６℃、差１．７℃であった。
口金から吐出された糸条は、糸条冷却装置で糸条を冷却固化し、油剤付与（給油）し、６００ｍ／分で巻取った。そして、延伸機で４．２９倍に延伸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントをボビンに巻き取り、８本得た。糸の強度は３．８ｃＮ／ｄｔeｘ、伸度は４４％であった。得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントの断面湾曲率は８．０％、断面湾曲率ＣＶ値は０．２０、伸縮伸長率は１１５％であった。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジがほとんどなく品位良好（○）であった。また、ソフトストレッチ性も良好（○）であった。
［実施例２］
熱可塑性ポリウレタンの重量平均分子量（Ｍｗ）を１３０，０００（Ｍｚ／Ｍｗ＝２．０、溶融粘度＝９，５００ｐｏｉｓｅ）とした以外、実施例１と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントの断面湾曲率は１０．０％、ＣＶ値は０．２０、伸縮伸長率は１０５％であった。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジがほとんどなく品位良好（○）であった。また、ソフトストレッチ性も良好（○）であった。
熱可塑性ポリウレタンの重量平均分子量（Ｍｗ）を１３０，０００（Ｍｚ／Ｍｗ＝２．０、溶融粘度＝９，５００ｐｏｉｓｅ）とした以外、実施例１と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントの断面湾曲率は１０．０％、ＣＶ値は０．２０、伸縮伸長率は１０５％であった。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジがほとんどなく品位良好（○）であった。また、ソフトストレッチ性も良好（○）であった。
［実施例３］
熱可塑性ポリウレタンの重量平均分子量（Ｍｗ）を１５０，０００（Ｍｚ／Ｍｗ＝２．５、溶融粘度＝１１，５００ｐｏｉｓｅ）とした以外、実施例１と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントの断面湾曲率は１２．５％、ＣＶ値は０．３０、伸縮伸長率は１００％であった。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジが若干あるものの品位問題なし（△）であった。また、ソフトストレッチ性もやや良好（△）であった。
熱可塑性ポリウレタンの重量平均分子量（Ｍｗ）を１５０，０００（Ｍｚ／Ｍｗ＝２．５、溶融粘度＝１１，５００ｐｏｉｓｅ）とした以外、実施例１と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントの断面湾曲率は１２．５％、ＣＶ値は０．３０、伸縮伸長率は１００％であった。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジが若干あるものの品位問題なし（△）であった。また、ソフトストレッチ性もやや良好（△）であった。
［実施例４］
熱可塑性ポリウレタンの重量平均分子量（Ｍｗ）を１８０，０００（Ｍｚ／Ｍｗ＝２．８、溶融粘度＝１４，０００ｐｏｉｓｅ）とした以外、実施例１と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントの断面湾曲率は１４．５％、ＣＶ値は０．３５、伸縮伸長率は９３％であった。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジが若干あるものの品位問題なし（△）であった。また、ソフトストレッチ性もやや良好（△）であった。
熱可塑性ポリウレタンの重量平均分子量（Ｍｗ）を１８０，０００（Ｍｚ／Ｍｗ＝２．８、溶融粘度＝１４，０００ｐｏｉｓｅ）とした以外、実施例１と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントの断面湾曲率は１４．５％、ＣＶ値は０．３５、伸縮伸長率は９３％であった。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジが若干あるものの品位問題なし（△）であった。また、ソフトストレッチ性もやや良好（△）であった。
［実施例５］
熱可塑性ポリウレタンの重量平均分子量（Ｍｗ）を８０，０００（Ｍｚ／Ｍｗ＝１．９、溶融粘度＝５，０００ｐｏｉｓｅ）とした以外、実施例１と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントの断面湾曲率は５．０％、ＣＶ値は０．１８、伸縮伸長率は１２０％であった。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジがなく高品位（◎）であった。また、ソフトストレッチ性も非常に良好（◎）であった。
熱可塑性ポリウレタンの重量平均分子量（Ｍｗ）を８０，０００（Ｍｚ／Ｍｗ＝１．９、溶融粘度＝５，０００ｐｏｉｓｅ）とした以外、実施例１と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントの断面湾曲率は５．０％、ＣＶ値は０．１８、伸縮伸長率は１２０％であった。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジがなく高品位（◎）であった。また、ソフトストレッチ性も非常に良好（◎）であった。
［実施例６］
熱可塑性ポリウレタンチップを紡糸温度（設定値）２４７℃、ナイロン６チップを紡糸温度（設定値）２５５℃でそれぞれ溶融し、紡糸パック入り前のポリマー温度（実測値）は、熱可塑性ポリウレタン：２４０℃、ナイロン６：２４６℃であった。口金面温度は、平均値２２７℃、差１．８℃であった。熱可塑性ポリウレタンの溶融条件を変更した以外、実施例１と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントの断面湾曲率は５．０％、ＣＶ値は０．１８、伸縮伸長率は１２０％であった。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジがなく高品位（◎）であった。また、ソフトストレッチ性も非常に良好（◎）であった。
熱可塑性ポリウレタンチップを紡糸温度（設定値）２４７℃、ナイロン６チップを紡糸温度（設定値）２５５℃でそれぞれ溶融し、紡糸パック入り前のポリマー温度（実測値）は、熱可塑性ポリウレタン：２４０℃、ナイロン６：２４６℃であった。口金面温度は、平均値２２７℃、差１．８℃であった。熱可塑性ポリウレタンの溶融条件を変更した以外、実施例１と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントの断面湾曲率は５．０％、ＣＶ値は０．１８、伸縮伸長率は１２０％であった。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジがなく高品位（◎）であった。また、ソフトストレッチ性も非常に良好（◎）であった。
［実施例７］
熱可塑性ポリウレタンチップを紡糸温度（設定値）２５２℃、ナイロン６チップを紡糸温度（設定値）２５５℃でそれぞれ溶融した。紡糸パック入り前のポリマー温度（実測値）は、熱可塑性ポリウレタン：２４４℃、ナイロン６：２４６℃であった。口金面温度は、平均値２２９℃、差０．８℃であった。熱可塑性ポリウレタンの溶融条件を変更した以外、実施例１と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメント原糸の断面湾曲率は３．０％、ＣＶ値は０．１５、伸縮伸長率は１２５％であった。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジがなく高品位（◎）であった。また、ソフトストレッチ性も非常に良好（◎）であった。
熱可塑性ポリウレタンチップを紡糸温度（設定値）２５２℃、ナイロン６チップを紡糸温度（設定値）２５５℃でそれぞれ溶融した。紡糸パック入り前のポリマー温度（実測値）は、熱可塑性ポリウレタン：２４４℃、ナイロン６：２４６℃であった。口金面温度は、平均値２２９℃、差０．８℃であった。熱可塑性ポリウレタンの溶融条件を変更した以外、実施例１と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメント原糸の断面湾曲率は３．０％、ＣＶ値は０．１５、伸縮伸長率は１２５％であった。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジがなく高品位（◎）であった。また、ソフトストレッチ性も非常に良好（◎）であった。
［実施例８］
熱可塑性ポリウレタンの重量平均分子量（Ｍｗ）を８０，０００（Ｍｚ／Ｍｗ＝１．９、溶融粘度＝５，０００ｐｏｉｓｅ）とした以外、実施例７と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントの断面湾曲率は１．０％、ＣＶ値は０．１０、伸縮伸長率は１３０％であった。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジがなく高品位（◎）であった。また、ソフトストレッチ性も非常に良好（◎）であった。
熱可塑性ポリウレタンの重量平均分子量（Ｍｗ）を８０，０００（Ｍｚ／Ｍｗ＝１．９、溶融粘度＝５，０００ｐｏｉｓｅ）とした以外、実施例７と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントの断面湾曲率は１．０％、ＣＶ値は０．１０、伸縮伸長率は１３０％であった。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジがなく高品位（◎）であった。また、ソフトストレッチ性も非常に良好（◎）であった。
［実施例９］
ナイロン６の硫酸相対粘度を２．００（溶融粘度＝３００ｐｏｉｓｅ）とした以外、実施例８と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントの断面湾曲率は１．０％、ＣＶ値は０．１０、伸縮伸長率は１２０％であった。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジがなく高品位（◎）であった。また、ソフトストレッチ性も非常に良好（◎）であった。
ナイロン６の硫酸相対粘度を２．００（溶融粘度＝３００ｐｏｉｓｅ）とした以外、実施例８と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントの断面湾曲率は１．０％、ＣＶ値は０．１０、伸縮伸長率は１２０％であった。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジがなく高品位（◎）であった。また、ソフトストレッチ性も非常に良好（◎）であった。
［実施例１０］
ナイロン６の硫酸相対粘度を２．３０（溶融粘度＝１５００ｐｏｉｓｅ）とした以外、実施例７と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントの断面湾曲率は１０．０％、ＣＶ値は０．３０、伸縮伸長率は１０３％であった。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジがほとんどなく品位良好（○）であった。また、ソフトストレッチ性も良好（○）であった。
ナイロン６の硫酸相対粘度を２．３０（溶融粘度＝１５００ｐｏｉｓｅ）とした以外、実施例７と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントの断面湾曲率は１０．０％、ＣＶ値は０．３０、伸縮伸長率は１０３％であった。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジがほとんどなく品位良好（○）であった。また、ソフトストレッチ性も良好（○）であった。
［比較例１］
熱可塑性ポリウレタンの重量平均分子量（Ｍｗ）を２５０，０００（Ｍｚ／Ｍｗ＝３．１、溶融粘度＝２１，０００ｐｏｉｓｅ）とした以外、実施例１と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた原糸の断面湾曲率は１９．０％、ＣＶ値は０．４５、伸縮伸長率は８０％であった。すなわち、芯部側の界面の湾曲が大きく、コイル状の捲縮が細かく不均一で、捲縮特性が低いことがわかる。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジがはっきり確認でき、低品位（×）であった。また、ソフトストレッチ性も劣位（×）であった。
熱可塑性ポリウレタンの重量平均分子量（Ｍｗ）を２５０，０００（Ｍｚ／Ｍｗ＝３．１、溶融粘度＝２１，０００ｐｏｉｓｅ）とした以外、実施例１と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた原糸の断面湾曲率は１９．０％、ＣＶ値は０．４５、伸縮伸長率は８０％であった。すなわち、芯部側の界面の湾曲が大きく、コイル状の捲縮が細かく不均一で、捲縮特性が低いことがわかる。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジがはっきり確認でき、低品位（×）であった。また、ソフトストレッチ性も劣位（×）であった。
［比較例２］
熱可塑性ポリウレタンチップを紡糸温度（設定値）２３６℃、ナイロン６チップを紡糸温度（設定値）２５５℃でそれぞれ溶融した。紡糸パック入り前のポリマー温度（実測値）は、熱可塑性ポリウレタン：２３０℃、ナイロン６：２４６℃であった。口金面温度は、平均値２２５℃、差６．２℃であった。熱可塑性ポリウレタンの溶融条件を変更した以外、実施例１と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントの断面湾曲率は２３．０％、ＣＶ値は０．５５、伸縮伸長率は８０％であった。すなわち、芯部側の界面の湾曲が大きく、コイル状の捲縮が細かく不均一で、捲縮特性が低いことがわかる。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジがはっきり確認でき、低品位（×）であった。また、ソフトストレッチ性も劣位（×）であった。
熱可塑性ポリウレタンチップを紡糸温度（設定値）２３６℃、ナイロン６チップを紡糸温度（設定値）２５５℃でそれぞれ溶融した。紡糸パック入り前のポリマー温度（実測値）は、熱可塑性ポリウレタン：２３０℃、ナイロン６：２４６℃であった。口金面温度は、平均値２２５℃、差６．２℃であった。熱可塑性ポリウレタンの溶融条件を変更した以外、実施例１と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントの断面湾曲率は２３．０％、ＣＶ値は０．５５、伸縮伸長率は８０％であった。すなわち、芯部側の界面の湾曲が大きく、コイル状の捲縮が細かく不均一で、捲縮特性が低いことがわかる。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジがはっきり確認でき、低品位（×）であった。また、ソフトストレッチ性も劣位（×）であった。
［比較例３］
熱可塑性ポリウレタンチップを紡糸温度（設定値）２３０℃、ナイロン６チップを紡糸温度（設定値）２５０℃でそれぞれ溶融した。紡糸パック入り前のポリマー温度（実測値）は、熱可塑性ポリウレタン：２２５℃、ナイロン６：２４２℃であった。口金面温度は、平均値２２４℃、差７．５℃であった。熱可塑性ポリウレタンの溶融条件を変更した以外、実施例１と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントの断面湾曲率は２４．５％、ＣＶ値は０．５５、伸縮伸長率は８０％であった。すなわち、芯部側の界面の湾曲が大きく、コイル状の捲縮が細かく不均一で、捲縮特性が低いことがわかる。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジがはっきり確認でき、低品位（×）であった。また、ソフトストレッチ性も劣位（×）であった。
熱可塑性ポリウレタンチップを紡糸温度（設定値）２３０℃、ナイロン６チップを紡糸温度（設定値）２５０℃でそれぞれ溶融した。紡糸パック入り前のポリマー温度（実測値）は、熱可塑性ポリウレタン：２２５℃、ナイロン６：２４２℃であった。口金面温度は、平均値２２４℃、差７．５℃であった。熱可塑性ポリウレタンの溶融条件を変更した以外、実施例１と同様の方法にて紡糸し、１８ｄｔｅｘ、１フィラメントの偏心芯鞘複合モノフィラメントを得た。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントの断面湾曲率は２４．５％、ＣＶ値は０．５５、伸縮伸長率は８０％であった。すなわち、芯部側の界面の湾曲が大きく、コイル状の捲縮が細かく不均一で、捲縮特性が低いことがわかる。
得られた偏心芯鞘複合モノフィラメントを用いて作製したストッキングは、スジがはっきり確認でき、低品位（×）であった。また、ソフトストレッチ性も劣位（×）であった。
本発明を特定の態様を用いて詳細に説明したが、本発明の意図と範囲を離れることなく様々な変更及び変形が可能であることは、当業者にとって明らかである。なお本出願は、２０１７年６月２３日付で出願された日本特許出願（特願２０１７−１２３３１６）に基づいており、その全体が引用により援用される。
１：熱可塑性ポリウレタン
２：ナイロン６
２：ナイロン６
Claims (4)
- 芯成分が熱可塑性ポリウレタン、鞘成分がナイロン６である偏心芯鞘複合繊維において、断面湾曲率が１５％以下、断面湾曲率ＣＶ値が０．４０以下であることを特徴とする偏心芯鞘複合繊維。
- 伸縮伸長率が９０％以上である請求項１に記載の偏心芯鞘複合繊維。
- 請求項１、または２に記載の偏心芯鞘複合繊維を少なくとも一部に有する織編物。
- 請求項１、または２に記載の偏心芯鞘複合繊維をレッグ部の少なくとも一部に有するストッキング。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2017123316 | 2017-06-23 | ||
| JP2017123316 | 2017-06-23 | ||
| PCT/JP2018/023038 WO2018235754A1 (ja) | 2017-06-23 | 2018-06-15 | ポリウレタン・ナイロン６偏心芯鞘複合繊維 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPWO2018235754A1 true JPWO2018235754A1 (ja) | 2020-04-16 |
| JP7074062B2 JP7074062B2 (ja) | 2022-05-24 |
Family
ID=64735637
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2018539443A Active JP7074062B2 (ja) | 2017-06-23 | 2018-06-15 | ポリウレタン・ナイロン６偏心芯鞘複合繊維 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP3643817A4 (ja) |
| JP (1) | JP7074062B2 (ja) |
| KR (1) | KR102542862B1 (ja) |
| CN (1) | CN110799681B (ja) |
| TW (1) | TWI761538B (ja) |
| WO (1) | WO2018235754A1 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7263778B2 (ja) * | 2019-01-08 | 2023-04-25 | 東レ株式会社 | 潜在捲縮糸 |
| CN115896965A (zh) * | 2022-11-16 | 2023-04-04 | 中纺院（浙江）技术研究院有限公司 | 一种偏心皮芯型锦氨复合全牵伸丝及其制备方法 |
| CN115679477A (zh) * | 2022-11-24 | 2023-02-03 | 江苏江南高纤股份有限公司 | 一种皮芯型复合纤维及其制备方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5285512A (en) * | 1975-12-29 | 1977-07-15 | Toray Ind Inc | Polyurethane conjugate fiber |
| JPH01153369U (ja) * | 1988-04-12 | 1989-10-23 | ||
| JPH0253925A (ja) * | 1988-08-12 | 1990-02-22 | Toray Ind Inc | ストッキング用糸条およびそれからなるストッキング製品 |
| JPH03206124A (ja) * | 1989-12-29 | 1991-09-09 | Toray Ind Inc | ポリウレタン・ポリアミド系複合繊維の製造方法 |
| JPH03206123A (ja) * | 1989-12-29 | 1991-09-09 | Toray Ind Inc | ポリウレタン・ポリアミド系複合繊維およびその製法 |
| JP2012036541A (ja) * | 2010-08-11 | 2012-02-23 | Seiren Co Ltd | 伸縮性織物 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1292301A (en) * | 1968-11-06 | 1972-10-11 | Monsanto Co | A helically crimped bicomponent polyamidepolyurethane filament |
| JPH0791693B2 (ja) | 1985-12-25 | 1995-10-04 | 鐘紡株式会社 | ポリカプラミド−ポリウレタン弾性体系複合フィラメント及びその製造方法 |
| JPH0280616A (ja) | 1988-09-14 | 1990-03-20 | Toray Ind Inc | ポリウレタン・ポリカプラミド系複合繊維 |
| JP3206123B2 (ja) | 1992-07-07 | 2001-09-04 | 株式会社ソルテック | レジストパターン |
| JP3206124B2 (ja) | 1992-07-15 | 2001-09-04 | 日本メクトロン株式会社 | ホスホン酸エステルの製造法 |
| JP3337783B2 (ja) | 1993-09-27 | 2002-10-21 | 高砂熱学工業株式会社 | 氷蓄熱システムおよびその運転方法 |
| DE602005027710D1 (de) * | 2004-09-03 | 2011-06-09 | Teijin Fibers Ltd | Verbundfaser |
| JP5524518B2 (ja) | 2008-06-26 | 2014-06-18 | 川崎重工業株式会社 | 車両用スリップ抑制制御装置 |
| JP5547643B2 (ja) * | 2008-09-30 | 2014-07-16 | Ｋｂセーレン株式会社 | ストッキング用複合繊維 |
| EP2347043B1 (en) * | 2008-10-17 | 2018-11-21 | Invista Technologies S.à.r.l. | Bicomponent spandex |
| JP2017123316A (ja) | 2016-01-08 | 2017-07-13 | 日本製紙株式会社 | 透明導電性フィルムの製造方法及びそれを用いたタッチパネル、ディスプレイ、太陽電池、照明 |
-
2018
- 2018-06-15 WO PCT/JP2018/023038 patent/WO2018235754A1/ja active Application Filing
- 2018-06-15 JP JP2018539443A patent/JP7074062B2/ja active Active
- 2018-06-15 EP EP18820560.3A patent/EP3643817A4/en active Pending
- 2018-06-15 CN CN201880041675.7A patent/CN110799681B/zh active Active
- 2018-06-15 KR KR1020197037572A patent/KR102542862B1/ko active IP Right Grant
- 2018-06-22 TW TW107121435A patent/TWI761538B/zh active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5285512A (en) * | 1975-12-29 | 1977-07-15 | Toray Ind Inc | Polyurethane conjugate fiber |
| JPH01153369U (ja) * | 1988-04-12 | 1989-10-23 | ||
| JPH0253925A (ja) * | 1988-08-12 | 1990-02-22 | Toray Ind Inc | ストッキング用糸条およびそれからなるストッキング製品 |
| JPH03206124A (ja) * | 1989-12-29 | 1991-09-09 | Toray Ind Inc | ポリウレタン・ポリアミド系複合繊維の製造方法 |
| JPH03206123A (ja) * | 1989-12-29 | 1991-09-09 | Toray Ind Inc | ポリウレタン・ポリアミド系複合繊維およびその製法 |
| JP2012036541A (ja) * | 2010-08-11 | 2012-02-23 | Seiren Co Ltd | 伸縮性織物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP3643817A1 (en) | 2020-04-29 |
| EP3643817A4 (en) | 2021-03-17 |
| TWI761538B (zh) | 2022-04-21 |
| TW201907061A (zh) | 2019-02-16 |
| CN110799681B (zh) | 2022-03-15 |
| KR20200020716A (ko) | 2020-02-26 |
| KR102542862B1 (ko) | 2023-06-14 |
| CN110799681A (zh) | 2020-02-14 |
| JP7074062B2 (ja) | 2022-05-24 |
| WO2018235754A1 (ja) | 2018-12-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1595987B1 (en) | Blended woven or knitted fabrics containing polyurethane elastic fibers and process for the production thereof | |
| KR101724249B1 (ko) | 가용성 이성분 스판덱스 | |
| TWI631243B (zh) | 可熔性雙成份彈性纖維 | |
| JP6687035B2 (ja) | ポリアミドマルチフィラメントおよびそれを用いたレース編物、ストッキング | |
| JP7074062B2 (ja) | ポリウレタン・ナイロン６偏心芯鞘複合繊維 | |
| WO2011122272A1 (ja) | 吸湿性繊維およびその製造方法 | |
| JP3966043B2 (ja) | 耐熱性に優れたポリ乳酸繊維の製造方法 | |
| KR20110077532A (ko) | 고신축 폴리에스테르 복합섬유 및 이의 제조방법 | |
| BR112012030940A2 (pt) | Fibra fiada em fusão, tecido, e, processo para produzir uma fibra em fusão | |
| KR102240789B1 (ko) | 카치온 가염형 폴리에스테르섬유 및 이의 제조방법 | |
| TW201704571A (zh) | 吸濕性芯鞘複合絲及其製造方法 | |
| JP2009057679A (ja) | ポリアミド潜在捲縮糸 | |
| JP2008184722A (ja) | ポリウレタンウレア弾性繊維織物 | |
| KR101103379B1 (ko) | 염색성이 개선된 고신축 폴리에스테르 복합섬유 및 이의 제조방법 | |
| JP2010150676A (ja) | ポリウレタン弾性糸およびその製造方法 | |
| JP4639889B2 (ja) | ポリトリメチレンテレフタレート極細糸 | |
| KR102286243B1 (ko) | 고흡습성 폴리아미드 섬유 및 그의 제조방법 | |
| JP2017226941A (ja) | 織編物及びポリアミド芯鞘型混繊糸の元糸 | |
| JP2021161559A (ja) | ポリエステル複合繊維 | |
| JP4013110B2 (ja) | レース編物 | |
| JP2018162531A (ja) | カチオン可染性ポリエステル太細マルチフィラメント | |
| JP2007303005A (ja) | 布帛、パンティーストッキングおよびインナーウェア並びに布帛の製造方法 | |
| KR101788631B1 (ko) | 고감성 잠재권축사 및 이의 제조방법 | |
| JP2001146640A (ja) | ポリウレタン糸およびその製造方法 | |
| JP2018172831A (ja) | 海島型複合繊維 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20210422 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20220412 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20220425 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 7074062 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |