JP6687035B2 - ポリアミドマルチフィラメントおよびそれを用いたレース編物、ストッキング - Google Patents
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Description
本発明は、ポリアミドマルチフィラメントに関する。さらに詳しくは、本発明のポリアミドマルチフィラメントをストッキングに用いたとき、ソフト性、耐久性、透明感に優れたストッキングを提供し、レース地の地糸に用いたとき、耐久性に優れ、柄が綺麗に映えるレース編物を提供することができるポリアミドマルチフィラメントに関する。
合成繊維であるポリアミド繊維やポリエステル繊維は、機械的・化学的性質において優れた特性を有することから衣料用途や産業用途で広く利用されている。特に、ポリアミド繊維はその独特の柔らかさ、高強度、染色時の発色性、耐熱性、吸湿性等において優れた特性を有することから、ストッキング、インナーウエア、スポーツウエアなど一般衣料用途で広く使用されている。
レースの消費者ニーズとしては、柄が綺麗に映えるようにするため、耐久性は従来並で、かつレース地糸の透明感が望まれていた。ストッキングの消費者ニーズとしては、履き心地が良く、かつ素肌感を出すため、耐久性は従来並で、かつソフト性、透明感の追求が望まれていた。すなわち、衣料用ポリアミド繊維に置き換えると、強力は従来並での細繊度化が強く望まれていた。
これらの問題を解決するために、ポリアミド繊維の高強度化は様々な技術が提案されている。例えば特許文献１では、伸度が５１〜６４％、強度が４．２〜６．５ｃＮ／ｄｔｅｘの高粘度タイプのナイロン６フィラメントからなるレース編物が提案されている。
特許文献２では、伸度が４０〜５０％、強伸度積が９．１以上で９．８程度のポリアミドフィラメントからなるストッキングが提案されている。
特許文献３では、伸度が１６〜１８％程度、強度が９．８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上で強伸度積が１１．４〜１２．２ｃＮ／ｄｔｅｘ程度のポリアミド系繊維からなるタイヤコード、ベルトが提案されている。
しかしながら、特許文献１に記載の方法では、柄が綺麗に映えるレースが得られるものの、繊維モジュラスと強伸度積が低く、レース編物の製品強度に満足できるものではなかった。
特許文献２に記載の方法をシングルカバリング弾性糸の被服糸に適した繊度に展開して用いた場合、繊維モジュラスと強伸度積が低く、ストッキングの製品強度として満足できるものではなかった。
特許文献３に記載の方法を衣料用途に展開して用いた場合、繊維モジュラスが高すぎて、レースやストッキングの製造工程での糸切れ、毛羽発生など高次通過性に劣るものであった。
本発明は上記問題を解決するものであり、高強伸度積、適正繊維モジュラスを有した高強力ポリアミドマルチフィラメントを提供することを課題とする。さらに詳しくは、高強伸度積、適正繊維モジュラスを有したポリアミドマルチフィラメントによって、高次通過性と製品品位に優れ、細繊度化が可能となり、耐久性を維持しつつ、レース地糸の透明感が増して、柄が綺麗に映えるレース編物、優れた透明感とソフト性を有するストッキングを提供することを課題とする。
上記課題を解決するため、本発明は以下の構成を採用する。
（１）総繊度４．０〜３３．０ｄｔｅｘ、単糸繊度１．３〜３．４ｄｔｅｘ、１５％伸長時の引張強度が４．０〜６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、強伸度積が１０．０以上、糸斑（Ｕ％）が１．２以下であることを特徴とするポリアミドマルチフィラメント。
（２）伸度が３０〜５０％であることを特徴とする上記（１）記載のポリアミドマルチフィラメント。
（３）結晶量と剛直非晶量の和が７０〜９０％であることを特徴とする上記（１）または（２）に記載のポリアミドマルチフィラメント。
（４）上記（１）〜（３）のいずれか１項に記載のポリアミドマルチフィラメントをレース地糸に使用したレース編物。
（５）上記（１）〜（３）のいずれか１項に記載のポリアミドマルチフィラメントをカバリング被覆糸として使用し、そのカバリング糸を一部に使用したストッキング。
本発明のポリアミドマルチフィラメントは、高強伸度積、適正繊維モジュラスを有した高強力ポリアミドマルチフィラメントである。さらには、本発明のポリアミドマルチフィラメントは、高次通過性と製品品位に優れ、細繊度化が可能となり、耐久性を維持しつつ、レース地糸の透明感が増して、柄が綺麗に映えるレース編物、優れた透明感とソフト性を有するストッキングを得ることができる。
以下、本発明をさらに詳細に説明する。
本発明のポリアミドマルチフィラメントは、１５％伸長時の引張強度が４．０〜６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、強伸度積が１０．０以上、糸斑（Ｕ％）が１．２以下であることを特徴とする。
本発明のポリアミドマルチフィラメントを構成するポリアミドは、いわゆる炭化水素基が主鎖にアミド結合を介して連結された高分子量体からなる樹脂であって、かかるポリアミドは、製糸性、機械特性に優れており、主としてポリカプロアミド（ナイロン６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ナイロン６６）が好ましく、ゲル化し難しく、製糸性が良いことからポリカプロアミド（ナイロン６）がさらに好ましい。前記における主としてとは、ポリカプロアミドでは、ポリカプロアミドを構成するε−カプロラクタムを構成単位とし、ポリヘキサメチレンアジパミドでは、ポリヘキサメチレンアジパミドを構成するヘキサメチレンジアンモニウムアジペートを構成単位として８０モル％以上含むことをいい、さらに好ましくは９０モル％以上含む。その他の成分としては、特に限定されないが、例えば、ポリドデカノアミド、ポリヘキサメチレンアジパミド、ポリヘキサメチレンアゼラミド、ポリヘキサメチレンセバカミド、ポリヘキサメチレンドデカノアミド、ポリメタキシリレンアジパミド、ポリヘキサメチレンテレフタラミド、ポリヘキサメチレンイソフタラミド等を構成するモノマーである、アミノカルボン酸、ジカルボン酸、ジアミン等の単位が挙げられる。
また、本発明の効果を有効に発現するためには、ポリアミドには酸化チタンに代表される艶消し剤など各種添加剤を含有しないことが好ましいが、耐熱剤など効果を阻害しない範囲で添加剤を必要に応じて含有していてもよい。また、その含有量は０．００１〜０．１ｗｔ％の間で必要に応じて混合していてもよい。
本発明のポリアミドマルチフィラメントは、１５％強度、強伸度積、Ｕ％の全てをかかる、前記範囲とすることが必要である。すなわち、細繊度化することで、レース地糸の透明感が増して柄が綺麗に映えるレース編物や優れた透明感とソフト性を有するストッキングは得られるものの製品強度が低くなり、耐久性が実使用に耐えないレベルとなる。耐久性が実使用に耐えるレベルとするためには、強伸度積を高くする必要が生じる。また、高次通過性や製品品位を保つためには、適正な１５％強度、Ｕ％とする必要がある。
そこで、本発明者らは鋭意検討し、高次通過性と製品品位に優れ、耐久性に優れ、レース地糸の透明感が増して柄が綺麗に映えるレース編物や優れた透明感とソフト性を有するストッキングを提供するためには、１５％強度、強伸度積、およびＵ％を適正領域とすることが必須であることを見出した。
本発明のポリアミドマルチフィラメントは、強伸度積が１０．０以上であることが必要である。かかる範囲とすることにより、ストッキングやレースの耐久性が実使用に耐えるレベルとなる。強伸度積が１０．０未満の場合、ストッキングやレースの耐久性が実使用に耐えないレベルとなり、また、高次加工工程での糸切れが増加し高次通過性が悪化する。本発明のポリアミドマルチフィラメントは、強伸度積が１０．３以上であることが更に好ましい。また、強伸度積は大きいほど好ましいが、本発明におけるその上限値は１１．０程度である。
本発明のポリアミドマルチフィラメントは、原糸物性の１つの指標である１５％伸長時の引張強度（以下、これを称して「１５％強度」と称す）が４．０〜６．０ｃＮ／ｄｔｅｘであることが必要である。１５％強度の測定は、ＪＩＳ Ｌ１０１３−２０１０−引張強さ及び伸び率に準じて測定し、引張強さ−伸び曲線を描き、１５％伸長時の引張強さ（ｃＮ）を繊度で除した値を１５％強度とした。１５％強度は、繊維モジュラスを簡易的に表す値であり、１５％強度が高いと引張強さ−伸び曲線の勾配が高く繊維モジュラスが高いことを示し、一方１５％強度が低いと引張強さ−伸び曲線の勾配が低く繊維モジュラスが低いことを示す。
本発明のポリアミドマルチフィラメントをかかる範囲とすることにより、ストッキングやレース編物の耐久性が実使用に耐えるレベルとなり、ソフト性にも優れる。１５％強度が４．０ｃＮ／ｄｔｅｘ未満の場合、強伸度積が低下し、ストッキングやレース編物の耐久性が実使用に耐えないレベルとなる。１５％強度が６．０ｃＮ／ｄｔｅｘを超えると、伸度が低下し、ストッキングやレース編物の風合いが硬くなりソフト性が低下し、また、高次加工工程での糸切れが増加し高次通過性が悪化し、製品品位が低下する。好ましくは４．５〜５．５ｃＮ／ｄｔｅｘである。
本発明のポリアミドマルチフィラメントは、伸度が３０〜５０％であることが好ましい。かかる範囲とすることにより、高次加工工程での糸切れが減少し高次通過性や製品品位が良好となる。特に、高速で編立、製織する際に高次通過性に優れる。伸度が３０％以上であると、ストッキング製造工程（カバリング糸製造工程やストッキング編立工程）やレース編み物製造工程（整経工程、製織工程）などの高次加工工程での糸切れが少なく高次通過性が良好である。さらには、ストッキングやレース編物の風合いがソフトで良好である。伸度が５０％以下であると、強伸度積が十分であり、ストッキングやレース編物の耐久性も実使用に耐えられ、また、高次加工工程での糸切れが少なく高次通過性、製品品位も向上する。さらに好ましくは、３５〜４５％である。
本発明のポリアミドマルチフィラメントは、結晶量と剛直非晶量の和が７０〜９０％であることが好ましい。結晶量と剛直非晶量は以下のとおり算出される値である。
結晶量（Ｘｃ）は、ＤＳＣ法により、融解熱量と冷結晶化熱量の差（ΔＨｍ−ΔＨｃ）を計算し、（１）式により算出する。ここで、ΔＨｍ０は、結晶性ポリアミドの融解熱量であり、その値は、２２９．７６Ｊ／ｇである。
また、剛直非晶量（Ｘｒａ）は、結晶量（Ｘｃ）および可動非晶量（Ｘｍａ）から（２）式により算出する。可動非晶量（Ｘｍａ）は、温度変調ＤＳＣ法（ＴＭＤＳＣ）による、温度−熱流速可逆曲線上のガラス転移前後での比熱変化（ΔＣｐ）から算出する。ここでのΔＣｐは、ガラス転移前後の温度−熱流可逆曲線に接線を外挿して算出したガラス転移前後の比熱ギャップを用いる。可動非晶量（Ｘｍａ）は、（３）式により算出する。ここで、ΔＣｐ０は、非晶ポリアミドのＴｇ前後での比熱差であり、その値は、０．４７４５Ｊ／ｇである。
なお、剛直非晶量は、温度変調ＤＳＣおよびＤＳＣの２回測定の平均値より算出した。
結晶量：Ｘｃ（％）＝（ΔＨｍ−ΔＨｃ）／ΔＨｍ０×１００・・・（１）
剛直非晶量：Ｘｒａ（％）＝１００−（Ｘｃ＋Ｘｍａ） ・・・（２）
可動非晶量：Ｘｍａ（％）＝ΔＣｐ／ΔＣｐ０×１００ ・・・（３） 。
剛直非晶量：Ｘｒａ（％）＝１００−（Ｘｃ＋Ｘｍａ） ・・・（２）
可動非晶量：Ｘｍａ（％）＝ΔＣｐ／ΔＣｐ０×１００ ・・・（３） 。
ここでいう結晶量と剛直非晶量の和は、ポリアミドポリマーの分子鎖の配向緩和の程度を簡易的に表す値である。結晶量と剛直非晶量の和が高いと分子鎖の歪みが少なく、結晶性の高い繊維であることを示し、結晶量と剛直非晶量の和が低いと分子鎖の絡み合いが大きく、結晶性の低い繊維であることを示す。結晶量と剛直非晶量の和を９０％以下とすることにより、ポリアミドポリマーの分子鎖の歪み量が適度となり、結晶性の高すぎないポリアミド繊維が得られ、ストッキングやレース編物の風合いやソフト性に優れる。結晶量と剛直非晶量の和を７０％以上とすることにより、ポリアミドポリマーの分子鎖の歪みが適度にとれるため、結晶性に優れるポリアミド繊維が得られ、ストッキングやレース編物の耐久性に優れる。さらに好ましくは、７５〜８５％である。
本発明のポリアミドマルチフィラメントは、Ｕ％が１．２以下であることが必要である。かかる範囲とすることで、製品品位に優れたものとなる。Ｕ％が１．２を超えるとレース編物を染色した後に、糸条の太い部分が濃染となる、筋が発生するなど、外観不良となり製品品位に劣るものとなる。さらに好ましくは、ストッキング用途の場合は１．０以下、レース編物用途の場合は１．０以下である。また、Ｕ％は小さいほど好ましいが、本発明におけるその下限値は０．４程度である。
本発明のポリアミドマルチフィラメントの総繊度は、衣料用途の点で４．０〜３３．０ｄｔｅｘが好ましい。ストッキング用途の場合４．０〜１１．０ｄｔｅｘ、レース用途の場合２０．０〜３０．０ｄｔｅｘがさらに好ましい。
本発明のポリアミドマルチフィラメントは、単糸繊度が１．３〜３．４ｄｔｅｘであることが好ましい。かかる範囲とすることにより、ストッキングやレースの耐久性およびソフト性に優れる。さらに好ましくは、１．６〜３．２ｄｔｅｘである。
本発明のポリアミドマルチフィラメントは、硫酸相対粘度が２．５〜４．０であることが好ましい。さらに好ましくは３．２〜３．８である。硫酸相対粘度を２．５〜４．０とすることにより、ストッキングやレース編物の耐久性が実使用に耐えるレベルとなる。さらには、製品品位が良好となる。
本発明のポリアミドマルチフィラメントの断面形状は、特に限定されるものではなく、例えば、 丸断面、偏平断面、レンズ型断面、三葉断面、マルチローバル断面、３〜８個の凸部と同数の凹部を有する異形断面、中空断面その他公知の異形断面でもよい。
次に本発明の高強力ポリアミドマルチフィラメントの製造方法の一例を、具体的に説明する。図１は本発明の高強力ポリアミドマルチフィラメントの製造方法に好ましく用いる直接紡糸延伸法による製造装置の一実施形態を示す。
本発明のポリアミドマルチフィラメントは、ポリアミド樹脂を溶融し、ポリアミドポリマーをギヤポンプにて計量・輸送し、紡糸口金１に設けられた吐出孔から最終的に押し出され、各フィラメントが形成される。このようにして紡糸口金１から吐出された各フィラメントを、図１に示す紡糸口金の経時汚れを抑制するために蒸気を吹き出す気体供給装置２、徐冷するために設けられた全周に囲繞する多層の加熱筒３、冷却装置４に通して、糸条を室温まで冷却固化する。その後、給油装置５で油剤付与するとともに各フィラメントを集束しマルチフィラメントを形成し、流体交絡ノズル装置６で交絡し、引き取りローラー７、延伸ローラー８を通過し、その際引き取りローラー７と延伸ローラー８の周速度の比に従って延伸する。さらに、糸条を延伸ローラー８の加熱により熱処理し、巻取装置９で巻き取る。
本発明のポリアミドマルチフィラメントの製造において、ポリアミド樹脂の硫酸相対粘度は２．５〜４．０が好ましい。かかる範囲とすることにより、強伸度積の高い高強力ポリアミドマルチフィラメントが得られる。
また、溶融温度は、ポリアミドの融点に対して２０℃より高く、かつ９５℃より低くすることが好ましい。
本発明のポリアミドマルチフィラメントの製造において、冷却装置４の上部には、各フィラメントを全周に囲繞するように加熱筒３が設けられていることが必要である。加熱筒を冷却装置４の上部に設置し、加熱筒内の雰囲気温度を１００〜３００℃の範囲内とすることにより、紡糸口金１から吐出されたポリアミドポリマーを、熱劣化することが少なく、配向緩和させることができる。口金面から冷却までの徐冷による配向緩和によって、１５％強度、強伸度積の高いマルチフィラメントが得られる。加熱筒を設置しない場合、口金面から冷却までの徐冷による配向緩和が足りないため、１５％強度、強伸度積共に満足する繊維が得にくい傾向にある。
本発明の高強力ポリアミドマルチフィラメントの製造において、加熱筒は多層であることが必要である。特許文献３において、徐冷の為に口金直下の雰囲気温度を２５０〜４５０℃に保つ加熱筒が提案されているが、産業用の太繊度領域においては有効であるものの、本発明のポリアミドマルチフィラメントのような衣料用の細繊度領域においては、加熱筒内での温度分布が一定であるため、熱対流が乱れた状態になり易く、各フィラメントの固化状態に影響し、Ｕ％を悪化させる要因となる。その為、加熱筒を多層にして上層から下層にかけて段階的に温度設定を下げることで、上層から下層への熱対流を意図的に作り出し、糸の随伴流と同方向の下降気流とすることで、加熱筒内での熱対流の乱れを抑制し、糸揺れも小さく、Ｕ％の小さいマルチフィラメントが得られる。
多層加熱筒長さＬは、フィラメントの繊度にもよるが、４０〜１００ｍｍであることが好ましい。また、多層加熱筒は２層以上から構成されることが好ましく、多層加熱筒の単層長さＬ１は、１０〜２５ｍｍの範囲が好ましい。
また、多層加熱筒内の雰囲気温度は１００〜３００℃の範囲内であり、各層間において緩やかな温度勾配を設けることが必要である。例えば、多層加熱筒長さＬを７５ｍｍ、単層長さＬ１を２５ｍｍとした場合、上層の雰囲気温度を２５０〜３００℃、中層の雰囲気温度を２００〜２５０℃、下層の雰囲気温度１００〜２００℃とすることが必要である。
かかる構成とすることで、口金−冷却間の雰囲気温度プロフィールを１００〜３００℃に段階的にコントロールし、１５％強度、強伸度積、Ｕ％の良好な高強力ポリアミドマルチフィラメントが得られる。
本発明のポリアミドマルチフィラメントの製造において、冷却装置４は、一定方向から冷却整流風Ａを吹き出す冷却装置、あるいは外周側から中心側に向けて冷却整流風Ａを吹き出す環状冷却装置、あるいは中心側から外周に向けて冷却整流風を吹き出す環状冷却装置など、いずれの方法においても製造可能である。紡糸口金の下面から冷却装置４の冷却風吹出し部の上端部までの鉛直方向距離ＬＳ（以下、冷却開始距離と称す）は、１５９〜２１９ｍｍの範囲にあることが糸揺れやＵ％を抑制する点で好ましく、１６９〜１８９ｍｍがより好ましい。冷却風吹出し面から吹き出される冷却風速に関しては、該冷却吹出し部上端面から下端面までの区間の平均で２０．０〜４０．０（ｍ／分）の範囲にあることがＵ％および強伸度積の点から好ましい。
本発明のポリアミドマルチフィラメントの製造において、給油装置５の位置、すなわち図１における紡糸口金下面から給油装置５の給油ノズル位置までの鉛直方向距離Ｌｇ（以下、給油位置と称す）は、単糸繊度および冷却装置からのフィラメントの冷却効率にもよるが、８００〜１５００（ｍｍ）が好ましく、より好ましくは１０００〜１３００（ｍｍ）である。８００（ｍｍ）以上である場合にはフィラメント温度が油剤付与時に適切な程度に下がり、１５００（ｍｍ）以下である場合には下降気流による糸揺れも小さく、Ｕ％の低いマルチフィラメントが得られる。また、１５００（ｍｍ）以下である場合には、固化点から給油位置までの距離が短くなることで随伴流が低減し、紡糸張力が低下することで紡糸配向が抑制され、延伸性に優れるため、強伸度積、１５％強度の高い高強力マルチフィラメントが得られる。８００（ｍｍ）以上である場合には、口金から給油ガイドまでの糸屈曲が適正となり、ガイドでの擦過による影響を受けにくく、強伸度積、１５％強度の低減が少なくなる。
本発明のポリアミドマルチフィラメントの製造において、紡糸速度は、引き取りローラー７を低速度の領域である１０００〜２０００ｍ／ｍｉｎとすることが好ましく、ドラフト延伸ムラの抑制、糸条冷却の均一化が可能となり、Ｕ％を１．２以下と低く抑えることができる。また、２０００ｍ／ｍｉｎ以下である場合には、紡糸配向が抑制されると共に、加熱筒の徐冷効果が促進することで、分子鎖の歪み緩和が大きくなり、１５％強度、強伸度積の高い高強力マルチフィラメントが得られる。
また、延伸ローラー８を加熱ローラーとして熱処理を施し、その熱セット長は５００〜１２００ｍｍ、熱処理温度は１２０〜１８０℃が好ましい。適度な熱処理を施すことでマルチフィラメントの熱収縮を設計することが可能となるためである。熱セット長を５００ｍｍ以上とすることで、繊維の結晶化が十分となるため、１５％強度が大きくなり、耐久性に優れる製品となる。熱セット長を１２００ｍｍ以下とすると、繊維の結晶化が進みすぎず、１５％強度が適正な範囲となると共に製品の風合いが柔らかく、共に、高次加工工程での工程通過性に優れる高強力ポリアミドマルチフィラメントが得られる。
本発明のポリアミドマルチフィラメントは、加熱筒を冷却装置４の上部に設置し、加熱筒内の雰囲気温度を１００〜３００℃の範囲内とし、更に、加熱筒を多層型とすることで、加熱筒内に温度勾配を設け、糸の随伴流と同方向の下降気流を意図的に作り出し、給油位置を口金面から８００〜１５００ｍｍ、紡糸速度を１０００〜２０００ｍ／ｍｉｎ、延伸後の熱セット長を５００〜１２００ｍｍとすることで製造することができる。
このような直接紡糸延伸法での条件を採用することにより、１０．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の高い強伸度積、４．０〜６．０ｃＮ／ｄｔｅｘの１５％強度、１．２以下のＵ％の高強力ポリアミドマルチフィラメントが得られる。
本発明のポリアミドマルチフィラメントは、生糸のまま地糸としてレース編み機に供給されて通常の方法でレース地に編成される。レース地は、エンブロイダルレース、ラッセルレース、リバーレース等の通常の編組織とすればよい。
本発明のポリアミドマルチフィラメントは、カバリング糸の被覆糸として用いられる。カバリング糸は、ポリウレタン系弾性繊維、ポリアミド系エラストマ弾性繊維等の弾性糸を芯糸とし、被覆糸を一重に巻き付けるシングルカバリング糸、被覆糸を二重に巻き付けるダブルカバリング糸に用いられる。
本発明のポリアミドマルチフィラメントは、上記記載のカバリング糸を一部に使用したストッキングに用いられる。また、ストッキングの編機として、通常の靴下編み機を用いることができ、制限はなく、２口あるいは４口給糸の編機を用い、本発明のカバリング糸を供給して編成するという通常の方法で編成すればよい。
さらに編成後の染色やそれに続く後加工、ファイナルセット条件についても公知の方法にしたがい行えばよく、染料として酸性染料、反応染料を用いることや、色なども限定されるものではない。
以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明する。
Ａ．強度、伸度、強伸度積、１５％強度
ＪＩＳ Ｌ１０１３−２０１０−引張強さ及び伸び率に準じて繊維試料を測定し、引張強さ−伸び曲線を描く。試験条件としては、試験機の種類は定速伸長形、つかみ間隔５０ｃｍ、引張速度５０ｃｍ／ｍｉｎにて行った。なお、切断時の引張強さが最高強さより小さい場合は、最高引張強さおよびそのときの伸びを測定した。
ＪＩＳ Ｌ１０１３−２０１０−引張強さ及び伸び率に準じて繊維試料を測定し、引張強さ−伸び曲線を描く。試験条件としては、試験機の種類は定速伸長形、つかみ間隔５０ｃｍ、引張速度５０ｃｍ／ｍｉｎにて行った。なお、切断時の引張強さが最高強さより小さい場合は、最高引張強さおよびそのときの伸びを測定した。
強度、強伸度積は、下記式にて求めた。
伸度＝切断時の伸長（％）
強度＝切断時の引張強さ（ｃＮ）／繊度（ｄｔｅｘ）
強伸度積＝｛強度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）｝×｛伸度（％）＋１００｝／１００
１５％強度＝１５％伸長時の引張強さ（ｃＮ）／繊度（ｄｔｅｘ） 。
強度＝切断時の引張強さ（ｃＮ）／繊度（ｄｔｅｘ）
強伸度積＝｛強度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）｝×｛伸度（％）＋１００｝／１００
１５％強度＝１５％伸長時の引張強さ（ｃＮ）／繊度（ｄｔｅｘ） 。
Ｂ．総繊度、単糸繊度
１．１２５ｍ／周の検尺器に繊維試料をセットし、５００回転させて、ループ状かせを作成し、熱風乾燥機にて乾燥後（１０５±２℃×６０分）、天秤にてかせの質量を量り、公定水分率を乗じた値から繊度を算出した。なお、公定水分率は４．５％とした。
１．１２５ｍ／周の検尺器に繊維試料をセットし、５００回転させて、ループ状かせを作成し、熱風乾燥機にて乾燥後（１０５±２℃×６０分）、天秤にてかせの質量を量り、公定水分率を乗じた値から繊度を算出した。なお、公定水分率は４．５％とした。
Ｃ．硫酸相対粘度（ηｒ）
ポリアミドチップ試料又は繊維試料０.２５ｇを、濃度９８質量％の硫酸１００ｍｌに対して１ｇになるように溶解し、オストワルド型粘度計を用いて２５℃での流下時間（Ｔ１）を測定した。引き続き、濃度９８質量％の硫酸のみの流下時間（Ｔ２）を測定した。Ｔ２に対するＴ１の比、すなわちＴ１／Ｔ２を硫酸相対粘度とした。
ポリアミドチップ試料又は繊維試料０.２５ｇを、濃度９８質量％の硫酸１００ｍｌに対して１ｇになるように溶解し、オストワルド型粘度計を用いて２５℃での流下時間（Ｔ１）を測定した。引き続き、濃度９８質量％の硫酸のみの流下時間（Ｔ２）を測定した。Ｔ２に対するＴ１の比、すなわちＴ１／Ｔ２を硫酸相対粘度とした。
Ｄ．糸斑（Ｕ％）
ｚｅｌｌｗｅｇｅｒ ｕｓｔｅｒ社製のＵＳＴＥＲ ＴＥＳＴＥＲ ＩＶを用いて試料長：５００ｍ、測定糸速度Ｖ：１００ｍ／ｍｉｎ、Ｔｗｉｓｔｅｒ：Ｓ、３００００／ｍｉｎ、１／２Ｉｎｅｒｔで繊維試料を測定した。
ｚｅｌｌｗｅｇｅｒ ｕｓｔｅｒ社製のＵＳＴＥＲ ＴＥＳＴＥＲ ＩＶを用いて試料長：５００ｍ、測定糸速度Ｖ：１００ｍ／ｍｉｎ、Ｔｗｉｓｔｅｒ：Ｓ、３００００／ｍｉｎ、１／２Ｉｎｅｒｔで繊維試料を測定した。
Ｅ．結晶量、剛直非晶量
（Ｘｃ）は、ＤＳＣ法により、融解熱量と冷結晶化熱量の差（ΔＨｍ−ΔＨｃ）を計算し、（１）式により算出する。ここで、ΔＨｍ０は、結晶性ポリアミドの融解熱量であり、その値は、２２９．７６Ｊ／ｇである。
（Ｘｃ）は、ＤＳＣ法により、融解熱量と冷結晶化熱量の差（ΔＨｍ−ΔＨｃ）を計算し、（１）式により算出する。ここで、ΔＨｍ０は、結晶性ポリアミドの融解熱量であり、その値は、２２９．７６Ｊ／ｇである。
また、剛直非晶量（Ｘｒａ）は、結晶量化度（Ｘｃ）および可動非晶量（Ｘｍａ）から（２）式により算出する。可動非晶量（Ｘｍａ）は、温度変調ＤＳＣ法（ＴＭＤＳＣ）による、温度−熱流速可逆曲線上のガラス転移前後での比熱変化（ΔＣｐ）から算出する。ここでのΔＣｐは、ガラス転移前後の温度−熱流可逆曲線に接線を外挿して算出したガラス転移前後の比熱ギャップを用いる。可動非晶量（Ｘｍａ）は、（３）式により算出する。ここで、ΔＣｐ０は、非晶ポリアミドのＴｇ前後での比熱差であり、その値は、０．４７４５Ｊ／ｇ℃である。
なお、剛直非晶量は、温度変調ＤＳＣおよびＤＳＣの２回測定の平均値より算出した。
結晶量：Ｘｃ（％）＝（ΔＨｍ−ΔＨｃ）／ΔＨｍ０×１００・・・（１）
剛直非晶量：Ｘｒａ（％）＝１００−（Ｘｃ＋Ｘｍａ） ・・・（２）
可動非晶量：Ｘｍａ（％）＝ΔＣｐ／ΔＣｐ０×１００ ・・・（３） 。
剛直非晶量：Ｘｒａ（％）＝１００−（Ｘｃ＋Ｘｍａ） ・・・（２）
可動非晶量：Ｘｍａ（％）＝ΔＣｐ／ΔＣｐ０×１００ ・・・（３） 。
また、通常ＤＳＣおよび温度変調ＤＳＣの測定条件は以下の条件で実施した。
（ａ）通常ＤＳＣ
ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ社製Ｑ１０００を用いＵｎｉｖｅｒｓａｌ Ａｎａｌｙｓｉｓ２０００にてデータ処理を実施した。測定は窒素流下（５０ｍＬ／ｍｉｎ）で、温度範囲０〜３００℃、昇温速度１０℃／ｍｉｎ、試料重量約５ｍｇ（熱量データは測定後重量で規格化）にて測定を実施した。
ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ社製Ｑ１０００を用いＵｎｉｖｅｒｓａｌ Ａｎａｌｙｓｉｓ２０００にてデータ処理を実施した。測定は窒素流下（５０ｍＬ／ｍｉｎ）で、温度範囲０〜３００℃、昇温速度１０℃／ｍｉｎ、試料重量約５ｍｇ（熱量データは測定後重量で規格化）にて測定を実施した。
上記のＤＳＣ法の詳細は、次の［文献１］に記載されている。
[文献１］
Ｗｕｎｄｅｒｌｉｃｈ Ｂ．，Ｔｈｅｒｍａｌ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ Ｐｏｌｙｍｅｒｉｃ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，Ａｐｐｅｎｄｉｘ１（Ｔｈｅ ＡＴＨＡＳ Ｄａｔａ Ｂａｎｋ），Ｓｐｒｉｎｇｅｒ（２００５）。
Ｗｕｎｄｅｒｌｉｃｈ Ｂ．，Ｔｈｅｒｍａｌ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ Ｐｏｌｙｍｅｒｉｃ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，Ａｐｐｅｎｄｉｘ１（Ｔｈｅ ＡＴＨＡＳ Ｄａｔａ Ｂａｎｋ），Ｓｐｒｉｎｇｅｒ（２００５）。
（ｂ）温度変調ＤＳＣ
ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ社製Ｑ１０００を用いＵｎｉｖｅｒｓａｌ Ａｎａｌｙｓｉｓ２０００にてデータ処理を実施した。測定は窒素流下（５０ｍＬ／ｍｉｎ）で、温度範囲０〜２００℃、昇温速度２℃／ｍｉｎ、試料重量約５ｍｇ（熱量データは測定後重量で規格化）にて測定を実施した。
ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ社製Ｑ１０００を用いＵｎｉｖｅｒｓａｌ Ａｎａｌｙｓｉｓ２０００にてデータ処理を実施した。測定は窒素流下（５０ｍＬ／ｍｉｎ）で、温度範囲０〜２００℃、昇温速度２℃／ｍｉｎ、試料重量約５ｍｇ（熱量データは測定後重量で規格化）にて測定を実施した。
該手法は、加熱と冷却を一定の周期および振幅で繰り返しながら平均的に昇温して測定する方法であり、全体のＤＳＣ シグナル（Ｔｏｔａｌ Ｈｅａｔ Ｆｌｏｗ：全熱流）を、ガラス転移などの可逆的な成分（Ｒｅｖｅｒｓｉｎｇ Ｈｅａｔ Ｆｌｏｗ）と、エンタルピー緩和、硬化反応、脱溶媒などの不可逆的な成分（Ｎｏｎｒｅｖｅｒｓｉｎｇ Ｈｅａｔ Ｆｌｏｗ）とに分離できる。ただし結晶の融解ピークは、可逆成分と、不可逆成分のどちらにも現れる。
上記の温度変調ＤＳＣ法の詳細は、上述の［文献１］に記載されている。
Ｆ．レースの評価
（ａ）ソフト性
レース製品について、風合い評価経験豊富な検査者（５人）のソフト性を相対評価した。その結果は、各検査者の評価点の平均値をとり小数点以下は四捨五入して、平均値が、５をＳ、４をＡ、３をＢ、１〜２をＣとした。
（ａ）ソフト性
レース製品について、風合い評価経験豊富な検査者（５人）のソフト性を相対評価した。その結果は、各検査者の評価点の平均値をとり小数点以下は四捨五入して、平均値が、５をＳ、４をＡ、３をＢ、１〜２をＣとした。
５点：非常に優れる
４点：やや優れる
３点：普通
２点：やや劣る
１点：劣る 。
４点：やや優れる
３点：普通
２点：やや劣る
１点：劣る 。
Ｓ、Ａをソフト性合格とした。
（ｂ）耐久性
破裂強度はＪＩＳ Ｌ１０９６−２０１０、ミューレン形法（Ａ法）による破裂強さ試験方法に準じて、任意の３ヶ所の破裂強度を測定し、その平均値より、次の基準で４段階評価した。
破裂強度はＪＩＳ Ｌ１０９６−２０１０、ミューレン形法（Ａ法）による破裂強さ試験方法に準じて、任意の３ヶ所の破裂強度を測定し、その平均値より、次の基準で４段階評価した。
Ｓ：１３０ｋＰａ以上
Ａ：１００ｋＰａ以上１３０ｋＰａ未満
Ｂ：９０ｋＰａ以上１００ｋＰａ未満
Ｃ：９０ｋＰａ未満 。
Ａ：１００ｋＰａ以上１３０ｋＰａ未満
Ｂ：９０ｋＰａ以上１００ｋＰａ未満
Ｃ：９０ｋＰａ未満 。
Ｓ、Ａを耐久性合格とした。
（ｃ）品位
レース製品を、検査者（５人）の染め斑の程度を相対評価した。その結果は、各検査者の評価点の平均値をとり小数点以下は四捨五入して、平均値が、５をＳ、４をＡ、３をＢ、１〜２をＣとした。
レース製品を、検査者（５人）の染め斑の程度を相対評価した。その結果は、各検査者の評価点の平均値をとり小数点以下は四捨五入して、平均値が、５をＳ、４をＡ、３をＢ、１〜２をＣとした。
５点：非常に優れる
４点：やや優れる
３点：普通
２点：やや劣る
１点：劣る
Ｓ、Ａを品位合格とした。
４点：やや優れる
３点：普通
２点：やや劣る
１点：劣る
Ｓ、Ａを品位合格とした。
（ｄ）工程通過性
編成操業性：編成途中での断糸回数をレース生地一反（８０ｍ）当たりの断糸件数として、次の基準で表示した。
編成操業性：編成途中での断糸回数をレース生地一反（８０ｍ）当たりの断糸件数として、次の基準で表示した。
Ｓ：０件以上５件未満
Ａ：５件以上１０件未満
Ｂ：１０件以上２０件未満
Ｃ：２０件以上３０件未満
Ｓ、Ａを工程通過性合格とした。
Ａ：５件以上１０件未満
Ｂ：１０件以上２０件未満
Ｃ：２０件以上３０件未満
Ｓ、Ａを工程通過性合格とした。
Ｇ．ストッキングの評価
（ａ）ソフト性
ストッキング製品について、人体足型に履かせた状態で、風合い評価経験豊富な検査者（５人）のレック部のソフト性を相対評価した。その結果は、各検査者の評価点の平均値をとり小数点以下は四捨五入して、平均値が、５をＳ、４をＡ、３をＢ、１〜２をＣとした。
（ａ）ソフト性
ストッキング製品について、人体足型に履かせた状態で、風合い評価経験豊富な検査者（５人）のレック部のソフト性を相対評価した。その結果は、各検査者の評価点の平均値をとり小数点以下は四捨五入して、平均値が、５をＳ、４をＡ、３をＢ、１〜２をＣとした。
５点：非常に優れる
４点：やや優れる
３点：普通
２点：やや劣る
１点：劣る
Ｓ、Ａをソフト性合格とした。
４点：やや優れる
３点：普通
２点：やや劣る
１点：劣る
Ｓ、Ａをソフト性合格とした。
（ｂ）耐久性
ストッキング製品を人体足型に表を外側にして履かせ、踵から大腿部方向に６０ｃｍの位置にガーター部を合わせた上で、踵から大腿部方向に５２．５ｃｍの位置を中心として、足形の大腿部裏側に測定枠の大きさに合わせて円形の印を付けておく。測定枠に製品を固定する際には先につけた円形の印に合わせて固定することで、着用状態と同じ状態で破裂強さを測定し、耐久性の指標とした。
ストッキング製品を人体足型に表を外側にして履かせ、踵から大腿部方向に６０ｃｍの位置にガーター部を合わせた上で、踵から大腿部方向に５２．５ｃｍの位置を中心として、足形の大腿部裏側に測定枠の大きさに合わせて円形の印を付けておく。測定枠に製品を固定する際には先につけた円形の印に合わせて固定することで、着用状態と同じ状態で破裂強さを測定し、耐久性の指標とした。
破裂強度はＪＩＳ Ｌ１０９６−２０１０、ミューレン形法（Ａ法）による破裂強さ試験方法に準じて、任意の３箇所の破裂強度を測定し、その平均値より、次の基準で４段階評価した。
Ｓ：１１７．７ｋＰａ以上
Ａ：９８．１ｋＰａ以上１１７．７ｋＰａ未満
Ｂ：８８．３ｋＰａ以上９８．１ｋＰａ未満
Ｃ：８８．３ｋＰａ未満 。
Ａ：９８．１ｋＰａ以上１１７．７ｋＰａ未満
Ｂ：８８．３ｋＰａ以上９８．１ｋＰａ未満
Ｃ：８８．３ｋＰａ未満 。
Ｓ、Ａを耐久性合格とした。
（ｃ）品位
ストッキング製品を、検査者（５人）の染め斑の程度を相対評価した。その結果は、各検査者の評価点の平均値の小数点以下は四捨五入して、その平均値が、５をＳ、４をＡ、３をＢ、１〜２をＣとした。
ストッキング製品を、検査者（５人）の染め斑の程度を相対評価した。その結果は、各検査者の評価点の平均値の小数点以下は四捨五入して、その平均値が、５をＳ、４をＡ、３をＢ、１〜２をＣとした。
５点：非常に優れる
４点：やや優れる
３点：普通
２点：やや劣る
１点：劣る 。
４点：やや優れる
３点：普通
２点：やや劣る
１点：劣る 。
Ｓ、Ａを品位合格とした。
（ｄ）工程通過性
靴下編機にて、回転数４００ｒｐｍ、ストッキングを１時間連続運転し編立した際の編立時の糸切れによる停台回数を、次の基準で評価した。
靴下編機にて、回転数４００ｒｐｍ、ストッキングを１時間連続運転し編立した際の編立時の糸切れによる停台回数を、次の基準で評価した。
Ｓ：糸切れ２回未満、
Ａ：糸切れ２回以上４回未満、
Ｂ：糸切れ４回以上６回未満、
Ｃ：糸切れ６回以上。
Ａ：糸切れ２回以上４回未満、
Ｂ：糸切れ４回以上６回未満、
Ｃ：糸切れ６回以上。
Ｓ、Ａを工程通過性合格とした。
〔実施例１〕
（ポリアミドマルチフィラメントの製造）
ポリアミドとして、硫酸相対粘度（ηｒ）が３．３、融点２２５℃のナイロン６チップを水分率０．０３質量％以下となるよう常法にて乾燥した。得られたナイロン６チップを紡糸温度（溶融温度）２９０℃にて溶融し、紡糸口金より吐出させた。紡糸口金は、ホール数が４２、丸形、孔径φ０．２５、６糸条／口金のものを使用した。
（ポリアミドマルチフィラメントの製造）
ポリアミドとして、硫酸相対粘度（ηｒ）が３．３、融点２２５℃のナイロン６チップを水分率０．０３質量％以下となるよう常法にて乾燥した。得られたナイロン６チップを紡糸温度（溶融温度）２９０℃にて溶融し、紡糸口金より吐出させた。紡糸口金は、ホール数が４２、丸形、孔径φ０．２５、６糸条／口金のものを使用した。
紡糸機は、図１に示す態様の紡糸機（直接紡糸延伸機）を用いて紡糸した。なお、加熱筒は、加熱筒長さＬを５０ｍｍ、単層長さＬ１、Ｌ２それぞれ２５ｍｍの２層の加熱筒を用い、上層の加熱筒の雰囲気温度３００℃、下層の加熱筒の雰囲気温度１５０℃となるように温度設定した。
紡糸口金から吐出された各フィラメントを、２層の加熱筒内で雰囲気温度１５０〜３００℃にて徐冷し、冷却開始距離ＬＳ１６９ｍｍ、１８℃の冷風の環状冷却装置を通過させて糸条を室温まで冷却固化する。その後、口金面からの給油位置Ｌｇを１３００ｍｍの位置で油剤付与するとともに各フィラメントを集束しマルチフィラメントを形成し、流体交絡ノズル装置で交絡を施した後、引き取りローラー速度（紡糸速度）１５００ｍ／ｍｉｎ、熱セット長６００ｍｍ、１５５℃に加熱した延伸ローラーを介して延伸倍率２．８倍で延伸し、巻き取りを行い、２２．０ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得た。
得られたナイロン６マルチフィラメントについて評価した結果を表１に示す。
（レース編物の製造）
次に該マルチフィラメントを整経し２８Ｇラッセルレース地糸のバック側の糸としてランナー長２１．０ｃｍ、更に、地糸のフロント側の糸としてもランナー長１００．０ｃｍ、柄糸２３５〜３３０ｄｔｅｘとともに製編した。つぎに生機を精練、染色、仕上げセットすることでインナー用レース編物を得た。得られたレース製品について評価した結果を表１に示す。
次に該マルチフィラメントを整経し２８Ｇラッセルレース地糸のバック側の糸としてランナー長２１．０ｃｍ、更に、地糸のフロント側の糸としてもランナー長１００．０ｃｍ、柄糸２３５〜３３０ｄｔｅｘとともに製編した。つぎに生機を精練、染色、仕上げセットすることでインナー用レース編物を得た。得られたレース製品について評価した結果を表１に示す。
〔実施例２〕
上層の加熱筒の雰囲気温度３００℃、下層の加熱筒の雰囲気温度を１００℃となるように温度設定し、加熱筒内で雰囲気温度１００〜３００℃にて徐冷、引き取りローラー速度１７００ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率２．７倍とした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表１に示す。
上層の加熱筒の雰囲気温度３００℃、下層の加熱筒の雰囲気温度を１００℃となるように温度設定し、加熱筒内で雰囲気温度１００〜３００℃にて徐冷、引き取りローラー速度１７００ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率２．７倍とした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表１に示す。
〔実施例３〕
上層の加熱筒の雰囲気温度３００℃、下層の加熱筒の雰囲気温度を２００℃となるように温度設定し、加熱筒内で雰囲気温度２００〜３００℃にて徐冷、延伸倍率３．０倍とした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表１に示す。
上層の加熱筒の雰囲気温度３００℃、下層の加熱筒の雰囲気温度を２００℃となるように温度設定し、加熱筒内で雰囲気温度２００〜３００℃にて徐冷、延伸倍率３．０倍とした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表１に示す。
〔実施例４〕
ポリアミドとして、硫酸相対粘度（ηｒ）が３．２、融点２６５℃のナイロン６６チップとした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表１に示す。
ポリアミドとして、硫酸相対粘度（ηｒ）が３．２、融点２６５℃のナイロン６６チップとした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表１に示す。
〔比較例１〕
加熱筒は、加熱筒長さＬを５０ｍｍの単層加熱筒を用い、雰囲気温度３００℃となるように温度設定、延伸倍率３．２倍とした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表１に示す。
加熱筒は、加熱筒長さＬを５０ｍｍの単層加熱筒を用い、雰囲気温度３００℃となるように温度設定、延伸倍率３．２倍とした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表１に示す。
単層加熱筒のため、加熱筒内での雰囲気温度が一定となり、加熱筒内の熱対流が乱れ、Ｕ％が悪化した。また、加熱筒内の雰囲気温度設定が３００℃と紡糸温度に近い温度であるため、口金面から冷却までの徐冷による配向緩和が充分ではなく、１５％強度が高かった。そのため、レース編物の工程通過性、品位、ソフト性に劣っていた。
〔比較例２〕
上層の加熱筒の雰囲気温度２００℃、下層の加熱筒の雰囲気温度を１００℃となるように温度設定し、加熱筒内で雰囲気温度１００〜２００℃にて徐冷、引き取りローラー速度１７００ｍ／ｍｉｎとした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表１に示す。
上層の加熱筒の雰囲気温度２００℃、下層の加熱筒の雰囲気温度を１００℃となるように温度設定し、加熱筒内で雰囲気温度１００〜２００℃にて徐冷、引き取りローラー速度１７００ｍ／ｍｉｎとした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表１に示す。
加熱筒内での雰囲気温度設定が１００〜２００℃と紡糸温度より９０℃低い温度であるため、口金面から冷却までの徐冷による配向緩和が充分ではなく、強伸度積、１５％強度が低かった。そのため、レース編物の耐久性に劣っていた。
〔比較例３〕
加熱筒を設置しないとした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表１に示す。
加熱筒を設置しないとした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表１に示す。
加熱筒を設置していないため、口金面から冷却までの徐冷による配向緩和が不足し、強伸度積、１５％強度が低かった。そのため、レース編物の耐久性に劣っていた。
〔実施例５〕
給油位置Ｌｇを８００ｍｍ、延伸倍率３．０倍とした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表２に示す。
給油位置Ｌｇを８００ｍｍ、延伸倍率３．０倍とした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表２に示す。
〔実施例６〕
給油位置Ｌｇを１５００ｍｍ、延伸倍率２．７倍とした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表２に示す。
給油位置Ｌｇを１５００ｍｍ、延伸倍率２．７倍とした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表２に示す。
〔比較例４〕
給油位置Ｌｇを６００ｍｍ、延伸倍率３．２倍とした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表２に示す。
給油位置Ｌｇを６００ｍｍ、延伸倍率３．２倍とした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表２に示す。
フィラメント温度が室温まで下がっていない状態で油剤付与を行ったため、Ｕ％が悪化した。また、口金面から給油ガイドまでの糸屈曲が大きく、給油ガイドでの擦過による影響で、強伸度積、１５％強度が低かった。そのため、レース編物の工程通過性、耐久性、品位に劣っていた。
〔比較例５〕
給油位置Ｌｇを３０００ｍｍ、延伸倍率２．７倍とした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表２に示す。
給油位置Ｌｇを３０００ｍｍ、延伸倍率２．７倍とした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表２に示す。
下降気流による糸揺れの影響が大きく、Ｕ％が悪化した。また、随伴流による影響で、紡糸張力が高くなり、紡糸配向が進んだため、１５％強度、強伸度積が低かった。そのため、レース編物の品位、耐久性に劣っていた。
〔実施例７〕
引き取りローラー速度（紡糸速度）１０００ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率３．８倍とした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表２に示す。
引き取りローラー速度（紡糸速度）１０００ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率３．８倍とした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表２に示す。
〔実施例８〕
引き取りローラー速度（紡糸速度）２０００ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率２．３倍とした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表２に示す。
引き取りローラー速度（紡糸速度）２０００ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率２．３倍とした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表２に示す。
〔比較例６〕
引き取りローラー速度（紡糸速度）８００ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率４．５倍とした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表２に示す。
引き取りローラー速度（紡糸速度）８００ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率４．５倍とした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表２に示す。
紡糸速度が低いため、紡糸張力が低くなり、糸揺れの影響が大きく、Ｕ％が悪化した。また、加熱筒の徐冷効果が大きくなり、ポリアミド分子鎖の歪み緩和が進みすぎ１５％強度が高かった。そのため、レース編物の工程通過性、品位、ソフト性に劣っていた。
〔比較例７〕
引き取りローラー速度（紡糸速度）２５００ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率１．９倍とした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表２に示す。
引き取りローラー速度（紡糸速度）２５００ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率１．９倍とした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表２に示す。
紡糸速度が高いため、ひずみ速度が高くなり、ひずみ速度のバラツキが増し、ドラフト延伸ムラが増大しＵ％が悪化した。また、加熱筒の徐冷効果が低くなり、ポリアミド分子差の歪み緩和が不十分で、１５％強度、強伸度積が低かった。そのため、レース編物の品位、耐久性に劣っていた。
〔実施例９〕
径の異なる延伸ローラーを用い、熱セット長１２００ｍｍとした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表２に示す。
径の異なる延伸ローラーを用い、熱セット長１２００ｍｍとした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表２に示す。
〔比較例８〕
径の異なる延伸ローラーを用い、熱セット長１８００ｍｍとした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表２に示す。
径の異なる延伸ローラーを用い、熱セット長１８００ｍｍとした以外は実施例１と同様の方法で、２２ｄｔｅｘ、７フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表２に示す。
熱による繊維の結晶化が進みすぎ、１５％強度が高かった。そのため、レース編物の工程通過性、ソフト性に劣っていた。
〔実施例１０〕
（ポリアミドマルチフィラメントの製造）
ポリアミドとして、硫酸相対粘度（ηｒ）が３．３、融点２２５℃のナイロン６チップを水分率０．０３質量％以下となるよう常法にて乾燥した。得られたナイロン６チップを紡糸温度（溶融温度）２９０℃にて溶融し、紡糸口金より吐出させた。紡糸口金は、ホール数が３０、丸形、孔径φ０．２０、６糸条／口金のものを使用した。
（ポリアミドマルチフィラメントの製造）
ポリアミドとして、硫酸相対粘度（ηｒ）が３．３、融点２２５℃のナイロン６チップを水分率０．０３質量％以下となるよう常法にて乾燥した。得られたナイロン６チップを紡糸温度（溶融温度）２９０℃にて溶融し、紡糸口金より吐出させた。紡糸口金は、ホール数が３０、丸形、孔径φ０．２０、６糸条／口金のものを使用した。
紡糸機は、図１に示す態様の紡糸機を用いて紡糸した。なお、加熱筒は、加熱筒長さＬを５０ｍｍ、単層長さＬ１、Ｌ２それぞれ２５ｍｍの２層の加熱筒を用い、上層の加熱筒の雰囲気温度３００℃、下層の加熱筒の雰囲気温度１５０℃となるように温度設定した。
紡糸口金から吐出された各フィラメントを、２層の加熱筒内で雰囲気温度１５０〜３００℃にて徐冷し、冷却開始距離ＬＳ１６９ｍｍ、１８℃の冷風の環状冷却装置を通過させて糸条を室温まで冷却固化する。その後、口金面からの給油位置Ｌｇを１３００ｍｍの位置で油剤付与するとともに各フィラメントを集束しマルチフィラメントを形成し、流体交絡ノズル装置で交絡を施した後、引き取りローラー速度（紡糸速度）１５００ｍ／ｍｉｎ、熱セット長６００ｍｍ、１５５℃に加熱した延伸ローラーを介して延伸倍率２．６倍で延伸し、巻き取りを行い、８．０ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得た。
得られたナイロン６マルチフィラメントについて評価した結果を表３に示す。
（ストッキングの製造）
次に該マルチフィラメントをカバリング糸の被服糸に用い、２２デシテックスのポリウレタン弾性糸を芯糸とし、ドラフト３．０倍に設定し、撚数２４００ｔ／ｍ（Ｓ，Ｚ方向）でシングルカバリングして、シングルカバリグ弾性糸（ＳＣＹ）を製造した。
次に該マルチフィラメントをカバリング糸の被服糸に用い、２２デシテックスのポリウレタン弾性糸を芯糸とし、ドラフト３．０倍に設定し、撚数２４００ｔ／ｍ（Ｓ，Ｚ方向）でシングルカバリングして、シングルカバリグ弾性糸（ＳＣＹ）を製造した。
得られたＳＣＹを用い、靴下編機で編成した。つぎに生編を精錬、染色、１２０℃で３０秒ファイナルセットを行い、パンティストッキング製品を得た。得られたパンティストッキング製品のレッグ部について評価した結果を表３に示す。
〔比較例９〕
加熱筒を設置しないとした以外は実施例１０と同様の方法で、８ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、ストッキング製品を得た。評価結果を表３に示す。
加熱筒を設置しないとした以外は実施例１０と同様の方法で、８ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、ストッキング製品を得た。評価結果を表３に示す。
加熱筒を設置していないため、口金面から冷却までの徐冷による配向緩和が不足し、強伸度積、１５％強度が低かった。そのため、ストッキング製品の耐久性に劣っていた。
〔比較例１０〕
加熱筒を設置しない、引き取りローラー速度（紡糸速度）２５００ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率１．５倍とした以外は実施例１０と同様の方法で、８ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、ストッキング製品を得た。評価結果を表３に示す。
加熱筒を設置しない、引き取りローラー速度（紡糸速度）２５００ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率１．５倍とした以外は実施例１０と同様の方法で、８ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、ストッキング製品を得た。評価結果を表３に示す。
紡糸速度が高いため、ひずみ速度が高くなることにより、ひずみ速度のバラツキが増し、ドラフト延伸ムラが増大しＵ％が悪化した。また、加熱筒を設置していないため、口金面から冷却までの徐冷による歪み緩和が不足し、１５％強度、強伸度積が低かった。そのため、ストッキング製品の品位、耐久性に劣っていた。
〔比較例１１〕
加熱筒は、加熱筒長さＬを５０ｍｍの単層加熱筒を用い、雰囲気温度３００℃となるように温度設定、給油位置Ｌｇを３０００ｍｍ、引き取りローラー速度（紡糸速度）６００ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率４．５倍とした以外は実施例１０と同様の方法で、８ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、ストッキング製品を得た。評価結果を表３に示す。
加熱筒は、加熱筒長さＬを５０ｍｍの単層加熱筒を用い、雰囲気温度３００℃となるように温度設定、給油位置Ｌｇを３０００ｍｍ、引き取りローラー速度（紡糸速度）６００ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率４．５倍とした以外は実施例１０と同様の方法で、８ｄｔｅｘ、５フィラメントのナイロン６マルチフィラメントを得、ストッキング製品を得た。評価結果を表３に示す。
単層加熱筒のため加熱筒内での雰囲気温度分布が一定となり加熱筒内の熱対流が乱れ、更には、給油位置が低い（口金から給油までの距離が長い）ことや紡糸速度が低いため糸揺れの影響が大きくＵ％が悪化した。また、紡糸速度が低いことで、加熱筒の徐冷効果が大きくなり、ポリアミド分子鎖の歪み緩和が進みすぎ、更には熱セット長大による繊維の結晶化が進みすぎ、１５％強度が高かった。そのため、ストッキング製品の工程通過性、品位、ソフト性に劣っていた。
１：紡糸口金
２：気体噴出装置
３：加熱筒
４：冷却装置
５：給油装置
６：流体交絡ノズル装置
７：引き取りローラー
８：延伸ローラー
９：巻取装置
Ｌ：多層加熱筒長さ
Ｌ１：多層加熱筒の単層長さ
ＬＳ：冷却開始距離
Ｌｇ：給油位置
２：気体噴出装置
３：加熱筒
４：冷却装置
５：給油装置
６：流体交絡ノズル装置
７：引き取りローラー
８：延伸ローラー
９：巻取装置
Ｌ：多層加熱筒長さ
Ｌ１：多層加熱筒の単層長さ
ＬＳ：冷却開始距離
Ｌｇ：給油位置
Claims (5)
- 総繊度４．０〜３３．０ｄｔｅｘ、単糸繊度１．３〜３．４ｄｔｅｘ、１５％伸長時の引張強度が４．０〜６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、強伸度積が１０．０以上、糸斑（Ｕ％）が１．２以下であることを特徴とするポリアミドマルチフィラメント。
- 伸度が３０〜５０％であることを特徴とする請求項１記載のポリアミドマルチフィラメント。
- 結晶量と剛直非晶量の和が７０〜９０％であることを特徴とする請求項１または２に記載のポリアミドマルチフィラメント。
- 請求項１〜３のいずれか１項に記載のポリアミドマルチフィラメントをレース地糸に使用したレース編物。
- 請求項１〜３のいずれか１項に記載のポリアミドマルチフィラメントをカバリング被覆糸として使用し、そのカバリング糸を一部に使用したストッキング。
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