JP6687035B2 - ポリアミドマルチフィラメントおよびそれを用いたレース編物、ストッキング - Google Patents
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Description
剛直非晶量:Xra(%)=100−(Xc+Xma) ・・・(2)
可動非晶量:Xma(%)=ΔCp/ΔCp0×100 ・・・(3) 。
JIS L1013−2010−引張強さ及び伸び率に準じて繊維試料を測定し、引張強さ−伸び曲線を描く。試験条件としては、試験機の種類は定速伸長形、つかみ間隔50cm、引張速度50cm/minにて行った。なお、切断時の引張強さが最高強さより小さい場合は、最高引張強さおよびそのときの伸びを測定した。
強度=切断時の引張強さ(cN)/繊度(dtex)
強伸度積={強度(cN/dtex)}×{伸度(%)+100}/100
15%強度=15%伸長時の引張強さ(cN)/繊度(dtex) 。
1.125m/周の検尺器に繊維試料をセットし、500回転させて、ループ状かせを作成し、熱風乾燥機にて乾燥後(105±2℃×60分)、天秤にてかせの質量を量り、公定水分率を乗じた値から繊度を算出した。なお、公定水分率は4.5%とした。
ポリアミドチップ試料又は繊維試料0.25gを、濃度98質量%の硫酸100mlに対して1gになるように溶解し、オストワルド型粘度計を用いて25℃での流下時間(T1)を測定した。引き続き、濃度98質量%の硫酸のみの流下時間(T2)を測定した。T2に対するT1の比、すなわちT1/T2を硫酸相対粘度とした。
zellweger uster社製のUSTER TESTER IVを用いて試料長:500m、測定糸速度V:100m/min、Twister:S、30000/min、1/2Inertで繊維試料を測定した。
(Xc)は、DSC法により、融解熱量と冷結晶化熱量の差(ΔHm−ΔHc)を計算し、(1)式により算出する。ここで、ΔHm0は、結晶性ポリアミドの融解熱量であり、その値は、229.76J/gである。
剛直非晶量:Xra(%)=100−(Xc+Xma) ・・・(2)
可動非晶量:Xma(%)=ΔCp/ΔCp0×100 ・・・(3) 。
TA Instrument社製Q1000を用いUniversal Analysis2000にてデータ処理を実施した。測定は窒素流下(50mL/min)で、温度範囲0〜300℃、昇温速度10℃/min、試料重量約5mg(熱量データは測定後重量で規格化)にて測定を実施した。
Wunderlich B.,Thermal Analysis of Polymeric Materials,Appendix1(The ATHAS Data Bank),Springer(2005)。
TA Instrument社製Q1000を用いUniversal Analysis2000にてデータ処理を実施した。測定は窒素流下(50mL/min)で、温度範囲0〜200℃、昇温速度2℃/min、試料重量約5mg(熱量データは測定後重量で規格化)にて測定を実施した。
(a)ソフト性
レース製品について、風合い評価経験豊富な検査者(5人)のソフト性を相対評価した。その結果は、各検査者の評価点の平均値をとり小数点以下は四捨五入して、平均値が、5をS、4をA、3をB、1〜2をCとした。
4点:やや優れる
3点:普通
2点:やや劣る
1点:劣る 。
破裂強度はJIS L1096−2010、ミューレン形法(A法)による破裂強さ試験方法に準じて、任意の3ヶ所の破裂強度を測定し、その平均値より、次の基準で4段階評価した。
A:100kPa以上130kPa未満
B:90kPa以上100kPa未満
C:90kPa未満 。
レース製品を、検査者(5人)の染め斑の程度を相対評価した。その結果は、各検査者の評価点の平均値をとり小数点以下は四捨五入して、平均値が、5をS、4をA、3をB、1〜2をCとした。
4点:やや優れる
3点:普通
2点:やや劣る
1点:劣る
S、Aを品位合格とした。
編成操業性:編成途中での断糸回数をレース生地一反(80m)当たりの断糸件数として、次の基準で表示した。
A:5件以上10件未満
B:10件以上20件未満
C:20件以上30件未満
S、Aを工程通過性合格とした。
(a)ソフト性
ストッキング製品について、人体足型に履かせた状態で、風合い評価経験豊富な検査者(5人)のレック部のソフト性を相対評価した。その結果は、各検査者の評価点の平均値をとり小数点以下は四捨五入して、平均値が、5をS、4をA、3をB、1〜2をCとした。
4点:やや優れる
3点:普通
2点:やや劣る
1点:劣る
S、Aをソフト性合格とした。
ストッキング製品を人体足型に表を外側にして履かせ、踵から大腿部方向に60cmの位置にガーター部を合わせた上で、踵から大腿部方向に52.5cmの位置を中心として、足形の大腿部裏側に測定枠の大きさに合わせて円形の印を付けておく。測定枠に製品を固定する際には先につけた円形の印に合わせて固定することで、着用状態と同じ状態で破裂強さを測定し、耐久性の指標とした。
A:98.1kPa以上117.7kPa未満
B:88.3kPa以上98.1kPa未満
C:88.3kPa未満 。
ストッキング製品を、検査者(5人)の染め斑の程度を相対評価した。その結果は、各検査者の評価点の平均値の小数点以下は四捨五入して、その平均値が、5をS、4をA、3をB、1〜2をCとした。
4点:やや優れる
3点:普通
2点:やや劣る
1点:劣る 。
靴下編機にて、回転数400rpm、ストッキングを1時間連続運転し編立した際の編立時の糸切れによる停台回数を、次の基準で評価した。
A:糸切れ2回以上4回未満、
B:糸切れ4回以上6回未満、
C:糸切れ6回以上。
(ポリアミドマルチフィラメントの製造)
ポリアミドとして、硫酸相対粘度(ηr)が3.3、融点225℃のナイロン6チップを水分率0.03質量%以下となるよう常法にて乾燥した。得られたナイロン6チップを紡糸温度(溶融温度)290℃にて溶融し、紡糸口金より吐出させた。紡糸口金は、ホール数が42、丸形、孔径φ0.25、6糸条/口金のものを使用した。
次に該マルチフィラメントを整経し28Gラッセルレース地糸のバック側の糸としてランナー長21.0cm、更に、地糸のフロント側の糸としてもランナー長100.0cm、柄糸235〜330dtexとともに製編した。つぎに生機を精練、染色、仕上げセットすることでインナー用レース編物を得た。得られたレース製品について評価した結果を表1に示す。
上層の加熱筒の雰囲気温度300℃、下層の加熱筒の雰囲気温度を100℃となるように温度設定し、加熱筒内で雰囲気温度100〜300℃にて徐冷、引き取りローラー速度1700m/min、延伸倍率2.7倍とした以外は実施例1と同様の方法で、22dtex、7フィラメントのナイロン6マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表1に示す。
上層の加熱筒の雰囲気温度300℃、下層の加熱筒の雰囲気温度を200℃となるように温度設定し、加熱筒内で雰囲気温度200〜300℃にて徐冷、延伸倍率3.0倍とした以外は実施例1と同様の方法で、22dtex、7フィラメントのナイロン6マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表1に示す。
ポリアミドとして、硫酸相対粘度(ηr)が3.2、融点265℃のナイロン66チップとした以外は実施例1と同様の方法で、22dtex、7フィラメントのナイロン66マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表1に示す。
加熱筒は、加熱筒長さLを50mmの単層加熱筒を用い、雰囲気温度300℃となるように温度設定、延伸倍率3.2倍とした以外は実施例1と同様の方法で、22dtex、7フィラメントのナイロン6マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表1に示す。
上層の加熱筒の雰囲気温度200℃、下層の加熱筒の雰囲気温度を100℃となるように温度設定し、加熱筒内で雰囲気温度100〜200℃にて徐冷、引き取りローラー速度1700m/minとした以外は実施例1と同様の方法で、22dtex、7フィラメントのナイロン6マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表1に示す。
加熱筒を設置しないとした以外は実施例1と同様の方法で、22dtex、7フィラメントのナイロン6マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表1に示す。
給油位置Lgを800mm、延伸倍率3.0倍とした以外は実施例1と同様の方法で、22dtex、7フィラメントのナイロン6マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表2に示す。
給油位置Lgを1500mm、延伸倍率2.7倍とした以外は実施例1と同様の方法で、22dtex、7フィラメントのナイロン6マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表2に示す。
給油位置Lgを600mm、延伸倍率3.2倍とした以外は実施例1と同様の方法で、22dtex、7フィラメントのナイロン6マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表2に示す。
給油位置Lgを3000mm、延伸倍率2.7倍とした以外は実施例1と同様の方法で、22dtex、7フィラメントのナイロン6マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表2に示す。
引き取りローラー速度(紡糸速度)1000m/min、延伸倍率3.8倍とした以外は実施例1と同様の方法で、22dtex、7フィラメントのナイロン6マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表2に示す。
引き取りローラー速度(紡糸速度)2000m/min、延伸倍率2.3倍とした以外は実施例1と同様の方法で、22dtex、7フィラメントのナイロン6マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表2に示す。
引き取りローラー速度(紡糸速度)800m/min、延伸倍率4.5倍とした以外は実施例1と同様の方法で、22dtex、7フィラメントのナイロン6マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表2に示す。
引き取りローラー速度(紡糸速度)2500m/min、延伸倍率1.9倍とした以外は実施例1と同様の方法で、22dtex、7フィラメントのナイロン6マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表2に示す。
径の異なる延伸ローラーを用い、熱セット長1200mmとした以外は実施例1と同様の方法で、22dtex、7フィラメントのナイロン6マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表2に示す。
径の異なる延伸ローラーを用い、熱セット長1800mmとした以外は実施例1と同様の方法で、22dtex、7フィラメントのナイロン6マルチフィラメントを得、レース編物を得た。評価結果を表2に示す。
(ポリアミドマルチフィラメントの製造)
ポリアミドとして、硫酸相対粘度(ηr)が3.3、融点225℃のナイロン6チップを水分率0.03質量%以下となるよう常法にて乾燥した。得られたナイロン6チップを紡糸温度(溶融温度)290℃にて溶融し、紡糸口金より吐出させた。紡糸口金は、ホール数が30、丸形、孔径φ0.20、6糸条/口金のものを使用した。
次に該マルチフィラメントをカバリング糸の被服糸に用い、22デシテックスのポリウレタン弾性糸を芯糸とし、ドラフト3.0倍に設定し、撚数2400t/m(S,Z方向)でシングルカバリングして、シングルカバリグ弾性糸(SCY)を製造した。
加熱筒を設置しないとした以外は実施例10と同様の方法で、8dtex、5フィラメントのナイロン6マルチフィラメントを得、ストッキング製品を得た。評価結果を表3に示す。
加熱筒を設置しない、引き取りローラー速度(紡糸速度)2500m/min、延伸倍率1.5倍とした以外は実施例10と同様の方法で、8dtex、5フィラメントのナイロン6マルチフィラメントを得、ストッキング製品を得た。評価結果を表3に示す。
加熱筒は、加熱筒長さLを50mmの単層加熱筒を用い、雰囲気温度300℃となるように温度設定、給油位置Lgを3000mm、引き取りローラー速度(紡糸速度)600m/min、延伸倍率4.5倍とした以外は実施例10と同様の方法で、8dtex、5フィラメントのナイロン6マルチフィラメントを得、ストッキング製品を得た。評価結果を表3に示す。
2:気体噴出装置
3:加熱筒
4:冷却装置
5:給油装置
6:流体交絡ノズル装置
7:引き取りローラー
8:延伸ローラー
9:巻取装置
L:多層加熱筒長さ
L1:多層加熱筒の単層長さ
LS:冷却開始距離
Lg:給油位置
Claims (5)
- 総繊度4.0〜33.0dtex、単糸繊度1.3〜3.4dtex、15%伸長時の引張強度が4.0〜6.0cN/dtex、強伸度積が10.0以上、糸斑(U%)が1.2以下であることを特徴とするポリアミドマルチフィラメント。
- 伸度が30〜50%であることを特徴とする請求項1記載のポリアミドマルチフィラメント。
- 結晶量と剛直非晶量の和が70〜90%であることを特徴とする請求項1または2に記載のポリアミドマルチフィラメント。
- 請求項1〜3のいずれか1項に記載のポリアミドマルチフィラメントをレース地糸に使用したレース編物。
- 請求項1〜3のいずれか1項に記載のポリアミドマルチフィラメントをカバリング被覆糸として使用し、そのカバリング糸を一部に使用したストッキング。
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