JPWO2016132542A1 - 熱延鋼板 - Google Patents
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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-
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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Abstract
Description
質量%で、
C :0.06%〜0.22%、
Si:1.0%〜3.2%、
Mn:0.8%〜2.2%、
P :0.05%以下、
S :0.005%以下、
Al:0.01%〜1.00%、
N :0.006%以下、
Cr:0.00%〜1.00%、
Mo:0.000%〜1.000%、
Ni:0.000%〜2.000%、
Cu:0.000%〜2.000%、
B :0.0000%〜0.0050%、
Ti:0.000%〜0.200%、
Nb:0.000%〜0.200%、
V :0.000%〜1.000%、
W :0.000%〜1.000%、
Sn:0.0000%〜0.2000%、
Zr:0.0000%〜0.2000%、
As:0.0000%〜0.5000%、
Co:0.0000%〜1.0000%、
Ca:0.0000%〜0.0100%、
Mg:0.0000%〜0.0100%、
REM:0.0000%〜0.1000%、
残部:Fe及び不純物、
で表される化学組成を有し、
体積%で、
残留オーステナイト:2%〜30%、
フェライト:20%〜85%、
ベイナイト:10%〜60%、
パーライト:5%以下、
マルテンサイト:10%以下、
で表されるミクロ組織を有し、
方位差が15°以上の粒界によって囲まれ、かつ円相当径が0.3μm以上である領域を結晶粒と定義した場合に、粒内方位差が5°〜14°である結晶粒の全結晶粒に占める割合が面積率で5%〜50%であることを特徴とする熱延鋼板。
前記化学組成において、
Cr:0.05%〜1.00%が成り立つことを特徴とする(1)に記載の熱延鋼板。
前記化学組成において、
Mo:0.001%〜1.000%、
Ni:0.001%〜2.000%、
Cu:0.001%〜2.000%、
B :0.0001%〜0.0050%、
Ti:0.001%〜0.200%、
Nb:0.001%〜0.200%、
V :0.001%〜1.000%、
W :0.001%〜1.000%、
Sn:0.0001%〜0.2000%、
Zr:0.0001%〜0.2000%、
As:0.0001%〜0.5000%、
Co:0.0001%〜1.0000%、
Ca:0.0001%〜0.0100%、
Mg:0.0001%〜0.0100%、若しくは
REM:0.0001%〜0.1000%、
又はこれらの任意の組み合わせが満たされることを特徴とする(1)又は(2)に記載の熱延鋼板。
残留オーステナイトは張り出し成形性に関わる延性に寄与する。残留オーステナイトが2%未満であると十分な延性が得られない。従って、残留オーステナイトの割合は2%以上とする。一方、残留オーステナイトの割合が30%超であると、伸びフランジ成形時にフェライト又はベイナイトとの界面において亀裂の進展が助長され、伸びフランジ性が低下する。従って、残留オーステナイトの割合は30%以下とする。残留オーステナイトの割合が30%以下であれば、概ね、フランジ高さH(mm)と引張強度TS(MPa)との積(H×TS)が19500(mm・MPa)以上となり、自動車の足回り部品の加工に好適である。
フェライトは優れた変形能を呈し、均一延性を高める。フェライトの割合が20%未満であると、良好な均一延性が得られない。従って、フェライトの割合は20%以上とする。また、フェライトは、熱間圧延終了後の冷却時に生成し、残留オーステナイト中にCを濃化させるため、TRIP効果による延性の向上に必須である。しかしながら、フェライトの割合が85%超であると、伸びフランジ性が大幅に低下する。従って、フェライトの割合は85%以下とする。
ベイナイトは、巻取り後に生成し、残留オーステナイト中にCを濃化させるため、TRIP効果による延性の向上に必須である。さらに、ベイナイトは、穴拡げ性の向上にも寄与する。開発の狙いの強度レベルにより、フェライトとベイナイトとの分率を変化させることが可能であるが、ベイナイトの割合が10%未満では、上記作用による効果が十分に得られない。従って、ベイナイトの割合は10%以上とする。一方、ベイナイトの割合が60%超であると、一様伸びが低下する。従って、ベイナイトの割合は60%以下とする。
パーライトは伸びフランジ成形時に、亀裂の起点となり、伸びフランジ性を低下させる。パーライトが5%超であると、このような伸びフランジ性の低下が顕著となる。パーライトが5%以下であれば、概ね、フランジ高さH(mm)と引張強度TS(MPa)との積(H×TS)が19500(mm・MPa)以上となり、自動車の足回り部品の加工に好適である。
マルテンサイトは伸びフランジ成形時に、フェライト又はベイナイトとの界面において亀裂の進展を助長し、伸びフランジ性を低下させる。マルテンサイトが10%超であると、このような伸びフランジ性の低下が顕著となる。マルテンサイトが10%以下であれば、概ね、フランジ高さH(mm)と引張強度TS(MPa)との積(H×TS)が19500(mm・MPa)以上となり、自動車の足回り部品の加工に好適である。
Vγ=(2/3){100/(0.7×α(211)/γ(220)+1)}+(1/3){100/(0.78×α(211)/γ(311)+1)}
ここで、α(211)はフェライトの(211)面における反射面強度、γ(220)はオーステナイトの(220)面における反射面強度、γ(311)はオーステナイトの(311)面における反射面強度である。
Cは、熱延鋼板中で種々の析出物を形成し、析出強化により強度の向上に寄与する。Cは、延性を向上する残留オーステナイトの確保にも寄与する。C含有量が0.06%未満であると、十分な残留オーステナイトを確保できず、十分な強度及び延性が得られない。従って、C含有量は0.06%以上とする。強度及び伸びの更なる向上の観点から、C含有量は好ましくは0.10%以上とする。一方、C含有量が0.22%超であると、十分な伸びフランジ性が得られなかったり、溶接性が損なわれたりする。従って、C含有量は0.22%以下とする。より溶接性を向上させるためには、C含有量は好ましくは0.20%以下とする。
Siは、熱間圧延後の温度制御時にフェライトを安定化させ、かつ、巻き取り後(ベイナイト変態時)のセメンタイトの析出を抑制する。このようにして、SiはオーステナイトのC濃度を高め、残留オーステナイトの確保に寄与する。Si含有量が1.0%未満であると、その効果が十分に得られない。従って、Si含有量は1.0%以上とする。一方、Si含有量が3.2%超であると、表面性状、塗装性及び溶接性が劣化する。従って、Si含有量は3.2%以下とする。
Mnは、オーステナイトを安定化させ、焼入れ性を高める元素である。Mn含有量が0.8%未満であると、十分な焼入れ性を確保できない。従って、Mn含有量は0.8%以上とする。一方、Mn含有量が2.2%超であると、スラブ割れが生じる。従って、Mn含有量は2.2%以下とする。
Pは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。加工性、溶接性及び疲労特性の観点から、P含有量は低ければ低いほどよい。特にP含有量が0.05%超で、加工性、溶接性及び疲労特性の低下が著しい。従って、P含有量は0.05%以下とする。
Sは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。S含有量が高いほど伸びフランジ性の低下につながるA系介在物が生成されやすくなるため、S含有量は低ければ低いほどよい。特にS含有量が0.005%超で、伸びフランジ性の低下が著しい。従って、S含有量は0.005%以下とする。
Alは脱酸剤であり、Al含有量が0.01%未満であると、現行の一般的な精錬(二次精錬を含む)において十分な脱酸を行うことができない。従って、Al含有量は0.01%以上とする。このようにして、Alは熱間圧延後の温度制御時にフェライトを安定化させ、かつ、ベイナイト変態時のセメンタイトの析出を抑制する。このようにして、AlはオーステナイトのC濃度を高め、残留オーステナイトの確保に寄与する。一方、Al含有量が1.00%超であると、表面性状、塗装性及び溶接性が劣化する。従って、Al含有量は1.00%以下とする。より安定した残留オーステナイトを得るためには、Al含有量は好ましくは0.02%以上とする。
Nは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。加工性の観点から、N含有量は低ければ低いほどよい。特にN含有量が0.006%超で、加工性の低下が著しい。従って、N含有量は0.006%以下とする。
Crは、必須元素ではないが、パーライト変態を抑制し、残留オーステナイトを安定化するため、熱延鋼板に所定量を限度に適宜含有されていてもよい任意元素である。この効果を十分に得るために、Cr含有量は好ましくは0.05%以上とし、より好ましくは0.20%以上とし、更に好ましくは0.40%以上とする。一方、Cr含有量が1.00%超であると、上記作用による効果が飽和し、徒にコストが高くなるだけでなく、化成処理性の低下が著しくなる。従って、Cr含有量は1.00%以下とする。つまり、Cr:0.05%〜1.00%が満たされることが好ましい。
Mo、Ni、Cu、B、Ti、Nb、V、W、Sn、Zr、As及びCoは、析出硬化又は固溶強化により熱延鋼板の強度の更なる向上に寄与する。従って、Mo、Ni、Cu、B、Ti、Nb、V、W、Sn、Zr、As若しくはCo又はこれらの任意の組み合わせが含有されていてもよい。この効果を十分に得るために、好ましくは、Mo:0.001%以上、Ni:0.001%以上、Cu:0.001%以上、B:0.0001%以上下、Ti:0.001%以上、Nb:0.001%以上、V:0.001%以上、W:0.001%以上、Sn:0.0001%以上、Zr:0.0001%以上、As:0.0001%以上、若しくはCo:0.0001%以上、又はこれらの任意の組み合わせとする。しかし、Mo:1.000%超、Ni:2.000%超、Cu:2.000%超、B:0.0050%超、Ti:0.200%超、Nb:0.200%超、V:1.000%超、W:1.000%超、Sn:0.2000%超、Zr:0.2000%超、As:0.5000%超、若しくはCo:1.0000%超又はこれらの任意の組み合わせでは、上記作用による効果が飽和して徒にコストが高くなる。このため、Mo:1.000%以下、Ni:2.000%以下、Cu:2.000%以下、B:0.0050%以下、Ti:0.200%以下、Nb:0.200%以下、V:1.000%以下、W:1.000%以下、Sn:0.2000%以下、Zr:0.2000%以下、As:0.5000%以下、かつCo:1.0000%以下とする。つまり、Mo:0.000%〜1.000%、Ni:0.001%〜2.000%、Cu:0.001%〜2.000%、B:0.0001%〜0.0050%、Ti:0.001%〜0.200%、Nb:0.001%〜0.200%、V:0.001%〜1.000%、W:0.001%〜1.000%、Sn:0.0001%〜0.2000%、Zr:0.0001%〜0.2000%、As:0.0001%〜0.5000%、若しくはCo:0.0001%〜1.0000%、又はこれらの任意の組み合わせが満たされることが好ましい。
Ca、Mg及びREMは、破壊の起点となったり加工性を劣化させたりする非金属介在物の形態を変化させて無害化する。従って、Ca、Mg若しくはREM又はこれらの任意の組み合わせが含有されていてもよい。この効果を十分に得るために、好ましくは、Ca:0.0001%以上、Mg:0.0001%以上、若しくはREM:0.0001%以上、又はこれらの任意の組み合わせとする。しかし、Ca:0.0100%超、Mg:0.0100%超、若しくはREM:0.1000%超、又はこれらの任意の組み合わせでは、上記作用による効果が飽和して徒にコストが高くなる。このため、Ca:0.0100%以下、Mg:0.0100%以下、かつREM:0.1000%以下とする。つまり、Ca:0.0001%〜0.0100%、Mg:0.0001%〜0.0100%、若しくはREM:0.0001%〜0.1000%、又はこれらの任意の組み合わせが満たされることが好ましい。
(1)上記の化学組成を有する鋼塊又はスラブを鋳造し、必要に応じて再加熱11を行う。
(2)鋼塊又はスラブの粗圧延12を行う。粗圧延は熱間圧延に含まれる。
(3)鋼塊又はスラブの仕上げ圧延13を行う。仕上げ圧延は熱間圧延に含まれる。仕上げ圧延では、最終3段の圧延を、0.6超0.7以下の累積ひずみで行い、終了温度をAr3点以上かつAr3点+30℃とする。
(4)ランアウトテーブルで10℃/秒以上の平均冷却速度で650℃以上750℃以下の温度までの冷却(第1の冷却)14を行う。
(5)3秒以上10秒以下の時間の空冷15を行う。この冷却中に二相域におけるフェライト変態が生じ、優れた延性が得られる。
(6)30℃/秒以上の平均冷却速度で350℃以上450℃以下の温度までの冷却(第2の冷却)16を行う。
(7)巻き取り17を行う。
εeff=Σεi(t,T)・・・(1)
ここで、
εi(t,T)=εi0/exp{(t/τR)2/3}、
τR=τ0・exp(Q/RT)、
τ0=8.46×10−6、
Q=183200J、
R=8.314J/K・mol、であり、
εi0は圧下時の対数ひずみを示し、tは当該段での冷却開始までの累積時間を示し、Tは当該段での圧延温度を示す。
Ar1変態点温度(℃)=730−102×(%C)+29×(%Si)−40×(%Mn)−18×(%Ni)−28×(%Cu)−20×(%Cr)−18×(%Mo)
Ar3変態点温度(℃)=900−326×(%C)+40×(%Si)−40×(%Mn)−36×(%Ni)−21×(%Cu)−25×(%Cr)−30×(%Mo)
Ac1変態点温度(℃)=751−16×(%C)+11×(%Si)−28×(%Mn)−5.5×(%Cu)−16×(%Ni)+13×(%Cr)+3.4×(%Mo)
Ac3変態点温度(℃)=910−203√(%C)+45×(%Si)−30×(%Mn)−20×(%Cu)−15×(%Ni)+11×(%Cr)+32×(%Mo)+104×(%V)+400×(%Ti)+200×(%Al)
ここで、(%C)、(%Si)、(%Mn)、(%Ni)、(%Cu)、(%Cr)、(%Mo)、(%V)、(%Ti)、(%Al)は、それぞれ、C)、Si、Mn、Ni、Cu、Cr、Mo、V、Ti、Alの含有量(質量%)を示す。含有されていない元素については、0%として計算する。
Mo、Ni、Cu、B、Ti、Nb、V、W、Sn、Zr、As及びCoは、析出硬化又は固溶強化により熱延鋼板の強度の更なる向上に寄与する。従って、Mo、Ni、Cu、B、Ti、Nb、V、W、Sn、Zr、As若しくはCo又はこれらの任意の組み合わせが含有されていてもよい。この効果を十分に得るために、好ましくは、Mo:0.001%以上、Ni:0.001%以上、Cu:0.001%以上、B:0.0001%以上、Ti:0.001%以上、Nb:0.001%以上、V:0.001%以上、W:0.001%以上、Sn:0.0001%以上、Zr:0.0001%以上、As:0.0001%以上、若しくはCo:0.0001%以上、又はこれらの任意の組み合わせとする。しかし、Mo:1.000%超、Ni:2.000%超、Cu:2.000%超、B:0.0050%超、Ti:0.200%超、Nb:0.200%超、V:1.000%超、W:1.000%超、Sn:0.2000%超、Zr:0.2000%超、As:0.5000%超、若しくはCo:1.0000%超又はこれらの任意の組み合わせでは、上記作用による効果が飽和して徒にコストが高くなる。このため、Mo:1.000%以下、Ni:2.000%以下、Cu:2.000%以下、B:0.0050%以下、Ti:0.200%以下、Nb:0.200%以下、V:1.000%以下、W:1.000%以下、Sn:0.2000%以下、Zr:0.2000%以下、As:0.5000%以下、かつCo:1.0000%以下とする。つまり、Mo:0.001%〜1.000%、Ni:0.001%〜2.000%、Cu:0.001%〜2.000%、B:0.0001%〜0.0050%、Ti:0.001%〜0.200%、Nb:0.001%〜0.200%、V:0.001%〜1.000%、W:0.001%〜1.000%、Sn:0.0001%〜0.2000%、Zr:0.0001%〜0.2000%、As:0.0001%〜0.5000%、若しくはCo:0.0001%〜1.0000%、又はこれらの任意の組み合わせが満たされることが好ましい。
(1)上記の化学組成を有する鋼塊又はスラブを鋳造し、必要に応じて再加熱11を行う。
(2)鋼塊又はスラブの粗圧延12を行う。粗圧延は熱間圧延に含まれる。
(3)鋼塊又はスラブの仕上げ圧延13を行う。仕上げ圧延は熱間圧延に含まれる。仕上げ圧延では、最終3段の圧延を、0.6超0.7以下の累積ひずみで行い、終了温度をAr3点以上かつAr3点+30℃以下とする。
(4)ランアウトテーブルで10℃/秒以上の平均冷却速度で650℃以上750℃以下の温度までの冷却(第1の冷却)14を行う。
(5)3秒以上10秒以下の時間の空冷15を行う。この冷却中に二相域におけるフェライト変態が生じ、優れた延性が得られる。
(6)30℃/秒以上の平均冷却速度で350℃以上450℃以下の温度までの冷却(第2の冷却)16を行う。
(7)巻き取り17を行う。
Claims (3)
- 質量%で、
C :0.06%〜0.22%、
Si:1.0%〜3.2%、
Mn:0.8%〜2.2%、
P :0.05%以下、
S :0.005%以下、
Al:0.01%〜1.00%、
N :0.006%以下、
Cr:0.00%〜1.00%、
Mo:0.000%〜1.000%、
Ni:0.000%〜2.000%、
Cu:0.000%〜2.000%、
B :0.0000%〜0.0050%、
Ti:0.000%〜0.200%、
Nb:0.000%〜0.200%、
V :0.000%〜1.000%、
W :0.000%〜1.000%、
Sn:0.0000%〜0.2000%、
Zr:0.0000%〜0.2000%、
As:0.0000%〜0.5000%、
Co:0.0000%〜1.0000%、
Ca:0.0000%〜0.0100%、
Mg:0.0000%〜0.0100%、
REM:0.0000%〜0.1000%、
残部:Fe及び不純物、
で表される化学組成を有し、
体積%で、
残留オーステナイト:2%〜30%、
フェライト:20%〜85%、
ベイナイト:10%〜60%、
パーライト:5%以下、
マルテンサイト:10%以下、
で表されるミクロ組織を有し、
方位差が15°以上の粒界によって囲まれ、かつ円相当径が0.3μm以上である領域を結晶粒と定義した場合に、粒内方位差が5°〜14°である結晶粒の全結晶粒に占める割合が面積率で5%〜50%であることを特徴とする熱延鋼板。 - 前記化学組成において、
Cr:0.05%〜1.00%が成り立つことを特徴とする請求項1に記載の熱延鋼板。 - 前記化学組成において、
Mo:0.001%〜1.000%、
Ni:0.001%〜2.000%、
Cu:0.001%〜2.000%、
B :0.0001%〜0.0050%、
Ti:0.001%〜0.200%、
Nb:0.001%〜0.200%、
V :0.001%〜1.000%、
W :0.001%〜1.000%、
Sn:0.0001%〜0.2000%、
Zr:0.0001%〜0.2000%、
As:0.0001%〜0.5000%、
Co:0.0001%〜1.0000%、
Ca:0.0001%〜0.0100%、
Mg:0.0001%〜0.0100%、若しくは
REM:0.0001%〜0.1000%、
又はこれらの任意の組み合わせが満たされることを特徴とする請求項1又は2に記載の熱延鋼板。
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