BR112015024840B1

BR112015024840B1 - Chapa de aço laminada a quente

Info

Publication number: BR112015024840B1
Application number: BR112015024840-3A
Authority: BR
Inventors: Yuri Toda; Masafumi Azuma; Akihiro Uenishi; Genichi Shigesato
Original assignee: Nippon Steel Corporation
Priority date: 2013-04-15
Filing date: 2014-04-14
Publication date: 2020-03-31
Also published as: JPWO2014171427A1; PL2987884T3; BR112015024840A2; TWI525201B; US20160017465A1; TW201502286A; EP2987884A1; WO2014171427A1; ES2726654T3; CN105102658A; EP2987884B1; EP2987884A4; KR101758003B1; JP6194951B2; KR20150121161A; US10000829B2; CN105102658B; MX2015013563A

Abstract

resumo patente de invenção: "chapa de aço laminada a quente". a presente invenção refere-se a uma chapa de aço laminada a quente inclui uma composição química especificada e inclui uma estrutura de aço representada por uma razão de área de ferrita de 5% a 50%, uma razão de área de bainita composta de um agregado de ferrita bainítica cuja desorientação média de grão é 0,4° a 3°sendo 50% a 90%, e a razão de área total de martensita, perlita e austenita retida sendo 5% ou menos.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para CHAPA DE AÇO LAMINADA A QUENTE.

Campo técnico [001] A presente invenção refere-se a uma chapa de aço laminada a quente excelente em alongamento e uma capacidade de expansão de furo.

Técnica Antecedente [002] A redução de peso do chassi de um automóvel usando-se uma chapa de aço de alta resistência tem sido proposta, para suprimir a quantidade de emissão de gás dióxido de carbono de um automóvel. Uma chapa de aço de alta resistência veio a ser frequentemente utilizada para um chassi para também garantir a segurança de um passageiro. Além disso, a melhoria da resistência é importante para também provocar a redução de peso de um chassi. Além disso, a melhoria da resistência é importante é importante para também provocar a redução de peso do chassi. Por outro lado, algumas peças de um chassi exigem excelente capacidade de conformação. Por exemplo, uma excelente capacidade de expansão de furo é exigida para uma chapa de aço de alta resistência para uma peça inferior do chassi.

[003] Entretanto, alcançar tanto a melhoria da resistência quanto a melhoria da capacidade de conformação é difícil. Em geral, quanto maior é a resistência de uma chapa de aço, menor é a capacidade de conformação, e o alongamento, que é importante na estampagem e na expansão interna, e a capacidade de expansão de furo, que é importante na rebarbação, são reduzidos.

[004] As Literaturas de Patente 1 a 11 descrevem chapas de aço de alta resistência com finalidade de melhorar a capacidade de conformação ou algo assim. Entretanto, uma chapa de aço laminada a quente tendo uma resistência suficiente e uma capacidade de conformação suficiente não podem ser obtidas pelas técnicas convencionais.

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2/47 [005] Embora uma técnica relativa à melhora da capacidade de expansão de furo seja descrita na Literatura de Não Patente 1, uma chapa de aço laminada a quente tendo uma resistência suficiente e uma capacidade de conformação suficiente não pode ser obtida por essa técnica convencional. Além disso, essa técnica convencional é difícil de ser aplicada a um processo de produção em escala industrial de uma chapa de aço laminada a quente.

Lista de citações

Literatura de Patente de

Patente

Japonesa [006] Literatura de Patente 1: Publicação aberta à inspeção pública No. 2012-26032 [007] Literatura de Patente 2: Publicação aberta à inspeção pública No. 2011-225941 [008] Literatura de Patente 3: Publicação aberta à inspeção pública No. 2006-274318 [009] Literatura de Patente 4: Publicação aberta à inspeção pública No. 2005-220440 [0010] Literatura de Patente 5: Publicação aberta à inspeção pública No. 2010-255090 [0011] Literatura de Patente 6: Publicação aberta à inspeção pública No. 2010-202976 [0012] Literatura de Patente 7: Publicação aberta à inspeção pública No. 2012-62561 [0013] Literatura de Patente 8: Publicação aberta à inspeção pública No. 2004-218077 [0014] Literatura de Patente 9: Publicação aberta à inspeção pública No. 2005-82841 [0015] Literatura de Patente 10: Publicação de Patente Japonesa aberta à inspeção pública No. 2007-314828 [0016] Literatura de Patente 11: Publicação de Patente Japonesa de de de de de de de de

Patente

Japonesa

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3/47 aberta à inspeção pública No. 2002-534601

Literatura de Não Patente [0017] Literatura de Não Patente 1: Kato e outros, Seitetsukenkyu (1984) vol. 312, p.41 Sumário da invenção Problema técnico [0018] Um propósito da presente invenção é fornecer uma chapa de aço laminada a quente tendo uma alta resistência e que seja capaz de obter excelente alongamento e capacidade de expansão de furo. Solução para o problema [0019] Os inventores do presente pedido, com atenção no método de produção geral de uma chapa de aço laminada a quente implementado em uma escala industrial usando um laminador de laminação a quente contínua comum, conduziram estudos intensos para melhorar a capacidade de conformação tal como o alongamento e a capacidade de expansão de furo da chapa de aço laminada a quente enquanto obtém uma alta resistência. Como resultado, foi descoberta uma nova estrutura bastante efetiva em garantir a alta resistência e melhorar a capacidade de conformação, a estrutura não tendo sido formada por uma técnica convencional. Esta estrutura é bainita composta de um agregado de ferrita bainítica cuja desorientação média de grão é 0,4° ou mais a 3° ou menos. Essa bainita dificilmente contém carbonetos e austenita retida em um grão. Em outras palavras, essa bainita dificilmente contém o que promove o desenvolvimento de uma fratura na expansão de furo. Assim, essa bainita contribui para garantir a alta resistência e a melhoria do alongamento e da capacidade de expansão de furo.

[0020] A bainita composta do agregado de ferrita bainítica cuja desorientação média do grão é 0,4° ou mais a 3° ou menos não é capaz de ser formada por um método convencional tais como os métodos

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4/47 descritos acima nas Literaturas de Patente 1 a 11. Por exemplo, a bainita acima não pode ser formada por uma técnica convencional que pretenda aumentar a resistência pela formação de martensita ao fazer a taxa de resfriamento maior desde o fim do assim chamado resfriamento a ar intermediário para bobinamento. Por exemplo, a bainita incluída em uma chapa de aço convencional é composta de ferrita bainítica e de um carboneto de ferro, ou composta de ferrita bainítica e austenita retida. Assim, na chapa de aço convencional, o carboneto de ferro ou a austenita retida (ou martensita tendo sido transformada ao ser processada) promove o desenvolvimento de uma fratura na expansão de furo. Consequentemente, a bainita composta do agregado de ferrita bainítica cuja desorientação média de grão é 0,4° ou mais a 3° ou menos tem uma capacidade de expansão de furo superior à bainita incluída em uma chapa de aço convencional. Essa bainita é uma estrutura diferente também daquela ferrita incluída em uma chapa de aço convencional. Por exemplo, a temperatura de geração dessa bainita é igual a ou menor que a temperatura de início da transformação da bainita estimada a partir de um componente do aço, e a borda do grão com um ângulo baixo existe dentro de um grão circundado por uma borda de grão de ângulo alto dessa bainita. Essa bainita tem uma característica diferente daquela da ferrita pelo menos nos pontos acima.

[0021] Com os detalhes sendo descritos mais tarde, os inventores do presente pedido descobriram que fazendo as condições de laminação de acabamento, do resfriamento posterior, do bobinamento posterior, do resfriamento posterior, etc., serem adequadas, a bainita pode ser formada com uma razão de área desejada juntamente com a ferrita. Pelos métodos descritos nas Literaturas de Patente 1 a 3, é impossível formar bainita tendo uma borda de grão com um ângulo baixo dentro de um grão circundado por uma borda de grão de ângulo alto,

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5/47 desde que a taxa de resfriamento após o término do resfriamento a ar intermediário e antes do bobinamento, e a taxa de resfriamento no estado de bobina sejam bastante altas.

[0022]

Os inventores do presente pedido também conduziram es-

tudos intensos com base na observação acima, e conceberam modalidades da invenção descritas abaixo.

(1) [0023] por C:	Uma chapa de aço laminada a quente incluindo: uma composição química representada, em % em massa, 0,02% a 0,15%,
Si:	0,01% a 2,0%,
Mn:	0,05% a 3,0%,
P:	0,1% ou menos,
S:	0,03% ou menos,
Al:	0,001% a 0,01%,
N:	0,02% ou menos,
O:	0,02% ou menos,
Ti:	0% a 0,2%,
Nb:	0% a 0,2%
Mo:	0% a 0,2%
V:	0% a 0,2%
Cr:	0% a 1,0%,
B:	0% a 0,01%,
Cu:	0% a 1,2%,
Ni:	0% a 0,6%,
Ca:	0% a 0,005%,
REM:	0% a 0,02%, e
o saldo:	Fe e impurezas; e
[0024] [0025]	uma estrutura de aço representada por uma razão de área de ferrita: 5% a 50%,

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6/47 [0026] uma razão de área de bainita composta de um agregado de ferrita bainítica cuja desorientação média do grão é 0,4° a 3°: 50% a 95%, e [0027] uma razão de área total de martensita, perlita e austenita retida: 5% ou menos.

(2) A chapa de aço laminada a quente conforme o item (1), em que a composição química satisfaz um ou mais elementos selecionados do grupo consistindo em, em % em massa,

Ti: 0,01% a 0,2%,

Nb: 0,01% a 0,2%,

Mo: 0,001% a 0,2%,

V: 0,01% a 0,2%,

Cr: 0,01% a 1,0%,

B: 0,0002% a 0,01%,

Cu: 0,02% a 1,2%, e

Ni: 0,01% a 0,6%.

(3) A chapa de aço laminada a quente conforme o item (1) ou (2), em que a composição química satisfaz um ou mais elementos selecionados do grupo consistindo em, em % em massa,

Ca: 0,0005% a 0,005% e

REM: 0,0005% a 0,02%.

Efeitos vantajosos da invenção [0028] De acordo com a presente invenção, é possível obter excelentes alongamento e capacidade de expansão de furo enquanto se tem uma alta resistência.

Breve descrição dos desenhos [0029] A Figura 1 é uma vista ilustrando uma região representando uma estrutura de aço de uma chapa de aço laminada a quente, e [0030] A Figura 2 é uma vista ilustrando um esboço da história da temperatura desde a laminação a quente até o bobinamento.

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7/47

Descrição das Modalidades [0031] Daqui em diante será descrita uma modalidade da presente invenção.

[0032] Inicialmente será descrita a estrutura do aço de uma chapa de aço laminada a quente conforme a presente modalidade. A chapa de aço laminada a quente conforme a presente modalidade inclui uma estrutura de aço representada por uma razão de área de ferrita: 5% a 50%, uma razão de área de bainita composta de um agregado de ferrita bainítica cuja desorientação média de grão é 0,4° a 3°: 50% a 95%, uma razão total de área de martensita, perlita e austenita retida: 5% ou menos. A estrutura do aço da chapa de aço laminada a quente pode ser representada por uma estrutura de aço em uma região entre 3/8 e 5/8 da espessura da chapa de aço laminada a quente desde a sua superfície. Essa região 1 está ilustrada na Figura 1. Uma seção transversal 2 que é objeto da observação da estrutura do aço está também ilustrada na Figura 1.

(Razão de área de ferrita: 5% a 50%) [0033] A ferrita exibe uma excelente ductilidade e aumenta o alongamento uniforme. Quando a razão de área de ferrita é menor que 5%, um bom alongamento uniforme não pode ser obtido. Portanto, a razão de área de ferrita é 5% ou mais. Quando a razão de área de ferrita está acima de 50%, a capacidade de expansão de furo é reduzida consideravelmente. Assim, a razão de área de ferrita é 50% ou menos. A razão de área de ferrita é uma razão de área na seção transversal 2 paralela à direção de laminação na região entre 3/8 e 5/8 da espessura da chapa de aço laminada a quente a partir de sua superfície, e é uma razão de área de ferrita em uma microestrutura observada a uma ampliação de 200 vezes a 500 vezes usando-se um microscópio ótico. (Razão de área de bainita composta de agregado de ferrita bainítica cuja desorientação média de grão é 0,4° a 3° 50% a 95%)

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8/47 [0034] A bainita composta do agregado de ferrita bainítica cuja desorientação média de grão é 0,4° ou mais a 3° ou me nos é uma nova estrutura obtida por um método descrito mais tarde. A desorientação média de grão é obtida conforme abaixo. Inicialmente orientações de cristal de alguns pontos na seção transversal 2 são medidas por um método de “electron back scattering diffraction” (EBSD). Então, com base nos resultados da medição por EBSD, é assumido que uma borda do grão existe entre dois pontos (pixels) que são adjacentes entre si e entre os quais uma desorientação do cristal é 15° ou mais. Então, dentro de uma região circundada pela borda do grão, isto é, dentro do grão, as desorientações do cristal entre pontos adjacentes entre si são calculadas, e o seu valor médio é calculado. A desorientação média do grão dentro de um grão de cristal é obtida dessa forma.

[0035] Conforme descrito acima, foi descoberto pelos inventores do presente pedido que bainita composta do agregado de ferrita bainítica cuja desorientação média de grão é 0,4° ou mai s a 3° ou menos é uma estrutura bastante eficaz para garantir uma alta resistência e a melhoria da capacidade de conformação tal como capacidade de expansão de furo. Essa bainita dificilmente contém carbonetos e austenita retida no grão. Em outras palavras, essa bainita dificilmente contém o que promove o desenvolvimento de uma fratura na expansão de furo. Portanto, essa bainita contribui para garantir a alta resistência e a melhoria do alongamento e da capacidade de expansão de furo.

[0036] Quando a razão de área da bainita composta do agregado de ferrita bainítica cuja desorientação média de grão é 0,4° ou mais a 3° ou menos é menor que 50%, uma resistência sufici ente não pode ser obtida. Portanto, a razão de área dessa bainita é 50% ou mais. Quando a razão de área dessa bainita estiver acima de 95%, um alongamento suficiente não pode ser obtido. Portanto, a razão de área dessa bainita é 95% ou menos. Quando a razão de área dessa bainita

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9/47 é 50% ou mais a 95% ou menos, geralmente a resistência à tração é 590 MPa ou mais, um produto (TS x λ) da resistência à tração (TS (MPa)) pela razão de expansão de furo (λ(%)) é 65000 ou mais, e um produto (EL x λ) do alongamento total (EL(%)) pela razão de expansão de furo (λ(%)) é 1300 ou mais. Essas características são adequadas para o processamento de uma peça inferior do chassi de um automóvel.

[0037] Um grão cuja desorientação média de grão é menor que 0,4° pode ser considerado como ferrita. Um grão cuj a desorientação média de grão está acima de 3° é inferior em capaci dade de expansão de furo. O grão cuja desorientação média de grão está acima de 3° é gerado em uma zona de temperaturas inferior à da bainita composta do agregado de ferrita bainítica cuja desorientação média de grão é 0,4° ou mais a 3° ou menos, por exemplo.

(Razão de área total de martensita, perlita e austenita retida: 5% ou menos) [0038] Martensita, perlita, e austenita retida promovem o desenvolvimento de uma fratura em uma interface com ferrita ou bainita na expansão de furo, e reduz a capacidade de expansão de furo. Quando a razão total de área de martensita, perlita, e austenita retida está acima de 5%, tal deterioração da capacidade de expansão de furo é proeminente. As razões de área de perlita, martensita, e austenita retida são, cada uma, as razões de área na seção transversal 2, e as razões de área de perlita, martensita e austenita retida em uma microestrutura observada a uma ampliação de 200 vezes a 500 vezes usando-se um microscópio ótico. Quando o total dessas estruturas é 5% ou menos, geralmente o produto (EL x λ) do alongamento total (EL(%)) pela razão de expansão de furo (λ(%)) está acima de 1300, é adequado para o processamento da peça inferior do chassi do automóvel.

[0039] É lógico que é preferível que uma condição relativa à razão

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10/47 de área mencionada anteriormente de cada estrutura seja satisfeita não apenas na região 1 mas também em uma faixa mais ampla, e quanto mais ampla for a faixa onde essa condição é satisfeita, mais excelentes resistência e capacidade de trabalho podem ser obtidas. [0040] A seguir será descrita a composição química da chapa de aço laminada a quente conforme a modalidade da presente invenção. Na descrição a seguir, % que é a unidade do teor de cada elemento contido na chapa de aço laminada a quente significa % em massa a menos que mencionado de forma diferente. A chapa de aço laminada a quente conforme a presente modalidade inclui uma composição química representada por C: 0,02% a 0,15%, Si: 0,01% a 2,0%, Mn: 0,05% a 3,0%, P: 0,1% ou menos, S:0,03% ou menos, Al: 0,001% a 0,01%, N: 0,02% ou menos, O: 0,02% ou menos, Ti: 0% a 0,2%, Nb: 0% a 0,2%, Mo: 0% a 0,2%, V: 0% a 0,2%, Cr: 0% a 1,0%, B: 0% a 0,01%, Cu: 0% a 1,2%, Ni: 0% a 0,6%, Ca: 0% a 0,005%, REM: 0% a 0,02%, e o saldo: Fe e impurezas. Como impurezas são exemplificados o que está incluído em uma matéria-prima tal como minério e sucata e o que está incluído em um processo de produção.

(C: 0,02% a 0,15%) [0041] C segrega na borda do grão e tem o efeito de suprimir o descascamento em uma extremidade da superfície por corte ou perfuração-corte. C se liga a Nb, Ti ou similares e forma um precipitado na chapa de aço laminada a quente, contribuindo para a melhoria da resistência pelo reforço da precipitação. Quando o teor de C é menor que 0,02%, o efeito de suprimir o descascamento e o efeito de melhorar a resistência pelo reforço da precipitação não podem ser obtidos suficientemente. Portanto, o teor de C é 0,02% ou mais. Por outro lado, C gera um carboneto à base de ferro tal como cementita (Fe3C), a martensita e a austenita retida a serem o ponto de partida de uma fratura na expansão de furo. Quando o teor de C é maior que 0,15%, a

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11/47 capacidade suficiente de expansão de furo não pode ser obtida. Portanto, o teor de C é 0,15% ou menos.

(Si: 0,01% a 2,0%) [0042] Si contribui para a melhoria da resistência da chapa de aço laminada a quente. Si tem também o papel de material desoxidante do aço fundido. Si suprime a precipitação de um carboneto à base de ferro tal como cementita e suprime a precipitação de cementita na borda da ferrita bainítica. Quando o teor de Si é menor que 0,01%, os efeitos acima não podem ser obtidos suficientemente. Portanto, o teor de Si é 0,01% ou mais. Quando o teor de Si está acima de 2,0%, o efeito para suprimir a precipitação de cementita é saturado. Além disso, quando o teor de Si está acima de 2,0%, a geração de ferrita é suprimida, de modo que uma estrutura de aço desejada na qual a razão de área de ferrita é 5% ou mais não pode ser obtida. Portanto, o teor de Si é 2,0% ou menos.

(Mn: 0,05% a 3,0%) [0043] Mn contribui para a melhoria da resistência pelo reforço da solução sólida. Quando o teor de Mn é menor que 0,05%, a resistência suficiente não pode ser obtida. Portanto, o teor de Mn é 0,05% ou mais. Quando o teor de Mn está acima de 3,0%, ocorre uma fratura da placa. Portanto, o teor de Mn é 3,0% ou menos.

(P:0,1% ou menos) [0044] P não é um elemento essencial e está contido como uma impureza no aço, por exemplo. Em vista da capacidade de trabalho, da capacidade de soldagem e da característica de fadiga, é preferível um teor de P tão baixo quanto possível. Em particular, quando o teor de P está acima de 0,1%, a deterioração da capacidade de trabalho, da capacidade de soldagem e as características de fadiga é proeminente. Portanto, o teor de P é 0,1% ou menos.

(S: 0,03% ou menos)

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12/47 [0045] S não é um elemento essencial e está contido como uma impureza no aço, por exemplo. Um teor de S mais alto torna mais fácil para uma inclusão com base em A levar à deterioração da capacidade de expansão de furo a ser gerada, e assim um teor de S tão baixo quanto possível é preferível. Em particular, quando o teor de S está acima de 0,03%, a deterioração da capacidade de expansão de furo é proeminente. Portanto, o teor de S é 0,03% ou menos.

(Al: 0,001% a 0,01%) [0046] Al tem uma ação de desoxidar o aço fundido. Quando o teor de Al é menor que 0,001%, uma desoxidação suficiente é difícil. Portanto, o teor de Al é 0,001% ou mais. Quando o teor de Al está acima de 0,01%, o alongamento é fácil de ser reduzido devido ao aumento das inclusões não metálicas. Portanto, o teor de Al é 0,01% ou menos.

(N: 0,02% ou menos) [0047] N não é um elemento essencial e está contido como uma impureza no aço, por exemplo. Em vista da capacidade de trabalho, é preferível um teor de N tão baixo quanto possível. Em particular, quando o teor de N está acima de 0,02%, a deterioração da capacidade de trabalho é proeminente. Portanto, o teor de N é 0,02% ou menos.

(O: 0,02% ou menos) [0048] O não é um elemento essencial e está contido como uma impureza no aço, por exemplo. Em vista da capacidade de trabalho, é preferível um teor de O tão baixo quanto possível. Em particular, quando o teor de O está acima de 0,02%, a deterioração da capacidade de trabalho é proeminente. Portanto, o teor de O é 0,02% ou menos.

[0049] Ti, Nb, Mo, V, Cr, B, Cu, Ni, Ca, e REM não são elementos essenciais mas elementos arbitrários, que podem estar contidos ade

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13/47 quadamente na chapa de aço laminada a quente até os limites dos teores predeterminados.

[0050] (Ti: 0% a 0,2%, Nb: 0% a 0,2%, Mo: 0% a 0,2%, V: 0% a 0,2%, Cr: 0% a 1,0%, B: 0% a 0,01%, Cu: 0% a 1,2%, Ni: 0% a 0,6%) [0051] Ti, Nb, Mo, V, Cr, B, Cu, e Ni contribuem para também melhorar a resistência da chapa de aço laminada a quente pelo endurecimento da precipitação ou pelo reforço da solução sólida. Portanto, um ou mais elementos selecionados do grupo consistindo desses elementos podem estar contidos. Entretanto, em relação a Ti, Nb, Mo, e V, quando o teor de qualquer um deles está acima de 0,2%, a geração de ferrita é suprimida, de modo que a estrutura de aço desejada na qual a razão de área de ferrita é 5% ou mais não pode ser obtida. Portanto, o teor de Ti, o teor de Nb, o teor de Mo, e o teor de V são, cada um, 0,2% ou menos. Quando o teor de Cr está acima de 1,0%, o efeito de melhorar a resistência é saturado. Além disso, quando o teor de Cr está acima de 1,0%, a geração de ferrita é suprimida, de modo que a estrutura do aço desejada na qual a razão de área da ferrita é 5% ou mais não pode ser obtida. Portanto, o teor de Cr é 1,0% ou menos. Quando o teor de B está acima de 0,01%, a geração de ferrita é suprimida, de modo que a estrutura de aço desejada na qual a razão de área de ferrita é 5% ou mais não pode ser obtida. Portanto, o teor de B é 0,01% ou menos. Quando o teor de Cu está acima de 1,2%, a geração de ferrita é suprimida, de modo que a estrutura do aço desejada na qual a razão de área de ferrita é 5% ou mais não pode ser obtida. Portanto, o teor de Cu é 1,2% ou menos. Quando o teor de Ni está acima de 0,6%, a geração de ferrita é suprimida, de modo que a estrutura de aço desejada na qual a razão de área de ferrita é 5% ou mais não pode ser obtida. Portanto, o teor de Ni é 0,6% ou menos. Para garantir uma resistência mais excelente da chapa de aço laminada a quente, o teor de Ti, o teor de Nb, o teor de V, o teor de Cr, e o teor de

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Ni são, cada um, preferivelmente 0,01% ou mais, o teor de Mo é preferivelmente 0,001% ou mais, o teor de B é preferivelmente 0,0002%, e o teor de Cu é preferivelmente 0,02% ou mais. Em outras palavras, é preferível que pelo menos um entre Ti: 0,01% a 0,2%, Nb: 0,01% a 0,2%, Mo: 0,001% a 0,2%, V: 0,01% a 0,2%, Cr: 0,01% a 1,0%, B: 0,0002% a 0,01%, Cu: 0,02% a 1,2%, e Ni: 0,01% a 0,6% seja satisfeito.

(Ca: 0% a 0,005%, REM: 0% a 0,02%) [0052] Ca e REM mudam a forma de uma inclusão não metálica que pode ser um ponto de partida de destruição ou deteriorar [0053] a capacidade de trabalho, e tornam inofensivas as inclusões não metálicas . Portanto, um ou mais elementos selecionados do grupo consistindo nos elementos acima podem estar contidos. Entretanto, quando o teor de Ca está acima de 0,005%, a forma da inclusão não metálica é alongada, e a inclusão não metálica pode ser o ponto de partida da destruição ou deteriorar a capacidade de trabalho. Quando o teor de REM está acima de 0,02%, a forma da inclusão não metálica é alongada e a inclusão não metálica pode ser o ponto de partida de destruição ou deteriorar a capacidade de trabalho. Portanto, o teor de Ca é 0,005% ou menos e o teor de REM é 0,02% ou menos. Para fazer o efeito de tornar inofensivas as inclusões não metálicas mais excelentes, o teor de Ca e o teor de REM são, cada um, preferivelmente 0,0005% ou mais. Em outras palavras, é preferível que pelo menos um entre Ca: 0,0005% a 0,005% e REM: 0,0005% a 0,02% seja satisfeito.

[0054] REM (metal terra rara) indica elementos de 17 tipos no total entre Sc, Y, e lantanoides, e o teor de REM significa o teor de um total desses 17 tipos de elementos. Lantanoides são adicionados industrialmente na forma de metal misch, por exemplo.

[0055] A seguir será descrito um exemplo de um método para pro

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15/47 duzir a chapa de aço laminada a quente conforme a presente modalidade. Embora a chapa de aço laminada a quente conforme a presente modalidade possa ser produzida pelo método descrito aqui, um método para produzir a chapa de aço laminada a quente conforme a presente modalidade não é limitado a esse. Em outras palavras, mesmo se a chapa de aço laminada a quente for produzida por outro método, desde que a chapa de aço laminada a quente inclua a estrutura de aço e a composição química descritas acima, a estrutura de aço laminada a quente pode ser considerada como estando dentro do escopo da modalidade. Por exemplo, embora um equipamento de laminação a quente de sete passes seja usado no método a seguir, a laminação a quente produzida usando-se um equipamento de laminação a quente de seis passes pode algumas vezes cair dentro do escopo da presente modalidade.

[0056] Nesse método, as etapas a seguir são executadas em sequência. A Figura 2 ilustra um esboço da história da temperatura desde a laminação a quente até o bobinamento.

(1) Um lingote de aço ou placa incluindo a composição química descrita acima é lingotado, e o reaquecimento 11 é executado conforme necessário.

(2) A laminação de desbaste 12 do lingote de aço ou placa é executada. A laminação de desbaste está incluída na laminação a quente.

(3) A laminação de acabamento 13 do lingote de aço ou placa é executada. A laminação de acabamento está incluída na laminação a quente. Na laminação de acabamento, a laminação de um passe antes da laminação de uma etapa final é executada a uma temperatura de 850°C ou mais a 1150°C ou menos e a uma redução de 10% ou mais até 40% ou menos, e a laminação da etapa final é executada a uma temperatura (T1(°C)) de 850°C ou mais até 1050°C ou menos e a

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16/47 uma redução de 3% ou mais até 10% ou menos.

(4) O resfriamento é executado em uma mesa de saída até uma temperatura (T2(°C)) de 600°C ou mais até 750°C ou menos. O tempo a partir do fim da laminação de acabamento até o início do resfriamento é indicado como t1 (segundos).

(5) É executado o resfriamento a ar 14 por um tempo (t2 (segundos)) de 1 segundo ou mais até 10 segundos ou menos. Durante esse resfriamento a ar, ocorre a transformação de ferrita em uma região de duas fases, e um excelente alongamento pode ser obtido.

(6) É executado o resfriamento 15 a uma taxa de resfriamento de P (°C/s) até a temperatura de 400°C ou mais até 650°C ou menos. A taxa de resfriamento P satisfaz a (fórmula 1) abaixo.

(7) É executado o bobinamento 16 à temperatura de 400°C ou mais até 650°C ou menos.

(8) A bobina laminada a quente é resfriada a uma taxa de resfriamento de 0,15°C/minuto ou menos, enquanto a tem peratura da bobina laminada a quente é T3(°C) - 300°C ou mais até T3(°C) ou menos. T3(°C) é representado pela (fórmula 2) abaixo.

(9) O resfriamento é executado a partir de uma temperatura de menos de T3(°C) - 300°C até 25°C a uma taxa de resfriamento de 0,05°C/minuto ou menos.

[0057] P(°C/s) > 1/{1,44 x 10¹²exp(-3211/(T1 + 273)) x t1^1/3} x 2 x 10¹¹ + (C) x 1/{1 - (1,44 x 10¹²exp(-3211/(T2 + 273)) x t2^1/3} x (-3) x 10¹³ (fórmula 1) [0058] T3(°C) = 830 - 270 x (C) - 90 x (Mn) - 37 x (Ni) - 70 x (Cr) 83 x (Mo) (fórmula 2) [0059] Aqui, (C), (Mn), (Ni), (Cr), e (Mo) indicam o teor de C, o teor de Mn, o teor de Ni, o teor de Cr, e o teor de Mo de uma chapa de aço laminada a quente, respectivamente.

[0060] No lingotamento do lingote de aço ou placa, o aço fundido

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17/47 cujos componentes são ajustados para ter uma composição química dentro da faixa descrita acima, é lingotado. Então, o lingote de aço ou placa é enviado para um laminador de laminação a quente. Nessa ocasião, o lingote de aço ou placa lingotado tendo uma alta temperatura pode ser enviado diretamente ao laminador de laminação a quente, ou pode ser resfriado até a temperatura ambiente e posteriormente reaquecido em um forno de aquecimento, e enviado ao laminador de laminação a quente. A temperatura de reaquecimento não é limitada em particular. Quando a temperatura de reaquecimento é 1260°C ou mais, a quantidade de oxidação superficial aumenta e algumas vezes reduz o rendimento, e assim a temperatura de reaquecimento é preferivelmente menor que 1260°C. Além disso, quando a temperatura de reaquecimento é menor que 1000°C, uma eficiência da operação é algumas vezes prejudicada significativamente em termos de programação, e assim a temperatura de reaquecimento é preferivelmente 1000°C ou mais.

[0061] Quando a temperatura de laminação da etapa final de laminação de desbaste é menor que 1080°C, isto é, quando a temperatura de laminação é diminuída para menos de 1080°C duran te a laminação de desbaste, um grão de austenita após a laminação de acabamento se torna excessivamente pequeno e a transformação da austenita para ferrita é promovida excessivamente, de modo que a bainita desejada é algumas vezes difícil de ser obtida. Portanto, a laminação da etapa final é preferivelmente executada a 1080°C ou mais. Quando a temperatura de laminação da etapa final da laminação de desbaste está acima de 1150°C, isto é, quando a temperatura de laminação excede 1150°C durante a laminação de desbaste, um grão de austenita após a laminação de acabamento se torna grande e a transformação de ferrita em uma região de duas fases a ocorrer no último resfriamento não é suficientemente promovida, de modo que a estrutura de aço deseja

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18/47 da é algumas vezes difícil de ser obtida. Portanto, a laminação da etapa final é preferivelmente executada a 1150°C ou me nos.

[0062] Quando a redução cumulativa da etapa final e sua etapa prévia de laminação de desbaste está acima de 65%, um grão de austenita após a laminação de acabamento se torna excessivamente pequeno, e a transformação de austenita para ferrita é excessivamente promovida, de modo que a bainita desejada é algumas vezes difícil de ser obtida. Portanto, a redução cumulativa é preferivelmente 65% ou menos. Quando a redução cumulativa é menor que 40%, o grão de austenita após a laminação de acabamento se torna grande e a transformação de ferrita na região de duas fases ocorre no último resfriamento não é promovida suficientemente, de modo que a estrutura desejada do aço é algumas vezes difícil de ser obtida. Portanto, a redução cumulativa é preferivelmente 40% ou mais.

[0063] A laminação de acabamento é importante para gerar bainita composta de um agregado de ferrita bainítica cuja desorientação média de grão é 0,4° ou mais a 3 ° ou menos. A ferrita bainítica pode ser obtida como resultado de que a austenita que inclui uma tensão após ser processada é transformada em bainita. Portanto, é importante executar a laminação de acabamento sob uma condição que faça a tensão permanecer na austenita após a laminação de acabamento.

[0064] Na laminação de acabamento, uma laminação de um passe antes da laminação da etapa final, a laminação da etapa final sendo laminação executada em uma cadeira final de um laminador de laminação de acabamento, é executada a uma temperatura de 850°C ou mais a 1150°C ou menos e a uma redução de 10% ou ma is a 40% ou menos. Quando a temperatura de laminação da laminação acima está acima de 1150°C ou a redução é menor que 10%, o grã o de austenita após a laminação de acabamento se torna grande, e a transformação de ferrita na região de duas fases a ocorrer no último resfriamento é

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19/47 não é promovida suficientemente, de modo que a estrutura de aço desejada não pode ser obtida. Quando a temperatura de laminação da laminação acima é menor que 850°C ou a redução é ma ior que 40%, a tensão permanece excessivamente na austenita após a laminação de acabamento, e a capacidade de trabalho é deteriorada.

[0065] Na laminação de acabamento, a laminação da etapa final é executada a uma temperatura de 850°C ou mais a 1050 °C ou menos e a uma redução de 3% ou mais a 10% ou menos. A temperatura (temperatura final da laminação de acabamento) de laminação da etapa final é indicada como T1(°C). Quando a temperatura T1 está acima de 1050°C ou a redução é menor que 3%, a quantidade re sidual de tensão na austenita após a laminação de acabamento se torna insuficiente, de modo que a estrutura de aço desejada não pode ser obtida. Quando a temperatura T1 é menor que 850°C ou a redu ção está acima de 10%, a tensão permanece excessivamente na austenita após a laminação de acabamento, de modo que a capacidade de trabalho é deteriorada.

[0066] Após a laminação de acabamento, o resfriamento é executado em uma mesa de saída (ROT) até uma temperatura de 600°C ou mais a 750°C ou menos. A temperatura de alcance do resfriamento acima é indicada como T2(°C). Quando a temperatura T2 é menor que 600°C, a transformação de ferrita na região de duas fases se torna insuficiente, de modo que um alongamento suficiente não pode ser obtido. Quando a temperatura T2 está acima de 750°C, a transformação de ferrita é excessivamente promovida, de modo que a estrutura de aço desejada não pode ser obtida. A taxa média de resfriamento na mesa de saída é 20°C/s a 200°C/s, por exemplo. Isto é para obter estavelmente a estrutura de aço desejada.

[0067] Uma vez que o resfriamento na mesa de saída termine, é executado o resfriamento a ar por um segundo ou mais a dez segun

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20/47 dos ou menos. O tempo do resfriamento a ar é indicado como t2 (segundos). Quando o tempo t2 é menor que um segundo, a transformação de ferrita na região de duas fases se torna insuficiente, de modo que um alongamento suficiente não pode ser obtido. Quando o tempo t2 está acima de 10 segundos, a transformação de ferrita na região de duas fases é promovida excessivamente, de modo que a estrutura de aço desejada não pode ser obtida.

[0068] O tempo desde o término da laminação de acabamento até o início do resfriamento na mesa de saída é indicado como t1 (segundos). O tempo t1 não é limitado em particular, mas é preferivelmente 10 segundos ou menos para evitar o embrutecimento da austenita após a laminação de acabamento. O resfriamento a ar é substancialmente executado a partir do fim da laminação de acabamento até o início do resfriamento na mesa de saída.

[0069] Uma vez que o resfriamento a ar para o tempo t2 termine, é executado o resfriamento até uma temperatura de 400°C ou mais a 650°C ou menos a uma taxa de resfriamento predeterm inada. A taxa de resfriamento é indicada como P (°C/s). A taxa de resfriamento P satisfaz a relação da (fórmula 1). Quando a taxa de resfriamento P satisfaz a relação da (fórmula 1), a geração de perlita no resfriamento a ar pode ser suprimida, e as razões de área de martensita, perlita, e austenita retida podem ser feitas 5% ou menos no total. Por outro lado, quando a taxa de resfriamento P não satisfaz a relação da (fórmula 1), a perlita é gerada em grandes quantidades, por exemplo, de modo que a estrutura de aço desejada não pode ser obtida. Portanto, a taxa de resfriamento P que satisfaz a relação da (fórmula 1) é muito importante para obter a estrutura de aço desejada.

[0070] A taxa de resfriamento P é preferivelmente 200°C/s ou menos do ponto de vista de supressão de uma deformação devida à tensão térmica, etc. A taxa de resfriamento P é mais preferivelmente

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30°C/s ou menos do ponto de vista da supressão adicional da deformação, etc.

[0071] Posteriormente, é executado o bobinamento a uma temperatura de 400°C ou mais a 650°C ou menos. Quando a temperatura de bobinamento está acima de 650°C, a ferrita é gerada e bainita suficiente não pode ser obtida, de modo que a estrutura de aço desejada não pode ser obtida. Quando a temperatura de bobinamento é menor que 400°C, a martensita é gerada e bainita suficiente n ão pode ser obtida, de modo que a estrutura desejada do aço não pode ser obtida.

[0072] Enquanto a temperatura da bobina laminada a quente obtida pelo bobinamento é T3(°C) - 300°C ou mais a T3(°C) ou menos, a bobina laminada a quente é resfriada a uma taxa de resfriamento de 0,15°C/minuto ou menos. Quando a taxa de resfriamento é 0,15°C/ minuto o menos, a transformação de bainita pode ser promovida, e as razões de área de martensita, perlita, e austenita retida podem ser feitas 5% ou menos no total. Por outro lado, quando a taxa de resfriamento está acima de 0,15°C/minuto, a transformação de bainita não é promovida suficientemente, e as razões de área de martensita, perlita, e austenita retida excedem 5% no total, de modo que a capacidade de trabalho é deteriorada. Portanto, a taxa de resfriamento sendo 0,15°C/minuto ou menos é muito importante para obter a estrutura de aço desejada.

[0073] Quando a temperatura da bobina laminada a quente excede a temperatura T3 (°C), ocorre a transformação de austenita para perlita, de modo que a estrutura de aço desejada não pode ser obtida.

[0074] Quando a temperatura da bobina laminada a quente é menor que T3(°C) - 300°C, a bobina laminada a quente é resfriada a uma taxa de resfriamento de 0,05°C/minuto ou menos. Qua ndo a taxa de resfriamento é 0,05°C/minuto ou menos, a transformação de austenita não transformada para martensita pode ser suprimida, de modo que

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22/47 uma capacidade de trabalho superior pode ser obtida. Por outro lado, quando a taxa de resfriamento está acima de 0,05°C/ minuto, ocorre a transformação de austenita para martensita, as razões de área de martensita, perlita e austenita retida excedem 5% no total, de modo que a capacidade de trabalho é deteriorada. Além disso, durante o resfriamento, quando a temperatura da bobina laminada a quente aumenta para exceder T3(°C) - 300°C devido à geração de calor concomitante com a transformação de fase de austenita para bainita, ocorre a transformação de austenita para perlita e a fração estrutural de perlita excede 5%, de modo que a capacidade de trabalho é deteriorada.

[0075] Mesmo se a chapa de aço laminada a quente conforme a presente modalidade for submetida a um tratamento de superfície, efeitos de melhoria da resistência, do alongamento, e da capacidade de expansão de furo podem ser obtidos. Por exemplo, eletrorrevestimento, imersão a quente, revestimento por deposição, formação de revestimento orgânico, laminação de película, tratamento com sais orgânicos, tratamento com sais inorgânicos, tratamentos sem cromo, ou similares podem ser executados.

[0076] A modalidade descrita acima ilustra meramente exemplos concretos de implementação da presente invenção, e o escopo técnico da presente invenção não deve ser construído de maneira restritiva por essas modalidades. Isto é, a presente invenção pode ser implementada de várias formas sem sair do seu espírito técnico ou de suas características principais.

Exemplos [0077] A seguir será descrita uma experiência executada pelos inventores do presente pedido. Nessa experiência, usando-se uma pluralidade de aços, (aços símbolos A a MMM) tendo as composições químicas listadas na Tabela1 e na Tabela 2, foram produzidas amostras de chapas de aço laminadas a quente tendo as estruturas de aço

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23/47 listadas na Tabela 3 a Tabela 5, e suas características mecânicas foram investigadas. O saldo de cada um dos aços é Fe e impurezas. Além disso, a razão de área de bainita na Tabela 3 a Tabela 6 é a razão de área de bainita composta de um agregado de ferrita bainítica cuja desorientação média de grão é 0,4° ou mais a 3 ° ou menos. A camada de revestimento da amostra n° 29 é uma camada de revestimento por imersão a quente.

[0078] A razão de área de ferrita foi especificada observando-se a seção transversal paralela à direção de laminação em uma região entre 3/8 e 5/8 da espessura da chapa de aço laminada a quente a partir da superfície a uma ampliação de 200 vezes a 500 vezes usando-se um microscópio ótico. A razão de área de bainita composta do agregado de ferrita bainítica cuja desorientação média de grão é 0,4° ou mais a 3° ou menos foi especificada através da medição das direções do cristal de uma pluralidade de pontos na seção transversal paralela à direção de laminação na região entre 3/8 e 5/8 da espessura da chapa de aço laminada a quente a partir da superfície pelo método EBSD. Cada razão de área de perlita, martensita e austenita retida foi especificada observando-se a seção transversal paralela à direção de laminação na região entre 3/8 e 5/8 da espessura da chapa de aço laminada a quente a partir da superfície a uma ampliação de 200 vezes a 500 vezes usando-se um microscópio ótico.

[0079] Então foram executados o teste de tração e o teste de expansão de furo de cada chapa de aço laminada a quente. O teste de tração foi executado usando-se um corpo de prova n° 5, que está descrito na Japan Industrial Standard (JIS) Z 2201, fabricado a partir de cada chapa de aço laminada a quente de acordo com o método descrito na Japan Industrial Standard (JIS) Z 2241. O teste de expansão de furo foi executado de acordo com um método descrito na Japan Industrial Standard (JIS) Z 2256. Os resultados do acima estão listados

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24/47 na Tabela 3 a Tabela 5.

[0080] Como listado na Tabela 3 a Tabela 5, apenas nas amostras dentro do escopo da presente invenção, os excelentes alongamento e capacidade de expansão de furo puderam ser obtidos, enquanto a alta resistência era obtida. Na avaliação das características mecânicas, foi almejado que a resistência à tração fosse 590 MPa ou mais, que o produto (TS χ λ) da resistência à tração (TS (MPa)) pela razão de expansão de furo (λ(%)) fosse 65000 ou mais, e que o produto (EL χ λ) do alongamento total (EL(%)) pela razão de expansão de furo (λ(%)) fosse 1300 ou mais. Na amostra n° 60, uma vez que o aço (aço símbolo F) continha excessivamente Mn, ocorreu a fratura na placa e a chapa de aço laminada a quente não foi passível de ser produzida.

[0081] Cada chapa de aço laminada a quente foi produzida conforme abaixo sob uma condição listada na Tabela 6 a Tabela 9. Após a fusão em um conversor de aço e a laminação contínua terem sido executadas, foi executado o reaquecimento a uma temperatura de aquecimento listada na Tabela 3 a Tabela 6, e foi executada a laminação a quente incluindo a laminação de desbaste e a laminação de acabamento de 7 passes. A temperatura e a redução cumulativa da etapa final da laminação de desbaste estão listadas na Tabela 3 a Tabela 6. Além disso, a temperatura final da laminação e a redução do sexto passe e a temperatura final da laminação (T1) e a redução do sétimo passe (etapa final) da laminação de acabamento estão listadas na Tabela 3 a Tabela 6. A espessura após a laminação a quente foi 1,2 mm a 5,4 mm. Após o tempo t1 (segundos) ter passado desde o término da laminação de acabamento, o resfriamento até a temperatura T2 listada na Tabela 3 a Tabela 6 foi executado em uma mesa de saída. Então, uma vez que a temperatura alcançou a temperatura T2, foi iniciado o resfriamento a ar. O tempo t2 do resfriamento a ar está listado na Tabela 3 a Tabela 6. Após o resfriamento a ar pelo tempo t2,

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25/47 foi executado o resfriamento até a temperatura de bobinamento listada na Tabela 3 a Tabela 6 a uma taxa de resfriamento P (°C/s) listada na Tabela 3 a Tabela 6, e foi executado o bobinamento à temperatura de bobinamento, de modo que fosse fabricada uma bobina laminada a quente. Posteriormente, foi executado o resfriamento de duas etapas do primeiro resfriamento e do segundo resfriamento. O primeiro resfriamento iniciou-se à temperatura de início listada na Tabela 3 a Tabela 6, e terminou a uma temperatura final listada na Tabela 3 a Tabela 6. A taxa de resfriamento durante o primeiro resfriamento está listada na Tabela 3 a Tabela 6. O segundo resfriamento iniciou-se à temperatura de início listada na Tabela 3 a Tabela 6, e terminou a 25°C. A taxa de resfriamento durante o segundo resfriamento está listada na Tabela 3 a Tabela 6. Além disso, na produção da chapa de aço laminada a quente da amostra n° 29, a imersão a quente foi executada após o término do segundo resfriamento.

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Tabela 1

Símbolo do aço	C	Si	Mn	P	S	Al	N	B	O	Ti	Nb	Mo	Cu	Ni	V	Cr	Ca	REM	T3 (°C)
A	0,041	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		706
B	0,008	0,955	1,260	0,007	0,001	0,0046	0,0038	0,0002	0,0030	0,125	0,037	0,040					0,0009		711
C	0,210	0,955	1,260	0,007	0,001	0,0046	0,0038	0,0002	0,0030	0,125	0,037	0,040					0,0009		657
D	0,040	0,007	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		706
E	0,041	0,954	0,001	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		818
F	0,041	0,954	6,900	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		198
G	0,040	0,954	1,250	0,500	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		706
H	0,041	0,954	1,250	0,007	0,080	0,0450	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		706
I	0,039	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0005	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		707
J	0,041	0,954	1,250	0,007	0,001	0,1000	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		706
K	0,042	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0800	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		706
L	0,041	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,1400	0,123	0,036	0,005					0,0010		706
M	0,042	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,001	0,036	0,005					0,0010		706
N	0,040	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,001	0,005					0,0010		706
O	0,039	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,000 1					0,0010		707
P	0,038	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0001	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		707
Q	0,041	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0001		706
R	0,085	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		694
S	0,065	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		700
T	0,025	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		710
U	0,039	1,500	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		707
V	0,040	0,800	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		706
W	0,041	0,050	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		706
X	0,039	0,954	2,300	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		612
Y	0,039	0,954	1,000	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		729
Z	0,041	0,954	0,700	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		812
AA	0,041	0,954	1,250	0,080	0,001	0,0045													706
BB	0,040	0,954	1,250	0,008	0,001	0,0045	0,0036		0,0032										707

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Petição 870170016959, de 15/03/2017, pág. 29/53

Tabela 1 (continuação)

Símbolo do aço	C	Si	Mn	P	S	Al	N	B	O	Ti	Nb	Mo	Cu	Ni	V	Cr	Ca	REM	T3 (°C)
CC	0,041	0,954	1,250	0,004	0,001	0,0045	0,0036		0,0032								0,0010		706
DD	0,039	0,954	1,250	0,007	0,010	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005							707
EE	0,042	0,954	1,250	0,007	0,002	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010	0,0010	706

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Petição 870170016959, de 15/03/2017, pág. 30/53

Tabela 2

Símbolo do aço	C	Si	Mn	P	S	Al	N	B	O	Ti	Nb	Mo	Cu	Ni	V	Cr	Ca	REM	T3 (°C)
FF	0,041	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		706
GG	0,041	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0100	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		706
HH	0,039	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0040	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		707
II	0,040	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0010	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		706
JJ	0,041	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0100	0,123	0,036	0,005					0,0010		706
KK	0,039	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0040	0,123	0,036	0,005					0,0010		707
LL	0,039	0,954	1,250	0,500	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0020	0,123	0,036	0,005					0,0010		707
MM	0,041	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0080	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		706
NN	0,041	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0050	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		706
OO	0,040	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0020	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		706
PP	0,041	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,144	0,036	0,005					0,0010		706
QQ	0,390	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,110	0,036	0,005					0,0010		707
RR	0,041	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,050	0,036	0,005					0,0010		706
SS	0,041	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,144	0,005					0,0010		706
TT	0,040	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,109	0,005					0,0010		706
UU	0,041	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,054	0,005					0,0010		706
VV	0,039	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,139					0,0010		695
WW	0,041	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,106					0,0010		698
XX	0,042	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,049					0,0010		702
YY	0,041	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005			0,145		0,0010		706
ZZ	0,042	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005			0,105		0,0010		706
AAA	0,040	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005			0,045		0,0010		706
BBB	0,039	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005				0,143	0,0010		697
CCC	0,038	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005				0,102	0,0010		700
DDD	0,041	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005				0,034	0,0010		704
EEE	0,041	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0060	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		706
FFF	0,041	0,954	1,250	0,080	0,001	0,0045	0,0036	0,0003	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		706
GGG	0,039	0,954	1,250	0,008	0,001	0,0045	0,0036	0,0001	0,0032	0,123	0,036	0,005					0,0010		707

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Petição 870170016959, de 15/03/2017, pág. 31/53

Tabela 2

Símbolo do aço	C	Si	Mn	P	S	Al	N	B	O	Ti	Nb	Mo	Cu	Ni	V	Cr	Ca	REM	T3 (°C)
HHH	0,041	0,954	1,250	0,004	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005	0,900				0,0010		706
III	0,041	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005	0,080				0,0010		706
JJJ	0,040	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005	0,040				0,0010		706
KKK	0,041	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005		0,350			0,0010		693
LLL	0,039	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005		0,090			0,0010		703
MMM	0,041	0,954	1,250	0,007	0,001	0,0045	0,0036	0,0002	0,0032	0,123	0,036	0,005		0,020			0,0010		705

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Petição 870170016959, de 15/03/2017, pág. 32/53

Tabela 3

Amostra n°	Símbolo do aço	Razão de área da ferrita (%)	Razão de área da bainita (%)	Razão de área da martensita (%)	Razão de área da perlita (%)	Razão de área de austenita retida(%)
1	A	32	66,6	0,10	1,00	0,10
2	A	20	78,9	0,10	0,90	0,10
3	A	48	50,9	0,10	1,10	0,10
4	A	39	59,9	0,10	0,90	0,10
5	A	21	77,8	0,10	1,00	0,10
6	A	48	50,6	0,10	1,10	0,10
7	A	39	60,0	0,10	0,90	0,10
8	A	39	60,1	0,10	1,00	0,10
9	A	32	66,7	0,10	1,00	0,10
10	A	21	77,6	0,10	0,90	0,10
11	A	21	77,7	0,10	1,10	0,10
12	A	32	66,8	0,10	1,10	0,10
13	A	39	60,1	0,10	1,00	0,10
14	A	39	60,2	0,10	1,10	0,10
15	A	21	77,7	0,10	1,00	0,10
16	A	21	78,0	0,10	0,90	0,10
17	A	29	69,9	0,10	1,00	0,10
18	A	32	66,8	0,10	0,90	0,10
19	A	21	77,9	0,10	1,00	0,10
20	A	21	77,8	0,10	1,00	0,10
21	A	32	66,5	0,10	1,10	0,10
22	A	39	59,8	0,10	1,10	0,10
23	A	39	59,8	0,10	1,00	0,10
24	A	32	66,9	0,10	0,90	0,10
25	A	21	77,8	0,10	0,90	0,10
26	A	32	63,6	3,20	1,00	0,10
27	A	32	66,7	0,10	1,10	0,10
28	A	32	66,4	0,10	1,10	0,10
29	A	32	66,4	0,10	1,00	0,10
30	A	4	94,8	0,10	0,90	0,10
31	A	71	27,9	0,10	0,90	0,10

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Petição 870170016959, de 15/03/2017, pág. 33/53

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32	A	71	28,0	0,10	1,00	0,10
33	A	4	94,7	0,10	0,90	0,10
34	A	4	94,6	0,10	1,10	0,10
35	A	4	94,4	0,10	1,10	0,10
36	A	4	94,9	0,10	1,00	0,10
37	A	4	94,6	0,10	1,00	0,10
38	A	71	27,7	0,10	0,90	0,10
39	A	71	27,6	0,10	0,90	0,10

Tabela 3 (Continuação)

Razão de área total de martensita, perlita e austenita retida (%)	TS (MPa)	EL (%)	λ (%)	TS x λ MPa.%)	EL x λ (%.%)	Camada de revestimento
1,20	810,00	18	85	68850	1530	SEM
1,10	811,00	17	101	81991	1717	SEM
1,30	815,00	18	85	69275	1530	SEM
1,10	798,00	19	81	64638	1539	SEM
1,20	799,00	16	102	81498	1632	SEM
1,30	810,00	18	84	68040	1512	SEM
1,10	811,00	19	81	65691	1539	SEM
1,20	809,00	18	82	66338	1476	SEM
1,20	804,00	18	86	69144	1548	SEM
1,10	812,00	16	102	82824	1632	SEM
1,30	805,00	16	103	82915	1648	SEM
1,30	800,00	18	87	69600	1566	SEM
1,20	801,00	19	82	65682	1558	SEM
1,30	809,00	19	r» a	65529	1539	SEM
1,20	799,00	18		67915	1530	SEM
1,10	794,00	16	1 0 1	80194	1616	SEM
1,20	798,00	19	81	64638	1539	SEM
1,10	810,00	18	85	68850	1530	SEM
1,20	811,00	16	101	81911	1616	SEM
1,20	811,00	16	102	82722	1632	SEM
1,30	812,00	18	85	69020	1530	SEM
1,30	810,00	19	81	65610	1539	SEM

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Petição 870170016959, de 15/03/2017, pág. 34/53

32/47

Tabela 3 (Continuação)

1,20	810,00	19	82	66420	1558	SEM
1,10	809,00	18	85	68765	1530	SEM
1,10	806,00	16	100	80600	1600	SEM
4,30	830,00	18	80	66400	1440	SEM
1,30	812,00	18	84	68208	1512	SEM
1,30	810,00	18	85	68850	1530	SEM
1,20	810,00	18	86	69660	1548	COM
1,10	809,00	12	65	52585	780	SEM
1,10	775,00	20	45	34875	900	SEM
1,20	769,00	20	46	35374	920	SEM
1,10	841,00	12	65	54665	780	SEM
1,30	838,00	12	66	55308	792	SEM
1,30	840,00	12	65	54600	780	SEM
1,20	839,00	12	66	55374	792	SEM
1,20	840,00	12	65	54600	780	SEM
1,10	771,00	20	45	34695	900	SEM
1,10	772,00	20	44	33968	880	SEM

Petição 870170016959, de 15/03/2017, pág. 35/53

Tabela 4

Amostra n°	Símbolo do aço	Razão de área da ferrita (%)	Razão de área da bainita (%)	Razão de área da martensita (%)	Razão de área da perlita (%)	Razão de área de austenita retida(%)
40	A	71	27,9	0,10	1,00	0,10
41	A	71	27,9	0,10	1,00	0,10
42	A	71	27,7	0,10	0,90	0,10
43	A	4	94,7	0,10	1,10	0,10
44	A	71	27,7	0,10	1,00	0,10
45	A	4	94,8	0,10	0,90	0,10
46	A	32	36,6	0,10	31,10	0,10
47	A	30	41,2	0,10	28,90	0,10
48	A	32	36,2	0,10	31,50	0,10
49	A	71	27,8	0,10	1,10	0,10
50	A	32	39,6	27,20	1,00	0,10
51	A	32	37,0	0,10	30,90	0,10
52	A	32	40,2	26,90	1,00	0,10
53	A	32	43,6	20,90	0,90	2,90
54	A	32	36,4	0,10	31,40	0,10
55	A	32	39,8	27,00	1,00	0,10
56	B	32	66,4	0,10	1,00	0,10
57	C	32	40,0	27,00	1,00	0,10
58	D	32	37,0	0,10	31,00	0,11
59	E	32	67,0	0,10	1,00	0,10
60	F
61	G	32	66,7	0,10	1,00	0,10
62	H	32	67,0	0,10	0,90	0,10
63	I	32	67,1	0,10	0,90	0,10
64	J	32	67,1	0,10	1,00	0,10
65	K	32	66,7	0,10	1,10	0,10
66	L	32	66,6	0,10	1,10	0,10
67	M	32	66,4	0,10	1,00	0,10
68	N	32	67,0	0,10	0,90	0,10

33/47

Petição 870170016959, de 15/03/2017, pág. 36/53

69	O	32	67,0	0,10	0,90	0,10
70	P	32	67,0	0,10	1,00	0,10
71	Q	32	66,8	0,10	0,90	0,10
72	R	20	78,8	0,10	1,10	0,10
73	S	35	63,9	0,10	1,10	0,10
74	T	45	53,8	0,10	1,00	0,10
75	U	32	66,7	0,10	1,00	0,10
76	V	32	67,0	0,10	0,90	0,10
77	W	32	67,1	0,10	0,90	0,10
78	X	32	67,1	0,10	1,00	0,10

Tabela 4 (Continuação)

Razão de área total de martensita, perlita e austenita retida(%)	TS (MPa)	EL (%)	λ (%)	TS x λ MPa.%)	EL x λ(%.%)	Camada de revestimento
1,20	768,00	20	45	34560	900	SEM
1,20	770,00	20	44	33880	880	SEM
1,10	771,00	20	45	34695	900	SEM
1,30	838,00	12	65	54470	780	SEM
1,20	771,00	20	43	33153	860	SEM
1,10	839,00	12	64	53696	768	SEM
31,30	768,00	18	45	34560	810	SEM
29,10	770,00	18	45	34650	810	SEM
31,70	768,00	18	45	34560	810	SEM
1,30	770,00	20	44	33880	880	SEM
28,30	838,00	12	55	46090	660	SEM
31,10	773,00	18	45	34785	810	SEM
28,00	837,00	12	56	46872	672	SEM
24,70	773,00	18	44	34012	792	SEM
31,60	771,00	18	46	35466	828	SEM
28,10	837,00	12	57	47709	684	SEM
1,20	342,00	18	45	15390	810	SEM
28,10	840,00	12	57	47880	684	SEM

34/47

Petição 870170016959, de 15/03/2017, pág. 37/53

31,21	772,00	18	44	33968	792	SEM
1,20	341,00	18	45	15345	810	SEM

1,20	851,00	11	37	31487	407	SEM
1,10	811,00	18	29	23519	522	SEM
1,10	810,00	6	85	68850	510	SEM
1,20	809,00	6	86	69574	516	SEM
1,30	851,00	18	14	11914	252	SEM
1,30	811,00	18	15	12165	270	SEM
1,20	816,00	18	86	15570	810	SEM
1,10	816,00	18	86	15916	828	SEM
1,10	811,00	18	87	15345	810	SEM
1,20	812,00	18	87	15732	828	SEM
1,10	811,00	18	87	17031	378	SEM
1,30	1030,00	28	75	77250	2100	SEM
1,30	820,00	18	85	69700	1530	SEM
1,20	610,00	18	120	73200	2160	SEM
1,20	851,00	18	85	72335	1530	SEM
1,10	830,00	18	86	71380	1548	SEM
1,10	790,00	18	86	67940	1548	SEM
1,20	852,00	18	85	72420	1530	SEM

35/47

Tabela 5

Amostra n° 79	Símbolo do aço Y	Razão de área da ferrita (%) 32,0	Razão de área da bainita (%) 66,8	Razão de área da martensita (%) 0,10	Razão de área da perlita (%) 1,00	Razão de área de austenita retida (%) 0,10
80	Z	32,0	66,8	0,10	0,90	0,10
81	AA	32,0	66,3	0,10	1,10	0,10
82	BB	32,0	66,9	0,10	1,00	0,10
83	CC	32,0	67,0	0,10	0,90	0,10

Petição 870170016959, de 15/03/2017, pág. 38/53

Tabela 5 (Continuação)

84	DD	32,0	67,0	0,10	1,00	0,10
85	EE	32,0	66.6	0,10	1,00	0,10
86	FF	32,0	67,1	0,10	0,90	0,10
87	GG	32,0	67,1	0,10	1,00	0,10
88	HH	32,0	66,8	0,10	1,00	0,10
89	II	32,0	66,8	0,10	0,90	0,10
90	JJ	32,0	66,3	0,10	1,10	0,10
91	KK	32,0	66,8	0,10	1,10	0,10
92	LL	32,0	66.9	0,10	1,00	0,10
93	MM	32,0	66,5	0,10	1,10	0,10
94	NN	32,0	66,6	0,10	1,00	0,10
95	OO	32,0	66,8	0,10	0,90	0,10
96	PP	32,0	66,7	0,10	1,00	0,10
97	QQ	32,0	61,9	5,10	0,90	0,10
98	RR	32,0	66,9	0,10	1,00	0,10
99	SS	32,0	67,0	0,10	1,00	0,10
100	TT	32,0	67,0	0,10	1,10	0,10
101	UU	32,0	66,7	0,10	1,10	0,10
102	VV	32,0	66,7	0,10	1,00	0,10
103	WW	32,0	66,5	0,10	0,90	0,10
104	XX	32,0	67,0	0,10	0,90	0,10
105	YY	32,0	66,9	0,10	1,00	0,10
106	ZZ	32,0	67,0	0,10	1,00	0,10
107	AAA	32,0	66,6	0,10	1,00	0,10
108	BBB	32,0	67,0	0,10	1,00	0,10
109	CCC	32,0	67,0	0,10	1,10	0,10
110	DDD	32,0	66,8	0,10	1,00	0,10
111	EEE	32,0	66,8	0,10	0,90	0,10
112	FFF	32,0	66,4	0,10	1,00	0,10
113	GGG	32,0	67,0	0,10	0,90	0,10

36/47

Petição 870170016959, de 15/03/2017, pág. 39/53

Tabela 5 (Continuação)

114	HHH	32,0	66,9	0,10	1,00	0,10
115	III	32,0	66,7	0,10	1,00	0,10
116	JJJ	32,0	66,7	0,10	1,10	0,10
117	KKK	32,0	66,5	0,10	1,10	0,10
118	LLL	32,1	66,7	0,10	1,00	0,09
119	MMM	31,8	67,1	0,09	0,90	0,09

Tabela 5 (Continuação)

Razão de área total de martensita, perlita e austenita retida (%)	TS (MPa)	EL (%)	λ (%)	TS x λ (MPa.%)	EL x λ (%.%)	Camada de revestimento
1,20	830,00	18	86	71380	1548	SEM
1,10	792,00	18	85	67320	1530	SEM
1,30	813,00	18	85	69105	1530	SEM
1,20	810,00	19	96	77760	1824	SEM
1,20	815,00	21	101	82315	2121	SEM
1,20	806,00	18	85	68510	1530	SEM
1,20	802,00	19	95	76190	1805	SEM
1,10	814,00	21	100	81400	2100	SEM
1,20	815,00	18	85	69275	1530	SEM
1,20	816,00	19	95	77520	1805	SEM
1,10	812,00	21	102	82824	2142	SEM
1,30	811,00	18	85	68935	1530	SEM
1,30	812,00	19	95	77140	1805	SEM
1,20	813,00	21	45	36585	945	SEM
1,30	813,00	18	85	69105	1530	SEM
1,20	815,00	19	95	77425	1805	SEM
1,10	809,00	21	100	80900	2100	SEM
1,20	847,00	18	85	71995	1530	SEM
1,10	829,00	18	44	36476	792	SEM
1,20	811,00	17	85	68935	1445	SEM

37/47

Petição 870170016959, de 15/03/2017, pág. 40/53

1,20	853,00	18	86	73358	1548	SEM
1,30	834,00	18	85	70890	1530	SEM
1,30	814,00	18	85	69190	1530	SEM
1,20	855,00	17	86	73530	1462	SEM
1,10	828,00	18	86	71208	1548	SEM
1,10	809,00	17	86	69574	1462	SEM
1,20	842,00	18	85	71570	1530	SEM
1,20	825,00	18	86	70950	1548	SEM
1,20	809,00	17	86	69574	1462	SEM
1,20	841,00	18	85	72326	1548	SEM
1,30	827,00	17	85	70295	1445	SEM
1,20	809,00	17	85	68765	1445	SEM
1,10	855,00	17	86	73530	1462	SEM
1,20	829,00	18	86	71294	1548	SEM
1,10	809,00	18	85	68765	1530	SEM
1,20	851,00	18	85	72335	1530	SEM
1,20	832,00	17	86	71552	1462	SEM
1,30	809,00	17	86	69574	1462	SEM
1,30	841,00	18	85	71485	1530	SEM
1,19	829,00	17	86	71284	1462	SEM
1,08	808,00	18	85	59488	1548	SEM

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Petição 870170016959, de 15/03/2017, pág. 41/53

Tabela 6

Amostra n°	Símbolo do aço	Reaquecimento	Lamina- ção	de desbaste	Lamina- ção	de	acabamento	Tempo passado até o resfriamento t1 (s)	Resfriamento	a ar
Temperatura final (°C)	Redução cumulativa (%)	Temperatura final do 6° passe (°C)	Redução do 6° passe (%)	Temperatura final do 7° passe (°C)	Redução do 7° passe (%)	Temperatura de início T2 (°C)	Tempo (s )
Temperatura (°C)
1	A	1200	1100	55	950	15	900	8	2	670	4
2	A	1206	1105	54	1100	14	890	7	2	677	3
3	A	1203	1104	54	960	13	908	6	2	664	6
4	A	1201	1102	55	890	14	904	5	2	665	5
5	A	1200	1107	56	951	30	902	7	2	667	4
6	A	1206	1102	54	951	17	906	7	2	668	6
7	A	1209	1108	56	954	11	895	8	2	662	3
8	A	1203	1109	55	955	16	1020	6	2	669	4
9	A	1205	1107	55	951	15	910	6	2	671	5
10	A	1203	1105	55	956	14	860	5	2	678	3
11	A	1204	1103	55	957	15	890	9	2	675	6
12	A	1203	1102	55	953	15	908	7	2	670	5
13	A	1206	1105	54	954	14	905	4	2	671	4
14	A	1206	1109	55	955	16	896	8	2	730	6
15	A	1208	1102	56	957	13	897	6	2	660	3
16	A	1209	1104	54	953	12	901	5	2	620	4
17	A	1203	1102	53	951	15	904	7	2	664	9
18	A	1204	1103	56	952	16	903	5	2	665	5
19	A	1203	1106	57	953	15	896	6	2	667	2
20	A	1201	1109	54	958	14	895	7	2	668	4
21	A	1200	1102	55	946	13	906	6	2	662	6
22	A	1206	1103	54	956	12	903	5	2	669	5
23	A	1209	1102	57	950	14	902	8	2	671	7
24	A	1203	1104	54	953	15	907	8	2	678	6
25	A	1203	1105	53	952	16	901	8	2	675	4
26	A	1206	1104	56	954	15	904	6	2	671	5
27	A	1206	1108	57	951	14	906	7	2	679	6
28	A	1208	1102	54	952	14	905	5	2	668	4
29	A	1209	1103	56	954	13	904	8	2	665	5

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Petição 870170016959, de 15/03/2017, pág. 42/53

Tabela 6 continuação

Lado direito da fórmula 1	Resfr. Após o resfr.a ar	resfriamento	Primeiro	resfriamento	T3 - 300 (°C)	Segundo	resfriamento
Temperatura de início (°C)	Temperatura de término (°C)	Taxa de resfriamento (°C/m)	Temperatura de início (°C)	Taxa de resfriamento (°C/m)
Taxa de resfr. P (°C/s)	Temperatura (°C)
18	19	606	596	412	0,10	406	391	0,02
19	25	601	591	409	0,12	406	389	0,03
16	24	605	595	409	0,09	406	389	0,02
17	21	501	591	413	0,08	406	390	0,03
18	19	599	589	411	0,09	406	387	0,03
16	18	598	588	409	0,11	406	391	0,02
20	21	603	593	412	0,12	406	390	0,03
18	28	601	591	413	0,09	406	387	0,03
17	19	598	588	412	0,08	406	386	0,02
19	21	603	593	411	0,12	406	384	0,02
16	17	606	595	410	0,11	406	386	0,02
17	21	601	591	413	0,10	406	389	0,03
18	18	600	590	408	0,09	406	381	0,03
13	19	599	589	409	0,08	406	381	0,02
20	21	598	588	410	0,11	406	389	0,03
21	23	602	592	412	0,10	406	391	0,02
14	28	601	591	409	0,12	406	390	0,03
17	19	600	590	411	0,09	406	381	0,02
23	25	606	596	410	0,09	406	382	0,03
18	21	640	630	409	0,08	406	383	0,02
16	23	590	580	413	0,07	406	390	0,03
17	19	450	440	410	0,09	406	387	0,02
15	21	601	591	409	0,13	406	386	0,02
16	18	605	595	412	0,09	406	390	0,03
18	19	601	591	412	0,04	406	388	0,03
17	21	599	589	413	0,08	406	387	0,04
16	19	598	588	412	0,09	406	385	0,02
18	19	603	593	411	0,11	406	384	0,01
17	19	601	591	410	0,12	406	386	0,03

40/47

Petição 870170016959, de 15/03/2017, pág. 43/53

Tabela 7

		Reaquecimento	Laminação	de desbaste		Laminação	de	acabamento	Tempo passado
Amostra	Símbolo		Temperatura	Redução	Temperatura final	Redução do	Temperatura final	Redução do	até o
n°	do aço	Temperatura	final	cumulativa	do 6° passe	6° passe	do 7° passe	7° passe	resfriamento
		(°C)	(°C)	(%)	(°C)	(%)	(°C)	(%)	t1 (s)
30	A	1203	1290	57	951	15	906	6	2
31	A	1204	1020	54	950	16	908	7	2
32	A	1203	1109	78	950	14	902	5	2
33	A	1201	1107	31	954	15	901	6	2
34	A	1200	1105	54	1190	13	902	7	2
35	A	1203	1103	54	820	12	905	8	2
36	A	1204	1102	55	954	58	904	8	2
37	A	1203	1105	56	955	6	901	6	2
38	A	1206	1109	54	951	16	1080	7	2
39	A	1206	1102	56	956	15	810	6	2
40	A	1200	1104	55	957	14	905	15	2
41	A	1206	1102	55	953	15	904	2	2
42	A	1209	1103	55	954	15	906	6	2
43	A	1203	1106	55	955	14	908	5	2
44	A	1203	1109	55	957	16	902	7	2
45	A	1206	1107	54	953	13	901	7	2
46	A	1206	1105	55	951	12	906	8	2
47	A	1206	1105	55	951	12	906	8	2
48	A	1206	1105	55	951	12	906	8	2
49	A	1200	1103	56	950	15	903	6	2
50	A	1200	1102	54	951	16	902	6	2
51	A	1210	1105	53	956	15	907	7	2
52	A	1209	1103	56	957	14	901	5	2
53	A	1205	1102	57	953	13	904	6	2
54	A	1202	1106	54	954	12	906	7	2
55	A	1203	1109	55	955	14	905	8	2
56	B	1200	1102	54	957	15	904	8	2
57	C	1200	1104	57	950	15	906	6	2
58	D	1202	1105	54	955	13	908	7	2

41/47

Petição 870170016959, de 15/03/2017, pág. 44/53

Tabela 7 Continuação

Resfriamento	a ar	Lado Direito	Resfr. Após o resfr.a ar	resfriamento	Primeiro	resfriamento	T3 - 300	Segundo	resfriamento
Temperatu-	Tempo	Temperatu-	Temperatu-	Taxa de	Temperatura	Taxa de
ra		da			ra	ra
de início		fórmula	Taxa de	Temperatu-	de início	de término	resfriamento		de início	resfriamento
			resfr.	ra
T2 (°C)	(s)	1	P (°C/s)	(°C)	(°C)	(°C)	(°C/m)	(°C)	( °C)	(°C/m)
669	6	16	21	598	588	413	0,09	406	384	0,03
661	4	19	20	603	593	408	0,08	406	386	0,02
772	5	13	18	605	595	409	0,12	406	381	0,03
670	6	16	21	601	591	410	0,11	406	389	0,03
670	4	18	22	600	580	412	0,10	406	391	0,02
667	6	16	20	599	589	409	0,09	406	390	0,02
668	5	17	19	598	588	409	0,08	406	381	0,02
662	7	16	18	602	592	413	0,11	406	382	0,03
669	6	15	17	601	591	411	0,10	406	383	0,03
671	4	19	21	600	590	409	0,10	406	390	0,02
678	5	16	18	606	596	412	0,10	406	387	0,03
675	6	16	19	606	596	412	0,10	406	386	0,02
810	5	17	21	606	596	413	0,08	406	390	0,03
540	7	15	18	520	510	412	0,12	406	388	0,02
668	19	12	19	606	596	411	0,11	406	387	0,03
665	0,4	37,4	17	606	596	410	0,10	406	391	0,02
669	6	16	6	606	596	412	0,11	406	391	0,03
669	5	17	4	606	596	412	0,11	406	391	0,03
669	6	16	2	606	596	412	0,11	406	391	0,03
661	4	19	20	710	700	412	0,12	406	391	0,03
670	5	17	18	310	300	397	0,09	406	390	0,02
668	6	16	19	606	605	410	0,08	406	388	0,03
665	4	18	21	606	596	474	0,10	406	387	0,02
669	6	16	23	606	596	412	2,50	406	391	0,03
661	5	17	28	606	596	412	0,10	406	420	0,03
670	7	15	17	606	596	413	0,10	406	391	0,16
670	6	5	18	611	601	412	0,09	411	396	0,02
670	4	86	90	557	547	412	0,08	357	342	0,03
670	4	18	21	606	596	412	0,11	406	391	0,02

42/45

Petição 870170016959, de 15/03/2017, pág. 45/53

Tabela 8

Amostra	Símbolo	Reaquecimento	Laminação	de desbaste	Laminação	de	acabamento	Tempo passado até o
Temperatura	Redução	Temperatura final	Redução do	Temperatura final	Redução do
n°	do aço	Temperatura	final	cumulativa (%)	do 6° passe	6° passe	do 7° passe	7° passe	resfriamento
		(°C)	(°C)	(°C)	(%)	(°C)	(%)	t1 (s)
59	E	1203	1102	53	950	12	900	6	2
60	F
61	G	1200	1103	53	955	16	890	8	2
62	H	1200	1106	56	951	15	906	6	2
63	I	1210	1109	57	956	14	905	5	2
64	J	1209	1107	54	957	15	896	7	2
65	K	1205	1105	55	953	15	897	7	2
66	L	1202	1103	55	954	14	901	8	2
67	M	1203	1102	55	955	16	904	6	2
68	N	1201	1105	55	957	13	903	6	2
69	O	1202	1103	55	953	12	896	7	2
70	P	1206	1102	55	951	15	895	5	2
71	Q	1209	1106	54	950	16	906	6	2
72	R	1208	1109	54	951	15	903	7	2
73	S	1205	1102	55	956	14	902	8	2
74	T	1202	1104	56	957	13	907	8	2
75	U	1204	1105	54	953	12	901	6	2
76	V	1204	1102	56	954	14	904	7	2
77	W	1207	1103	55	955	15	906	8	2
78	X	1210	1102	55	957	16	905	6	2
79	Y	1202	1106	55	950	15	904	5	2
80	Z	1209	1102	55	955	14	906	7	2
81	AA	1204	1103	55	950	14	908	5	2
82	BB	1205	1102	54	957	13	902	6	2
83	CC	1203	1104	55	953	15	901	7	2
84	DD	1201	1105	56	954	16	902	6	2
85	EE	1207	1104	54	955	14	905	5	2
86	FF	1206	1108	53	957	15	904	8	2
87	GG	1205	1102	56	953	13	901	8	2

43/47

Petição 870170016959, de 15/03/2017, pág. 46/53

Tabela 8 continuação

Resfriamento	a ar	Lado direito	Resfr. Após o resfr..a ar	Resfriamento	Primeiro	resfriamento	T3 - 300	Segundo	resfriamento
Temperatura	Tempo	Temperatura	Temperatura	Taxa de	Temperatura	Taxa de
de início		da fórmu-	Taxa de	Temperatu-	de início	de término	resfriamento		de início	resfriamento
		la	resfr.	ra
T2 (°C)	(s)	1	P (°C/s)	(°C)	(°C)	(°C)	(°C/m)	(°C)	( °C)	(°C/m)
673	5	17	18	685	675	525	0,10	518	503	0,03

661	6	16	17	595	585	409	0,08	395	380	0,03
772	5	13	21	606	596	412	0,09	406	390	0,03
670	4	17	18	607	597	413	0,11	406	387	0,02
670	6	16	19	601	591	412	0,12	407	386	0,03
667	3	20	21	605	595	411	0,09	406	390	0,03
668	4	18	23	601	591	410	0,08	406	388	0,02
662	5	18	28	599	589	413	0,12	406	387	0,02
669	3	19	21	598	588	408	0,11	406	385	0,02
671	6	15	18	603	593	409	0,10	406	384	0,03
678	5	15	21	601	591	410	0,09	407	386	0,03
675	4	18	23	598	588	412	0,08	407	384	0,02
671	6	31	34	603	593	409	0,11	406	386	0,03
679	3	29	33	605	595	411	0,10	394	381	0,02
668	4	12	18	601	591	410	0,10	400	389	0,03
665	5	16	19	600	590	411	0,10	410	395	0,02
669	6	16	21	599	589	413	0,10	407	390	0,03
661	4	19	21	598	588	412	0,08	406	381	0,02
670	6	15	18	602	592	409	0,12	406	382	0,03
668	5	16	17	601	591	412	0,11	312	383	0,03
665	7	16	21	600	590	436	0,10	429	390	0,02
669	6	16	19	606	596	527	0,08	512	387	0,03
661	4	18	21	606	596	412	0,09	406	386	0,02
670	4	18	21	606	596	411	0,11	406	390	0,03
665	5	16	22	606	596	408	0,12	406	388	0,03
667	6	16	20	607	597	409	0,09	407	387	0,03
668	4	18	19	605	595	410	0,08	406	391	0,02
662	5	17	18	601	591	412	0,12	406	391	0,03

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Petição 870170016959, de 15/03/2017, pág. 47/53

Tabela 9

Amostra	Símbolo	Reaquecimento	Laminação	de desbaste	Laminação	de	acabamento	Tempo passado até o
Temperatura	Redução	Temperatura final	Redução do	Temperatura final	Redução do
n°	do aço	Temperatura °C)	final (°C)	cumulativa (%)	do 6° passe (°C)	6° passe (%)	do 7° passe (°C)	7° passe (%)	resfriamento t1 (s)
88	HH	1204	1103	57	951	12	900	8	2
89	II	1203	1109	54	952	15	900	6	2
90	JJ	1201	1102	55	953	15	900	7	2
91	KK	1207	1104	54	958	14	902	5	2
92	LL	1206	1105	57	946	15	905	8	2
93	MM	1204	1102	54	956	15	904	6	2
94	NN	1206	1103	53	950	14	901	7	2
95	OO	1206	1102	56	953	16	902	5	2
96	PP	1203	1106	57	952	13	901	6	2
97	QQ	1201	1102	55	954	12	906	7	2
98	RR	1200	1103	55	951	15	903	8	2
99	SS	1206	1104	55	956	16	902	8	2
100	TT	1209	1105	55	957	15	907	6	2
101	UU	1203	1102	54	953	14	901	7	2
102	VV	1205	1103	57	954	15	904	8	2
103	WW	1203	1102	54	955	15	906	8	2
104	XX	1204	1106	53	957	15	905	5	2
105	YY	1203	1102	56	950	15	904	8	2
106	ZZ	1206	1103	57	955	15	900	6	2
107	AAA	1206	1101	55	950	14	900	7	2
108	BBB	1208	1103	55	957	16	900	5	2
109	CCC	1209	1102	55	953	13	902	6	2
110	DDD	1203	1107	55	954	12	907	7	2
111	EEE	1204	1102	54	855	15	901	8	2
112	FFF	1204	1105	56	957	16	904	8	2
113	GGG	1205	1104	54	953	15	906	6	2
114	HHH	1206	1102	55	951	14	905	7	2
115	III	1208	1107	57	952	15	904	8	2
116	JJJ	1209	1108	54	953	15	900	8	2
117	KKK	1202	1102	53	950	15	900	8	2
118	LLL	1204	1109	52	950	14	900	8	2
119	MMM	1201	1104	55	951	15	903	6	2

Petição 870170016959, de 15/03/2017, pág. 48/53

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Tabela 9 continuação

Resfria- a ar mento	Lado direito	Resfr. Após o resfr.a ar	Resfriamento	Primeiro	resfriamento	T3 - 300	Segundo	resfriamento
Temperatu-	Tempo	Temperatura	Tempera-	Taxa de	Temperatura	Taxa de
ra de início T2 (°C)	(s)	da fórmula 1	Taxa de resfr. P (°C/s)	Temperatura (°C) (	de início °C) (	tura de término C) (‘	resfriamento C/m) (°	9 (	de início °C)	resfriamento (°C/m)
669	6	15	17	599	589	409	0,11	406	391	0,02
671	4	18	21	598	588	411	0,10	407	390	0,03
678	6	16	18	603	593	410	0,10	406	387	0,03
675	5	16	19	601	591	409	0,09	406	386	0,02
670	7	15	18	598	588	413	0,08	407	390	0,03
671	6	16	18	603	593	408	0,11	407	388	0,02
670	4	18	21	605	595	409	0,10	406	387	0,03
670	5	17	19	601	591	412	0,10	406	391	0,03
670	6	16	18	600	590	412	0,10	406	391	0,03
670	5	16	21	598	589	413	0,10	406	391	0,02
661	7	16	22	598	588	412	0,08	407	392	0,03
670	4	18	20	602	592	412	0,12	406	391	0,02
668	4	18	19	601	591	412	0,11	406	391	0,03
665	4	18	21	600	590	412	0,10	406	391	0,02
669	5	16	17	595	585	412	0,08	406	391	0,03
661	6	16	21	595	585	412	0,09	395	380	0,03
670	4	18	21	598	588	412	0,11	398	383	0,02
665	5	17	19	602	592	412	0,12	402	387	0,03
667	6	17	21	606	596	412	0,09	406	391	0,02
668	4	18	21	606	596	412	0,08	406	391	0,03
662	6	16	19	606	596	412	0,12	406	391	0,03
669	5	16	17	597	587	412	0,10	397	382	0,03
671	7	15	18	600	590	412	0,10	400	385	0,03
678	6	16	18	604	584	412	0,10	404	389	0,03
675	4	16	22	606	596	412	0,10	406	391	0,03
670	5	16	19	605	595	412	0,08	406	391	0,03
671	6	16	18	601	581	412	0,12	407	367	0,02
670	5	17	20	599	589	412	0,11	406	386	0,03
670	7	15	21	598	588	412	0,09	406	390	0,02
670	4	18	21	603	593	411	0,08	406	388	0,03
670	4	17	19	601	591	408	0,11	393	378	0,02
671	5	17	18	598	588	409	0,10	403	388	0,03

Petição 870170016959, de 15/03/2017, pág. 49/53

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Aplicabilidade industrial [0082] A presente invenção pode ser usada em uma indústria relacionada a uma chapa de aço laminada a quente usada para uma peça inferior do chassi de um automóvel, por exemplo.

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Chapa de aço laminada a quente, caracterizada pelo fato de que compreende:

uma composição química representada, em % em massa, por

C: 0,02% a 0,15%,

Si: 0,01% a 2,0%,

Mn: 0,05% a 3,0%,

P: 0,1% ou menos,

S: 0,03% ou menos,

Al: 0,001% a 0,01%,

N: 0,02% ou menos,

O: 0,02% ou menos,

Ti: 0% a 0,2%,

Nb: 0% a 0,2%,

Mo: 0% a 0,2%,

V: 0% a 0,2%,

Cr: 0% a 1,0%,

B: 0% a 0,01%,

Cu: 0% a 1,2%,

Ni: 0% a 0,6%,

Ca: 0% a 0,005%,

REM: 0% a 0,02%, e o saldo: Fe e impurezas; e uma estrutura de aço representada por uma razão de área de ferrita: 5% a 50%, uma razão de área de bainita composta de um agregado de ferrita bainítica cuja desorientação média de grão é 0,4° a 3^a 50% a 95%, e uma razão total de área de martensita, perlita, e austenita retida: 5% ou menos.
2. Chapa de aço laminada a quente de acordo com a rei

2/2 vindicação 1, caracterizada pelo fato de que a composição química satisfaz a um ou mais elementos selecionados do grupo consistindo em, em % em massa,

Ti: 0,01% a 0,2%,

Nb: 0,01% a 0,2%,

Mo: 0,001% a 0,2%,

V: 0,01% a 0,2%,

Cr: 0,01% a 1,0%,

B: 0,0002% a 0,01%,

Cu: 0,02% a 1,2%, e

Ni: 0,01% a 0,6%.
3. Chapa de aço laminada a quente de acordo com a reivindicação 1 ou a reivindicação 2, caracterizada pelo fato de que a composição química satisfaz a um ou mais elementos selecionados do grupo consistindo em, em % em massa,

Ca: 0,0005% a 0,005% e

REM: 0,0005% a 0,02%.