JPWO2014171427A1 - 熱延鋼板 - Google Patents
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Abstract
Description
質量%で、
C :0.02%〜0.15%、
Si:0.01%〜2.0%、
Mn:0.05%〜3.0%、
P :0.1%以下、
S :0.03%以下、
Al:0.001%〜0.01%、
N :0.02%以下、
O :0.02%以下、
Ti:0%〜0.2%、
Nb:0%〜0.2%、
Mo:0%〜0.2%、
V :0%〜0.2%、
Cr:0%〜1.0%、
B :0%〜0.01%、
Cu:0%〜1.2%、
Ni:0%〜0.6%、
Ca:0%〜0.005%、
REM:0%〜0.02%、
残部:Fe及び不純物
で表される化学組成を有し、
フェライトの面積率:5%〜50%、
平均結晶方位差が0.4°〜3°のベイニティックフェライトの集合体から構成されるベイナイトの面積率:50%〜95%、
マルテンサイト、パーライト及び残留オーステナイトの合計面積率:5%以下
で表される鋼組織を有することを特徴とする熱延鋼板。
前記化学組成が、質量%で、
Ti:0.01%〜0.2%、
Nb:0.01%〜、0.2%、
Mo:0.001%〜0.2%、
V :0.01%〜0.2%、
Cr:0.01%〜1.0%、
B :0.0002%〜0.01%、
Cu:0.02%〜1.2%、及び
Ni:0.01%〜0.6%
からなる群から選択された1種又は2種以上を含有することを特徴とする(1)に記載の熱延鋼板。
前記化学組成が、質量%で、
Ca:0.0005%〜0.005%、及び
REM:0.0005%〜0.02%
からなる群から選択された1種又は2種以上を含有することを特徴とする(1)又は(2)に記載の熱延鋼板。
フェライトは優れた変形能を呈し、均一伸びを高める。フェライトの面積率が5%未満であると、良好な均一伸びが得られない。従って、フェライトの面積率は5%以上とする。フェライトの面積率が50%超であると、穴拡げ性が大幅に低下する。従って、フェライトの面積率は50%以下とする。フェライトの面積率は、熱延鋼板の表面からその厚さの3/8から5/8までの領域内の圧延方向に平行な断面2における面積率であって、光学顕微鏡を用いて200倍〜500倍の倍率で観察されるミクロ組織中のフェライトの面積率である。
平均結晶方位差が0.4°以上3°以下のベイニティックフェライトの集合体から構成されるベイナイトは、後述の方法により得られる新たな組織である。結晶粒内の平均結晶方位差は次のようにして求められる。先ず、断面2内の複数箇所の結晶方位を、電子線後方散乱回折法(EBSD:electron back scattering diffraction)により測定する。次いで、EBSDによる測定結果に基づき、互いに隣接し、かつそれらの間での結晶方位差が15°以上となっている2つの箇所(ピクセル)の間に粒界が存在するとみなす。そして、粒界に囲まれた領域内で、つまり結晶粒内で、互いに隣接する箇所間の結晶方位差を計算し、それらの平均値を計算する。このようにして結晶粒内の平均結晶方位差が求められる。
マルテンサイト、パーライト及び残留オーステナイトは穴拡げ時に、フェライト又はベイナイトとの界面において亀裂の進展を助長し、穴拡げ性を低下させる。マルテンサイト、パーライト及び残留オーステナイトの合計面積率が5%超であると、このような穴拡げ性の低下が顕著となる。パーライト、マルテンサイト、残留オーステナイトの面積率は、それぞれ、断面2における面積率であって、光学顕微鏡を用いて200倍〜500倍の倍率で観察されるミクロ組織中のパーライト、マルテンサイト、残留オーステナイトの面積率である。これら組織の合計が5%以下であれば、概ね、全伸び(%)と穴拡げ率(%)との積(EL×λ)が1300超となり、自動車の足回り部品の加工に好適である。
Cは、結晶粒界に偏析し、せん断加工又は打ち抜き加工によって形成された端面でのはがれを抑制する効果を有する。Cは、Nb、Ti等と結合して熱延鋼板中で析出物を形成し、析出強化により強度の向上に寄与する。C含有量が0.02%未満であると、剥がれを抑制する効果及び析出強化による強度の向上の効果が十分に得られない。従って、C含有量は0.02%以上とする。その一方で、Cは、穴拡げ時の割れの起点となるセメンタイト(Fe3C)等の鉄系炭化物、マルテンサイト及び残留オーステナイトを生成させる。C含有量が0.15%超であると、十分な穴拡げ性が得られない。従って、C含有量は0.15%以下とする。
Siは、熱延鋼板の強度の向上に寄与する。Siは、溶鋼の脱酸材としての役割も有する。Siは、セメンタイト等の鉄系炭化物の析出を抑制し、ベイニティックフェライトの境界におけるセメンタイトの析出を抑制する。Si含有量が0.01%未満であると、これらの効果が十分に得られない。従って、Si含有量は0.01%以上とする。Si含有量が2.0%超であると、セメンタイトの析出の抑制の効果が飽和する。また、Si含有量が2.0%超であると、フェライトの生成が抑制され、フェライトの面積率が5%以上の所望の鋼組織が得られない。従って、Si含有量は2.0%以下とする。
Mnは、固溶強化により強度の向上に寄与する。Mn含有量が0.05%未満であると、十分な強度が得られない。従って、Mn含有量は0.05%以上とする。Mn含有量が3.0%超であると、スラブ割れが生じる。従って、Mn含有量は3.0%以下とする。
Pは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。加工性、溶接性及び疲労特性の観点から、P含有量は低ければ低いほどよい。特にP含有量が0.1%超で、加工性、溶接性及び疲労特性の低下が著しい。従って、P含有量は0.1%以下とする。
Sは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。S含有量が高いほど穴拡げ性の低下につながるA系介在物が生成されやすくなるため、S含有量は低ければ低いほどよい。特にS含有量が0.03%超で、穴拡げ性の低下が著しい。従って、S含有量は0.03%以下とする。
Alは、溶鋼を脱酸する作用を有する。Al含有量が0.001%未満であると、十分な脱酸が困難である。従って、Al含有量は0.001%以上とする。Al含有量が0.01%超であると、非金属介在物の増大によって伸びが低下しやすくなる。従って、Al含有量は0.01%以下とする。
Nは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。加工性の観点から、N含有量は低ければ低いほどよい。特にN含有量が0.02%超で、加工性の低下が著しい。従って、N含有量は0.02%以下とする。
Oは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。加工性の観点から、O含有量は低ければ低いほどよい。特にO含有量が0.02%超で、加工性の低下が著しい。従って、O含有量は0.02%以下とする。
Ti、Nb、Mo、V、Cr、B、Cu及びNiは、析出硬化又は固溶強化により熱延鋼板の強度の更なる向上に寄与する。従って、これらの元素からなる群から選択された1種又は2種以上が含有されていてもよい。しかし、Ti、Nb、Mo及びVについては、いずれかの含有量が0.2%超であると、フェライトの生成が抑制され、フェライトの面積率が5%以上の所望の鋼組織が得られない。従って、Ti含有量、Nb含有量、Mo含有量及びV含有量は、いずれも0.2%以下とする。Cr含有量が1.0%超であると、強度の向上の効果が飽和する。また、Cr含有量が1.0%超であると、フェライトの生成が抑制され、フェライトの面積率が5%以上の所望の鋼組織が得られない。従って、Cr含有量は1.0%以下とする。B含有量が0.01%超であると、フェライトの生成が抑制され、フェライトの面積率が5%以上の所望の鋼組織が得られない。従って、B含有量は0.01%以下とする。Cu含有量が1.2%超であると、フェライトの生成が抑制され、フェライトの面積率が5%以上の所望の鋼組織が得られない。従って、Cu含有量は1.2%以下とする。Ni含有量が0.6%超であると、フェライトの生成が抑制され、フェライトの面積率が5%以上の所望の鋼組織が得られない。従って、Ni含有量は0.6%以下とする。熱延鋼板のより優れた強度の確保のために、Ti含有量、Nb含有量、V含有量、Cr含有量及びNi含有量は、いずれも好ましくは0.01%以上であり、Mo含有量は好ましくは0.001%以上であり、B含有量は好ましくは0.0002%以上であり、Cu含有量は好ましくは0.02%以上である。つまり、「Ti:0.01%〜0.2%」、「Nb:0.01%〜、0.2%」、「Mo:0.001%〜0.2%」、「V:0.01%〜0.2%」、「Cr:0.01%〜1.0%」、「B:0.0002%〜0.01%」、「Cu:0.02%〜1.2%」及び「Ni:0.01%〜0.6%」のうちの少なくとも一つが満たされることが好ましい。
Ca及びREMは、破壊の起点となったり加工性を劣化させたりする非金属介在物の形態を変化させて無害化する。従って、これらの元素からなる群から選択された1種又は2種以上が含有されていてもよい。しかし、Ca含有量が0.005%超であると、非金属介在物の形態を伸長させ、当該非金属介在物が破壊の起点となったり加工性を劣化させたりする。REM含有量が0.02%超であると、非金属介在物の形態を伸長させ、当該非金属介在物が破壊の起点となったり加工性を劣化させたりする。従って、Ca含有量は0.005%以下とし、REM含有量は0.02%以下とする。無害化の効果をより優れたものとするために、Ca含有量及びREM含有量は、いずれも好ましくは0.0005%以上である。つまり、「Ca:0.0005%〜0.005%」及び「REM:0.0005%〜0.02%」のうちの少なくとも一つが満たされることが好ましい。
(1)上記の化学組成を有する鋼塊又はスラブを鋳造し、必要に応じて再加熱11を行う。
(2)鋼塊又はスラブの粗圧延12を行う。粗圧延は熱間圧延に含まれる。
(3)鋼塊又はスラブの仕上圧延13を行う。仕上圧延は熱間圧延に含まれる。仕上圧延では、最終段の圧延の1パス前の圧延を、850℃以上1150℃以下の温度、10%以上40%以下の圧下率で行い、最終段の圧延を、850℃以上1050℃以下の温度(T1(℃))、3%以上10%以下の圧下率で行う。
(4)ランアウトテーブルで600℃以上750℃以下の温度(T2(℃))まで冷却する。仕上圧延の終了から、この冷却の開始までの時間をt1(秒)とする。
(5)1秒以上10秒以下の時間(t2(秒))の空冷14を行う。この冷却中に二相域におけるフェライト変態が生じ、優れた伸びが得られる。
(6)P(℃/秒)の冷却速度で400℃以上650℃以下の温度までの冷却15を行う。冷却速度Pは下記の(式1)を満たす。
(7)400℃以上650℃以下の温度での巻き取り16を行う。
(8)熱延コイルの温度がT3(℃)−300℃以上T3(℃)以下にある間、0.15℃/分以下の冷却速度で熱延コイルを冷却する。T3(℃)は下記の(式2)で表される。
(9)T3(℃)−300℃未満の温度から25℃までを0.05℃/分以下の冷却速度で冷却する。
+(C)×1/{1-(1.44×1012exp(-3211/(T2+273))×t21/3}×(-3)×1013 (式1)
T3(℃)=830-270×(C)-90×(Mn)-37×(Ni)-70×(Cr)-83×(Mo) (式2)
ここで、(C)、(Mn)、(Ni)、(Cr)、(Mo)は、それぞれ熱延鋼板のC含有量、Mn含有量、Ni含有量、Cr含有量、Mo含有量を示す。
質量%で、
C :0.02%〜0.15%、
Si:0.01%〜2.0%、
Mn:0.05%〜3.0%、
P :0.1%以下、
S :0.03%以下、
Al:0.001%〜0.01%、
N :0.02%以下、
O :0.02%以下、
Ti:0%〜0.2%、
Nb:0%〜0.2%、
Mo:0%〜0.2%、
V :0%〜0.2%、
Cr:0%〜1.0%、
B :0%〜0.01%、
Cu:0%〜1.2%、
Ni:0%〜0.6%、
Ca:0%〜0.005%、
REM:0%〜0.02%、
残部:Fe及び不純物
で表される化学組成を有し、
フェライトの面積率:20%〜50%、
平均結晶方位差が0.4°〜3°のベイニティックフェライトの集合体から構成されるベイナイトの面積率:50%〜95%、
マルテンサイト、パーライト及び残留オーステナイトの合計面積率:5%以下
で表される鋼組織を有することを特徴とする熱延鋼板。
Claims (3)
- 質量%で、
C :0.02%〜0.15%、
Si:0.01%〜2.0%、
Mn:0.05%〜3.0%、
P :0.1%以下、
S :0.03%以下、
Al:0.001%〜0.01%、
N :0.02%以下、
O :0.02%以下、
Ti:0%〜0.2%、
Nb:0%〜0.2%、
Mo:0%〜0.2%、
V :0%〜0.2%、
Cr:0%〜1.0%、
B :0%〜0.01%、
Cu:0%〜1.2%、
Ni:0%〜0.6%、
Ca:0%〜0.005%、
REM:0%〜0.02%、
残部:Fe及び不純物
で表される化学組成を有し、
フェライトの面積率:5%〜50%、
平均結晶方位差が0.4°〜3°のベイニティックフェライトの集合体から構成されるベイナイトの面積率:50%〜95%、
マルテンサイト、パーライト及び残留オーステナイトの合計面積率:5%以下
で表される鋼組織を有することを特徴とする熱延鋼板。 - 前記化学組成が、質量%で、
Ti:0.01%〜0.2%、
Nb:0.01%〜、0.2%、
Mo:0.001%〜0.2%、
V :0.01%〜0.2%、
Cr:0.01%〜1.0%、
B :0.0002%〜0.01%、
Cu:0.02%〜1.2%、及び
Ni:0.01%〜0.6%
からなる群から選択された1種又は2種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の熱延鋼板。 - 前記化学組成が、質量%で、
Ca:0.0005%〜0.005%、及び
REM:0.0005%〜0.02%
からなる群から選択された1種又は2種以上を含有することを特徴とする請求項1又は2に記載の熱延鋼板。
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