JP2008202119A - 耐延性き裂発生特性に優れる高張力鋼材 - Google Patents
耐延性き裂発生特性に優れる高張力鋼材 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2008202119A JP2008202119A JP2007041618A JP2007041618A JP2008202119A JP 2008202119 A JP2008202119 A JP 2008202119A JP 2007041618 A JP2007041618 A JP 2007041618A JP 2007041618 A JP2007041618 A JP 2007041618A JP 2008202119 A JP2008202119 A JP 2008202119A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- ductile crack
- steel
- content
- ductile
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
【解決手段】C:0.01〜0.12%、Si:0.05〜0.5%、Mn:0.4〜2%、P≦0.05%、S≦0.003%、Al:0.002〜0.05%、N:0.0015〜0.01%を含み、残部はFeと不純物からなり、(Si/30)+(Mn/20)+(Cu/20)+(Ni/60)+(Cr/20)+(Mo/15)+(V/10)+5B≧0.08%を満足し、鋼材表面部のミクロ組織において、フェライトの分率が10〜40%、ベイナイトの分率が50%以上で、平均粒径が5μm以下である耐延性き裂発生特性に優れる高張力鋼材。
【選択図】なし
Description
〈1〉Ar3点以上から「Ar3−30℃」〜「Ar3−100℃」を10℃/s以上の冷却速度で加速冷却して、フェライトの再結晶粗大化を抑制し微細フェライトを生成させる、
〈2〉「Ar3−30℃」〜「Ar3−100℃」において一旦冷却を停止して(0.2×t/Pcm)秒から(0.5×t/Pcm)秒保持して、鋼板表面と鋼板内部の温度を均一化し、板厚方向に均質なミクロ組織、機械的性質を得るとともに、圧延方向断面(L面)や幅方向断面(C面)で見られるバンド状の粗大パーライトの生成を抑制する、
〈3〉再び500℃以上まで、10℃/s以上で加速冷却して、微細な構造を有するパーライト組織を分散生成させる、
といった複雑な加速冷却工程を経る必要がある。
PP=(Si/30)+(Mn/20)+(Cu/20)+(Ni/60)+(Cr/20)+(Mo/15)+(V/10)+5B・・・(1)。
ここで、(1)式中の元素記号は、その元素の質量%での含有量を表す。
C:0.01〜0.12%
Cは、母材の強度を確保するのに有効な元素である。しかしながら、その含有量が0.01%未満では母材に必要な強度が確保できないだけでなく、溶融線(以下、「FL」という。)でのラス形成が不十分になって、FL近傍の溶接熱影響部(以下、「HAZ」という。)の靱性も低下する。一方、その含有量が0.12%を超えると、HAZ、なかでもFL近傍のHAZの靱性劣化が著しくなる。したがって、Cの含有量を0.01〜0.12%とした。なお、Cの含有量は0.03〜0.10%とすることが好ましい。
Siは、脱酸剤として必要な元素であり、0.05%以上含有させる。しかしながら、Siは、焼き入れままマルテンサイトの焼戻し過程に影響を及ぼし、含有量で0.50%を超える過剰なSiは、溶接後の冷却過程において過飽和に固溶しているCのマルテンサイト中からのセメンタイトへの分解析出反応を抑制していわゆる「自己焼戻し(オートテンパー)」を遅延させたり、島状マルテンサイトを増加させたりして、溶接部の靱性を低下させる。さらに、介在物量の増加を通じて母材靱性も低下させる。よって、Siの含有量は0.05〜0.50%とした。なお、溶接部の靱性向上の観点からは、Siの含有量はできるだけ少ない方がよい。好ましいSi含有量の範囲は、0.05〜0.40%である。
Mnは、脱酸剤、母材の強度と靱性の確保およびHAZの焼入性確保のために有効な元素である。しかしながら、その含有量が0.4%未満では、これらの効果が得られないだけでなく、HAZにいわゆる「フェライトサイドプレート」が生成してラスの形成が不十分になり、溶接部の靱性が低下する。一方、含有量で2%を超える過剰なMnは、中心偏析による板厚方向での母材特性の不均一をもたらす。したがって、Mnの含有量を0.4〜2%とした。なお、Mnの含有量は0.8〜1.6%とすることが好ましい。
Pは、不純物として鋼中に不可避的に存在する元素であり、その含有量が0.05%を超えると、顕著な延性き裂発生特性の劣化を伴う。したがって、Pの含有量を0.05%以下とした。なお、Pの含有量は0.035%以下とすることが好ましい。
S:0.003%以下
Sは、不純物として鋼中に不可避的に存在する元素である。その含有量が高いと中心偏析を助長したり、延伸したMnSが多量に生成して、耐延性き裂発生特性の低下を招き、特に、その含有量が0.003%を超えると、耐延性き裂発生特性の低下が著しくなる。したがって、Sの含有量を0.003%以下とした。Sは少ないほど好ましいため、含有量の下限は特に規定するものではない。
Alは、脱酸剤として必要な元素であり、0.002%以上含有させる。しかしながら、含有量で0.050%を超える過剰なAlは、AlNなどの析出物の増加を通じて母材部および溶接部の靱性を低下させる。したがって、Alの含有量を0.002〜0.050%とした。なお、Alの含有量は0.01〜0.035%とすることが好ましい。
Nは、AlNやTiNの形成を通じてHAZ組織を微細化する作用を有するので、0.0015%以上含有させる。しかしながら、Nの含有量が多くなり、特に、0.01%を超えると、析出物の生成を通して耐延性き裂発生特性の低下を招いてしまう。したがって、Nの含有量を0.0015〜0.01%とした。なお、Nの含有量は0.0020〜0.0060%とすることが好ましい。
前記(1)式で表されるPPの値は鋼材表面部におけるベイナイトの分率に影響を及ぼす指標であり、PPの値が0.08%以上であれば、鋼材表面部において、ベイナイトの分率が50%以上という所望のミクロ組織を確実に得ることができる。したがって、前記(1)式で表されるPPの値を0.08%以上とした。なお、PPの値の上限は、マルテンサイト変態を防止しベイナイト分率を確保する理由から0.15である。
第1群:Cu:0.8%以下、Ni:1%以下、V:0.1%以下およびB:0.002%以下のうちの1種以上、
第2群:Cr:1%以下、
第3群:Mo:0.8%以下およびNb:0.1%以下のうちの1種以上、
第4群:Ti:0.1%以下、
第5群:Ca:0.004%以下、
第6群:Mg:0.006%以下、
第7群:REM:0.004%以下、
の各グループの元素の1種以上を選択的に含有させることができる。
第1群の元素であるCu、Ni、VおよびBは、母材の強度を高める作用を有するので、この効果を得るために上記の元素を添加し、含有させてもよい。以下、第1群の各元素について詳しく説明する。
Cuは、母材の強度を高めるのに有効な元素である。この効果を確実に得るには、Cuの含有量は0.05%以上とすることが望ましい。しかしながら、Cuの含有量が0.8%を超えると、Ac3変態点以下の温度に加熱されたHAZの靱性を劣化させる。したがって、添加する場合のCuの含有量は、0.8%以下とした。なお、添加する場合のCuの含有量は、0.05〜0.8%とすることが好ましく、0.10〜0.40%であればより好ましい。
Niは、母材の強度向上に有効な元素である。この効果を確実に得るには、Niの含有量は0.05%以上とすることが望ましい。しかしながら、Niは高価な元素であり、1%を超えて多量に含有させることは経済性を大きく損なう。したがって、添加する場合のNiの含有量は、1%以下とした。なお、添加する場合のNiの含有量は、0.05〜1%とすることが好ましく、0.20〜0.50%であればより好ましい。
Vは、主に焼戻し時の炭窒化物析出により、母材の強度を向上させる作用を有する。この効果を確実に得るには、Vの含有量は0.005%以上とすることが望ましい。しかしながら、0.1%を超えてVを含有させても、母材の強度向上効果が飽和するうえに、靱性の低下をきたす。したがって、添加する場合のVの含有量は、0.1%以下とした。なお、添加する場合のVの含有量は、0.005〜0.1%とすることが好ましく、0.020〜0.070%であれば一層好ましい。
Bは、母材の強度を高めるのに有効な元素である。この効果を確実に得るには、Bの含有量は0.0001%以上とすることが望ましい。しかしながら、Bの含有量が多くなって0.002%を超えると、粗大な硼化物が析出して靱性の低下を招く。したがって、添加する場合のBの含有量は、0.002%以下とした。なお、添加する場合のBの含有量は、0.0001〜0.002%とすることが好ましく、0.0005〜0.0015%であればより好ましい。
第2群の元素であるCrは、耐炭酸ガス腐食性を高め、また、焼入れ性を高めるのに有用な元素である。これらの効果を確実に得るには、Crの含有量は0.05%以上とすることが望ましい。しかしながら、Crの含有量が多くなって1%を超えると、他の元素が本発明で規定する条件を満たしていても、HAZの硬化の抑制が難しくなるうえに耐炭酸ガス腐食性向上効果も飽和する。したがって、添加する場合のCrの含有量は1%以下とした。なお、添加する場合のCrの含有量は、0.05〜1%とすることが好ましく、0.10〜0.60%であれば一層好ましい。
第3群の元素であるMoおよびNbは、母材の強度と靱性を高める作用を有するので、この効果を得るために上記の元素を添加し、含有させてもよい。以下、第3群の各元素について詳しく説明する。
Moは、母材の強度と靱性を向上させる作用を有する。この効果を確実に得るには、Moの含有量は0.05%以上とすることが望ましい。しかしながら、Moの含有量が0.8%を超えると、特にHAZの硬さが高くなって、靱性と耐硫化物応力割れ性を損なう。したがって、添加する場合のMoの含有量は0.8%以下とした。なお、添加する場合のMoの含有量は、0.05〜0.8%とすることが好ましく、0.05〜0.50%であればより好ましい。
Nbは、組織を微細化して、母材の強度と靱性を向上させる作用を有する。これらの効果を確実に得るには、Nbの含有量は0.003%以上とすることが望ましい。しかしながら、Nbの含有量が多くなって0.1%を超えると、粗大な炭化物、窒化物や炭窒化物を形成して、靱性の低下を招く。したがって、添加する場合のNbの含有量は0.1%以下とした。なお、添加する場合のNbの含有量は、0.003〜0.1%とすることが好ましく、0.005〜0.040%であれば一層好ましい。
第4群の元素であるTiは、脱酸作用を有する元素である。Tiには、AlおよびMnとともに酸化物を形成し、組織を微細化する作用もある。これらの効果を確実に得るには、Tiの含有量は0.005%以上とすることが望ましい。しかしながら、Tiの含有量が多くなって0.1%を超えると、形成される酸化物がTi酸化物、あるいはTi−Al酸化物となって分散密度が低下し、特に小入熱溶接した場合のHAZにおける組織微細化効果が失われる。したがって、添加する場合のTiの含有量は0.1%以下とした。なお、添加する場合のTiの含有量は、0.005〜0.1%とすることが好ましく、0.005〜0.020%であればより好ましい。
第5群の元素であるCaは、溶接割れや水素誘起割れを抑制する作用を有する。すなわち、Caは、鋼中のSおよびOと反応して溶鋼中で酸硫化物(オキシサルファイド)を形成するが、この酸硫化物はMnSなどと異なって圧延加工で圧延方向に延伸することがなく圧延後も球状で存在するため、延伸した介在物の先端などを割れの起点とする溶接割れや水素誘起割れが抑制される。この効果を確実に得るには、Caの含有量は0.0005%以上とすることが望ましい。しかしながら、Caの含有量が0.004%を超えると、靱性の劣化を招くことがある。したがって、添加する場合のCaの含有量は0.004%以下とした。なお、添加する場合のCaの含有量は、0.0005〜0.004%とすることが好ましく、0.0005〜0.0020%であればより好ましい。
第6群の元素であるMgは、微細なMg含有酸化物を生成し、オーステナイト粒を微細化する作用を有する。この効果を確実に得るには、Mgの含有量は0.0001%以上とすることが望ましい。しかしながら、Mgの含有量が0.006%を超えると、酸化物が多くなりすぎて延性の低下をきたす。したがって、添加する場合のMgの含有量は0.006%以下とした。なお、添加する場合のMgの含有量は、0.0001〜0.006%とすることが好ましく、0.0003〜0.0030%であれば一層好ましい。
第7群の元素であるREMは、HAZの組織の微細化およびSを固定する作用を有する。こうした効果を確実に得るには、REMの含有量は0.0005%以上とすることが望ましい。なお、REMは介在物となって清浄度を低下させるが、REMを含有させることによって形成される介在物は、比較的靱性低下への影響が小さいので、0.004%以下のREMを含む場合の前記介在物による母材の靱性低下は許容できる。したがって、添加する場合のREMの含有量は0.004%以下とした。なお、添加する場合のREMの含有量は、0.0005〜0.004%とすることが好ましく、0.0003〜0.0020%であればより好ましい。
高張力鋼材を、表面部における延性き裂の発生が構造物の終局的な破壊の原因となる鋼構造分野、特に、地震負荷を受ける橋梁や建築などの地上構造物分野に安全に用いるためには、その鋼材表面部のミクロ組織を、フェライトの分率が10〜40%、ベイナイトの分率が50%以上で、かつ、平均粒径が5μm以下であるものとする必要がある。
鋼材の組織の細粒化は、組織の受け継ぎを通じて母材表面部の最終組織に影響を及ぼす。スラブの加熱温度を低温化することで顕著な微細化効果が得られるが、加熱温度が低すぎると所望の板厚までの圧延が困難になるとともに、析出物の固溶−析出挙動が滞ることにより強度不足が生じる。
加熱炉から抽出したスラブは熱間圧延を行うために圧延機に送られるが、圧延機に噛み込ませる前に、加熱炉で発生した一次スケールを除去する目的で、「スケールブレーカー」と呼ばれる高圧水によるスケール除去装置を通過させる。
オーステナイトの未再結晶域で圧延を行うことにより、オーステナイト中に微細なサブグレインを形成させることができるので、変態後の組織を微細化することができる。
圧延終了後の冷却方法は、例えば、空冷や水冷など、冷却設備や製品の厚さなどに応じて適宜決定すればよい。
上記〔4〕の冷却後は、必要に応じて700℃以下の温度で焼戻しを行ってもよい。焼戻しすることにより、強度を調整することができ、また、靱性を改善することができる。なお、700℃を超える温度で焼戻しを行うと強度の低下が大きくなる。
Claims (8)
- 質量%で、C:0.01〜0.12%、Si:0.05〜0.50%、Mn:0.4〜2%、P:0.05%以下、S:0.003%以下、Al:0.002〜0.050%およびN:0.0015〜0.01%を含有し、残部はFeおよび不純物からなり、下記(1)式で表されるPPの値が0.08%以上を満足し、鋼材表面部のミクロ組織において、フェライトの分率が10〜40%、ベイナイトの分率が50%以上で、かつ、平均粒径が5μm以下であることを特徴とする耐延性き裂発生特性に優れる高張力鋼材。
PP=(Si/30)+(Mn/20)+(Cu/20)+(Ni/60)+(Cr/20)+(Mo/15)+(V/10)+5B・・・(1)
ここで、(1)式中の元素記号は、その元素の質量%での含有量を表す。 - Feの一部に変えて、質量%で、Cu:0.8%以下、Ni:1%以下、V:0.1%以下およびB:0.002%以下のうちの1種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の耐延性き裂発生特性に優れる高張力鋼材。
- Feの一部に変えて、質量%で、Cr:1%以下を含有することを特徴とする請求項1または2に記載の耐延性き裂発生特性に優れる高張力鋼材。
- Feの一部に変えて、質量%で、Mo:0.8%以下およびNb:0.1%以下のうちの1種以上を含有することを特徴とする請求項1から3までのいずれかに記載の耐延性き裂発生特性に優れる高張力鋼材。
- Feの一部に変えて、質量%で、Ti:0.1%以下を含有することを特徴とする請求項1から4までのいずれかに記載の耐延性き裂発生特性に優れる高張力鋼材。
- Feの一部に変えて、質量%で、Ca:0.004%以下を含有することを特徴とする請求項1から5までのいずれかに記載の耐延性き裂発生特性に優れる高張力鋼材。
- Feの一部に変えて、質量%で、Mg:0.006%以下を含有することを特徴とする請求項1から6までのいずれかに記載の耐延性き裂発生特性に優れる高張力鋼材。
- Feの一部に変えて、質量%で、希土類元素:0.004%以下を含有することを特徴とする請求項1から7までのいずれかに記載の耐延性き裂発生特性に優れる高張力鋼材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2007041618A JP4858221B2 (ja) | 2007-02-22 | 2007-02-22 | 耐延性き裂発生特性に優れる高張力鋼材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2007041618A JP4858221B2 (ja) | 2007-02-22 | 2007-02-22 | 耐延性き裂発生特性に優れる高張力鋼材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2008202119A true JP2008202119A (ja) | 2008-09-04 |
JP4858221B2 JP4858221B2 (ja) | 2012-01-18 |
Family
ID=39779913
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2007041618A Expired - Fee Related JP4858221B2 (ja) | 2007-02-22 | 2007-02-22 | 耐延性き裂発生特性に優れる高張力鋼材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4858221B2 (ja) |
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2010074347A1 (ja) | 2008-12-26 | 2010-07-01 | Jfeスチール株式会社 | 溶接熱影響部および母材部の耐延性き裂発生特性に優れた鋼材およびその製造方法 |
JP2010215963A (ja) * | 2009-03-17 | 2010-09-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 冷延鋼帯およびその製造方法 |
JP2012107333A (ja) * | 2010-10-28 | 2012-06-07 | Jfe Steel Corp | 高圧水素貯蔵容器用高強度鋼材 |
US20130167985A1 (en) * | 2010-09-17 | 2013-07-04 | Jfe Steel Corporation | High strength hot rolled steel sheet having excellent bendability and method for manufacturing the same |
JP2014037589A (ja) * | 2012-08-20 | 2014-02-27 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 表層のアレスト性に優れた高張力鋼板およびその製造方法 |
JP2014088596A (ja) * | 2012-10-30 | 2014-05-15 | Kobe Steel Ltd | 曲げ加工性と溶接継手の疲労特性を兼備した熱延鋼板および角筒状構造体 |
WO2014171427A1 (ja) * | 2013-04-15 | 2014-10-23 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板 |
CN105829565A (zh) * | 2013-12-24 | 2016-08-03 | Posco公司 | 焊接热影响区韧性优异的超高强度焊接结构用钢材及其制造方法 |
JP2016524653A (ja) * | 2013-06-19 | 2016-08-18 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 超高度の靭性および優れた溶接性を伴うht550鋼板ならびにその製造方法 |
JP2017043787A (ja) * | 2015-08-24 | 2017-03-02 | Jfeスチール株式会社 | 耐エタノール孔食性に優れた構造用鋼材 |
JP2018131638A (ja) * | 2017-02-13 | 2018-08-23 | 新日鐵住金株式会社 | 高張力鋼材 |
WO2020065381A1 (en) * | 2018-09-28 | 2020-04-02 | Arcelormittal | Hot rolled steel sheet and a method of manufacturing thereof |
JP2021031702A (ja) * | 2019-08-20 | 2021-03-01 | 日本製鉄株式会社 | 厚鋼板の製造方法及び厚鋼板 |
RU2773722C1 (ru) * | 2018-09-28 | 2022-06-08 | Арселормиттал | Горячекатаный стальной лист и способ его изготовления |
US11649518B2 (en) | 2016-12-22 | 2023-05-16 | Posco Co., Ltd | Ultra-thick steel material having excellent surface part NRL-DWT properties and method for manufacturing same |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05271862A (ja) * | 1992-03-25 | 1993-10-19 | Nippon Steel Corp | 耐脆性破壊特性の優れた構造用鋼とその製造方法 |
JPH09170045A (ja) * | 1995-12-15 | 1997-06-30 | Nkk Corp | 耐火性に優れた低温用建築鋼材 |
JP2005336514A (ja) * | 2004-05-24 | 2005-12-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐疲労き裂進展性に優れた鋼板およびその製造方法 |
JP2006028628A (ja) * | 2004-07-21 | 2006-02-02 | Nippon Steel Corp | 高温強度に優れた溶接構造用490MPa級高張力鋼ならびにその製造方法 |
JP2006257499A (ja) * | 2005-03-17 | 2006-09-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高張力鋼板、溶接鋼管及びそれらの製造方法 |
JP2007197823A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-08-09 | Jfe Steel Kk | 低降伏比550MPa級高張力厚鋼板およびその製造方法 |
-
2007
- 2007-02-22 JP JP2007041618A patent/JP4858221B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05271862A (ja) * | 1992-03-25 | 1993-10-19 | Nippon Steel Corp | 耐脆性破壊特性の優れた構造用鋼とその製造方法 |
JPH09170045A (ja) * | 1995-12-15 | 1997-06-30 | Nkk Corp | 耐火性に優れた低温用建築鋼材 |
JP2005336514A (ja) * | 2004-05-24 | 2005-12-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐疲労き裂進展性に優れた鋼板およびその製造方法 |
JP2006028628A (ja) * | 2004-07-21 | 2006-02-02 | Nippon Steel Corp | 高温強度に優れた溶接構造用490MPa級高張力鋼ならびにその製造方法 |
JP2006257499A (ja) * | 2005-03-17 | 2006-09-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高張力鋼板、溶接鋼管及びそれらの製造方法 |
JP2007197823A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-08-09 | Jfe Steel Kk | 低降伏比550MPa級高張力厚鋼板およびその製造方法 |
Cited By (27)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2493287C2 (ru) * | 2008-12-26 | 2013-09-20 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Стальной материал с высокой стойкостью к инициированию вязких трещин от зоны, подвергнутой действию сварочного тепла, и базовый материал, а также способ их производства |
EP2383360A1 (en) * | 2008-12-26 | 2011-11-02 | JFE Steel Corporation | Steel with excellent anti-ductile crack generation characteristics in weld heat-affected zone and base material and manufacturing method therefor |
WO2010074347A1 (ja) | 2008-12-26 | 2010-07-01 | Jfeスチール株式会社 | 溶接熱影響部および母材部の耐延性き裂発生特性に優れた鋼材およびその製造方法 |
JP2010168657A (ja) * | 2008-12-26 | 2010-08-05 | Jfe Steel Corp | 溶接熱影響部および母材部の耐延性き裂発生特性に優れた鋼材およびその製造方法。 |
EP2383360A4 (en) * | 2008-12-26 | 2017-03-29 | JFE Steel Corporation | Steel with excellent anti-ductile crack generation characteristics in weld heat-affected zone and base material and manufacturing method therefor |
JP2010215963A (ja) * | 2009-03-17 | 2010-09-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 冷延鋼帯およびその製造方法 |
US9200344B2 (en) * | 2010-09-17 | 2015-12-01 | Jfe Steel Corporation | High strength hot rolled steel sheet having excellent bendability and method for manufacturing the same |
US20130167985A1 (en) * | 2010-09-17 | 2013-07-04 | Jfe Steel Corporation | High strength hot rolled steel sheet having excellent bendability and method for manufacturing the same |
JP2012107333A (ja) * | 2010-10-28 | 2012-06-07 | Jfe Steel Corp | 高圧水素貯蔵容器用高強度鋼材 |
JP2014037589A (ja) * | 2012-08-20 | 2014-02-27 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 表層のアレスト性に優れた高張力鋼板およびその製造方法 |
JP2014088596A (ja) * | 2012-10-30 | 2014-05-15 | Kobe Steel Ltd | 曲げ加工性と溶接継手の疲労特性を兼備した熱延鋼板および角筒状構造体 |
WO2014171427A1 (ja) * | 2013-04-15 | 2014-10-23 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板 |
US10000829B2 (en) | 2013-04-15 | 2018-06-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot-rolled steel sheet |
JPWO2014171427A1 (ja) * | 2013-04-15 | 2017-02-23 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板 |
JP2016524653A (ja) * | 2013-06-19 | 2016-08-18 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 超高度の靭性および優れた溶接性を伴うht550鋼板ならびにその製造方法 |
US10208362B2 (en) | 2013-06-19 | 2019-02-19 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | HT550 steel plate with ultrahigh toughness and excellent weldability and manufacturing method of the same |
CN105829565A (zh) * | 2013-12-24 | 2016-08-03 | Posco公司 | 焊接热影响区韧性优异的超高强度焊接结构用钢材及其制造方法 |
US10370736B2 (en) | 2013-12-24 | 2019-08-06 | Posco | Ultrahigh-strength steel for welding structure with excellent toughness in welding heat-affected zones thereof, and method for manufacturing same |
JP2017043787A (ja) * | 2015-08-24 | 2017-03-02 | Jfeスチール株式会社 | 耐エタノール孔食性に優れた構造用鋼材 |
US11649518B2 (en) | 2016-12-22 | 2023-05-16 | Posco Co., Ltd | Ultra-thick steel material having excellent surface part NRL-DWT properties and method for manufacturing same |
JP2018131638A (ja) * | 2017-02-13 | 2018-08-23 | 新日鐵住金株式会社 | 高張力鋼材 |
WO2020065381A1 (en) * | 2018-09-28 | 2020-04-02 | Arcelormittal | Hot rolled steel sheet and a method of manufacturing thereof |
WO2020065422A1 (en) * | 2018-09-28 | 2020-04-02 | Arcelormittal | Hot rolled and steel sheet and a method of manufacturing thereof |
CN112739834A (zh) * | 2018-09-28 | 2021-04-30 | 安赛乐米塔尔公司 | 经热轧的钢板及其制造方法 |
RU2773722C1 (ru) * | 2018-09-28 | 2022-06-08 | Арселормиттал | Горячекатаный стальной лист и способ его изготовления |
JP2021031702A (ja) * | 2019-08-20 | 2021-03-01 | 日本製鉄株式会社 | 厚鋼板の製造方法及び厚鋼板 |
JP7381842B2 (ja) | 2019-08-20 | 2023-11-16 | 日本製鉄株式会社 | 厚鋼板 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP4858221B2 (ja) | 2012-01-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4858221B2 (ja) | 耐延性き裂発生特性に優れる高張力鋼材 | |
KR100705889B1 (ko) | 음향 이방성이 작고 용접성이 우수한 저항복비 고장력 강판및 그 제조 방법 | |
JP5573265B2 (ja) | 引張強度590MPa以上の延靭性に優れた高強度厚鋼板およびその製造方法 | |
KR101096866B1 (ko) | 용접성 및 소성 변형능이 우수한 고장력 강재, 및 냉간 성형 강관 | |
JP5476763B2 (ja) | 延性に優れた高張力鋼板及びその製造方法 | |
JP4882251B2 (ja) | 高強度高靱性鋼板の製造方法 | |
JP4721956B2 (ja) | 母材靱性と疲労亀裂進展特性に優れた厚鋼板 | |
JP5439973B2 (ja) | 優れた生産性と溶接性を兼ね備えた、pwht後の落重特性に優れた高強度厚鋼板およびその製造方法 | |
JP5487683B2 (ja) | 強度−伸びバランスに優れた高靭性高張力鋼板およびその製造方法 | |
JP7045459B2 (ja) | 低温での耐破壊特性に優れた極地環境用高強度鋼材及びその製造方法 | |
JP6725020B2 (ja) | バルブプレートおよびバルブプレートの製造方法 | |
JP5407478B2 (ja) | 1層大入熱溶接熱影響部の靭性に優れた高強度厚鋼板およびその製造方法 | |
JP5621478B2 (ja) | 高靱性かつ高変形性高強度鋼管用鋼板およびその製造方法 | |
JP2010100903A (ja) | 低降伏比かつ耐脆性亀裂発生特性に優れた厚肉高張力鋼板およびその製造方法 | |
JP2009041073A (ja) | 溶接部からの延性き裂発生に対する抵抗性に優れる高張力鋼溶接継手およびその製造方法 | |
JP6094139B2 (ja) | 強度−伸びバランスに優れた高張力鋼板およびその製造方法 | |
JP4335789B2 (ja) | 音響異方性の小さい溶接性に優れた高張力鋼板およびその製造方法 | |
JP3817887B2 (ja) | 高靭性高張力鋼およびその製造方法 | |
JP5432565B2 (ja) | 脆性亀裂伝播停止特性および疲労亀裂進展抑制特性に優れた厚鋼板 | |
JP4279231B2 (ja) | 溶接熱影響部の靭性に優れた高強度鋼材 | |
JP5369585B2 (ja) | 耐疲労き裂発生特性に優れた厚鋼材およびその製造方法 | |
JP6421907B1 (ja) | 圧延h形鋼及びその製造方法 | |
JP2007197776A (ja) | 耐遅れ破壊特性と耐疲労き裂伝播特性に優れた高強度鋼材およびその製造方法 | |
JP2007197777A (ja) | 耐延性亀裂発生特性と耐疲労亀裂伝播特性に優れた高強度鋼材およびその製造方法 | |
JP6237681B2 (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた低降伏比高張力鋼板 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20090226 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20110425 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20110906 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110914 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20111004 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20111017 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4858221 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20141111 Year of fee payment: 3 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20141111 Year of fee payment: 3 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20141111 Year of fee payment: 3 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |