JP6421907B1 - 圧延h形鋼及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
しかしながら、特許文献8、9では、圧延後に水冷を行って製造されているので、上述したように、大きな設備導入コストが必要であるとともに、フランジの外面と板厚中心とで、硬度の差が大きくなる。この場合、応力集中が生じやすく、地震等の外力を受けた場合のエネルギー吸収能が低くなることが懸念される。そのため、特に日本国内で使用する場合には、構造設計において耐震性能を高める必要が生じるので設計の自由度が小さくなる。また、フランジの外面側の硬度が過剰になって、ボルト穴の穿孔が困難になるなど、利用加工上の課題もある。
しかしながら、せいやフランジ幅の大きなH形鋼では、圧延造形工程中の温度低下が著しく、圧延後の冷却工程での冷却速度も高くなる。そのため、特許文献6の方法を、せいやフランジ幅の大きなH形鋼に適用しても、降伏強度(YR)を十分に低くできるものではなかった。
本発明の要旨は以下の通りである。
Mg:0.0003〜0.0030%未満を含有してもよい。
このような圧延H形鋼を用いれば、例えば、圧延H形鋼を建築物に使用する場合、使用鋼材の削減、溶接や検査などの施工コストの低減、工期の短縮による大幅なコスト削減を図ることができる。また、この圧延H形鋼によれば、フランジ外面の表層部とフランジ板厚中心部の硬度差が少ないので、応力集中に伴う地震時の耐脆性破壊特性が向上するとともに、過剰な外面硬度によってボルト穴穿孔が困難となることを回避できる。
硬さの差が小さければ、ボルト穴穿孔が容易であるとともに、地震等の外力が加わった際に応力集中が起こりにくいので安全性にも優れた圧延H形鋼となる。上記tfは、フランジの厚みを示す。
まず、本実施形態に係る圧延H形鋼の成分組成(鋼組成)について説明する。各元素の含有量の「%」は断りがない限り「質量%」を意味する。
Cは、鋼の強化に有効な元素である。本実施形態に係る圧延H形鋼では、硬質相であるパーライトの生成及びVCの析出促進によって引張強さを高める。そのため、C含有量を0.10%以上とする。好ましくはC含有量を0.17%以上、より好ましくは0.19%以上とする。
一方、C含有量が0.25%を超えると、溶接熱影響部の硬度が上昇し、靭性が低下する。したがって、C含有量を0.25%以下とする。好ましくはC含有量を0.22%以下、より好ましくは0.20%以下とする。
Siは、脱酸元素であり、また、強度の上昇にも寄与する元素である。引張強さを上昇させるために、本実施形態に係る圧延H形鋼では、Si含有量を0.05%以上とする。好ましくはSi含有量を0.10%以上、より好ましくは0.15%以上とする。
一方、Si含有量が0.50%を超えると、溶接部に島状マルテンサイトが生成し、靭性が低下する。そのため、Si含有量を0.50%以下とする。溶接熱影響部の靭性の低下を抑制するためには、Si含有量を0.45%以下とすることが好ましく、0.40%以下とすることがより好ましい。
Mnは、高強度化に寄与する元素であり、特に、パーライトの硬化に寄与する元素である。引張強さを上昇させるために、本実施形態に係る圧延H形鋼では、Mn含有量を0.70%以上とする。Mn含有量は、好ましくは0.80%以上、より好ましくは1.00%以上、更に好ましくは1.20%以上とする。
一方、Mn含有量が1.80%を超えると、母材及び溶接熱影響部の靭性、割れ性などが損なわれる。したがって、Mn含有量を1.80%以下とする。Mn含有量は、好ましくは、1.40%以下、より好ましくは1.30%以下とする。
Vは、炭化物を生成する元素であり、析出強化によりフェライト・パーライトの強度を上昇させる重要な元素である。特に、本実施形態に係る圧延H形鋼において、Vは降伏強度の過剰な上昇を抑制し、かつ引張強さの上昇に顕著に寄与する。そのため、V含有量を0.06%以上とする。好ましくは、V含有量を0.10%以上とする。
一方、Vは高価な元素であり、0.20%を超えてVを含有させると、合金コストが上昇する。そのため、V含有量を0.20%以下とする。
また、後述するように、フェライト粒径の微細化及びVC析出量の減少に寄与するVNの生成を抑制するため、N含有量を制限し、Tiを含有させることが必要である。
Nは、窒化物を形成する元素である。VNの生成によるフェライト粒径の微細化及びVC析出量の減少を抑制するため、N含有量を0.0040%以下とし、好ましくは0.0030%以下とする。N含有量は少ないほど好ましいが、0.0010%未満とすることは困難である。そのため、N含有量を0.0010%以上とし、好ましくは、0.0020%以上とする。
Tiは、VNよりも高温で析出するTiNを生成する元素である。本実施形態に係る圧延H形鋼では、VNの生成を防止するために、Nと親和力の強いTiを含有させる。VNの生成を防止するためには、N含有量に対して十分な量のTiを含有させる必要がある。上述したように、N含有量が0.0010%以上であるので、Ti含有量の下限を0.003%以上とする必要がある。
一方、Tiを過剰に含有させると粗大なTiNが生成し、靭性が低下する。このため、Ti含有量を0.015%以下とする。Ti含有量は、好ましくは0.013%以下、より好ましくは0.010%以下とする。
Caは、脱酸元素であり、硫化物の形態の制御にも寄与する元素である。Ca含有量が0.0003%未満であると、伸びが低下したり、靭性が劣化したりする。そのため、Ca含有量を0.0003%以上とする。好ましくは0.0005%以上、より好ましくは0.0010%以上とする。
一方、Ca含有量が過剰になると、Caが粗大な介在物として延性破壊の起点となって、伸びを低下させたり、脆性き裂の起点となって、靭性を劣化させたりする。そのため、Ca含有量を0.0020%未満とする。Ca含有量は好ましくは0.0015%未満とする。
Nbは、析出強化やフェライト粒径の微細化によって降伏強度を上昇させ、降伏比(YR)を大きく上昇させる元素である。このため、本実施形態に係る圧延H形鋼では、Nb含有量を0.010%以下に制限する。好ましくはNb含有量を0.005%以下とする。Nbは含有しなくてもよく、Nb含有量の下限は0%である。
一方、Nbは強度及び靭性を高める元素である。この効果を得るためにNbを含有する場合、その含有量は0.002%以上であることが好ましく、0.003%以上であることがより好ましい。
0.06%を超えてAlを含有させると、粗大な介在物の形成によって靭性が低下する。そのため、Al含有量を0.06%以下に制限する。Al含有量は、好ましくは0.05%以下、より好ましくは0.04%以下とする。Alは含有しなくてもよく、Al含有量の下限は0%である。
一方、Alは脱酸元素であり、この効果を得るため、0.01%以上含有させてもよい。
Oは、不純物である。酸化物の生成を抑制して靭性を確保するため、O含有量を0.0035%以下に制限する。HAZ靭性を向上させるには、O含有量を0.0015%以下にすることが好ましい。
一方、O含有量は0%でもよいが、O含有量を0.0005%未満にしようとすると、製造コストが高くなる。そのため、O含有量の下限は0.0005%としてもよい。
Cuは、強度の上昇に寄与する元素である。この効果を得る場合、0.01%以上含有させることが好ましい。Cu含有量は、より好ましくは0.05%以上、更に好ましくは0.10%以上である。
一方、Cu含有量が0.30%を超えると、強度が過剰に上昇し、低温靭性が低下する場合がある。このため、含有させる場合でも、Cu含有量を0.30%以下とする。より好ましくは、Cu含有量を0.20%以下とする。
Niは、強度及び靭性を高めるために有効な元素である。この効果を得る場合、0.01%以上を含有させることが好ましい。Ni含有量は、より好ましくは0.05%以上、更に好ましくは0.10%以上である。
一方、Niは高価な元素であり、合金コストの上昇を抑制するため、含有させる場合でも、Ni含有量を0.20%以下とする。Ni含有量は、0.15%以下とすることが好ましい。
Moは、強度の上昇に寄与する元素である。この効果を得る場合、Mo含有量は、0.01%以上が好ましい。
一方、Mo含有量が0.30%を超えると、Mo炭化物(Mo2C)が析出し、溶接熱影響部の靭性が劣化する場合がある。このため、含有させる場合でも、Mo含有量を0.30%以下とする。Mo含有量は、0.25%以下が好ましい。
Crも強度の上昇に寄与する元素である。この効果を得る場合、Cr含有量は0.01%以上が好ましい。
一方、Cr含有量が0.05%を超えると、炭化物が生成し、靭性が損なわれる場合がある。このため、含有させる場合でも、Cr含有量を0.05%以下に制限する。Cr含有量は、好ましくは、0.03%以下である。
REMは、脱酸元素であり、硫化物の形態の制御にも寄与するので、必要に応じて含有させてもよい。この効果を得る場合、REMは、0.0005%以上含有させることが好ましい。しかし、REMの酸化物は、溶鋼中で容易に浮上するので、含有させる場合でも、鋼中のREM含有量は0.010%以下とする。
なお、REM(希土類元素)は、スカンジウム(Sc)、イットリウム(Y)の2元素と、ランタン(La)からルテチウム(Lu)までの15元素(ランタノイド)の総称を指す。これらの元素を単独で含有させても良く、混合物であっても良い。
Mgは、脱酸元素であり、硫化物の形態の制御にも寄与する元素である。この効果を得る場合、Mg含有量を0.0003%以上とすることが好ましい。
一方、Mg含有量が過剰になると、Mgが粗大な介在物として延性破壊の起点となって、伸びを低下させたり、脆性き裂の起点となって、靭性を劣化させたりする。そのため、含有させる場合でも、Mg含有量を0.0030%未満とする。好ましくは、Mg含有量は0.0020%以下である。
本実施形態に係る圧延H形鋼は、熱間圧延後、空冷して製造される。そのため、金属組織は、後述するようにフェライト・パーライトとなる。フェライト・パーライト以外に、マルテンサイトとオーステナイトとの混成物(Martensite−Austenite Constituent、MA)が生成することがあるが、面積率で5%以下である。本実施形態に係る圧延H形鋼の金属組織は、フェライト・パーライトと、面積率で5%以下の残部組織(MA)とからなり、フェライト・パーライトの面積率は95%以上である。フェライト・パーライトとは、フェライトおよびパーライトが混合した組織のことをいう。
図2に示すように、フランジの幅をFとし、フランジの厚みをtfとした場合、本実施形態に係る圧延H形鋼では、フランジの幅方向外側の面5bから(1/6)F離れた位置において、フランジの厚み方向外側の面5aから、フランジの厚み方向(図2でいうと紙面左方向)に100μmの深さにおける金属組織及び、フランジの厚み方向外側の面5aから、フランジの厚み方向に(1/2)tfの深さにおける位置(すなわちフランジの厚みの中心部)における金属組織が、面積率で合計95%以上のフェライトおよびパーライトと、5%以下の残部組織とを有する。
フランジの厚み方向外側の面5aから、フランジの厚み方向に100μmの深さにおける金属組織(以下、フランジ外面部組織という場合がある)と、フランジの厚み方向外側の面5aからフランジの厚み方向に(1/2)tfの深さにおける位置における金属組織(以下、フランジ中心部組織という場合がある)との硬度差を小さくし、かつ、ボルト穴の穿孔性を確保するためには、ボルト穴の穿孔性に劣る硬度の高いマルテンサイトとベイナイトとの生成を抑制する必要がある。具体的には、フランジ外面部組織と、フランジ中心部組織とを、いずれも、面積率で95%以上のフェライトおよびパーライトと、5%以下の残部組織とからなる組織にすることが必要である。上記位置におけるいずれかの組織がフェライトおよびパーライトの面積率が95%未満となると、フランジ外面と内部との硬度差が大きくなり、表層の硬度が上昇し、ボルト穴の穿孔性が低下する。また、硬度差により応力集中を生じて、耐脆性破壊特性が低下する。
上記tfはフランジの厚みであり、フランジの厚み方向外側の面5aとは、図2に示すように、フランジの厚み方向の一方の面であって、ウエブとは接しない方の面である。
本実施形態に係る圧延H形鋼における残部組織とは、マルテンサイトとオーステナイトとの混成物(MA)である。
フランジ外面部組織は、図2に示す圧延H形鋼5の、フランジの幅方向外側の面5bから(1/6)Fかつ、フランジの厚み方向外側の面5aから100μm深さの位置における金属組織を観察する。また、フランジ中心部組織は、図2に示す圧延H形鋼5の、フランジの幅方向外側の面5bから(1/6)Fかつ、フランジの厚み方向外側の面5aから(1/2)tf深さにおける金属組織を観察する。それぞれの観察位置において、上述した観察視野の、各組織の面積率を画像解析により測定する。各組織の同定は、一般的な方法で可能であるが、例えば、レペラ腐食液によって現出した白色相をMAと判断し、MAの面積率を測定する。その後、ナイタル腐食液により現出した組織のうち、白色相をフェライト、また黒色相をパーライト組織であると判断し、その面積率をフェライト及びパーライトの面積率とする。
フランジの厚み方向外側の面から100μm深さにおけるビッカース硬さと、フランジの厚み方向外側の面から(1/2)tf深さのビッカース硬さとの差が大きいと、表層の硬度が上昇し、ボルト穴の穿孔性が低下する。また、硬度差により応力集中を生じて、地震時の脆性破壊の原因にもなる。そのため、フランジの厚み方向外側の面から100μm深さにおけるビッカース硬さとフランジの厚み方向外側の面から(1/2)tf深さのビッカース硬さとの差は50Hv以下とする。
すなわち、フランジの幅方向外側の面5bから(1/6)Fの位置における、フランジの厚み方向外側の面5aから100μm深さにおけるビッカース硬さを5点測定し、その平均値を、フランジの厚み方向外側の面から100μm深さにおけるビッカース硬さとする。また、フランジの幅方向外側の面5bから(1/6)Fの位置における、フランジの厚み方向外側の面5aから(1/2)tf深さの位置のビッカース硬さを5点測定し、その平均値を、フランジの厚み方向外側の面から(1/2)tf深さのビッカース硬さとする。
降伏点が過大であると降伏比の上昇を招き、後述するように、耐震設計等を行う際、設計の自由度が小さくなる場合がある。そのため、降伏強度を505N/mm2以下とする。一方、特に大スパンの構造物を設計する上で、降伏強度は385N/mm2以上は必要である。そのため、降伏強度を385N/mm2以上とする。
大スパンの構造物を最終破断させずに使用するためには、引張強さは550N/mm2以上は必要である。そのため、引張強さを550N/mm2以上とする。ただし、引張強さが高すぎると溶接部の遅れ割れが生じやすくなる。そのため、引張強さを670N/mm2以下とする。
地震時に梁の端部における塑性変形を許容し、地震の入力エネルギーを消費することで建築構造物の崩壊を防ぐために、降伏比を低くして、塑性変形能を確保することが必要である。したがって、一定の塑性変形能を確保するため、降伏比を0.80以下とする。
地震時に梁の端部における塑性変形を許容し、地震の入力エネルギーを消費することで建築構造物の崩壊を防ぐために、伸びを指標とするような塑性変形能を確保することが必要である。したがって、伸びを16.0%以上とする。
地震時の構造物の脆性破壊を防止するためには、0℃のVノッチシャルピー吸収エネルギーが十分に高いことが必要である。そのため、0℃のVノッチシャルピー吸収エネルギーを70J以上とする。溶接によって組み立てられた構造物においては、溶接熱影響部(溶接部)においても、0℃のVノッチシャルピー吸収エネルギーが十分に高いことが必要である。そのため、溶接部における0℃のVノッチシャルピー吸収エネルギーも同様に70J以上とする。
本実施形態では、図2のフランジの厚み方向外側の面5aから(1/4)tfかつフランジの幅方向外側の面5bから(1/6)Fの位置6を中心軸とし、圧延方向を長手方向とする試験片を採取して、機械試験(引張試験、シャルピー衝撃試験)を行う。引張試験片はJIS Z2241(2011)に記載の4号試験片、シャルピー衝撃試験片は、JIS Z2242(2005)に記載のノッチ形状がVノッチの試験片である。シャルピー衝撃試験片のVノッチ(切欠き)の長さ方向はフランジ厚方向に平行とする。
本実施形態に係る圧延H形鋼の寸法は、製造条件の制約に影響し、機械特性にも影響を与える。すなわち、本実施形態に係る圧延H形鋼の寸法は、構造物の設計における要求において容易に変更できるものではなく、本実施形態に係る圧延H形鋼を得るために、制御すべき重要な要件である。
大きなせい(H形鋼の高さ)の圧延H形鋼を製造するためには圧延パス数を増大させる必要がある。この場合、圧延時間が長くなるので、圧延中に素材の温度が低下し、圧延を高温で完了することができなくなる。本実施形態に係る圧延H形鋼の製造においては、十分に高温で圧延し、降伏比を上昇させるフェライト粒径の細粒化を抑制することが必要である。また、せいが大きすぎると、圧延後の空冷中において、対面するフランジの輻射熱による徐冷の効果が得られなくなる。そのため、せいを1000mm以下とする。
大スパン構造に適用する圧延H形鋼として、せいは700mm以上必要である。そのため、せいを700mm以上とする。
大きなフランジ幅の圧延H形鋼を製造するためには圧延パス数を増大させる必要がある。この場合、圧延時間が長くなるので、圧延中に素材の温度が低下し、圧延を高温で完了することができなくなる。また、フランジ幅が大きいと空冷時の冷却効率が高くなり、フェライトが細粒化し、降伏比が上昇する。本実施形態に係る圧延H形鋼の製造においては、十分に高温で圧延し、降伏比を上昇させるフェライト粒径の細粒化を抑制することが必要である。そのため、フランジ幅は400mm以下とする。
大スパン構造に適用する圧延H形鋼として、フランジ幅は200mm以上必要である。そのため、フランジ幅は200mm以上とする。
小さなフランジ厚の圧延H形鋼を製造するためには圧延パス数を増大させる必要がある。この場合、圧延時間が長くなるので、圧延中に素材の温度が低下し、圧延を高温で完了することができなくなる。また、フランジ厚を小さくしようとすると多くの圧下パスが作用し、フェライトが細粒化する。さらに、小さなフランジ厚では、空冷時の冷却効率が高くなり、冷却速度が上昇することで、フェライトが細粒化し、降伏比が上昇する。本実施形態に係る圧延H形鋼の製造においては、十分に高温で圧延し、降伏比を上昇させるフェライト粒径の細粒化を抑制することが必要である。そのため、フランジ厚は22mm以上とする。
フランジ厚が40mmを超えると、圧下量が不足することによる組織の粗大化により、靭性が劣化する。そのため、フランジ厚を40mm以下とする。
小さなウエブ厚の圧延H形鋼を製造するためには圧延パス数を増大させる必要がある。この場合、圧延時間が長くなるので、圧延中に素材の温度が低下し、圧延を高温で完了することができなくなる。本実施形態に係る圧延H形鋼の製造においては、十分に高温で圧延し、フランジの降伏比を上昇させるフェライト粒径の細粒化を抑制することが必要である。そのため、ウエブ厚は16mm以上とする。
上限は特に設けないが、一般に、ウエブ厚が22mmまでの圧延H形鋼が多用される。
本実施形態に係る圧延H形鋼は、溶鋼を鋳造して鋼片を製造し、鋼片を加熱した後に熱間圧延を行ってH形鋼とし、熱間圧延後のH形鋼を水冷せずに空冷することによって得られる。
鋼片の長さは長いほうが生産性や歩留まりが良いので、一般的には生産設備や運送上の能力が許す限り長いほうが望ましいと考えられている。しかしながら、鋼片が長いと、素材が圧延ロールを通過する時間、すなわち圧延時間が長くなり、それに伴い圧延中の温度低下が大きくなる。
本実施形態に係る圧延H形鋼の製造方法においては、鋼片を十分に高温で圧延し、降伏比を上昇させる原因となるフェライト粒径の細粒化を抑制することが必要である。そのため、鋼片の長さは7.0m以下とする。
鋼片の長さが短すぎると、加熱炉からの抽出の作業性や圧延までの搬送性、さらには歩留まりや生産性なども悪化するので、好ましくは5.0m以上とする。
加熱炉1における鋼片の加熱温度が1200℃未満であると、下記に説明するような高温で圧延を終了させることが困難になる。また、Vなど、析出物を形成する元素を十分に固溶させることが困難になる。そのため、鋼片の加熱温度は1200℃以上とする。
一方、加熱温度が1350℃を超えると、表面の酸化促進に起因して歩留まりが低下する。また、素材である鋼片の表面の酸化物が溶融して加熱炉内が損傷することがある。そのため、加熱温度を1350℃以下とする。
熱間圧延は、常法で行えばよいが、仕上圧延機4における熱間圧延の仕上温度は、フェライト粒径の過剰な微細化を抑制するために、フランジ外面表面の(1/6)Fの位置において850℃以上とする。鋼片の厚みと製品の厚みに応じて、熱間圧延の前に粗圧延を行っても良い。
好ましくは、VCを確実に析出させるため、200℃以下まで空冷を行うことが好ましい。圧延後に空冷を行うことによって組織がベイナイト、マルテンサイトを含まず、フェライト、パーライト、少量のMAとなる。
VCを析出させる適切な徐冷を行うためには、せい:700〜1000mm、フランジ幅:200〜400mm、フランジ厚:22〜40mmであることが必要である。
表1に示した成分は、真空脱ガス処理後の溶鋼から採取した試料の化学分析値である。製品成分はこの溶鋼の成分と実質的に同じである。いずれも、P含有量は0.020%以下、S含有量は、0.002%以下であった。
また、母材の衝撃値(靭性)は、JIS Z2242(2005)に準拠して0℃でシャルピー衝撃試験を行うことにより求めた。シャルピー衝撃試験片のノッチ(切欠き)の長さ方向はフランジ厚方向に平行とした。
溶接部の衝撃値(靭性)は、得られた圧延H形鋼のフランジ部を切り出し、端面にレ型開先(Single−Bevel−Groove)を施し、溶接入熱12kJ/cmにて、ガスメタルアーク溶接を行った。開先の垂直部側のボンド部がシャルピー衝撃試験片ノッチとなるように、それぞれの試験片を採取し、母材衝撃値と同様にして、溶接部の衝撃値(靭性)を評価した。
以上により得られた機械特性の結果を表4および表5に示す。
フランジの厚み方向外側の面から100μm深さにおける金属組織(フランジ外面部組織)は、図2に示す圧延H形鋼5の、フランジの幅方向外側の面5bから(1/6)Fかつ、フランジの厚み方向外側の面5aから100μm深さの位置における金属組織を観察した。また、フランジの厚み方向外側の面から(1/2)tf深さにおける金属組織(フランジ中心部組織)は、図2に示す圧延H形鋼5の、フランジの幅方向外側の面5bから(1/6)Fかつ、フランジの厚み方向外側の面5aから(1/2)tf深さの位置における金属組織を観察した。
上記視野において、レペラ腐食液により、同様の倍率、視野でMAを白色相として現出し、画像処理によりMAの面積率を測定した。また、同様の観察視野において、ナイタル腐食液により現出した200倍の光学顕微鏡組織から、MA以外の組織がフェライト、パーライト、ベイナイト、マルテンサイトのいずれであるか、判定した。
また、フランジの厚み方向外側の面から(1/2)tf深さにおけるビッカース硬さは、図2のフランジの幅方向外側の面5bから(1/6)Fかつ、フランジの厚み方向(1/2)tf深さにおけるビッカース硬さを測定した。以上の方法により求めたフランジの厚み方向外側の面から100μm深さにおけるビッカース硬さと、フランジの厚み方向外側の面から(1/2)tf深さのビッカース硬さとの差が50Hv以下の場合を、本発明範囲内であるとして合格と判定した。
ビッカース硬さ試験の結果を表4および表5に示す。
本発明例であるNo.1〜No.39における残部組織は、5%以下のマルテンサイトとオーステナイトとの混成物(MA)であった。
No.40はC含有量が不足しているために、降伏強度および引張強さが不足した。また、降伏比も過大である。No.41はC含有量が過剰で、降伏強度および引張強さが過大となり、母材および溶接熱影響部の靭性が不足しているとともに、y割れ試験での割れも発生した。
No.42はSi含有量が不足しているために、降伏強度および引張強さが不足した。No.43はSi含有量が過大で、母材および溶接部の靭性が不足した。
No.44はMn含有量が不足しているために、降伏強度および引張強さが不足した。No.45はMn含有量が過大で、降伏強度および引張強さが過大であり、母材および溶接部の靭性が不足した。
No.48はNb含有量が過剰なために、降伏比が過大であるとともに、母材および溶接部の靭性が不足した。
No.49はAl含有量が過剰なために、伸びが不足しているとともに、母材および溶接部の靭性が不足した。
No.50はTi含有量が過剰なために、伸びが不足しているとともに、母材および溶接部の靭性が不足した。
No.52はNおよびCa含有量が過剰なために、伸びが不足しているとともに、母材および溶接部の靭性が不足した。
No.53は圧延後のフランジ外面水冷を適用したために、フランジの厚み方向外側の面から100μm深さにおける金属組織がマルテンサイトであり、フランジの厚み方向外側の面から(1/2)tf深さにおける金属組織がベイナイトであった。また、フランジの厚み方向外側の面から100μm深さにおけるビッカース硬さと、フランジの厚み方向外側の面から(1/2)tf深さのビッカース硬さとの差が過大であった。
No.55ではせいが大きすぎて、仕上温度が低すぎた。また、フランジの輻射熱による徐冷の効果が得られず、降伏比が過大であった。
No.56ではフランジ幅が小さすぎて、大スパン構造に適用するH形鋼には適さないとともに、圧延による効果も十分に活用できないために、引張強さが不足した。
No.57ではフランジ幅が過大であり、仕上温度が低いため、降伏比が過大であった。
No.58ではフランジ厚が過小で、降伏比が過大であった。
No.59ではフランジ厚が過大であり、引張強さが不足した。
No.61、No.66、No.69では鋼片長さが過大で、圧延時間が長くなったため、仕上温度が低くなり、降伏比が過大となった。
No.62では加熱温度が低すぎた結果、仕上温度も低くなり、降伏比が過大となった。
No.63では、仕上温度が低すぎて、降伏比が過大となった。
No.64ではCa含有量が不足し、伸びが不足しているとともに、母材および溶接部の靭性が不足した。
No.65ではCa含有量が過剰で、伸びが不足しているとともに、母材および溶接部の靭性が不足した。
No.67ではN含有量が過剰で、降伏比が過大となった。
No.68は圧延後のフランジ外面水冷を適用したために、フランジの厚み方向外側の面から100μm深さにおける金属組織がマルテンサイトであり、フランジの厚み方向外側の面から(1/2)tf深さにおける金属組織がベイナイトであった。また、フランジの厚み方向外側の面から100μm深さにおけるビッカース硬さと、フランジの厚み方向外側の面から(1/2)tf深さのビッカース硬さとの差が過大であった。
No.70では、鋼片長さが過大であり、仕上圧延温度が低めであり、特にここではフランジ幅が過大であったので、圧延後の冷却速度が高く、強度が高めになって、延性が低下し、伸びが目標を下回った。
2 粗圧延機
3 中間圧延機
4 仕上圧延機
5 圧延H形鋼
5a フランジの厚み方向外側の面
5b フランジの幅方向外側の面
6 機械特性の測定位置
F フランジの幅
tf フランジの厚み
H せい
tw ウエブの厚み
Claims (5)
- 質量%で、
C:0.10〜0.25%、
Si:0.05〜0.50%、
Mn:0.70〜1.80%、
V:0.06〜0.20%、
N:0.0010〜0.0040%、
Ti:0.003〜0.015%、
Ca:0.0003〜0.0020%未満、
Cu:0〜0.30%、
Ni:0〜0.20%、
Mo:0〜0.30%、
Cr:0〜0.05%、
Mg:0〜0.0030%未満、
REM:0〜0.010%、
を含有し、
Nb:0.010%以下、
Al:0.06%以下、および
O:0.0035%以下
に制限し、残部がFe及び不純物からなる鋼組成を有し、
フランジの幅をFとし、前記フランジの厚みをtfとしたとき、
前記フランジの幅方向外側の面から(1/6)Fの位置において、
前記フランジの厚み方向外側の面から100μm深さにおける金属組織と、前記フランジの厚み方向外側の面から(1/2)tf深さにおける金属組織とが、面積率で95%以上のフェライトおよびパーライトと、5%以下の残部組織とからなり、
前記フランジの厚み方向外側の面から100μm深さにおけるビッカース硬さと、前記フランジの厚み方向外側の面から(1/2)tf深さのビッカース硬さとの差が50Hv以下であり、
前記フランジの厚み方向外側の面から(1/4)tfかつ前記フランジの幅方向外側の面から(1/6)Fの位置において、
降伏強度:385〜505N/mm2、
引張強さ:550〜670N/mm2、
降伏比:0.80以下、
伸び:16.0%以上、
0℃のVノッチシャルピー吸収エネルギー:70J以上、
であり、
寸法が、
せい:700〜1000mm、
フランジ幅:200〜400mm、
フランジ厚:22〜40mm、
ウエブ厚:16mm以上、
であることを特徴とする圧延H形鋼。 - 質量%で、
Cu:0.01〜0.30%、
Ni:0.01〜0.20%、
Mo:0.01〜0.30%および
Cr:0.01〜0.05%
の1種又は2種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の圧延H形鋼。 - 質量%で、
REM:0.0005〜0.010%
を含有することを特徴とする請求項1又は請求項2に記載の圧延H形鋼。 - 質量%で、
Mg:0.0003〜0.0030%未満
を含有することを特徴とする請求項1〜3の何れか1項に記載の圧延H形鋼。 - 請求項1〜請求項4の何れか1項に記載の圧延H形鋼の製造方法であって、
請求項1〜請求項4の何れか1項に記載の成分からなる溶鋼を鋳造して、鋼片長さが7.0m以下の鋼片とし、
前記鋼片を1200〜1350℃に加熱し、仕上温度850℃以上で熱間圧延してH形鋼とし、
前記H形鋼を空冷する
ことを特徴とする圧延H形鋼の製造方法。
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