JPH03180445A - 加工性とスポット溶接性に優れた熱延高強度鋼板とその製造方法 - Google Patents
加工性とスポット溶接性に優れた熱延高強度鋼板とその製造方法Info
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- JPH03180445A JPH03180445A JP31915589A JP31915589A JPH03180445A JP H03180445 A JPH03180445 A JP H03180445A JP 31915589 A JP31915589 A JP 31915589A JP 31915589 A JP31915589 A JP 31915589A JP H03180445 A JPH03180445 A JP H03180445A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、自動車、産業用機械等に使用する鋼板に係わ
り、優れた強度・延性バランスと穴拡げ性を有し、特に
スポット溶接性に優れた熱延高強度鋼板とその製造方法
に関するものである。
り、優れた強度・延性バランスと穴拡げ性を有し、特に
スポット溶接性に優れた熱延高強度鋼板とその製造方法
に関するものである。
〈従来の技術〉
自動車用鋼板の軽量化と衝突時の安全確保を主な背景と
して、優れた強度・延性バランスを有する高強度鋼板の
需要が増大しているが、高強度鋼板と言えどもその加工
性に対する要求は強く、強度と加工性を両立させた鋼板
が望まれている。
して、優れた強度・延性バランスを有する高強度鋼板の
需要が増大しているが、高強度鋼板と言えどもその加工
性に対する要求は強く、強度と加工性を両立させた鋼板
が望まれている。
良好な延性が必要な用途には、従来フェライトとマルテ
ンサイトで構成されるＤｕａｌ Ｐｈａｓｅ鋼（以下Ｄ
ＰｆＲと榊す）の熱延板が提供されてきた。
ンサイトで構成されるＤｕａｌ Ｐｈａｓｅ鋼（以下Ｄ
ＰｆＲと榊す）の熱延板が提供されてきた。
このＤＰ鋼は固溶強化型高強度鋼板、析出強化型高強度
鋼板より良好な強度・延性バランスを示すが、その値は
ＴＳ （引張強さ） ＸＴ、ＥＩ （全伸び）く２００
０で要望を満たし得ないのが実状である。
鋼板より良好な強度・延性バランスを示すが、その値は
ＴＳ （引張強さ） ＸＴ、ＥＩ （全伸び）く２００
０で要望を満たし得ないのが実状である。
この現状を打破してＴＳＸＴ、ＥＩ≧２０００が得られ
るシーズとしては、残留オーステナイトのＴ２１Ｐ現象
（Ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ Ｉｎｄｕｃｅｄ Ｐ
ｌａ３２ｉｃ２１ｙ ：変Ｂ誘起塑性）の利用がある。
るシーズとしては、残留オーステナイトのＴ２１Ｐ現象
（Ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ Ｉｎｄｕｃｅｄ Ｐ
ｌａ３２ｉｃ２１ｙ ：変Ｂ誘起塑性）の利用がある。
この１例として、特開昭６０−４３４２５号公報でＡｒ
ｚ〜Ａｒ３ ＋５Ｑ℃で熱間圧延後、鋼板を４５０〜６
５０ ℃の温度範囲で４〜２０秒保持し、次いで３５０
℃以下で巻き取り、残留オーステナイトを有する鋼板を
製造する方法が提案されている。
ｚ〜Ａｒ３ ＋５Ｑ℃で熱間圧延後、鋼板を４５０〜６
５０ ℃の温度範囲で４〜２０秒保持し、次いで３５０
℃以下で巻き取り、残留オーステナイトを有する鋼板を
製造する方法が提案されている。
一方、この種鋼板の使用分野においてはスポット溶接の
適用率が増大し、前記した高穴拡げ性、良好な強度・延
性バランスに加え、このスポット溶接性にも優れている
ことが望まれている。
適用率が増大し、前記した高穴拡げ性、良好な強度・延
性バランスに加え、このスポット溶接性にも優れている
ことが望まれている。
〈発明が解決しようとする課題〉
しかるに上記した特開昭６０−４３４２５号公報に見ら
れる如きＴ２１Ｐ現象を利用した鋼板は、０．３０重量
％以上のＣ濃度を必須としており、スポット溶接性は極
めて悪く、又、１．４以上の穴拡げ比（ｄ／ｄ１）も期
待できず、この種分野の実用に供する大きな妨げとなっ
ている。
れる如きＴ２１Ｐ現象を利用した鋼板は、０．３０重量
％以上のＣ濃度を必須としており、スポット溶接性は極
めて悪く、又、１．４以上の穴拡げ比（ｄ／ｄ１）も期
待できず、この種分野の実用に供する大きな妨げとなっ
ている。
本発明は上記した従来技術が持つ、スポット溶接上の問
題点を解消し、穴拡げ性と強度・延性バランスに優れた
熱延高強度鋼板とその製造方法を提供することを課題と
している。
題点を解消し、穴拡げ性と強度・延性バランスに優れた
熱延高強度鋼板とその製造方法を提供することを課題と
している。
〈課題を解決するための手段〉
本発明は上記した課題を達成するため、以下に示し、表
４に示す各手段で構成している。
４に示す各手段で構成している。
（１）ｔｃ分は重量％で、
ＣＦ ０．０５〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ： ０
．０２％以下Ｓ ： ０．０１％以下 Ａｌ ：
０．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍ
ｎ≦５．０％を満たし、その他はＦｅ及び不可避的元素
からなり、組織はポリゴナル・フェライト占積率ＶＰＦ
（％）とポリゴナル・フェライト粒径ｄｒｙ（μａ１）
の比Ｖ ＰＦ／ ｄ ＰＦが２０以上、残留オーステナ
イトの占積率が５％以上で残部をベーナイトとした事を
第１の手段とし、（２）成分は重量％で、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ：０．０
２％以下Ｓ：０．０１％以下 ＡＩ ｊ ０．０
０５〜０．１０％Ｃａ ： ０．０００５〜０．０１％
又はＲＥＭ：０．００５〜０．０５％を含み、１．６％
＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５．０％を満たし、その他はＦｅ及び不
可避的元素からなり、組織はポリゴナル・フェライト占
積率ＶＰＦ（％）とポリゴナル・フェライト粒径ｄｐｖ
（＃ｌ ） ノ比Ｖ ｐＦ／ ｄ ＰＦが２０以上、
残留オーステナイトの占積率が５％以上で残部をベーナ
イトとした事を第２の手段とし、（３）成分は重量％で
、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ： ０
．０２％以下Ｓ ： ０．０１％以下 ＾１ ：
０．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍ
ｎ≦５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃａ ： ０．
０００５〜０．０１％又はＲ［ｉＭ ：ｏ、ｏｏｓ〜
０．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素から
なる鋼を鋳造して得た鋼片を圧下率８０％以上で熱間圧
延し、Ａｒｚ±５０℃で該圧延を終了し、続いて該温度
Ｔ１１から４０℃／秒以上の冷却速度で冷却し、５００
℃以下３５０℃超で巻取って後放冷する事を第３の手段
とし、 （４）成分は重量％で、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ：０．０
２％以下Ｓ ： ０．０１％以下 Ａｌ ： ０
．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦
５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃａ ： ０．００
０５〜０．０１％又はＲＥＭ ：ｏ、ｏｏｓ〜０．０
５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からなる鋼
を鋳造して得た鋼片を圧下率８０％以上で熱間圧延し、
Ａｒｔ−５０℃以上で該圧延を終了し、続いて該温度Ｔ
□から４０℃／秒未満の降温速度で３〜２５秒保定後、
Ａｒ＋超の温度範囲内の温度Ｔ２２から４０℃／秒以上
の冷却速度で冷却し、５００℃以下３５０℃超で巻取っ
て後放冷する事を第４の手段とし、 （５）１分は重量％で、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ ｐ：０．０
２％以下Ｓ ： ０．０１％以下 ＡＩ ？ ０
．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ十Ｍｎ≦
５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃａ ： ０．００
０５〜０．０１％又はＲＥＭ ：ｏ、ｏｏｓ〜０．０５
％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からなる鋼を
鋳造して得た鋼片を圧下率８０％以上で熱間圧延し、Ａ
ｒ１５０℃以上で該圧延を終了し、続いて該温度Ｔ３１
から冷却速度４０℃／秒以上で温度Ｔ３３（Ａｒ３ ＞
Ｔ３２ ＞Ａｒ１）まで冷却し、続いて４０℃／秒未満
の降温速度で温度Ｔｚｚ（Ａｒｉ ＞Ｔ３２≧Ｔｕｆｆ
＞ Ａ ｒ ＋ ）まで３〜２５秒保定後、冷却速度４
０℃／秒以上で冷却し、５００℃以下３５０℃超で巻取
って後放冷する事を第５の手段とし、 （６）取分は重量％で、 ｃ：ｏ、ｏ５〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜２
．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ：０．０２
％以下Ｓ ： ０．０１％以下 Ａｌ ： ０．
００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５
．０％を満たし、必要に応じて、Ｃａ ： ０．０００
５〜０．０１％又はＲＥＭ ：０．００５〜０．０５
％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からなる鋼を
鋳造して得た鋼片を１１７０℃以下に加熱後、圧下率８
０％以上で熱間圧延し、Ａｒ３±５０℃で該圧延を終了
し、続い１て該温度Ｔｌ＋ から冷却速度４０℃／秒以
上で冷却し、５００℃以下３５０℃超で巻取って後放冷
する事を第６の手段とし、 （７）成分は重量％で、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ： ０
．０２％以下Ｓ ： ｏ、ｏｉ％以下 Ａｌ Ｆ
０．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍ
ｎ≦５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃａ ： ０．
０００５〜０．０１％又はＲＥＭ ：０．００５〜０
．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からな
る鋼を鋳造して得た鋼片を１１７０℃以下に加熱後、圧
下率８０％以上で熱間圧延し、Ａｒｚ−５０℃以上で該
圧延を終了し、続いて該温度Ｔｔｌから４０℃／秒未満
の降温速度で３〜２５秒保定後、Ａｒ、超の温度範囲内
の温度Ｔ２２から冷却速度４０℃／秒以上で冷却し、５
００℃以下３５０℃超で巻取って後放冷する事を第７の
手段とし、 （８）成分は重量％で、 Ｃ： ｏ、ｏｓ〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ：０．０
２％以下ｓ：ｏ、ｏｘ％以下 Ａｌ ： ０．０
０５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５．
０％を満たし、必要に応じて、Ｃａ ： ０．０００５
〜０．０１％又はＲＥＭ ：ｏ、ｏｏｓ〜０．０５％
を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からなる鋼を鋳
造して得た鋼片を１１７０℃以下に加熱後、圧下率８０
％以上で熱間圧延し、Ａｒｚ−５０℃以上で該圧延を終
了し、続いて該温度Ｔ３１から冷却速度４０℃／秒以上
で温度Ｔ３２（Ａｒｓ ＞Ｔ３２ ＞Ａｒ１）迄冷却し
、続いて４０℃／秒未満の降温速度でＴ２３温度（Ａｒ
ｉ＞Ｔｚｚ≧Ｔ３３ ＞Ａｒ１）迄３〜２５秒保定後、
冷却速度４０℃／秒以上で冷却し、５００℃以下３５０
℃超で巻取って後放冷する事を第８の手段とし、 （９）取分は重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜２
．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ： ０．
０２％以下Ｓ ： ０．０１％以下 Ａｌ ：
０．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍｎ
≦５．０％を溝たし、必要に応じてＣａ ： ０．００
０５〜０．０１％又はＲＥＭ ： ０．００５〜０．
０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からなる
鋼を鋳造して得た鋼片を圧延終了温度＋１００℃以下の
温度で圧下率８０％以上で熱間圧延し、該圧延をＡｒ３
±５０℃で終了し、続いて該温度Ｔｌ＋から４０℃／秒
以上の冷却速度で冷却し、５００℃以下３５０℃Ｍ４で
巻取って後放冷する事を第９の手段と０ω成分は重量％
で、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％未＠ Ｓｉ：０．５〜２
．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ： ０．
０２％以下ｓ：０．０１％以下 Ａｌ ： ０．
００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５
．０％を満たし、必要に応じてＣａ ： ０．０００５
〜０．０１％又はＲＥＭ ： ０．００５〜０．０５
％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からなる鋼を
鋳造して得た鋼片を圧延終了温度＋１００℃以下の温度
で圧下率８０％以上で熱間圧延し、該圧延をＡ ｒ ５
−５０℃以上で終了し、続いて該温度ＴＲ＋から４０℃
／秒未満の降温速度で３〜２５秒保定後、Ａｒ１超の温
度範囲内の温度Ｔｇ２から冷却速度４０℃／秒以上で冷
却し、５００℃以下３５０℃超で巻取って後放冷する事
を第１０の手段とし、 ａＯ酸成分重量％で、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ： ０
．０２％以下ｓ：０．０１％以下 ＾１ Ｆ ０
．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦
５．０％を満たし、必要に応じてＣａ ： ０．０００
５〜０．０１％又はＲＥＭ ： ０．００５〜０．０
５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からなる鋼
を鋳造して得た鋼片を圧延終了温度＋１００℃以下の温
度で圧下率８０％以上で熱間圧延し、該圧延を＾ｒａ−
５０℃以上で終了し、続いて該温度Ｔ。
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ： ０
．０２％以下Ｓ ： ０．０１％以下 Ａｌ ：
０．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍ
ｎ≦５．０％を満たし、その他はＦｅ及び不可避的元素
からなり、組織はポリゴナル・フェライト占積率ＶＰＦ
（％）とポリゴナル・フェライト粒径ｄｒｙ（μａ１）
の比Ｖ ＰＦ／ ｄ ＰＦが２０以上、残留オーステナ
イトの占積率が５％以上で残部をベーナイトとした事を
第１の手段とし、（２）成分は重量％で、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ：０．０
２％以下Ｓ：０．０１％以下 ＡＩ ｊ ０．０
０５〜０．１０％Ｃａ ： ０．０００５〜０．０１％
又はＲＥＭ：０．００５〜０．０５％を含み、１．６％
＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５．０％を満たし、その他はＦｅ及び不
可避的元素からなり、組織はポリゴナル・フェライト占
積率ＶＰＦ（％）とポリゴナル・フェライト粒径ｄｐｖ
（＃ｌ ） ノ比Ｖ ｐＦ／ ｄ ＰＦが２０以上、
残留オーステナイトの占積率が５％以上で残部をベーナ
イトとした事を第２の手段とし、（３）成分は重量％で
、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ： ０
．０２％以下Ｓ ： ０．０１％以下 ＾１ ：
０．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍ
ｎ≦５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃａ ： ０．
０００５〜０．０１％又はＲ［ｉＭ ：ｏ、ｏｏｓ〜
０．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素から
なる鋼を鋳造して得た鋼片を圧下率８０％以上で熱間圧
延し、Ａｒｚ±５０℃で該圧延を終了し、続いて該温度
Ｔ１１から４０℃／秒以上の冷却速度で冷却し、５００
℃以下３５０℃超で巻取って後放冷する事を第３の手段
とし、 （４）成分は重量％で、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ：０．０
２％以下Ｓ ： ０．０１％以下 Ａｌ ： ０
．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦
５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃａ ： ０．００
０５〜０．０１％又はＲＥＭ ：ｏ、ｏｏｓ〜０．０
５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からなる鋼
を鋳造して得た鋼片を圧下率８０％以上で熱間圧延し、
Ａｒｔ−５０℃以上で該圧延を終了し、続いて該温度Ｔ
□から４０℃／秒未満の降温速度で３〜２５秒保定後、
Ａｒ＋超の温度範囲内の温度Ｔ２２から４０℃／秒以上
の冷却速度で冷却し、５００℃以下３５０℃超で巻取っ
て後放冷する事を第４の手段とし、 （５）１分は重量％で、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ ｐ：０．０
２％以下Ｓ ： ０．０１％以下 ＡＩ ？ ０
．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ十Ｍｎ≦
５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃａ ： ０．００
０５〜０．０１％又はＲＥＭ ：ｏ、ｏｏｓ〜０．０５
％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からなる鋼を
鋳造して得た鋼片を圧下率８０％以上で熱間圧延し、Ａ
ｒ１５０℃以上で該圧延を終了し、続いて該温度Ｔ３１
から冷却速度４０℃／秒以上で温度Ｔ３３（Ａｒ３ ＞
Ｔ３２ ＞Ａｒ１）まで冷却し、続いて４０℃／秒未満
の降温速度で温度Ｔｚｚ（Ａｒｉ ＞Ｔ３２≧Ｔｕｆｆ
＞ Ａ ｒ ＋ ）まで３〜２５秒保定後、冷却速度４
０℃／秒以上で冷却し、５００℃以下３５０℃超で巻取
って後放冷する事を第５の手段とし、 （６）取分は重量％で、 ｃ：ｏ、ｏ５〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜２
．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ：０．０２
％以下Ｓ ： ０．０１％以下 Ａｌ ： ０．
００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５
．０％を満たし、必要に応じて、Ｃａ ： ０．０００
５〜０．０１％又はＲＥＭ ：０．００５〜０．０５
％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からなる鋼を
鋳造して得た鋼片を１１７０℃以下に加熱後、圧下率８
０％以上で熱間圧延し、Ａｒ３±５０℃で該圧延を終了
し、続い１て該温度Ｔｌ＋ から冷却速度４０℃／秒以
上で冷却し、５００℃以下３５０℃超で巻取って後放冷
する事を第６の手段とし、 （７）成分は重量％で、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ： ０
．０２％以下Ｓ ： ｏ、ｏｉ％以下 Ａｌ Ｆ
０．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍ
ｎ≦５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃａ ： ０．
０００５〜０．０１％又はＲＥＭ ：０．００５〜０
．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からな
る鋼を鋳造して得た鋼片を１１７０℃以下に加熱後、圧
下率８０％以上で熱間圧延し、Ａｒｚ−５０℃以上で該
圧延を終了し、続いて該温度Ｔｔｌから４０℃／秒未満
の降温速度で３〜２５秒保定後、Ａｒ、超の温度範囲内
の温度Ｔ２２から冷却速度４０℃／秒以上で冷却し、５
００℃以下３５０℃超で巻取って後放冷する事を第７の
手段とし、 （８）成分は重量％で、 Ｃ： ｏ、ｏｓ〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ：０．０
２％以下ｓ：ｏ、ｏｘ％以下 Ａｌ ： ０．０
０５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５．
０％を満たし、必要に応じて、Ｃａ ： ０．０００５
〜０．０１％又はＲＥＭ ：ｏ、ｏｏｓ〜０．０５％
を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からなる鋼を鋳
造して得た鋼片を１１７０℃以下に加熱後、圧下率８０
％以上で熱間圧延し、Ａｒｚ−５０℃以上で該圧延を終
了し、続いて該温度Ｔ３１から冷却速度４０℃／秒以上
で温度Ｔ３２（Ａｒｓ ＞Ｔ３２ ＞Ａｒ１）迄冷却し
、続いて４０℃／秒未満の降温速度でＴ２３温度（Ａｒ
ｉ＞Ｔｚｚ≧Ｔ３３ ＞Ａｒ１）迄３〜２５秒保定後、
冷却速度４０℃／秒以上で冷却し、５００℃以下３５０
℃超で巻取って後放冷する事を第８の手段とし、 （９）取分は重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜２
．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ： ０．
０２％以下Ｓ ： ０．０１％以下 Ａｌ ：
０．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍｎ
≦５．０％を溝たし、必要に応じてＣａ ： ０．００
０５〜０．０１％又はＲＥＭ ： ０．００５〜０．
０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からなる
鋼を鋳造して得た鋼片を圧延終了温度＋１００℃以下の
温度で圧下率８０％以上で熱間圧延し、該圧延をＡｒ３
±５０℃で終了し、続いて該温度Ｔｌ＋から４０℃／秒
以上の冷却速度で冷却し、５００℃以下３５０℃Ｍ４で
巻取って後放冷する事を第９の手段と０ω成分は重量％
で、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％未＠ Ｓｉ：０．５〜２
．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ： ０．
０２％以下ｓ：０．０１％以下 Ａｌ ： ０．
００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５
．０％を満たし、必要に応じてＣａ ： ０．０００５
〜０．０１％又はＲＥＭ ： ０．００５〜０．０５
％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からなる鋼を
鋳造して得た鋼片を圧延終了温度＋１００℃以下の温度
で圧下率８０％以上で熱間圧延し、該圧延をＡ ｒ ５
−５０℃以上で終了し、続いて該温度ＴＲ＋から４０℃
／秒未満の降温速度で３〜２５秒保定後、Ａｒ１超の温
度範囲内の温度Ｔｇ２から冷却速度４０℃／秒以上で冷
却し、５００℃以下３５０℃超で巻取って後放冷する事
を第１０の手段とし、 ａＯ酸成分重量％で、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ： ０
．０２％以下ｓ：０．０１％以下 ＾１ Ｆ ０
．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦
５．０％を満たし、必要に応じてＣａ ： ０．０００
５〜０．０１％又はＲＥＭ ： ０．００５〜０．０
５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からなる鋼
を鋳造して得た鋼片を圧延終了温度＋１００℃以下の温
度で圧下率８０％以上で熱間圧延し、該圧延を＾ｒａ−
５０℃以上で終了し、続いて該温度Ｔ。
から４０℃／秒以上の冷却速度で７３．（Ａｒ、 ＞丁
、ｚ〉Ａｒ１）温度迄冷却し、続いて４０℃／秒未満の
降温速度でＴｉ５（Ａｒ３ ＞Ｔ＊ｚ≧Ｔ ３ｆｆ＞
Ａ ｒ ＋ ） ？Ｍ度迄３〜２５秒保定後、冷却速度
４０℃／秒以上で冷却し、５００℃以下３５０℃超で巻
取って後放冷する事を第１１の手段とし、 ０２１戒分は重量％で、 Ｃ： ｏ、ｏｓ〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ： ０
．０２％以下Ｓ ： ０．０１％以下 Ａｌ ：
０．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍ
ｎ≦５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃａ ： ０．
０００５〜０．０１％又はＲＥＭ ：０．００５〜０．
０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からなる
鋼を鋳造して得た鋼片を圧下率８０％以上で熱間圧延し
、Ａｒｔ±５０℃で該圧延を終了し、続いて該温度Ｔ、
から４０℃／秒以上の冷却速度で冷却し、５００℃以下
３５０ ”Ｃ超で巻取り後３３温度（Ａｒ３＞Ｔ３２０
０℃以下迄３０℃／ｈｒ以上の冷却速度で冷却して後放
冷する事を第１２の手段とし、 ０成分は重量％で、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％未満 Ｓｉ ＝ ０．５〜
２，５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ： ０
．０２％以下Ｓ ： ０．０１％以下 ＡＩ ：
０．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍ
ｎ≦５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃａ ： ０．
０００５〜０．０１％又はＲＥＭ ：０．００５〜０
．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からな
る鋼を鋳造して得た鋼片を圧下率８０％以上で熱間圧延
し、Ａｒ−５０℃以上で該圧延を終了し、続いて該温度
Ｔｇ＋から４０℃／秒未満の降温速度で３〜２５秒保定
後、Ａｒ、超の温度範囲内の温度Ｔ！２から４０℃／秒
以上の冷却速度で冷却し、５００℃以下３５０℃超で巻
取り後３３温度（Ａｒ３＞Ｔ３２００℃以下迄３０“（
／ｈｒ以上の冷却速度で冷却して後放冷する事を第１３
の手段とし、 ０４１戒分は重量％で、 ｃ ： ｏ、ｏｓ〜０．１５％未＠ Ｓｉ＋０．５〜
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ： ０
．０２％以下Ｓ ： ０．０１％以下 ＾１ ：
０．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍ
ｎ≦５．０％を満たし、必要に応じてＣａ ： ０．０
００５〜０．０１％又はＲＥＭ ： ０．００５〜０
．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からな
る鋼を鋳造して得た鋼片を圧下率８０％以上で熱間圧延
し、Ａｒ、−５０℃以上で該圧延を終了し、続いて該温
度Ｔ３１から４０℃／秒以上の冷却速度でＴ３３（Ａｒ
ｓ ＞Ｔ３２ ＞Ａｒ１）温度まで冷却し、続いて４０
℃／秒未満の降温速度でＴｓｉ（Ａｒｓ ＞Ｔ３２≧Ｔ
３２ ＞Ａｒ１）温度まで３〜２５秒保定後、冷却速度
４０℃／秒以上で冷却し、５００℃以下３５０℃超で巻
取り後３３温度（Ａｒ３＞Ｔ３２００℃以下迄３０℃／
ｈｒ以上の冷却速度で冷却して後放冷する事を第１４の
手段とし、０９威分は重量％で、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ： ０
．０２％以下Ｓ ： ０．０１％以下 ＡＩ ？
０．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍ
ｎ≦５゜０％を満たし、必要に応じて、Ｃａ ： ０．
０００５〜０．０１％又はＨＥＭ ：０．００５〜０．
０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からなる
鋼を鋳造して得た鋼片を１１７０℃以下に加熱し、圧延
終了温度＋１００℃以下の温度で圧下率８０％以上で熱
間圧延をし、Ａｒｉ±５０℃で該圧延を終了し、続いて
該温度Ｔ１１から４０℃／秒以上の冷却速度で冷却し、
５００℃以下３５０℃超で巻取り後、２００℃以下迄３
０℃／ｈｒ以上の冷却速度で冷却して後放冷する事を第
１５の手段とし、 ０６）成分は重量％で、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ： ０
．０２％以下Ｓ ： ０．０１％以下 ＾１ ：
０．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍ
ｎ≦５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃａ ： ０．
０００５〜０．０１％又はＲＥＭ ：０．００５〜０
．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からな
る綱を鋳造して得た鋼片を１１７０℃以下に加熱し、圧
延終了温度＋１００℃以下の温度で圧下率８０％以上の
熱間圧延をし、Ａｒ＝−５０℃以上で該圧延を終了し、
続いて該温度Ｔ、から４０℃／秒未満の降温速度で３〜
２５秒保定後、Ａｒ１超の温度範囲内の温度ＴＺ２から
４０℃／秒以上の冷却速度で冷却し、５００℃以下３５
０℃超で巻取り後３３温度（Ａｒ３＞Ｔ３２００℃以下
迄３゜℃／ｈｒ以上の冷却速度で冷却後放冷する事を第
１６の手段とし、 ＯＤ酸成分重量％で、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％未Ｉ Ｓｉ ： ０．５
〜２．５ ％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ：
０．０２％以下ｓ：０．０１％以下 Ａｌ ：
０．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍ
ｎ≦５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃａ ： ０．
０００５〜０．０１％又はＲＥＭ ：ｏ、ｏｏｓ〜０
．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からな
る鋼を鋳造して得た鋼片を１１７０℃以下に加熱し、圧
延終了温度＋１００℃以下の温度で圧下率８０％以上の
熱間圧延をし、Ａｒ５−５０℃以上で該圧延を終了し、
続いて該温度Ｔ、から冷却速度４０℃／秒以上で７３２
（Ａｒｔ ＞Ｔ３３ ＞Ａｒ１）温度まで冷却し、続
いて降温速度４０℃／秒未膚でＴ３３ （Ａｒ、 ＞ｒ
３３温度（Ａｒ３＞Ｔ３２≧Ｔｓ３＞八ｒ１）温度まで
３〜２５秒保定後、冷却速度４０℃／秒以上で冷却し、
５００℃以下３５０℃超で巻取り後３３温度（Ａｒ３＞
Ｔ３２００℃以下迄３０℃／ｈｒ以上の冷却速度で冷却
して後放冷する事を第１７の手段とするものである。
、ｚ〉Ａｒ１）温度迄冷却し、続いて４０℃／秒未満の
降温速度でＴｉ５（Ａｒ３ ＞Ｔ＊ｚ≧Ｔ ３ｆｆ＞
Ａ ｒ ＋ ） ？Ｍ度迄３〜２５秒保定後、冷却速度
４０℃／秒以上で冷却し、５００℃以下３５０℃超で巻
取って後放冷する事を第１１の手段とし、 ０２１戒分は重量％で、 Ｃ： ｏ、ｏｓ〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ： ０
．０２％以下Ｓ ： ０．０１％以下 Ａｌ ：
０．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍ
ｎ≦５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃａ ： ０．
０００５〜０．０１％又はＲＥＭ ：０．００５〜０．
０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からなる
鋼を鋳造して得た鋼片を圧下率８０％以上で熱間圧延し
、Ａｒｔ±５０℃で該圧延を終了し、続いて該温度Ｔ、
から４０℃／秒以上の冷却速度で冷却し、５００℃以下
３５０ ”Ｃ超で巻取り後３３温度（Ａｒ３＞Ｔ３２０
０℃以下迄３０℃／ｈｒ以上の冷却速度で冷却して後放
冷する事を第１２の手段とし、 ０成分は重量％で、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％未満 Ｓｉ ＝ ０．５〜
２，５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ： ０
．０２％以下Ｓ ： ０．０１％以下 ＡＩ ：
０．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍ
ｎ≦５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃａ ： ０．
０００５〜０．０１％又はＲＥＭ ：０．００５〜０
．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からな
る鋼を鋳造して得た鋼片を圧下率８０％以上で熱間圧延
し、Ａｒ−５０℃以上で該圧延を終了し、続いて該温度
Ｔｇ＋から４０℃／秒未満の降温速度で３〜２５秒保定
後、Ａｒ、超の温度範囲内の温度Ｔ！２から４０℃／秒
以上の冷却速度で冷却し、５００℃以下３５０℃超で巻
取り後３３温度（Ａｒ３＞Ｔ３２００℃以下迄３０“（
／ｈｒ以上の冷却速度で冷却して後放冷する事を第１３
の手段とし、 ０４１戒分は重量％で、 ｃ ： ｏ、ｏｓ〜０．１５％未＠ Ｓｉ＋０．５〜
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ： ０
．０２％以下Ｓ ： ０．０１％以下 ＾１ ：
０．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍ
ｎ≦５．０％を満たし、必要に応じてＣａ ： ０．０
００５〜０．０１％又はＲＥＭ ： ０．００５〜０
．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からな
る鋼を鋳造して得た鋼片を圧下率８０％以上で熱間圧延
し、Ａｒ、−５０℃以上で該圧延を終了し、続いて該温
度Ｔ３１から４０℃／秒以上の冷却速度でＴ３３（Ａｒ
ｓ ＞Ｔ３２ ＞Ａｒ１）温度まで冷却し、続いて４０
℃／秒未満の降温速度でＴｓｉ（Ａｒｓ ＞Ｔ３２≧Ｔ
３２ ＞Ａｒ１）温度まで３〜２５秒保定後、冷却速度
４０℃／秒以上で冷却し、５００℃以下３５０℃超で巻
取り後３３温度（Ａｒ３＞Ｔ３２００℃以下迄３０℃／
ｈｒ以上の冷却速度で冷却して後放冷する事を第１４の
手段とし、０９威分は重量％で、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ： ０
．０２％以下Ｓ ： ０．０１％以下 ＡＩ ？
０．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍ
ｎ≦５゜０％を満たし、必要に応じて、Ｃａ ： ０．
０００５〜０．０１％又はＨＥＭ ：０．００５〜０．
０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からなる
鋼を鋳造して得た鋼片を１１７０℃以下に加熱し、圧延
終了温度＋１００℃以下の温度で圧下率８０％以上で熱
間圧延をし、Ａｒｉ±５０℃で該圧延を終了し、続いて
該温度Ｔ１１から４０℃／秒以上の冷却速度で冷却し、
５００℃以下３５０℃超で巻取り後、２００℃以下迄３
０℃／ｈｒ以上の冷却速度で冷却して後放冷する事を第
１５の手段とし、 ０６）成分は重量％で、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％未満 Ｓｉ ： ０．５〜
２．５％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ： ０
．０２％以下Ｓ ： ０．０１％以下 ＾１ ：
０．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍ
ｎ≦５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃａ ： ０．
０００５〜０．０１％又はＲＥＭ ：０．００５〜０
．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からな
る綱を鋳造して得た鋼片を１１７０℃以下に加熱し、圧
延終了温度＋１００℃以下の温度で圧下率８０％以上の
熱間圧延をし、Ａｒ＝−５０℃以上で該圧延を終了し、
続いて該温度Ｔ、から４０℃／秒未満の降温速度で３〜
２５秒保定後、Ａｒ１超の温度範囲内の温度ＴＺ２から
４０℃／秒以上の冷却速度で冷却し、５００℃以下３５
０℃超で巻取り後３３温度（Ａｒ３＞Ｔ３２００℃以下
迄３゜℃／ｈｒ以上の冷却速度で冷却後放冷する事を第
１６の手段とし、 ＯＤ酸成分重量％で、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％未Ｉ Ｓｉ ： ０．５
〜２．５ ％Ｍｎ ： ０．５〜２．５％ Ｐ ：
０．０２％以下ｓ：０．０１％以下 Ａｌ ：
０．００５〜０．１０％を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍ
ｎ≦５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃａ ： ０．
０００５〜０．０１％又はＲＥＭ ：ｏ、ｏｏｓ〜０
．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からな
る鋼を鋳造して得た鋼片を１１７０℃以下に加熱し、圧
延終了温度＋１００℃以下の温度で圧下率８０％以上の
熱間圧延をし、Ａｒ５−５０℃以上で該圧延を終了し、
続いて該温度Ｔ、から冷却速度４０℃／秒以上で７３２
（Ａｒｔ ＞Ｔ３３ ＞Ａｒ１）温度まで冷却し、続
いて降温速度４０℃／秒未膚でＴ３３ （Ａｒ、 ＞ｒ
３３温度（Ａｒ３＞Ｔ３２≧Ｔｓ３＞八ｒ１）温度まで
３〜２５秒保定後、冷却速度４０℃／秒以上で冷却し、
５００℃以下３５０℃超で巻取り後３３温度（Ａｒ３＞
Ｔ３２００℃以下迄３０℃／ｈｒ以上の冷却速度で冷却
して後放冷する事を第１７の手段とするものである。
上記した本発明における成分規制、加熱規制、圧延規制
、冷却規制、巻取り規制等の値とその規制理由は以下の
通りである。
、冷却規制、巻取り規制等の値とその規制理由は以下の
通りである。
Ｃは残留オーステナイト（以下残留Ｔと樗す）の確保の
ために添加するが、溶接部の脆化を防止し、良好なスポ
ット溶接性を得るため上限をもうけている。
ために添加するが、溶接部の脆化を防止し、良好なスポ
ット溶接性を得るため上限をもうけている。
Ｓｉ、 ｌＩ！ｎは強化元素であり、Ｓｉはフェライト
（以下αと榊す）の生成を促進し、炭化物の生成を抑制
して残留γを確保し、Ｍｎはγを安定化して残留Ｔを確
保するために添加するが、効果の飽和とスポット溶接性
の悪化防止から共に上限をもうけ、更に合成量も同じ理
由で上下限をもうけている。
（以下αと榊す）の生成を促進し、炭化物の生成を抑制
して残留γを確保し、Ｍｎはγを安定化して残留Ｔを確
保するために添加するが、効果の飽和とスポット溶接性
の悪化防止から共に上限をもうけ、更に合成量も同じ理
由で上下限をもうけている。
Ｐは残留γの確保に効果があるが、本発明では２次加工
性、靭性、特にスポット溶接性の確保のため上限をもう
けている。
性、靭性、特にスポット溶接性の確保のため上限をもう
けている。
Ｓは硫化物系介在物により、穴拡げ性が悪化するため上
限をもうけている。
限をもうけている。
Ｃａは硫化物系介在物の形状制御（球状化）により穴拡
げ性を向上するために添加するが、効果の飽和、介在物
の増加による逆効果現象、つまり穴拡げ性の低下から上
限をもうけている。又、ＲＥＭもＣａと同様の理由から
上下限をもうけている。
げ性を向上するために添加するが、効果の飽和、介在物
の増加による逆効果現象、つまり穴拡げ性の低下から上
限をもうけている。又、ＲＥＭもＣａと同様の理由から
上下限をもうけている。
ＡＩは脱酸と＾ＩＮによるγの細粒化を経たαの微細化
を目的に添加するが、効果の飽和から上限をもうけてい
る。
を目的に添加するが、効果の飽和から上限をもうけてい
る。
加熱温度はＴの細粒化を経たαの細粒化と最良な表面性
状の確保のために上限をもうけている。
状の確保のために上限をもうけている。
仕上圧延の開始温度は、α占積率の増加とα粒径の細粒
化により、残留Ｔをより増加させる効果を維持するため
に上限をもうけている。
化により、残留Ｔをより増加させる効果を維持するため
に上限をもうけている。
仕上圧延の終了温度は、仕上圧延の開始温度と同様の理
由から規制しているが、加工組織による延性劣化の防止
から下限をもうけている。
由から規制しているが、加工組織による延性劣化の防止
から下限をもうけている。
圧下率はα占積率の増大、αの細粒化による残’ｍｒの
確保のため下限をもうけている。
確保のため下限をもうけている。
第６図に示す１段冷却の冷却速度はパーライトの生成防
止のため下限を定めている。
止のため下限を定めている。
第６図に示す２段冷却の初段の降温速度はα占積率の確
保のため上限を定め３３温度（Ａｒ３＞Ｔ３２段目の冷
却速度はパーライトの生成防止のため下限を定め、保定
時間は上記した初段の作用が充分に達成される時間に規
制している。
保のため上限を定め３３温度（Ａｒ３＞Ｔ３２段目の冷
却速度はパーライトの生成防止のため下限を定め、保定
時間は上記した初段の作用が充分に達成される時間に規
制している。
第６図に示す３段冷却の初段の冷却速度はαの細粒化の
ため下限を３３温度（Ａｒ３＞Ｔ３２段目の降温速度は
αの占積率の確保のため上限を、３段目の冷却速度はパ
ーライトの生成防止のため下限を定め、保定時間は上記
した２段目の作用が充分に達成される時間に規制してい
る。
ため下限を３３温度（Ａｒ３＞Ｔ３２段目の降温速度は
αの占積率の確保のため上限を、３段目の冷却速度はパ
ーライトの生成防止のため下限を定め、保定時間は上記
した２段目の作用が充分に達成される時間に規制してい
る。
巻取温度の下限はマルテンサイトの生成を防止して残留
Ｔを確保し、併せて穴拡げ性の劣化を防止するため定め
、上限はパーライトの生成を防止して残留Ｔを確保し、
併せて過度のベーナイト変態を抑制し、残留Ｔを確保す
るため定めている。
Ｔを確保し、併せて穴拡げ性の劣化を防止するため定め
、上限はパーライトの生成を防止して残留Ｔを確保し、
併せて過度のベーナイト変態を抑制し、残留Ｔを確保す
るため定めている。
又巻取り後の強制冷却は過度のベーナイト変態を抑制し
て残留γを確保するため、強制冷却終了温度の下限と冷
却速度の上限を定めている。
て残留γを確保するため、強制冷却終了温度の下限と冷
却速度の上限を定めている。
く作用〉
本発明は本発明者等が特開昭６４−７９３４５号公報で
提案した、優れた強度・延性バランスを有する、「加工
性に優れた高強度熱延鋼板」と「その製造方法」を基本
とするものである。
提案した、優れた強度・延性バランスを有する、「加工
性に優れた高強度熱延鋼板」と「その製造方法」を基本
とするものである。
該提案は前記した特開昭６０−４３４２５号公報と同様
に、残留ＴのＴ２１Ｐ現象を利用したもので、α占積率
／α粒径を７以上とし、残留γを占積率５％以上確保し
、ＴＳＸＴ、ＥＩ≧２０００を達成している。
に、残留ＴのＴ２１Ｐ現象を利用したもので、α占積率
／α粒径を７以上とし、残留γを占積率５％以上確保し
、ＴＳＸＴ、ＥＩ≧２０００を達成している。
この提案は、延性を向上させＴＳＸＴ、ＥＩ≧２０００
を得るため占積率５％以上の残留γを必須とし、これを
達成するためＴをＣ等の元素の濃化により安定させてい
る。
を得るため占積率５％以上の残留γを必須とし、これを
達成するためＴをＣ等の元素の濃化により安定させてい
る。
該提案はこの安定のため■αを生成させてγ中へのＣ等
の濃化を促進してＴの残留を助長し、■ベーナイト変態
の進行に伴いＴ中へのＣ等の濃化を促進してＴの残留を
助長している。
の濃化を促進してＴの残留を助長し、■ベーナイト変態
の進行に伴いＴ中へのＣ等の濃化を促進してＴの残留を
助長している。
Ｔが残留しやすい箇所は、Ｃ′ａ度が高いαと未変態γ
の界面であり、残留重量を増加させるにはαの生成を増
大（占積率を高める）し、α粒を微細化（界面を増加）
する必要がある。
の界面であり、残留重量を増加させるにはαの生成を増
大（占積率を高める）し、α粒を微細化（界面を増加）
する必要がある。
そのため該提案は０．１５〜０，４０重量％のＣを必要
としている。
としている。
しかしＣがこの様に高いと前記した様に現在広く適用を
見ているスポット溶接性の劣化を招き、又、本発明の目
標でもある穴拡げ比１．４以上の高穴拡げ性の維持も期
待出来ず、幾ら強度・延性バランスが優れている鋼板で
あってもユーザーの要望を完全に満たすに到らず、適用
範囲が限られることを本発明者等は見出した。
見ているスポット溶接性の劣化を招き、又、本発明の目
標でもある穴拡げ比１．４以上の高穴拡げ性の維持も期
待出来ず、幾ら強度・延性バランスが優れている鋼板で
あってもユーザーの要望を完全に満たすに到らず、適用
範囲が限られることを本発明者等は見出した。
本発明者等はこの事実を基に、前記課題を達成するため
、種々の実験検討を重ね、第１図〜第５図の知見を得た
。
、種々の実験検討を重ね、第１図〜第５図の知見を得た
。
本発明は上記の知見を基に、前記した手段を構成したの
で、Ｃを０．０５〜０，１５重量％未満迄低減しても、
強度・延性バランスはもとより高穴拡げ性の低下をみる
ことなく、スポット溶接性を向上させ、本発明の課題を
達成するに到ったのである。
で、Ｃを０．０５〜０，１５重量％未満迄低減しても、
強度・延性バランスはもとより高穴拡げ性の低下をみる
ことなく、スポット溶接性を向上させ、本発明の課題を
達成するに到ったのである。
以下第１図〜第５図を基に本発明者等が得た知見を説明
する。
する。
第１図はα占積率／α粒径とＴＳＸＴ、Ｅｌの関係を示
し、第２図はＣ重量％とスポット溶接性の関係を示し、
第３図はＳｉ重量％とＭｎｌｉｉｉ％と残留重量の関係
を示し、第４図は加熱温度と熱延鋼板の表面性状の関係
を示し、第５図は巻取温度と穴拡げ比の関係を示す。
し、第２図はＣ重量％とスポット溶接性の関係を示し、
第３図はＳｉ重量％とＭｎｌｉｉｉ％と残留重量の関係
を示し、第４図は加熱温度と熱延鋼板の表面性状の関係
を示し、第５図は巻取温度と穴拡げ比の関係を示す。
これ等の図は、■ＴＳＸＴ、Ｅｌ≧２０００を確保する
ために必要な５％以上の残留γを得るには、第１図に示
す如く、Ｖｐｒ／ｄｐＦ≧２０の確保が必須要件である
こと、即ち、０．１５％未満の母材Ｃ４度で５％以上の
残留Ｔを得るには、前記特開昭６４−７９３４５号公報
で開示した以上に、更にα占積率を高めるか、α粒径を
微細化するか、或いは両者を同時に行う事が必須要件で
あること、■スポット溶接性の向上には、第２図に示す
如くＣを０．１５％未満に低減することが必須要件であ
ること、■本発明で用いるようにＣの低い鋼種では、Ｔ
ＳＸＴ、Ｅｌ≧２０００とスポット溶接性の両立は、第
３図に示すＳｉａＭｎの添加規制範囲の厳守が必須要件
であること、■又特に優れた表面性状を得るには、第４
図に示す如く加熱温度を１１７０℃以下とする事が必須
要件であること、■ＴＳＸＴ、Ｅｌ≧２０００と並んで
５業分野で重要な加工性指標とされている、穴拡げ比ｄ
／ｄ、が１．４以上の高穴拡げ性を確保するには、第５
図に示す如＜３５０℃超の巻取温度が必須要件であるこ
とを知得せしめたのである。
ために必要な５％以上の残留γを得るには、第１図に示
す如く、Ｖｐｒ／ｄｐＦ≧２０の確保が必須要件である
こと、即ち、０．１５％未満の母材Ｃ４度で５％以上の
残留Ｔを得るには、前記特開昭６４−７９３４５号公報
で開示した以上に、更にα占積率を高めるか、α粒径を
微細化するか、或いは両者を同時に行う事が必須要件で
あること、■スポット溶接性の向上には、第２図に示す
如くＣを０．１５％未満に低減することが必須要件であ
ること、■本発明で用いるようにＣの低い鋼種では、Ｔ
ＳＸＴ、Ｅｌ≧２０００とスポット溶接性の両立は、第
３図に示すＳｉａＭｎの添加規制範囲の厳守が必須要件
であること、■又特に優れた表面性状を得るには、第４
図に示す如く加熱温度を１１７０℃以下とする事が必須
要件であること、■ＴＳＸＴ、Ｅｌ≧２０００と並んで
５業分野で重要な加工性指標とされている、穴拡げ比ｄ
／ｄ、が１．４以上の高穴拡げ性を確保するには、第５
図に示す如＜３５０℃超の巻取温度が必須要件であるこ
とを知得せしめたのである。
本発明者等はこれ等の知見を基に本発明の基本を確立す
ると共に付帯条件を調整して本発明を完成するに到った
のである。
ると共に付帯条件を調整して本発明を完成するに到った
のである。
〈実施例〉
１、供試鋼の化学成分（重量％）
表 １
２、熱間圧延条件 （表２１表３に示す）３．冷却
条件 （表２１表３に示す）４、巻取条件
（表２２表３に示す）５、組織 （
表２１表３に示す）６、 ｔオ質 （表２
１表３に示す）７、スボノ）・溶接性 ｃ表２゜表３
に示す）８、穴拡げ性 （表２１表３に示す）
尚、穴拡げ性は３３温度（Ａｒ３＞Ｔ３２０ｍｍの打抜
穴をパリのない面から３０°円錐ポンチで押広げ、クラ
ンクが板厚を貫通した時点での穴径（ｄ）と初期穴径（
ｄｏ：２０ｍｍ）との比（ｄ／ｄ１）で示す。
条件 （表２１表３に示す）４、巻取条件
（表２２表３に示す）５、組織 （
表２１表３に示す）６、 ｔオ質 （表２
１表３に示す）７、スボノ）・溶接性 ｃ表２゜表３
に示す）８、穴拡げ性 （表２１表３に示す）
尚、穴拡げ性は３３温度（Ａｒ３＞Ｔ３２０ｍｍの打抜
穴をパリのない面から３０°円錐ポンチで押広げ、クラ
ンクが板厚を貫通した時点での穴径（ｄ）と初期穴径（
ｄｏ：２０ｍｍ）との比（ｄ／ｄ１）で示す。
表２及び表３に明らかな如く、本発明例の調香１〜７，
１５，１６，２０．２１．２５〜４９は、ＴＳ（ｋｇｆ
／ｍｍ”） は５１〜９０を示し、Ｅｌ （ｚ）は２
７〜４７（７）範囲にあり、ＴＳＸＴ、ＥＩは２２１０
〜３０３６を示し、穴拡げ比（ｄ／ｄｏ）は１．４以上
を示した。
１５，１６，２０．２１．２５〜４９は、ＴＳ（ｋｇｆ
／ｍｍ”） は５１〜９０を示し、Ｅｌ （ｚ）は２
７〜４７（７）範囲にあり、ＴＳＸＴ、ＥＩは２２１０
〜３０３６を示し、穴拡げ比（ｄ／ｄｏ）は１．４以上
を示した。
又スボッ目容接試験を行った供試材の全てにナゲツト（
スポット溶接性に溶融し、その後凝固した部分）内破断
は見られなかった。
スポット溶接性に溶融し、その後凝固した部分）内破断
は見られなかった。
一方比較例の調香８〜１４．１７〜１９．２２〜２４は
何れも本発明の課題を達成する強度・延性バランスと穴
拡げ性とスポット溶接性の並立を示すに到らなかった。
何れも本発明の課題を達成する強度・延性バランスと穴
拡げ性とスポット溶接性の並立を示すに到らなかった。
即ち、Ｃｌが本発明の下限に達しなかった調香８は、残
留γ占積率が本発明の規制を満たさず、ＴＳＸＴ、ＥＩ
が２０００を下回った。
留γ占積率が本発明の規制を満たさず、ＴＳＸＴ、ＥＩ
が２０００を下回った。
巻取温度が本発明の規制を満たさず、マルテンサイトの
生成を見た調香１４は、残留γ占積率が本発明の規制を
満たさず、ＴＳＸＴ、ＥＩが２０００を下回ると共にｄ
／ｄＯは１．４に達しなかった。
生成を見た調香１４は、残留γ占積率が本発明の規制を
満たさず、ＴＳＸＴ、ＥＩが２０００を下回ると共にｄ
／ｄＯは１．４に達しなかった。
冷却条件、ないしは巻取温度が本発明の規制を満たさず
、パーライトの生成を見た調香１３１９．２４は、残留
γ占積率が本発明の規制を満たさず、ＴＳＸＴ、ＥＩが
２０００を下回った。
、パーライトの生成を見た調香１３１９．２４は、残留
γ占積率が本発明の規制を満たさず、ＴＳＸＴ、ＥＩが
２０００を下回った。
仕上圧延温度、圧下率が本発明の規制を満たさず、残留
γ占積率とＶ ＰＦ／ ｄ ＰＦが共に本発明の規制に
達しなかった調香ＩＩと、冷却条件が本発明の規制を満
たさなかった、調香１７，１８２２゜２３、仕上圧延温
度が本発明の規制を満たさず加工フェライトが生成した
調香１２等は何れもＴ、Ｅｌが低（、ＴＳＸＴ、ＥＩが
１８００以下を示し何れも本発明の課題を解決し得なか
った。
γ占積率とＶ ＰＦ／ ｄ ＰＦが共に本発明の規制に
達しなかった調香ＩＩと、冷却条件が本発明の規制を満
たさなかった、調香１７，１８２２゜２３、仕上圧延温
度が本発明の規制を満たさず加工フェライトが生成した
調香１２等は何れもＴ、Ｅｌが低（、ＴＳＸＴ、ＥＩが
１８００以下を示し何れも本発明の課題を解決し得なか
った。
又ＴＳＸＴ、ＥＩが２４４８．２６００を示した調香９
．１゜はＣ量が本発明の上限を上回るため、スポット溶
接試験でナゲント内破断が見られ、更に調香工０はｄ／
ｄ、が１，４に満たず、本発明の課題を解決し得なかっ
た。
．１゜はＣ量が本発明の上限を上回るため、スポット溶
接試験でナゲント内破断が見られ、更に調香工０はｄ／
ｄ、が１，４に満たず、本発明の課題を解決し得なかっ
た。
〈発明の効果〉
本発明は上記の如く構威し、作用せしめることにより、
−例として示す実施例からも明らかな如く、優れたスポ
ット溶接性と、強度・延性バランス及び加工性を備えた
熱延鋼板とその製造方法の提供を可能としたもので、こ
の種鋼板を用いて製品を製造する作業性の向上、生産性
の向上、歩留の向上は著しく、この種分野にもたらす経
済的、工業的効果は大きい。
−例として示す実施例からも明らかな如く、優れたスポ
ット溶接性と、強度・延性バランス及び加工性を備えた
熱延鋼板とその製造方法の提供を可能としたもので、こ
の種鋼板を用いて製品を製造する作業性の向上、生産性
の向上、歩留の向上は著しく、この種分野にもたらす経
済的、工業的効果は大きい。
第１図はα占積率／α粒径と残留重量の関係を示し、第
２図はＣ重量％とスポット溶接性の関係を示し、第３図
はＳｉ重量％とＭｎ重看％と残留重量の関係を示し、第
４図は加熱温度と鋼板の表面性状の関係を示し、第５図
は巻取温度と穴拡げ比の関係を示し、第６図は本発明で
使用する冷却方法の説明図である。
２図はＣ重量％とスポット溶接性の関係を示し、第３図
はＳｉ重量％とＭｎ重看％と残留重量の関係を示し、第
４図は加熱温度と鋼板の表面性状の関係を示し、第５図
は巻取温度と穴拡げ比の関係を示し、第６図は本発明で
使用する冷却方法の説明図である。
Claims (17)
- （１）成分は重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％未満Ｓｉ：０．５〜２．５％
Ｍｎ：０．５〜２．５％Ｐ：０．０２％以下Ｓ：０．０
１％以下Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含み、１．６
％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５．０％を満たし、その他はＦｅ及び
不可避的元素からなり、組織はポリゴナル・フェライト
占積率Ｖ＿Ｐ＿Ｆ（％）とポリゴナル・フェライト粒径
ｄ＿Ｐ＿Ｆ（μｍ）の比Ｖ＿Ｐ＿Ｆ／ｄ＿Ｐ＿Ｆが２０
以上、残留オーステナイトの占積率が５％以上で残部が
ベーナイトからなる事を特徴とする加工性とスポット溶
接性に優れた熱延高強度鋼板。 - （２）成分は重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％未満Ｓｉ：０．５〜２．５％
Ｍｎ：０．５〜２．５％Ｐ：０．０２％以下Ｓ：０．０
１％以下Ａｌ：０．００５〜０．１０％Ｃａ：０．００
０５〜０．０１％又はＲＥＭ：０．００５〜０．０５％
を含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５．０％を満たし、そ
の他はＦｅ及び不可避的元素からなり、組織はポリゴナ
ル・フェライト占積率Ｖ＿Ｐ＿Ｆ（％）とポリゴナル・
フェライト粒径ｄ＿Ｐ＿Ｆ（μｍ）の比Ｖ＿Ｐ＿Ｆ／ｄ
＿Ｐ＿Ｆが２０以上、残留オーステナイトの占積率が５
％以上で残部がベーナイトからなる事を特徴とする加工
性とスポット溶接性に優れた熱延高強度鋼板。 - （３）成分は重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％未満Ｓｉ：０．５〜２．５％
Ｍｎ：０．５〜２．５％Ｐ：０．０２％以下Ｓ：０．０
１％以下Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含み、１．６
％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃ
ａ：０．０００５〜０．０１％又はＲＥＭ：０．００５
〜０．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素か
らなる鋼を鋳造して得た鋼片を圧下率８０％以上で熱間
圧延し、Ａｒ＿３±５０℃で終了した該圧延に続いて該
温度Ｔ＿１＿１から４０℃／秒以上の冷却速度で冷却し
、５００℃以下３５０℃超で巻取って後放冷する事を特
徴とする加工性とスポット溶接性に優れた熱延高強度鋼
板の製造方法。 - （４）成分は重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％未満Ｓｉ：０．５〜２．５％
Ｍｎ：０．５〜２．５％Ｐ：０．０２％以下Ｓ：０．０
１％以下Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含み、１．６
％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃ
ａ：０．０００５〜０．０１％又はＲＥＭ：０．００５
〜０．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素か
らなる鋼を鋳造して得た鋼片を圧下率８０％以上で熱間
圧延し、Ａｒ＿３−５０℃以上で終了した該圧延に続い
て該温度Ｔ＿２＿１から４０℃／秒未満の降温速度で３
〜２５秒保定後、Ａｒ＿１超の温度範囲内の温度Ｔ＿２
＿２から４０℃／秒以上の冷却速度で冷却し、５００℃
以下３５０℃超で巻取って後放冷する事を特徴とする加
工性とスポット溶接性に優れた熱延高強度鋼板の製造方
法。 - （５）成分は重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％未満Ｓｉ：０．５〜２．５％
Ｍｎ：０．５〜２．５％Ｐ：０．０２％以下Ｓ：０．０
１％以下Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含み、１．６
％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃ
ａ：０．０００５〜０．０１％又はＲＥＭ：０．００５
〜０．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素か
らなる鋼を鋳造して得た鋼片を圧下率８０％以上で熱間
圧延し、Ａｒ＿３−５０℃以上で該圧延を終了し、続い
て該温度Ｔ＿３＿１から冷却速度４０℃／秒以上でＴ＿
３＿２（Ａｒ＿３＞Ｔ＿３＿２＞Ａｒ＿１）温度まで冷
却し、続いて４０℃／秒未満の降温速度で温度Ｔ＿３＿
３（Ａｒ＿３＞Ｔ＿３＿２≧Ｔ＿３＿３＞Ａｒ＿１）ま
で３〜２５秒保定後、冷却速度４０℃／秒以上で冷却し
、５００℃以下３５０℃超で巻取って後放冷する事を特
徴とする加工性とスポット溶接性に優れた熱延高強度鋼
板の製造方法。 - （６）成分は重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％未満Ｓｉ：０．５〜２．５％
Ｍｎ：０．５〜２．５％Ｐ：０．０２％以下Ｓ：０．０
１％以下Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含み、１．６
％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃ
ａ：０．０００５〜０．０１％又はＲＥＭ：０．００５
〜０．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素か
らなる鋼を鋳造して得た鋼片を１１７０℃以下に加熱後
、圧下率８０％以上で熱間圧延し、Ａｒ＿３±５０℃で
該圧延を終了し、続いて該温度Ｔ＿１＿１から冷却速度
４０℃／秒以上で冷却し、５００℃以下３５０℃超で巻
取って後放冷する事を特徴とする加工性とスポット溶接
性に優れた熱延高強度鋼板の製造方法。 - （７）成分は重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％未満Ｓｉ：０．５〜２．５％
Ｍｎ：０．５〜２．５％Ｐ：０．０２％以下Ｓ：０．０
１％以下Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含み、１．６
％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃ
ａ：０．０００５〜０．０１％又はＲＥＭ：０．００５
〜０．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素か
らなる鋼を鋳造して得た鋼片を１１７０℃以下に加熱後
、圧下率８０％以上で熱間圧延し、Ａｒ＿３−５０℃以
上で該圧延を終了し、続いて該温度Ｔ＿２＿１から４０
℃／秒未満の降温速度で３〜２５秒保定後、Ａｒ＿１超
の温度範囲内の温度Ｔ＿２＿２から冷却速度４０℃／秒
以上で冷却し、５００℃以下３５０℃超で巻取って後放
冷する事を特徴とする加工性とスポット溶接性に優れた
熱延高強度鋼板の製造方法。 - （８）成分は重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％未満Ｓｉ：０．５〜２．５％
Ｍｎ：０．５〜２．５％Ｐ：０．０２％以下Ｓ：０．０
１％以下Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含み、１．６
％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃ
ａ：０．０００５〜０．０１％又はＲＥＭ：０．００５
〜０．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素か
らなる鋼を鋳造して得た鋼片を１１７０℃以下に加熱後
圧下率８０％以上で熱間圧延し、Ａｒ＿３−５０℃以上
で該圧延を終了し、続いて該温度Ｔ＿３＿１から冷却速
度４０℃／秒以上で温度Ｔ＿３＿２（Ａｒ＿３＞Ｔ＿３
＿２＞Ａｒ＿１）迄冷却し、続いて降温速度４０℃／秒
未満でＴ＿３＿３温度（Ａｒ＿３＞Ｔ＿３＿２≧Ｔ＿３
＿３＞Ａｒ＿１）迄３〜２５秒保定後、冷却速度４０℃
／秒以上で冷却し、５００℃以下３５０℃超で巻取って
後放冷する事を特徴とする加工性とスポット溶接性に優
れた熱延高強度鋼板の製造方法。 - （９）成分は重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％未満Ｓｉ：０．５〜２．５％
Ｍｎ：０．５〜２．５％Ｐ：０．０２％以下Ｓ：０．０
１％以下Ａｌ０．００５〜０．１０％を含み、１．６％
＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５．０％を満たし、必要に応じてＣａ：
０．０００５〜０．０１％又はＲＥＭ：０．００５〜０
．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素からな
る鋼を鋳造して得た鋼片を圧延終了温度＋１００℃以下
の温度で圧下率８０％以上で熱間圧延し、該圧延をＡｒ
＿３±５０℃で終了し、続いて該温度Ｔ＿１＿１から４
０℃／秒以上の冷却速度で冷却し、５００℃以下３５０
℃超で巻取って後放冷する事を特徴とする加工性とスポ
ット溶接性に優れた熱延高強度鋼板の製造方法。 - （１０）成分は重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％未満Ｓｉ：０．５〜２．５％
Ｍｎ：０．５〜２．５％Ｐ：０．０２％以下Ｓ：０．０
１％以下Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含み、１．６
％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５．０％を満たし、必要に応じてＣａ
：０．０００５〜０．０１％又はＲＥＭ：０．００５〜
０．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素から
なる鋼を鋳造して得た鋼片を圧延終了温度＋１００℃以
下の温度で圧下率８０％以上で熱間圧延し、該圧延をＡ
ｒ＿３−５０℃以上で終了し、続いて該温度Ｔ＿２＿１
から４０℃／秒未満の降温速度で３〜２５秒保定後、Ａ
ｒ＿１超の温度範囲内の温度Ｔ＿２＿２から冷却速度４
０℃／秒以上で冷却し、５００℃以下３５０℃超で巻取
って後放冷する事を特徴とする加工性とスポット溶接性
に優れた熱延高強度鋼板の製造方法。 - （１１）成分は重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％未満Ｓｉ：０．５〜２．５％
Ｍｎ：０．５〜２．５％Ｐ：０．０２％以下Ｓ：０．０
１％以下Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含み、１．６
％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５．０％を満たし、必要に応じてＣａ
：０．０００５〜０．０１％又はＲＥＭ：０．００５〜
０．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素から
なる鋼を鋳造して得た鋼片を圧延終了温度＋１００℃以
下の温度で圧下率８０％以上で熱間圧延し、該圧延をＡ
ｒ＿３−５０℃以上で終了し、続いて該温度Ｔ＿３＿１
から４０℃／秒以上の冷却速度でＴ＿３＿２（Ａｒ＿３
＞Ｔ＿３＿２＞Ａｒ＿１）温度迄冷却し、続いて４０℃
／秒未満の降温速度でＴ＿３＿３（Ａｒ＿３＞Ｔ＿３＿
３≧Ｔ＿３＿３＞Ａｒ＿１）温度迄３〜２５秒保定後、
冷却速度４０℃／秒以上で冷却し、５００℃以下３５０
℃超で巻取って後放冷する事を特徴とする加工性とスポ
ット溶接性に優れた熱延高強度鋼の製造方法。 - （１２）成分は重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％未満Ｓｉ：０．５〜２．５％
Ｍｎ：０．５〜２．５％Ｐ：０．０２％以下Ｓ：０．０
１％以下Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含み、１．６
％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５．０％を満たし、必要に応じてＣａ
：０．０００５〜０．０１％又はＲＥＭ：０．００５〜
０．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素から
なる鋼を鋳造して得た鋼片を圧下率８０％以上で熱間圧
延し、Ａｒ＿３±５０℃で該圧延を終了し、続いて該温
度Ｔ＿１＿１から冷却速度４０℃／秒以上で冷却し、５
００℃以下３５０℃超で巻取り後、２００℃以下迄３０
℃／ｈｒ以上の冷却速度で冷却して後放冷する事を特徴
とする加工性とスポット溶接性に優れた熱延高強度鋼板
の製造方法。 - （１３）成分は重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％未満Ｓｉ：０．５〜２．５％
Ｍｎ：０．５〜２．５％Ｐ：０．０２％以下Ｓ：０．０
１％以下Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含み、１．６
％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃ
ａ：０．０００５〜０．０１％又はＲＥＭ：０．００５
〜０．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素か
らなる鋼を鋳造して得た鋼片を圧下率８０％以上で熱間
圧延し、Ａｒ−５０℃以上で該圧延を終了し、続いて該
温度Ｔ＿２＿１から４０℃／秒未満の降温速度で３〜２
５秒保定後、Ａｒ＿１超の温度範囲内の温度Ｔ＿２＿２
から４０℃／秒以上の冷却速度で冷却し、５００℃以下
３５０℃超で巻取り後、２００℃以下迄３０℃／ｈｒ以
上の冷却速度で冷却して後放冷する事を特徴とする加工
性とスポット溶接性に優れた熱延高強度鋼板の製造方法
。 - （１４）成分は重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％未満Ｓｉ：０．５〜２．５％
Ｍｎ：０．５〜２．５％Ｐ：０．０２％以下Ｓ：０．０
１％以下Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含み、１．６
％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃ
ａ：０．０００５〜０．０１％又はＲＥＭ：０．００５
〜０．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素か
らなる鋼を鋳造して得た鋼片を圧下率８０％以上で熱間
圧延し、Ａｒ＿３−５０℃以上で該圧延を終了し、続い
て該温度Ｔ＿３＿１から冷却速度４０℃／秒以上でＴ＿
３＿２（Ａｒ＿３＞Ｔ＿３＿２＞Ａｒ＿１）温度まで冷
却し、続いて４０℃／秒未満の降温速度でＴ＿３＿３（
Ａｒ＿３＞Ｔ＿３＿２≧Ｔ＿３＿３＞Ａｒ＿１）温度ま
で３〜２５秒保定後、冷却速度４０℃／秒以上で冷却し
、５００℃以下３５０℃超で巻取り後、２００℃以下迄
３０℃／ｈｒ以上の冷却速度で冷却して後放冷する事を
特徴とする加工性とスポット溶接性に優れた熱延高強度
鋼板の製造方法。 - （１５）成分は重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％未満Ｓｉ：０．５〜２．５％
Ｍｎ：０．５〜２．５％Ｐ：０．０２％以下Ｓ：０．０
１％以下Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含み、１．６
％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃ
ａ：０．０００５〜０．０１％又はＲＥＭ：０．００５
〜０．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素か
らなる鋼を鋳造して得た鋼片を１１７０℃以下に加熱し
、圧延終了温度＋１００℃以下の温度で圧下率８０％以
上で熱間圧延をし、Ａｒ＿３±５０℃で該圧延を終え、
続いて該温度Ｔ＿１＿１から冷却速度４０℃／秒以上で
冷却し、５００℃以下３５０℃超で巻取り後、２００℃
以下迄３０℃／ｈｒ以上の冷却速度で冷却して後放冷す
る事を特徴とする加工性とスポット溶接性に優れた熱延
高強度鋼板の製造方法。 - （１６）成分は重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％未満Ｓｉ：０．５〜２．５％
Ｍｎ：０．５〜２．５％Ｐ：０．０２％以下Ｓ：０．０
１％以下Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含み、１．６
％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃ
ａ：０．０００５〜０．０１％又はＲＥＭ：０．００５
〜０．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素か
らなる鋼を鋳造して得た鋼片を１１７０℃以下に加熱し
、圧延終了温度＋１００℃以下の温度で圧下率８０％以
上の熱間圧延をし、Ａｒ＿３−５０℃以上で該圧延を終
了し、続いて該温度Ｔ＿２＿１から４０℃／秒未満の降
温速度で３〜２５秒保定後、Ａｒ＿１超の温度範囲内の
温度Ｔ＿２＿２から４０℃／秒以上の冷却速度で冷却し
、５００℃以下３５０℃超で巻取り後、２００℃以下迄
３０℃／ｈｒ以上の冷却速度で冷却後放冷する事を特徴
とする加工性とスポット溶接性に優れた熱延高強度鋼板
の製造方法。 - （１７）成分は重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．１５％未満Ｓｉ：０．５〜２．５％
Ｍｎ：０．５〜２．５％Ｐ：０．０２％以下Ｓ：０．０
１％以下Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含み、１．６
％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５．０％を満たし、必要に応じて、Ｃ
ａ：０．０００５〜０．０１％又はＲＥＭ：０．００５
〜０．０５％を添加し、その他Ｆｅ及び不可避的元素か
らなる鋼を鋳造して得た鋼片を１１７０℃以下に加熱し
、圧延終了温度＋１００℃以下の温度で圧下率８０％以
上の熱間圧延をし、Ａｒ＿３−５０℃以上で該圧延を終
了し、続いて該温度Ｔ＿３＿１から冷却速度４０℃／秒
以上でＴ＿３＿２（Ａｒ＿３＞Ｔ＿３＿２＞Ａｒ＿１）
温度まで冷却し、続いて降温速度４０℃／秒未満でＴ＿
３＿２（Ａｒ＿３＞Ｔ＿３＿２≧Ｔ＿３＿３＞Ａｒ＿１
）温度まで３〜２５秒保定後、冷却速度４０℃／秒以上
で冷却し、５００℃以下３５０℃超で巻取り後、２００
℃以下迄３０℃／ｈｒ以上の冷却速度で冷却して後放冷
する事を特徴とする加工性とスポット溶接性に優れた熱
延高強度鋼板の製造方法。
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| JP1319155A JP2609732B2 (ja) | 1989-12-09 | 1989-12-09 | 加工性とスポット溶接性に優れた熱延高強度鋼板とその製造方法 |
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- 1989-12-09 JP JP1319155A patent/JP2609732B2/ja not_active Expired - Lifetime
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