JPH03180426A - 穴拡げ性の優れた高強度熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
穴拡げ性の優れた高強度熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH03180426A JPH03180426A JP31915489A JP31915489A JPH03180426A JP H03180426 A JPH03180426 A JP H03180426A JP 31915489 A JP31915489 A JP 31915489A JP 31915489 A JP31915489 A JP 31915489A JP H03180426 A JPH03180426 A JP H03180426A
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は打ち抜き等により形成された穴を所定寸法に広
げる加工時に破断を起こすことなく底形を完了しうる穴
拡げ性の優れた熱延高強度鋼板の製造方法に関するもの
である。
げる加工時に破断を起こすことなく底形を完了しうる穴
拡げ性の優れた熱延高強度鋼板の製造方法に関するもの
である。
（従来の技術）
自動車産業における自動車の燃費改善対策としての車体
軽量化への寄与を目的として、加工性に優れた熱延高強
度鋼板が開発使用されてきた。
軽量化への寄与を目的として、加工性に優れた熱延高強
度鋼板が開発使用されてきた。
その代表例としていわゆるＤｕａｌ Ｐｈａｓｅ鋼板が
知られている。該鋼板は、軟質なフェライト相と硬質な
マルテンサイト相の複合組織で構成されておリ、著しく
硬度の異なる両相の界面からボイドが発生しやすく、高
い穴拡げ性が要求される用途には不向きであった。
知られている。該鋼板は、軟質なフェライト相と硬質な
マルテンサイト相の複合組織で構成されておリ、著しく
硬度の異なる両相の界面からボイドが発生しやすく、高
い穴拡げ性が要求される用途には不向きであった。
特公昭６４−１０５６３号公報に微細フェライトと微細
パーライトから構成される穴拡げ性の優れた熱延鋼板の
製造方法が開示されている。
パーライトから構成される穴拡げ性の優れた熱延鋼板の
製造方法が開示されている。
しかしパーライトがマルテンサイトより軟質であるもの
の、依然フェライトよりは硬質であるため、引張強さ（
ＴＳ） ｘ人払げ比（ｄ／ｄｏ）は６８〜８１で、ユー
ザー要求を充分に満たすとは言い難いのが実状である。
の、依然フェライトよりは硬質であるため、引張強さ（
ＴＳ） ｘ人払げ比（ｄ／ｄｏ）は６８〜８１で、ユー
ザー要求を充分に満たすとは言い難いのが実状である。
その不満を解消すべく、本発明者等は既に特開昭５９−
１２６７１９号公報に引張強さ（ＴＳ） Ｘ穴拡げ比（
ｄ／ｄａ） ＝８６〜１０４を有するベイナイト主体の
組織とした加工性と溶接性に優れた熱延高強度鋼板の製
造方法を開示している。
１２６７１９号公報に引張強さ（ＴＳ） Ｘ穴拡げ比（
ｄ／ｄａ） ＝８６〜１０４を有するベイナイト主体の
組織とした加工性と溶接性に優れた熱延高強度鋼板の製
造方法を開示している。
しかしながら、自動車におけるさらなる軽量化指向、意
匠の繊細、複雑化等を背景として、上記技術では対応し
きれない高度な加工性を必要とする部品が出現している
。
匠の繊細、複雑化等を背景として、上記技術では対応し
きれない高度な加工性を必要とする部品が出現している
。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は、従来から到達し得なかった、引張強さ（ＴＳ
） ｘ人払げ比（ｄ／ｄｏ ）≧１０５を備え、高い強
度と優れた穴拡げ性を有する鋼板を経済的に製造する方
法を確立して上記した要望に応えることを課題とするも
のである。
） ｘ人払げ比（ｄ／ｄｏ ）≧１０５を備え、高い強
度と優れた穴拡げ性を有する鋼板を経済的に製造する方
法を確立して上記した要望に応えることを課題とするも
のである。
（課題を解決するための手段）
本発明は上記課題を達成するため以下の手段を用いる。
（１） 重量％で
Ｃ＝０．０２〜０．２０％ Ｐ≦０．０２０％Ｓｉ
＝０．４０〜２．０％ Ｓ≦０．０１×Ｍｎ＝０．
３〜２．０％ を含み、残部Ｆｅおよび不可避的成分からなる鋼を熱間
圧延し、Ａｒｔ以上の温度で仕上げ圧延を終了し、ｌｏ
ｇ ＣＲ≧２．８３−０．４４×Ｍｎ−６，７３ｘ Ｃ
を満たす冷却速度ＣＲ（”Ｃ／秒）で冷却し、３５０〜
５５０℃で巻取ることを特徴とする穴拡げ性の優れた熱
延高強度鋼板の製造方法を第１の手段とし、（２） 重
量％で Ｃ＝０．０２〜０．２０％ Ｐ≦０．０２０％Ｓ
ｉ＝０．４０〜２．０ ％ Ｓ≦０．０１×Ｍｎ
＝０．３〜２．０ ％ を含み、更に、 Ｃａ＝０．０Ｏ０５〜０．０１００％ ＲＥＭ ＝ ０．００５０〜０．０５０％の何れかを含
み、残部Ｆｅおよび不可避的成分からなる鋼を熱間圧延
して、Ａｒｘ以上の温度で仕上圧延を終了し、ｌｏｇ
ＣＲ≧２．８３−０．４４×Ｍｎ−６，７３×Ｃを満た
す冷却速度ＣＲ（”Ｃ／秒）で冷却し、３５０〜５５０
℃で巻取ることを特徴とする穴拡げ性の優れた熱延高強
度調板の製造方法を第２の手段とするものである。
＝０．４０〜２．０％ Ｓ≦０．０１×Ｍｎ＝０．
３〜２．０％ を含み、残部Ｆｅおよび不可避的成分からなる鋼を熱間
圧延し、Ａｒｔ以上の温度で仕上げ圧延を終了し、ｌｏ
ｇ ＣＲ≧２．８３−０．４４×Ｍｎ−６，７３ｘ Ｃ
を満たす冷却速度ＣＲ（”Ｃ／秒）で冷却し、３５０〜
５５０℃で巻取ることを特徴とする穴拡げ性の優れた熱
延高強度鋼板の製造方法を第１の手段とし、（２） 重
量％で Ｃ＝０．０２〜０．２０％ Ｐ≦０．０２０％Ｓ
ｉ＝０．４０〜２．０ ％ Ｓ≦０．０１×Ｍｎ
＝０．３〜２．０ ％ を含み、更に、 Ｃａ＝０．０Ｏ０５〜０．０１００％ ＲＥＭ ＝ ０．００５０〜０．０５０％の何れかを含
み、残部Ｆｅおよび不可避的成分からなる鋼を熱間圧延
して、Ａｒｘ以上の温度で仕上圧延を終了し、ｌｏｇ
ＣＲ≧２．８３−０．４４×Ｍｎ−６，７３×Ｃを満た
す冷却速度ＣＲ（”Ｃ／秒）で冷却し、３５０〜５５０
℃で巻取ることを特徴とする穴拡げ性の優れた熱延高強
度調板の製造方法を第２の手段とするものである。
（作用）
本発明の上記した各手段による作用を以下に詳述する。
Ｃは、０．０２％以上添加するので必要な強度は確保さ
れており、又０．２０％を上限としているので、溶接性
、加工性の劣化は生じない、なお、用心のためには０．
１４％を上限とするとよい。
れており、又０．２０％を上限としているので、溶接性
、加工性の劣化は生じない、なお、用心のためには０．
１４％を上限とするとよい。
Ｓｉは、第１図に示すように０．４％以上の添加で穴拡
げに有害な炭化物の生成を抑え、穴拡げに適した本発明
特有のベイナイト組織を生成する。
げに有害な炭化物の生成を抑え、穴拡げに適した本発明
特有のベイナイト組織を生成する。
Ｓｉは本来強化元素であり、強化作用と上記作用の両件
用が相乗的に働いて、引張強さ（ＴＳ） Ｘ穴拡げ比（
ｄ／ｄ＠）レベルは向上する。上限を２．０％にするの
で溶接性、表面性状の劣化はなく、上記効果の飽和を超
えた不経済な添加も防がれる。
用が相乗的に働いて、引張強さ（ＴＳ） Ｘ穴拡げ比（
ｄ／ｄ＠）レベルは向上する。上限を２．０％にするの
で溶接性、表面性状の劣化はなく、上記効果の飽和を超
えた不経済な添加も防がれる。
Ｈｎは０．３％以上２１％以下添加するので、必要強度
が得られると共に、Ｍｎ添加による溶接性、加工性の劣
化が防止できる。
が得られると共に、Ｍｎ添加による溶接性、加工性の劣
化が防止できる。
Ｐは０．０２％以下としたので、溶接性、加工性、二次
加工性、靭性の劣化は防止される。用心のためには０．
０１％以下とするのが好ましい。
加工性、靭性の劣化は防止される。用心のためには０．
０１％以下とするのが好ましい。
Ｓは、０．０１％以下としたので、製鋼上の経済性を維
持しながら穴拡げ性、溶接性の劣化が防止できる。製鋼
上の経済性が許容できれば０．００５％以下に極力低減
することが望ましい。
持しながら穴拡げ性、溶接性の劣化が防止できる。製鋼
上の経済性が許容できれば０．００５％以下に極力低減
することが望ましい。
Ｃａについては０．０００５％以上０．０１００％以下
、ＲＥＭについては０．００５％以上０．０５００％以
下添加するので１、硫化物系介在物は形態制御され、穴
拡げ性が向上し、介在物増加による逆効果が避けられる
。
、ＲＥＭについては０．００５％以上０．０５００％以
下添加するので１、硫化物系介在物は形態制御され、穴
拡げ性が向上し、介在物増加による逆効果が避けられる
。
ＡＩを０．００５〜０．１０％の範囲で添加するので、
所要の脱酸が行えると共に、介在物の増加もなく、穴拡
げ性への悪影響もない。
所要の脱酸が行えると共に、介在物の増加もなく、穴拡
げ性への悪影響もない。
仕上圧延終了温度はＡｒ、以上としているので、加工フ
ェライトの生成もなく、穴拡げ性の劣化もない。表面性
状の劣化を防止するには９３０℃以下とするのが良い。
ェライトの生成もなく、穴拡げ性の劣化もない。表面性
状の劣化を防止するには９３０℃以下とするのが良い。
圧延後の冷却速度（ＣＲ）はｌｏｇ ＣＲ≧２．８３−
０．４４×Ｍｎ−６，７３ｘ Ｃ（ＣＲの単位は℃／秒
、ＣとＭｎの単位は重量％）で規制しているので、穴拡
げに有害なパーライトの生成がなく、また、穴拡げに好
ましくない組織の不均一化（過度のボリゴナルフェライ
トの生成）もなく、オーステナイト安定化元素であるＣ
、Ｍｎ量を低下しても、第２図に示すように引張強さ（
ＴＳ） ｘ人払げ比（ｄ／ｄｏ）≧１０５が安定して得
られる。なお、この冷却速度は実用上可能な限り高い値
とすることが好ましい。
０．４４×Ｍｎ−６，７３ｘ Ｃ（ＣＲの単位は℃／秒
、ＣとＭｎの単位は重量％）で規制しているので、穴拡
げに有害なパーライトの生成がなく、また、穴拡げに好
ましくない組織の不均一化（過度のボリゴナルフェライ
トの生成）もなく、オーステナイト安定化元素であるＣ
、Ｍｎ量を低下しても、第２図に示すように引張強さ（
ＴＳ） ｘ人払げ比（ｄ／ｄｏ）≧１０５が安定して得
られる。なお、この冷却速度は実用上可能な限り高い値
とすることが好ましい。
巻取温度は３５０℃以上５００℃以下に規制しているの
で、穴拡げに有害な硬質マルテンサイトの混入と、パー
ライトの生成がない。
で、穴拡げに有害な硬質マルテンサイトの混入と、パー
ライトの生成がない。
又加熱温度は１１７０℃以下としているので、良好なス
ケール性状が確保出来る。
ケール性状が確保出来る。
以上の本発明特有の作用は、本発明者等が従来レベルを
遥かに越える引張強さ（ＴＳ） ｘ人払げ比（ｄ／ｄ、
）≧１０５を安定して得る鋼板を開発するために重ねた
研究実験の結果得たものである。
遥かに越える引張強さ（ＴＳ） ｘ人払げ比（ｄ／ｄ、
）≧１０５を安定して得る鋼板を開発するために重ねた
研究実験の結果得たものである。
特に、前記した第１図に示すＳｉ量の本発明の範囲と、
第２図に示す冷却速度の本発明の範囲は共に必須要件で
、両条件の相乗的な作用により、上記した本発明特有の
ベイナイトが生成し、本発明のｉ！ｉ！８迷成が可能と
なったのである。
第２図に示す冷却速度の本発明の範囲は共に必須要件で
、両条件の相乗的な作用により、上記した本発明特有の
ベイナイトが生成し、本発明のｉ！ｉ！８迷成が可能と
なったのである。
この知見を基に本発明は或されたのである。
（実施例）
第１表に示す成分＆ｌ戒を有する鋼を転炉溶製して後連
続鋳造にてスラブとし、表２に示す製造方法で処理し、
同表に示す機械的性質を得た。
続鋳造にてスラブとし、表２に示す製造方法で処理し、
同表に示す機械的性質を得た。
なお、引張試験はＪＩＳ−５号片にて実施、穴拡げ試験
は２０１ｓの打ち抜き穴をパリのない面から３０’円錐
ポンチで押し広げ、クランクが板厚を貫通した時点での
穴径（ｄ）と初期穴径（ｄｏ ： ２０ｔａｒａ）との
比（ｄ／ｄｏ）で示した。
は２０１ｓの打ち抜き穴をパリのない面から３０’円錐
ポンチで押し広げ、クランクが板厚を貫通した時点での
穴径（ｄ）と初期穴径（ｄｏ ： ２０ｔａｒａ）との
比（ｄ／ｄｏ）で示した。
表１の調香Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｇ、ＪＫ、 Ｌ
は本発明鋼、調香Ｈ，Ｉは比較鋼である。
は本発明鋼、調香Ｈ，Ｉは比較鋼である。
ＨａはＣ量が本発明の上限を外れ、ｉ鋼はＳｉ量が本発
明の下限を外れている。
明の下限を外れている。
表１
第２表で、調香１，２，３，６，８．１０．１１．１２
．１３．１４．１？。
．１３．１４．１？。
１８、１９は本発明例で、調香４，５，７，９．１５．
１６は比較例でる。
１６は比較例でる。
本発明例は１．７５〜２．３３の穴拡げ比、１０８〜１
３５のＴＳ Ｘ ｄ／ｄａを示し、スポット溶接試験で
はナゲツト内破断の発生が見られなかった。
３５のＴＳ Ｘ ｄ／ｄａを示し、スポット溶接試験で
はナゲツト内破断の発生が見られなかった。
一方比較例のそれぞれは以下の結果を示した。
調香４は巻取温度が本発明の下限を外れているため、マ
ルテンサイトを生威し、ＴＳが７０と増大するもののｄ
／ｄ＠が！、２Ｉと著しく低下し、ＴＳＸｄ／ｄｏは８
５と低かった。
ルテンサイトを生威し、ＴＳが７０と増大するもののｄ
／ｄ＠が！、２Ｉと著しく低下し、ＴＳＸｄ／ｄｏは８
５と低かった。
調香５は仕上温度が本発明の下限を外れているため、加
工フェライトが生成し、伸び、穴拡げ比は低く 、ＴＳ
ｘｄ／ｄｏは９０と低かった。
工フェライトが生成し、伸び、穴拡げ比は低く 、ＴＳ
ｘｄ／ｄｏは９０と低かった。
調香７は巻取り温度が上限を外れ、調香９は冷却速度が
下限を外れているため、パーライトを生威し、ＴＳ Ｘ
ｄ／ｄ、は９５と低かった。
下限を外れているため、パーライトを生威し、ＴＳ Ｘ
ｄ／ｄ、は９５と低かった。
調香１５はＣ量が本発明の上限を外れ、ＴＳ ｘ ｄ／
ｄ。
ｄ。
は９５、スポット溶接性試験ではナゲツト内で破断が発
生した。
生した。
調香１６はＳｉ量が本発明の下限量を外れたため、ＴＳ
ｘｄ／ｄ、は９０と低かった。
ｘｄ／ｄ、は９０と低かった。
（発明の効果）
以上の説明から明らかな如く、本発明によれば引張強さ
（ＴＳ） ｘ人払げ比（ｄ／ａＯ＞≧１０５という従来
にない優れた強度・穴拡げ特性を有する熱延高強度鋼板
が、安定して経済的に製造でき、５業分野にもたらす効
果は極めて大きい。
（ＴＳ） ｘ人払げ比（ｄ／ａＯ＞≧１０５という従来
にない優れた強度・穴拡げ特性を有する熱延高強度鋼板
が、安定して経済的に製造でき、５業分野にもたらす効
果は極めて大きい。
第１図はＳｉ量と引張強さ（ＴＳ）Ｘ穴拡げ比（ｄ／ｄ
、）の関係を示すものである。 第２図は化学成分、冷却速度、引張強さ（ＴＳ）ｘ人払
げ比（ｄ／ｄｏ）の関係を示すものである。
、）の関係を示すものである。 第２図は化学成分、冷却速度、引張強さ（ＴＳ）ｘ人払
げ比（ｄ／ｄｏ）の関係を示すものである。
Claims (2)
- （１）重量％で Ｃ＝０．０２〜０．２０％Ｐ≦０．０２０％Ｓｉ＝０．
４０〜２．０％Ｓ≦０．０１％ Ｍｎ＝０．３〜２．０％ を含み、残部Ｆｅおよび不可避的成分からなる鋼を熱間
圧延し、Ａｒ＿３以上の温度で仕上げ圧延を終了し、ｌ
ｏｇＣＲ≧２．８３−０．４４×Ｍｎ−６．７３×Ｃを
満たす冷却速度ＣＲ（℃／秒）で冷却し、３５０〜５５
０℃で巻取ることを特徴とする穴拡げ性の優れた熱延高
強度鋼板の製造方法 - （２）重量％で Ｃ＝０．０２〜０．２０％Ｐ≦０．０２０％Ｓｉ＝０．
４０〜２．０％Ｓ≦０．０１％ Ｍｎ＝０．３〜２．０％ を含み、更に、 Ｃａ＝０．０００５〜０．０１００％ ＲＥＭ＝０．００５０〜０．０５０％ の何れかを含み、残部Ｆｅおよび不可避的成分からなる
鋼を熱間圧延して、Ａｒ＿３以上の温度で仕上圧延を終
了し、ｌｏｇＣＲ≧２．８３−０．４４×Ｍｎ−６．７
３×Ｃを満たす冷却速度ＣＲ（℃／秒）で冷却し、３５
０〜５５０℃で巻取ることを特徴とする穴拡げ性の優れ
た熱延高強度鋼板の製造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1319154A JPH0774378B2 (ja) | 1989-12-09 | 1989-12-09 | 穴拡げ性の優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1319154A JPH0774378B2 (ja) | 1989-12-09 | 1989-12-09 | 穴拡げ性の優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03180426A true JPH03180426A (ja) | 1991-08-06 |
| JPH0774378B2 JPH0774378B2 (ja) | 1995-08-09 |
Family
ID=18107038
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1319154A Expired - Lifetime JPH0774378B2 (ja) | 1989-12-09 | 1989-12-09 | 穴拡げ性の優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0774378B2 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| JPH06248340A (ja) * | 1993-02-23 | 1994-09-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
| WO2009028515A1 (ja) | 2007-08-24 | 2009-03-05 | Jfe Steel Corporation | 高強度熱延鋼板の製造方法 |
| US7615126B2 (en) | 2000-12-07 | 2009-11-10 | Nippon Steel Corporation | High strength hot rolled steel plate excellent in enlargeability and ductility and method for producing thereof |
| EP2192205A1 (en) | 2003-10-17 | 2010-06-02 | Nippon Steel Corporation | High-strength steel sheets excellent in hole-expandability and ductility |
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Families Citing this family (1)
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|---|---|---|---|---|
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1989
- 1989-12-09 JP JP1319154A patent/JPH0774378B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JPH0774378B2 (ja) | 1995-08-09 |
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