JPH0774378B2 - 穴拡げ性の優れた高強度熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
穴拡げ性の優れた高強度熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH0774378B2 JPH0774378B2 JP1319154A JP31915489A JPH0774378B2 JP H0774378 B2 JPH0774378 B2 JP H0774378B2 JP 1319154 A JP1319154 A JP 1319154A JP 31915489 A JP31915489 A JP 31915489A JP H0774378 B2 JPH0774378 B2 JP H0774378B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は打ち抜き等により形成された穴を所定寸法に広
げる加工時に破断を起こすことなく成形を完了しうる穴
拡げ性の優れた熱延高強度鋼板の製造方法に関するもの
である。
げる加工時に破断を起こすことなく成形を完了しうる穴
拡げ性の優れた熱延高強度鋼板の製造方法に関するもの
である。
（従来の技術） 自動車産業における自動車の燃費改善対策としての車体
軽量化への寄与を目的として、加工性に優れた熱延高強
度鋼板が開発使用されてきた。
軽量化への寄与を目的として、加工性に優れた熱延高強
度鋼板が開発使用されてきた。
その代表例としていわゆるDual Phase鋼板が知られてい
る。該鋼板は、軟質なフェライト相と硬質なマルテンサ
イト相の複合組織で構成されており、著しく硬度の異な
る両相の界面からボイドが発生しやすく、高い穴拡げ性
が要求される用途には不向きであった。
る。該鋼板は、軟質なフェライト相と硬質なマルテンサ
イト相の複合組織で構成されており、著しく硬度の異な
る両相の界面からボイドが発生しやすく、高い穴拡げ性
が要求される用途には不向きであった。
特公昭64−10563号公報に微細フェライトと微細パーラ
イトから構成される穴拡げ性の優れた熱延鋼板の製造方
法が開示されている。
イトから構成される穴拡げ性の優れた熱延鋼板の製造方
法が開示されている。
しかしパーライトがマルテンサイトより軟質であるもの
の、依然フェライトよりは硬質であるため、引張強さ
（TS）×穴拡げ比（d/d0）は68〜81で、ユーザー要求を
充分に満たすとは言に難いのが実状である。
の、依然フェライトよりは硬質であるため、引張強さ
（TS）×穴拡げ比（d/d0）は68〜81で、ユーザー要求を
充分に満たすとは言に難いのが実状である。
その不満を解消すべく、本発明者等は既に特開昭59−12
6719号公報に引張強さ（TS）×穴拡げ比（d/d0）＝86〜
104を有するベイナイト主体の組織とした加工性と溶接
性に優れた熱延高強度鋼板の製造方法を開示している。
6719号公報に引張強さ（TS）×穴拡げ比（d/d0）＝86〜
104を有するベイナイト主体の組織とした加工性と溶接
性に優れた熱延高強度鋼板の製造方法を開示している。
しかしながら、自動車におけるさらなる軽量化指向、意
匠の繊細、複雑化等を背景として、上記技術では対応し
きれない高度な加工性を必要とする部品が出現してい
る。
匠の繊細、複雑化等を背景として、上記技術では対応し
きれない高度な加工性を必要とする部品が出現してい
る。
（発明が解決しようとする課題） 本発明は、従来から到達し得なかった、引張強さ（TS）
×穴拡げ比（d/d0）≧105を備え、高い強度と優れた穴
拡げ性を有する鋼板を経済的に製造する方法を確立して
上記した要望に応えることを課題とするものである。
×穴拡げ比（d/d0）≧105を備え、高い強度と優れた穴
拡げ性を有する鋼板を経済的に製造する方法を確立して
上記した要望に応えることを課題とするものである。
（課題を解決するための手段） 本発明は上記課題を達成するため以下の手段を用いる。
（１） 重量％で Ｃ＝0.02〜0.14％ Ｐ≦0.020％ Si＝0.40〜2.0％ Ｓ≦0.010％ Mn＝0.3〜2.0％ Al＝0.005〜0.10％ を含み、残部Feおよび不可避的成分からなる鋼を熱間圧
延し、Ar3以上の温度で仕上げ圧延を終了し、log CR≧
2.83−0.44×Mn−6.73×Ｃを満たす冷却速度CR（℃／
秒）で冷却し、350〜550℃で巻取ることによってベイナ
イト組織を生成させることを特徴とする穴拡げ性の優れ
た熱延高強度鋼板の製造方法を第１の手段とし、 （２） 重量％で Ｃ＝0.02〜0.14％ Ｐ≦0.020％ Si＝0.40〜2.0％ Ｓ≦0.010％ Mn＝0.3〜2.0％ Al＝0.005〜0.10％ を含み、更に、 Ca＝0.0005〜0.0100％ REM＝0.0050〜0.050％ の何れかを含み、残部Feおよび不可避的成分からなる鋼
を熱間圧延して、Ar3以上の温度で仕上圧延を終了し、l
og CR≧2.83−0.44×Mn−6.73×Ｃを満たす冷却速度CR
（℃／秒）で冷却し、350〜550℃で巻取ることによって
ベイナイト組織を生成させることを特徴とする穴拡げ性
の優れた熱延高強度鋼板の製造方法を第２の手段とする
ものである。
延し、Ar3以上の温度で仕上げ圧延を終了し、log CR≧
2.83−0.44×Mn−6.73×Ｃを満たす冷却速度CR（℃／
秒）で冷却し、350〜550℃で巻取ることによってベイナ
イト組織を生成させることを特徴とする穴拡げ性の優れ
た熱延高強度鋼板の製造方法を第１の手段とし、 （２） 重量％で Ｃ＝0.02〜0.14％ Ｐ≦0.020％ Si＝0.40〜2.0％ Ｓ≦0.010％ Mn＝0.3〜2.0％ Al＝0.005〜0.10％ を含み、更に、 Ca＝0.0005〜0.0100％ REM＝0.0050〜0.050％ の何れかを含み、残部Feおよび不可避的成分からなる鋼
を熱間圧延して、Ar3以上の温度で仕上圧延を終了し、l
og CR≧2.83−0.44×Mn−6.73×Ｃを満たす冷却速度CR
（℃／秒）で冷却し、350〜550℃で巻取ることによって
ベイナイト組織を生成させることを特徴とする穴拡げ性
の優れた熱延高強度鋼板の製造方法を第２の手段とする
ものである。
（作用） 本発明の上記した各手段による作用を以下に詳述する。
Ｃは、0.02％以上添加するので必要な強度は確保されて
おり、又0.20％を上限としているので、溶接性、加工性
の劣化は生じない。なお、用心のためには0.14％を上限
とするとよい。
おり、又0.20％を上限としているので、溶接性、加工性
の劣化は生じない。なお、用心のためには0.14％を上限
とするとよい。
Siは、第１図に示すように0.4％以上の添加で穴拡げに
有害な炭化物の生成を抑え、穴拡げに適した本発明特有
のベイナイト組織を生成する。
有害な炭化物の生成を抑え、穴拡げに適した本発明特有
のベイナイト組織を生成する。
Siは本来強化元素であり、強化作用と上記作用の両作用
が相乗的に働いて、引張強さ（TS）×穴拡げ比（d/d0）
レベルは向上する。上限を2.0％にするので溶接性、表
面性状の劣化はなく、上記効果の飽和を超えた不経済な
添加も防がれる。
が相乗的に働いて、引張強さ（TS）×穴拡げ比（d/d0）
レベルは向上する。上限を2.0％にするので溶接性、表
面性状の劣化はなく、上記効果の飽和を超えた不経済な
添加も防がれる。
Mnは0.3％以上２％以下添加するので、必要強度が得ら
れると共に、Mn添加による溶接性、加工性の劣化が防止
できる。
れると共に、Mn添加による溶接性、加工性の劣化が防止
できる。
Ｐは0.02％以下としたので、溶接性、加工性、二次加工
性、靭性の劣化は防止される。用心のためには0.01％以
下とするのが好ましい。
性、靭性の劣化は防止される。用心のためには0.01％以
下とするのが好ましい。
Ｓは、0.01％以下としたので、製鋼上の経済性を維持し
ながら穴拡げ性、溶接性の劣化が防止できる。製鋼上の
経済性が許容できれば0.005％以下に極力低減すること
が望ましい。
ながら穴拡げ性、溶接性の劣化が防止できる。製鋼上の
経済性が許容できれば0.005％以下に極力低減すること
が望ましい。
Caについては0.0005％以上0.0100％以下、REMについて
は0.005％以上0.0500％以下添加するので、硫化物系介
在物は形態制御され、穴拡げ性が向上し、介在物増加に
よる逆効果が避けられる。
は0.005％以上0.0500％以下添加するので、硫化物系介
在物は形態制御され、穴拡げ性が向上し、介在物増加に
よる逆効果が避けられる。
Alを0.005〜0.10％の範囲で添加するので、所要の脱酸
が行えると共に、介在物の増加もなく、穴拡げ性への悪
影響もない。
が行えると共に、介在物の増加もなく、穴拡げ性への悪
影響もない。
仕上圧延終了温度はAr3以上としているので、加工フェ
ライトの生成もなく、穴拡げ性の劣化もない。表面性状
の劣化を防止するには930℃以下とするのが良い。
ライトの生成もなく、穴拡げ性の劣化もない。表面性状
の劣化を防止するには930℃以下とするのが良い。
圧延後の冷却速度（CR）はlog CR≧2.83−0.44×Mn−6.
73×Ｃ（CRの単位は℃／秒、ＣはMnの単位は重量％）で
規制しているので、穴拡げに有害なパーライトの生成が
なく、また、穴拡げに好ましくない組織の不均一化（過
度のポリゴナルフェライトの生成）もなく、オーステナ
イト安定化元素であるＣ、Mn量を低下しても、第２図に
示すように引張強さ（TS）×穴拡げ比（d/d0）≧105が
安定して得られる。なお、この冷却速度は実用上可能な
限り高い値とすることが好ましい。
73×Ｃ（CRの単位は℃／秒、ＣはMnの単位は重量％）で
規制しているので、穴拡げに有害なパーライトの生成が
なく、また、穴拡げに好ましくない組織の不均一化（過
度のポリゴナルフェライトの生成）もなく、オーステナ
イト安定化元素であるＣ、Mn量を低下しても、第２図に
示すように引張強さ（TS）×穴拡げ比（d/d0）≧105が
安定して得られる。なお、この冷却速度は実用上可能な
限り高い値とすることが好ましい。
巻取温度は350℃以上500℃以下に規制しているので、穴
拡げに有害な硬質マルテンサイトの混入と、パーライト
の生成がない。
拡げに有害な硬質マルテンサイトの混入と、パーライト
の生成がない。
又加熱温度は1170℃以下としているので、良好なスケー
ル性状が確保出来る。
ル性状が確保出来る。
以上の本発明特有の作用は、本発明者等が従来レベルを
遥かに越える引張強さ（TS）×穴拡げ比（d/d0）≧105
を安定して得る鋼板を開発するために重ねた研究実験の
結果得たものである。
遥かに越える引張強さ（TS）×穴拡げ比（d/d0）≧105
を安定して得る鋼板を開発するために重ねた研究実験の
結果得たものである。
特に、前記した第１図に示すSi量の本発明の範囲と、第
２図に示す冷却速度の本発明の範囲は共に必須要件で、
両条件の相乗的な作用により、上記した本発明特有のベ
イナイトが生成し、本発明の課題達成が可能となったの
である。
２図に示す冷却速度の本発明の範囲は共に必須要件で、
両条件の相乗的な作用により、上記した本発明特有のベ
イナイトが生成し、本発明の課題達成が可能となったの
である。
この知見を共に本発明は無されたのである。
（実施例） 第１図に示す成分組成を有する鋼を転炉溶製して後連続
鋳造にてスラブとし、表２に示す製造方法で処理し、同
表に示す機械的性質を得た。
鋳造にてスラブとし、表２に示す製造方法で処理し、同
表に示す機械的性質を得た。
なお、引張試験はJIS−５号片にて実施、穴拡げ試験は2
0mmの打ち抜き穴をバリのない面から30円錐ポンチで押
し拡げ、クラックが板厚を貫通した時点での穴径（ｄ）
と初期穴径（d0:20mm）との比（d/d0）で示した。
0mmの打ち抜き穴をバリのない面から30円錐ポンチで押
し拡げ、クラックが板厚を貫通した時点での穴径（ｄ）
と初期穴径（d0:20mm）との比（d/d0）で示した。
表１の鋼番A,B,C,D,E,F,G,J,K,Lは本発明鋼、鋼番H,Iは
比較鋼である。
比較鋼である。
Ｈ鋼はＣ量が本発明の上限を外れ、１鋼はSi量が本発明
の下限を外れている。
の下限を外れている。
第２表で、鋼番1,2,3,6,8,10,11,12,13,14,17,18,19は
本発明例で、鋼番4,5,7,9,15,16は比較例である。
本発明例で、鋼番4,5,7,9,15,16は比較例である。
本発明例では1.75〜2.33の穴拡げ比108〜135のTS×d/d0
を示し、スポット溶接試験ではナゲット内破断の発生が
見られなかった。
を示し、スポット溶接試験ではナゲット内破断の発生が
見られなかった。
一方比較例のそれぞれは以下の結果を示した。
鋼番４は巻取温度が本発明の下限を外れているため、マ
ルテンサイトを生成し、TSが70と増大するもののd/d0が
1.21と著しく低下し、TS×d/d0は85と低かった。
ルテンサイトを生成し、TSが70と増大するもののd/d0が
1.21と著しく低下し、TS×d/d0は85と低かった。
鋼番５は仕上温度が本発明の下限を外れているため、加
工フェライトが生成し、伸び、穴拡げ比は低く、TS×d/
d0は90と低かった。
工フェライトが生成し、伸び、穴拡げ比は低く、TS×d/
d0は90と低かった。
鋼番７は巻取り温度が上限を外れ、鋼番９は冷却速度が
下限を外れているため、パーライトを生成し、TS×d/d0
は95と低かった。
下限を外れているため、パーライトを生成し、TS×d/d0
は95と低かった。
鋼番15はＣ量が本発明の上限を外れ、TS×d/d0は95、ス
ポット溶接性試験ではナゲット内で破断が発生した。
ポット溶接性試験ではナゲット内で破断が発生した。
鋼番16はSi量が本発明の下限量を外れたため、TS×d/d0
は90と低かった。
は90と低かった。
（発明の効果） 以上の説明から明らかな如く、本発明によれば引張強さ
（TS）×穴拡げ比（d/d0は）≧105という従来にない優
れた強度・穴拡げ特性を有する熱延高強度鋼板が、安定
して経済的に製造でき、当業分野にもたらす効果は極め
て大きい。
（TS）×穴拡げ比（d/d0は）≧105という従来にない優
れた強度・穴拡げ特性を有する熱延高強度鋼板が、安定
して経済的に製造でき、当業分野にもたらす効果は極め
て大きい。
第１図はSi量と引張強さ（TS）×穴拡げ比（d/d0）の関
係を示すものである。 第２図は化学成分、冷却速度、引張強さ（TS）×穴拡げ
比（d/d0）の関係を示すものである。
係を示すものである。 第２図は化学成分、冷却速度、引張強さ（TS）×穴拡げ
比（d/d0）の関係を示すものである。
フロントページの続き (72)発明者 阿部 博 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本製 鐵株式会社大分製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭55−50427（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−141334（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】重量％で Ｃ＝0.02〜0.14％ Ｐ≦0.020％ Si＝0.40〜2.0％ Ｓ≦0.01％ Mn＝0.3〜2.0％ Al＝0.0050〜0.10％ を含み、残部Feおよび不可避的成分からなる鋼を熱間圧
延し、Ar3以上の温度で仕上げ圧延を終了し、1og CR≧
2.83−0.44×Mn−6.73×Ｃを満たす冷却速度CR（℃／
秒）で冷却し、350〜550℃で巻取ることによってベイナ
イト組織を生成させることを特徴とする穴拡げ性の優れ
た熱延高強度鋼板の製造方法。 - 【請求項２】重量％で Ｃ＝0.02〜0.14％ Ｐ≦0.020％ Si＝0.40〜2.0％ Ｓ≦0.01％ Mn＝0.3〜2.0％ Al＝0.005〜0.10％ を含み、更に、 Ca＝0.0005〜0.1000％ REM＝0.0050〜0.050％ の何れかを含み、残部Feおよび不可避的成分からなる鋼
を熱間圧延して、Ar3以上の温度で仕上圧延を終了し、1
og CR≧2.83−0.44×Mn−6.73×Ｃを満たす冷却速度CR
（℃／秒）で冷却し、350〜550℃で巻取ることによって
ベイナイト組織を生成させることを特徴とする穴拡げ性
の優れた熱延高強度鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1319154A JPH0774378B2 (ja) | 1989-12-09 | 1989-12-09 | 穴拡げ性の優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1319154A JPH0774378B2 (ja) | 1989-12-09 | 1989-12-09 | 穴拡げ性の優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03180426A JPH03180426A (ja) | 1991-08-06 |
| JPH0774378B2 true JPH0774378B2 (ja) | 1995-08-09 |
Family
ID=18107038
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1319154A Expired - Lifetime JPH0774378B2 (ja) | 1989-12-09 | 1989-12-09 | 穴拡げ性の優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0774378B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8900366B2 (en) | 2002-04-15 | 2014-12-02 | Samsung Display Co., Ltd. | Apparatus for depositing a multilayer coating on discrete sheets |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06248340A (ja) * | 1993-02-23 | 1994-09-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
| US7615126B2 (en) | 2000-12-07 | 2009-11-10 | Nippon Steel Corporation | High strength hot rolled steel plate excellent in enlargeability and ductility and method for producing thereof |
| WO2004059024A1 (ja) | 2002-12-26 | 2004-07-15 | Nippon Steel Corporation | 穴拡げ性、延性及び化成処理性に優れた高強度薄鋼板及びその製造方法 |
| CA2676781C (en) | 2003-10-17 | 2012-04-10 | Nippon Steel Corporation | High-strength steel sheets excellent in hole-expandability and ductility |
| US7981224B2 (en) | 2003-12-18 | 2011-07-19 | Nippon Steel Corporation | Multi-phase steel sheet excellent in hole expandability and method of producing the same |
| JP5176431B2 (ja) | 2007-08-24 | 2013-04-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度熱延鋼板の製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5550427A (en) * | 1978-10-03 | 1980-04-12 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of hot rolled medium or high carbon steel strip suitable for use in precision punching |
| JPS58141334A (ja) * | 1982-02-12 | 1983-08-22 | Nippon Steel Corp | ６０Ｋｇｆ／ｍｍ↑２以上の引張強さを有し加工性、溶接性の優れた熱延鋼板の製造法 |
-
1989
- 1989-12-09 JP JP1319154A patent/JPH0774378B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8900366B2 (en) | 2002-04-15 | 2014-12-02 | Samsung Display Co., Ltd. | Apparatus for depositing a multilayer coating on discrete sheets |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03180426A (ja) | 1991-08-06 |
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Legal Events
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