JPWO2014133058A1 - 高弾性限非磁性鋼材の製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
しかしながら、用途によっては強度が要求されるために冷間加工を施して加工硬化させた状態で使用する必要がある。SUS304の場合、オーステナイト相が準安定であるために、冷間加工中にマルテンサイトの生成が誘起されて磁性を帯びるようになり、非磁性鋼としては使用できなくなる。高強度用非磁性鋼としては、N含有量が高いSUS304Nが使用される場合もあるが、この鋼も冷間加工後の非磁性維持に関しては不十分である。
特許文献1には、加工硬化のみを利用した非磁性鋼高強度鋼として、過酷な加工を施しても非磁性を維持し、かつ強度、耐食性に優れた非磁性ステンレス鋼が開示されている。特許文献2には、バネ特性に優れた非磁性ステンレス鋼板が開示されている。特許文献3には、析出硬化型の高強度非磁性ステンレス鋼が開示されている。
Ni当量=Ni+0.6Mn+9.69(C+N)+0.18Cr−0.11Si2 ・・・(1)
Ni当量=Ni+0.6Mn+9.69(C+N)+0.18Cr−0.11Si2+0.6Mo+2.3(V+Nb+Ti) ・・・(3)
ここで、Mo、V、Nb、Ti、Bの1種以上を含有する場合は(3)式、それ以外は(1)式を適用する。これらの式の元素記号の箇所には質量%で表される当該元素の含有量の値が代入される。
オーステナイト平均結晶粒径dは、板厚方向に垂直な断面(すなわち板面を研磨した面、以下「ND面」という)に観察される個々のオーステナイト結晶粒の円相当径を平均したものである。
上記の本発明に係る鋼板は、加工を付与する前の鋼板、すなわち加工用鋼板を特定したものである。ここでいう加工は、冷間圧延、伸線加工、曲げ加工などの冷間加工である。その加工後には時効処理が施され、高弾性鋼材となる。時効処理は連続ラインのみならず、各種部品に加工した後、バッチ処理で行うことができる。
εe=[(2/3)×(ε1 2+ε2 2+ε3 2)]1/2 ・・・(5)
圧延加工の場合の相当ひずみは、下記(6)式によって表すことができる。
εe=(2/31/2)×ln(h0/h1) ・・・(6)
ここで、h0は圧延前の板厚(mm)、h1は圧延後の板厚(mm)である。
13000<T(logt+20)<16500 ・・・(4)
ただし、Tは絶対温度で表した時効温度(K)、tは時効時間(h)である。
Δσ0.01=σ0.01[1]−σ0.01[0] ・・・(2)
上記本発明のオーステナイト系ステンレス鋼板の場合、上記時効条件に従ったとき、Δσ0.01は150N/mm2以上となる。弾性限界応力σ0.01は、0.01%の永久ひずみが生じるときの応力であり、引張試験により測定される応力−ひずみ曲線からオフセット法により求めることができる。
すなわち、非磁性を利用して機能する各種機器・装置に使用される部品用途に適用するためには、1kOe(79.58kA/m)の磁場中での透磁率が1.0100以下であることが望まれる。そのためには、下記(1)式または(3)式で定義されるNi当量の値を19.0以上にする必要がある。ここで、Mo、V、Nb、Ti、Bの1種以上を含有する鋼については場合は(3)式、それ以外は(1)式を適用する。これらの式の元素記号の箇所には質量%で表される当該元素の含有量の値が代入される。(3)式を適用する際、Mo、V、Nb、Ti、Bのうち、無添加の元素がある場合には、その元素記号の箇所には0が代入される。
Ni当量=Ni+0.6Mn+9.69(C+N)+0.18Cr−0.11Si2 ・・・(1)
Ni当量=Ni+0.6Mn+9.69(C+N)+0.18Cr−0.11Si2+0.6Mo+2.3(V+Nb+Ti) ・・・(3)
Ni当量値を上げるためにはNi、Mnの増量が有効であるが、これらの元素の含有量が多くなりすぎると鋼の加工硬化能が低下するので、Ni当量は19.0〜21.0の範囲とすることが望ましい。
13000<T(logt+20)<16500 ・・・(4)
ただし、Tは絶対温度で表した時効温度(K)、tは時効時間(h)である。
本発明に従う鋼板の場合、この条件で時効処理を施すことによって、下記(2)式で表される時効処理前後のσ0.01の増加量Δσ0.01を150N/mm2以上とすることができる。
Δσ0.01=σ0.01[1]−σ0.01[0] ・・・(2)
ここで、σ0.01[0]は時効処理前の鋼板における圧延方向の弾性限界応力σ0.01(N/mm2)、σ0.01[1]は時効処理後の鋼板における圧延方向の弾性限界応力σ0.01(N/mm2)である。
C:0.12%以下
Cは、強力なオーステナイト相安定化元素であるとともに加工による強度の向上に有効な元素である。0.02%以上のC含有量を確保することがより効果的である。C含有量が多くなると耐食性低下等を招く要因となるので、C含有量は0.12%以下に制限され、0.09%以下とすることがより好ましい。
Siは、高強度化に有効な元素であり、0.30%以上のSi含有量を確保する。しかし、Si含有量が高くなると、冷間加工後の透磁率が急激に上昇し非磁性が保てなくなる。種々検討の結果、Si含有量は3.00%以下に制限される。
Mnは、Niと同様にオーステナイト安定化元素であり、冷間加工による透磁率の上昇を抑制する。またMnはNの固溶度を高める元素である。これらの性能を発揮させるために2.0%以上のMn含有量を確保する。多量のMn含有は低温靭性を劣化させる要因となるのでMn含有量は9.0%以下の範囲とする。
Crは、ステンレス鋼の基本成分であり、耐食性を得るために11.0%以上の含有が必要である。16.0%以上とすることが耐食性向上にはより効果的である。Cr含有量が多くなるとδフェライトの生成量が増大し、非磁性を維持するうえで障害となる。Cr含有量は20.0%以下に制限される。
Niは、オーステナイト相の安定化に必須の元素である。冷間加工後の非磁性を確保するには7.0%以上のNi含有が必要である。多量のNi含有は冷間加工による強度上昇効果を低下させる要因となるので、Ni含有量は15.0%以下に制限され、14.0%以下とすることがより好ましい。
Nは、高強度化およびオーステナイト相安定化に有効な元素である。0.02%以上のN含有量を確保することがより効果的である。ただし、N含有量が多くなると健全な鋳片が得られない場合がある。本発明ではN含有量を0.30%以下に制限する。
Moは、耐食性の向上や加工硬化能の増大といった有用な作用があるので、必要に応じて添加することができる。Moを添加する場合、0.2%以上の含有量とすることがより効果的である。ただし、多量に添加するとδフェライト生成量が増加し非磁性を維持する上で不利となる。Moを添加する場合、3.0%以下の含有量範囲とする。2.5%以下とすることがより好ましい。
V、Nb、Tiは、ともに加工硬化能を高める作用を有するので、必要に応じてこれらの1種以上を添加することができる。これらを添加する場合、Vは0.1%以上、Nbは0.1%以上、Tiは0.1%以上の含有量とすることがより効果的である。ただし、これらの元素の多量添加は、熱間加工性を劣化させるとともにδフェライト生成を招く。これらの元素の1種以上を添加する場合は、いずれも1.0%以下の範囲で行う必要がある。
Bは、熱間加工性を改善する効果があるので、0.010%以下の範囲で必要に応じて添加することができる。Bを添加する場合は0.001%以上の含有量とすることがより効果的である。
調質圧延材について、板面のビッカース硬さを測定した。また、圧延方向に平行なJIS13B号試験片を用いて、ひずみ速度1.67×10−3(s−1)での引張試験を行い、弾性限界応力σ0.01、0.2%耐力σ0.2、引張強さσBを測定した。また調質圧延材について振動試料型磁力計(理研電子株式会社製)を用いて1kOe(79.58kA/m)の磁場中での透磁率を測定した。これらの測定結果を表2に示す。
時効処理材について、上記調質圧延材と同様の手法で硬さ、σ0.01、σ0.2、σBを測定した。また、引張試験後の試験片から破断部の断面収縮率(絞り)を求めた。時効処理によるσ0.01の増加量Δσ0.01を前記(2)式により求め、これにより弾性限の増大効果を評価した。これらの値を表2に示す。
Ni当量=Ni+0.6Mn+9.69(C+N)+0.18Cr−0.11Si2 ・・・(1)
Ni当量=Ni+0.6Mn+9.69(C+N)+0.18Cr−0.11Si2+0.6Mo+2.3(V+Nb+Ti) ・・・(3)
ここで、Mo、V、Nb、Ti、Bの1種以上を含有する場合は(3)式、それ以外は(1)式を適用する。これらの式の元素記号の箇所には質量%で表される当該元素の含有量の値が代入される。
13000<T(logt+20)<16500 ・・・(4)
ただし、Tは絶対温度で表した時効温度(K)、tは時効時間(h)である。
オーステナイト平均結晶粒径dは、板厚方向に垂直な断面(すなわち板面を研磨した面、以下「ND面」という)に観察される個々のオーステナイト結晶粒の円相当径を平均したものである。
時効処理は連続ラインのみならず、各種部品に加工した後、バッチ処理で行うことができる。
Claims (6)
- 質量%で、C:0.12%以下、Si:0.30%〜3.00%、Mn:2.0%〜9.0%、Ni:7.0%〜15.0%、Cr:11.0%〜20.0%、N:0.30%以下を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、かつ下記(1)式で定義されるNi当量の値が19.0以上となる成分組成を有し、オーステナイト平均結晶粒径をd(μm)とするとき、d−1/2(μm−1/2)が0.40以上であり、相当ひずみ0.50以上の冷間加工を付与した後の透磁率μが1.0100以下となる性質を有するオーステナイト系ステンレス鋼板。
Ni当量=Ni+0.6Mn+9.69(C+N)+0.18Cr−0.11Si2 ・・・(1) - 質量%で、C:0.12%以下、Si:0.30%〜3.00%、Mn:2.0%〜9.0%、Ni:7.0%〜15.0%、Cr:11.0%〜20.0%、N:0.30%以下を含有し、さらにMo:3.0%以下、V:1.0%以下、Nb:1.0%以下、Ti:1.0%以下、B:0.010%以下の1種以上を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、かつ下記(3)式で定義されるNi当量の値が19.0以上となる成分組成を有し、オーステナイト平均結晶粒径をd(μm)とするとき、d−1/2(μm−1/2)が0.40以上であり、相当ひずみ0.50以上の冷間加工を付与した後の透磁率μが1.0100以下となる性質を有するオーステナイト系ステンレス鋼板。
Ni当量=Ni+0.6Mn+9.69(C+N)+0.18Cr−0.11Si2+0.6Mo+2.3(V+Nb+Ti) ・・・(3) - 質量%で、C:0.02%〜0.09%、Si:0.30%〜3.00%、Mn:2.0%〜9.0%、Ni:7.0%〜14.0%、Cr:16.0%〜20.0%、N:0.02%〜0.30%を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、かつ下記(1)式で定義されるNi当量の値が19.0以上となる成分組成を有し、オーステナイト平均結晶粒径をd(μm)とするとき、d−1/2(μm−1/2)が0.40以上であり、相当ひずみ0.50以上の冷間加工を付与した後の透磁率μが1.0100以下となる性質を有するオーステナイト系ステンレス鋼板。
Ni当量=Ni+0.6Mn+9.69(C+N)+0.18Cr−0.11Si2 ・・・(1) - 質量%で、C:0.02%〜0.09%、Si:0.30%〜3.00%、Mn:2.0%〜9.0%、Ni:7.0%〜14.0%、Cr:16.0%〜20.0%、N:0.02%〜0.30%を含有し、さらにMo:3.0%以下、V:1.0%以下、Nb:1.0%以下、Ti:1.0%以下、B:0.010%以下の1種以上を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、かつ下記(3)式で定義されるNi当量の値が19.0以上となる成分組成を有し、オーステナイト平均結晶粒径をd(μm)とするとき、d−1/2(μm−1/2)が0.40以上であり、相当ひずみ0.50以上の冷間加工を付与した後の透磁率μが1.0100以下となる性質を有するオーステナイト系ステンレス鋼板。
Ni当量=Ni+0.6Mn+9.69(C+N)+0.18Cr−0.11Si2+0.6Mo+2.3(V+Nb+Ti) ・・・(3) - 請求項1〜4のいずれか1項に記載のステンレス鋼板に圧延率40%以上の冷間圧延を施したのち、時効温度300℃〜600℃、かつ下記(4)式を満足する条件で時効処理を施す、靭性に優れた高弾性限非磁性ステンレス鋼材の製造方法。
13000<T(logt+20)<16500 ・・・(4)
ただし、Tは絶対温度で表した時効温度(K)、tは時効時間(h)である。 - 請求項1〜4のいずれか1項に記載のステンレス鋼板であって、当該鋼板に圧延率40%以上の冷間圧延を施したのち、時効温度300℃〜600℃、かつ下記(4)式を満足する条件で時効処理を施したとき、時効前後における弾性限界応力σ0.01の増加量が150N/mm2以上となる性質を有するオーステナイト系ステンレス鋼板。
13000<T(logt+20)<16500 ・・・(4)
ただし、Tは絶対温度で表した時効温度(K)、tは時効時間(h)である。
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