JPWO2013183274A1 - 3ピース缶体およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
(1)適切な量のNを添加して強度を付与しつつ、再結晶温度以上で焼鈍後に急冷させることによって、過飽和のC、Nを確保し強度と伸びを確保する。
(2)高N鋼を用い、さらにC、Nによる歪時効硬化を用いることで、ロールフォーミング時は、降伏強度が低く容易に真円度の良好な円筒形状と為すことができ、ロールフォーミング後に溶接部補修塗装や缶内面塗装での焼付け処理を受けることで歪時効硬化により強度を上昇させることが出来る。
(3)(2)を受け、素材のロールフォーミング性も良好なため、溶接時のゲート調整がしやすく真円度に優れた缶体を製造することが出来る。
(4)缶の真円度を規定することにより、レトルト(加圧加熱)殺菌処理での外圧を受けたときに真円度の悪い部分に圧力が集中することによる缶の凹みを回避することができる。
なお、歪時効硬化は、鋼板中の固溶C、N量を増加させ、調質圧延等により歪が導入されることにより、転位が生じて応力場が発生し、C、N原子が転位の周辺に集まり転位を固着させることで強度を上昇させる硬化手法である。
[1]質量%で、C:0.020%以上0.100%以下、Si:0.10%以下、Mn:0.10%以上0.80%以下、P:0.001%以上0.100%以下、S:0.001%以上0.020%以下、Al:0.005%以上0.100%以下、N:0.0130%以上0.0200%以下を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、降伏強度が440MPa以上、全伸びが12%以上である鋼板を缶体の真円度が0.34mm以下となるように成形した缶胴部を有する3ピース缶体。
[2]質量%で、C:0.020%以上0.100%以下、Si:0.10%以下、Mn:0.10%以上0.80%以下、P:0.001%以上0.100%以下、S:0.001%以上0.020%以下、Al:0.005%以上0.100%以下、N:0.0130%以上0.0200%以下を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、降伏強度が440MPa以上、全伸びが12%以上である鋼板を缶体の真円度が0.34mm以下となるように缶胴部を成形することを特徴とする3ピース缶体の製造方法。
なお、本明細書において、鋼の成分を示す%は、すべて質量%である。また、本発明の缶用鋼板において、高強度とは降伏強度440MPa以上、高加工性とは全伸び12%以上をいう。
そして、このような鋼板は、0.0130%以上0.0200%以下のNを含有する鋼を用いて、熱間圧延後の巻き取り温度および調質圧延率、ならびに焼鈍温度、冷却速度を適正な条件に設定することにより、製造することが可能となる。焼鈍温度を上昇させることで鋼板の延性を向上させることが出来るため、缶の加工性を改善することができる。
本発明の缶用鋼板においては、N量を高めることで高強度を確保する一方、C量を高めとすることで高強度を発揮する。C量が0.020%未満であると、鋼板の薄肉化による顕著な経済効果を得るために必要な降伏強度440MPaが得られない。したがって、C量の下限は0.020%とする。一方、C量が0.100%を超えるとC量が亜包晶領域となって過剰に硬質となり、鋳造時の熱間延性が低下し、スラブ割れなどが発生しやすくなり、加工性を確保したまま薄い鋼板を製造することが困難となる。したがって、C量の上限は0.100%とする。好ましくは、0.020%以上0.080%以下である。
Si量が0.10%を超えると、表面処理性の低下、耐食性の劣化等の問題を引き起こすので、上限は0.10%とする。一方、0.003%未満とするには精錬コストが過大となるため、下限は0.003%が望ましい。
Mnは、Sによる熱延中の赤熱脆性を防止し、結晶粒を微細化する作用を有するので、望ましい材質を確保する上で必要な元素である。さらに、薄肉化した材料で缶強度を満足するには材料の高強度化が必要である。この高強度化に対応するためにはMn量の下限は0.10%とする。一方、Mnを多量に添加し過ぎると、耐食性が劣化し、また鋼板が過剰に硬質化するので、上限は0.80%とする。
Pは、鋼を硬質化させ、加工性を悪化させると同時に、耐食性をも悪化させる有害な元素である。そのため、上限は0.100%とする。一方、Pを0.001%未満とするには脱リンコストが過大となる。よって、下限は0.001%とする。
Sは、鋼中で介在物として存在し、延性の低下、耐食性の劣化をもたらす有害な元素である。そのため、上限は0.020%とする。一方、Sを0.001%未満とするには脱硫コストが過大となる。よって、下限は0.001%とする。
Alは、製鋼時の脱酸材として必要な元素である。添加量が少ないと、脱酸が不十分となり、介在物が増加し、加工性が劣化する。したがって、下限が0.005%であれば十分に脱酸が行われる。一方、含有量が0.100%を超えると、アルミナクラスターなどに起因する表面欠陥の発生頻度が増加する。よって、Al量の上限は0.100%とする。
Nは多量に添加すると、鋳造時のN気泡がスラブ表層にトラップされるため、ブローホールが増加して、表面欠陥が発生し表面品質が低下する傾向となり、熱間延性が劣化し、連続鋳造においてスラブの割れが発生する。よって、上限は0.0200%とする。また、鋼板強度維持の観点から、N量の下限は0.0130%とする。好ましくは、0.0150%以上0.0180%以下である。N量を0.0180%以下とすることで表面品質の低下及び熱間延性の劣化が特に抑制され、N量を0.0150%以上とすることで鋼板強度の維持が特に容易になるので好ましい。
なお、上記引張強度および上記全伸びは「JIS Z 2241」に示される金属材料引張試験方法により測定することができる。
なお、缶体の真円度は「JIS B 7451」で規定された真円度測定装置を用い、「JIS B 0621」及び「JIS B 0021」に示される真円度測定方法により測定することができる。真円度の測定には上蓋、底蓋を取り付けた缶体を用い、缶胴の高さ方向の中央部を円周方向に測定した。また、スプリングバックの試験法は「JIS G 3303」で示されている方法で行い、評価指標としてスプリングバック角度θ(°)を使用した。
熱間圧延後の巻き取り温度が620℃以上であると、降伏強度上昇のために確保した固溶Nが、AlNとして再析出し、降伏強度低下を引き起こす場合がある。よって、熱間圧延後の巻き取り温度は620℃未満が好ましい。さらに好ましくは590℃以下である。より好ましくは560℃以下である。
一次冷間圧延率が小さい場合、最終的に極薄の鋼板を得るために熱間圧延の圧延率を大きくする必要がある。熱間圧延率を大きくすることは熱延材を薄くすることで、冷却が促進され、仕上げ温度を確保することが難しくなるため好ましくない。以上の理由により、一次冷間圧延率は85%超えとすることが好ましい。より好ましくは、90%以上92%以下である。
焼鈍時には再結晶温度以上で加熱する。操業効率および薄鋼板の焼鈍中の破断防止の観点から均熱温度は620〜780℃とすることが好ましい。さらに、目標降伏強度440MPa以上とするためには、加熱後に冷却速度80℃/秒以上300℃/秒以下での急速冷却を実施することが好ましい。これにより、過飽和C、Nを確保することができる。より好ましくは、80℃/秒以上130℃/秒以下である。なお、冷却にはガスジェット装置を用いることができる。
調質圧延率は5%以下とすることが好ましい。調質圧延率を5%超えとすると、調質圧延ミルの荷重が増大し、加工負荷が過大となる。また、鋼板のスリップやジャンピング現象が発生しやすくなり、調質圧延を行うのが困難となる。したがって、調質圧延率は5%以下とすることが好ましい。さらに好ましくは0.5%以上3.5%以下である。
Claims (2)
- 質量%で、C:0.020%以上0.100%以下、Si:0.10%以下、Mn:0.10%以上0.80%以下、P:0.001%以上0.100%以下、S:0.001%以上0.020%以下、Al:0.005%以上0.100%以下、N:0.0130%以上0.0200%以下を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、降伏強度が440MPa以上、全伸びが12%以上である鋼板を缶体の真円度が0.34mm以下となるように成形した缶胴部を有する3ピース缶体。
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