JPWO2013125500A1 - 合成樹脂積層体 - Google Patents

Abstract

本発明は、高温や高湿な環境における形状安定性、表面硬度などに優れる合成樹脂積層体を提供することを目的とする。上記課題は、ポリカーボネートを含む基材層（Ｂ）の片面もしくは両面に、（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）を５〜５５質量％及びポリカーボネート（Ｄ）を９５〜４５質量％含む樹脂層（Ａ）が積層された合成樹脂積層体であって、前記（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）が、芳香族（メタ）アクリレート単位（ｃ１）とメチルメタクリレート単位（ｃ２）とを質量比（ｃ１／ｃ２）で５〜８０／２０〜９５含み、かつ、前記（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）の質量平均分子量が５，０００〜３０，０００であり、前記ポリカーボネート（Ｄ）の質量平均分子量が２１，０００〜４０，０００であることを特徴とする合成樹脂積層体によって解決することができる。

Description

本発明は、合成樹脂積層体に関し、詳しくは、透明性の基板材料や保護材料に使用され、ポリカーボネート樹脂を含む層と、特定の（メタ）アクリレート共重合体とポリカーボネート樹脂とを含む樹脂層とを有し、高温や高湿な環境における形状安定性、表面硬度、耐衝撃性、耐候性および耐熱性に優れる合成樹脂積層体に関する。

ポリカーボネート樹脂板は、透明性や耐衝撃性および耐熱性に優れ、防音隔壁やカーポート、看板、グレージング材、照明用器具などに利用されているが、表面硬度が低いために傷つきやすいという欠点があり、用途が制限されている。
特許文献１には、この欠点を改良する為に紫外線硬化樹脂などで表面をコーティングする方法や、ポリカーボネート樹脂とアクリル系樹脂を共押出した基板にハードコートを施す方法が提案されている。
しかし、ポリカーボネート樹脂の表面にハードコートを施したのでは要求される鉛筆硬度を満たす事ができず表面硬度を要求する用途には使用できない。
また、アクリル系樹脂を表層に施す方法では、表面硬度がある程度向上するので、情報表示機器前面板などに用途が広がるが、この方法は異なる材料の２層構成になりアクリル系樹脂とポリカーボネート樹脂との吸水特性や、ガラス転移温度に代表される耐熱性の違いにより大きな反りを生じることがあるので環境変化が生じる用途では不具合が発生する。
特許文献２には、反りを抑える方法として吸水率の低い樹脂をポリカーボネート樹脂上に積層する積層体が開示されているが、環境試験の４０℃/９０％は高温高湿の条件としては不十分であり、低反り性の要求性能を十分評価しているとは言えない。また本文献で扱われているＭＳ樹脂は一般的に耐熱性が低いとされており、後加工時に問題になることがある。
また、反りを抑える方法としてポリカーボネート樹脂層の両面にアクリル系樹脂層を積層する積層体があるが、その積層体の片面に面衝撃を与えた際にその反対面のアクリル系樹脂層においてクラックを生じ易く、使用方法によっては問題となることがある。

先行特許文献

特開２００６−１０３１６９号公報 特開２０１０−１６７６５９号公報

本発明は、以上のような状況から、透明性の基板材料や保護材料に使用される、高温や高湿な環境における形状安定性、表面硬度、耐衝撃性、耐候性および耐熱性に優れる合成樹脂積層体を提供することを目的とする。

本発明者らは、上記の課題を解決するため鋭意研究を重ねた結果、ポリカーボネート樹脂を含む層の片面に、特定の（メタ）アクリレート共重合体とポリカーボネート樹脂を含む樹脂層を積層させた合成樹脂積層体とすることにより、これらの特性を備えた合成樹脂積層体が得られることを見出し、本発明に到達した。
すなわち、本発明は、以下の合成樹脂積層体および該合成樹脂積層体を用いた透明性材料を提供するものである。

＜１＞ ポリカーボネートを含む基材層（Ｂ）の片面もしくは両面に、
（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）を５〜５５質量％及びポリカーボネート（Ｄ）を９５〜４５質量％含む樹脂層（Ａ）が積層された合成樹脂積層体であって、
前記（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）が、芳香族（メタ）アクリレート単位（ｃ１）とメチルメタクリレート単位（ｃ２）とを質量比（ｃ１／ｃ２）で５〜８０／２０〜９５含み、かつ、前記（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）の質量平均分子量が５，０００〜３０，０００であり、
前記ポリカーボネート（Ｄ）の質量平均分子量が２１，０００〜４０，０００であることを特徴とする合成樹脂積層体である。
＜２＞ 前記樹脂層（Ａ）のガラス転移点が１１０〜１３０℃である上記＜１＞に記載の合成樹脂積層体である。
＜３＞ 前記樹脂層（Ａ）の吸水率が０．０３〜０．２８％である上記＜１＞または＜２＞に記載の合成樹脂積層体である。
＜４＞ 前記樹脂層（Ａ）の厚さが１０〜２５０μｍであり、前記合成樹脂積層体のトータル厚さ（Ｘ）が０．１〜２．０ｍｍであり、（Ａ）／（Ｘ）の厚み比が０．０１〜０．５である上記＜１＞から＜３＞のいずれかに記載の合成樹脂積層体である。
＜５＞ 前記基材層（Ｂ）の質量平均分子量が１８，０００〜４０，０００である上記＜１＞から＜４＞のいずれかに記載の合成樹脂積層体である。
＜６＞ 前記樹脂層（Ａ）および／または前記基材層（Ｂ）が紫外線吸収剤を含有する上記＜１＞から＜５＞のいずれかに記載の合成樹脂積層体である。
＜７＞ 前記樹脂層（Ａ）上にハードコート処理を施した上記＜１＞から＜６＞のいずれかに記載の合成樹脂積層体である。
＜８＞ 前記樹脂層（Ａ）上および前記基材層（Ｂ）上にハードコート処理を施した上記＜１＞から＜６＞のいずれかに記載の合成樹脂積層体である。
＜９＞ 前記合成樹脂積層体の片面または両面に、反射防止処理、防汚処理、耐指紋処理、帯電防止処理、耐候性処理および防眩処理のいずれか一つ以上を施した上記＜１＞から＜８＞のいずれかに記載の合成樹脂積層体である。
＜１０＞ 上記＜１＞から＜９＞のいずれかに記載の合成樹脂積層体を含む透明性基板材料である。
＜１１＞ 上記＜１＞から＜９＞のいずれかに記載の合成樹脂積層体を含む透明性保護材料である。

本発明によれば、高温や高湿な環境における形状安定性、表面硬度、耐衝撃性、耐候性および耐熱性に優れる合成樹脂積層体が提供され、該合成樹脂積層体は透明性基板材料、透明性保護材料として用いられる。具体的には携帯電話端末、携帯型電子遊具、携帯情報端末、モバイルＰＣいった携帯型のディスプレイデバイスや、ノート型ＰＣ、デスクトップ型ＰＣ液晶モニター、液晶テレビといった設置型のディスプレイデバイスなどに好適に使用される。

以下本発明について製造例や実施例等を例示して詳細に説明するが、本発明は例示される製造例や実施例等に限定されるものではなく、本発明の内容を大きく逸脱しない範囲であれば任意の方法に変更して行なうこともできる。

本発明の合成樹脂積層体は、ポリカーボネートを含む基材層（Ｂ）の片面もしくは両面に、（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）を５〜５５質量％及びポリカーボネート（Ｄ）を９５〜４５質量％含む樹脂層（Ａ）が積層され、
前記（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）が、芳香族（メタ）アクリレート単位（ｃ１）とメチルメタクリレート単位（ｃ２）とを質量比（ｃ１／ｃ２）で５〜８０／２０〜９５含み、かつ、前記（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）の質量平均分子量が５，０００〜３０，０００であり、前記ポリカーボネート（Ｄ）の質量平均分子量が２１，０００〜４０，０００であることを特徴とする。

本発明の合成樹脂積層体は、ポリカーボネート樹脂の表面硬度を上げるために、ポリカーボネートを含む基材層（Ｂ）の片面もしくは両面に、特定の（メタ）アクリレート共重合体とポリカーボネートを含む樹脂層（Ａ）が積層される。片面のみに樹脂層（Ａ）が積層されることにより、硬い構造である樹脂層（Ａ）側に面衝撃を与えた際にその反対面が柔らかい構造の基材層（Ｂ）であることにより、衝撃を緩和し、衝撃による破壊を生じることが少ない。そして吸水率がポリカーボネートに近い樹脂層(Ａ)を積層させることにより、吸水率が異なる樹脂が積層された時に生じるそりの問題も緩和される。
更に、基材層（Ｂ）の両面に樹脂層（Ａ）を積層させた積層体は、樹脂層（Ａ）がポリカーボネートを含むので耐衝撃性にも優れているため、その積層体の片面に面衝撃を与えてもその反対面が衝撃による破壊を起こしにくい。その上、両面側に同じ樹脂を積層させるので構造的に対称となり、そりの発生がさらに抑制されるので好ましい。

本発明の合成樹脂積層体の形成方法は特に限定されない。例えば、個別に形成した樹脂層（Ａ）と基材層（Ｂ）とを積層して両者を加熱圧着する方法、個別に形成した樹脂層（Ａ）と基材層（Ｂ）とを積層して、両者を接着剤によって接着する方法、樹脂層(Ａ)と基材層(Ｂ)とを共押出成形する方法、予め形成しておいた樹脂層（Ａ）を用いて、基材層（Ｂ）の主成分であるポリカーボネート樹脂をインモールド成形して一体化する方法、などの各種方法があるが、製造コストや生産性の観点からは、共押出成形する方法が好ましい。

本発明における基材層（Ｂ）に使用されるポリカーボネート及び樹脂層（Ａ）に使用されるポリカーボネート（Ｄ）は、分子主鎖中に炭酸エステル結合を含む、−［Ｏ−Ｒ−ＯＣＯ］−単位（Ｒが脂肪族基、芳香族基、又は脂肪族基と芳香族基の双方を含むもの、さらに直鎖構造あるいは分岐構造を持つもの）を含むものであれば特に限定されるものではない。

本発明における基材層（Ｂ）に使用されるポリカーボネート及び樹脂層（Ａ）に使用されるポリカーボネート（Ｄ）の製造方法は、公知のホスゲン法（界面重合法）、エステル交換法（溶融法）等、使用するモノマーにより適宜選択できる。

本発明で使用される（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）は、芳香族（メタ）アクリレート単位（ｃ１）とメチルメタクリレート単位（ｃ２）からなる。なお本発明において(メタ)アクリレートとは、アクリレートもしくはメタクリレートの事を指す。

芳香族（メタ）アクリレート単位（ｃ１）を構成する芳香族（メタ）アクリレートとは、エステル部分に芳香族基を有する（メタ）アクリレートのことを言う。芳香族（メタ）アクリレートとしては、例えば、フェニル（メタ）アクリレート、ベンジル（メタ）アクリレート等を挙げることができる。これらは１種又は２種以上を組み合わせて用いることができる。これらのうち、好ましくはフェニルメタクリレート、ベンジルメタクリレートであり、より好ましくはフェニルメタクリレートである。芳香族（メタ）アクリレート単位（ｃ１）を有することで、芳香族ポリカーボネート樹脂と混合した成形体の透明性を向上させることができる。

メチルメタクリレート単位（ｃ２）を構成する単量体は、メチルメタクリレートである。メチルメタクリレート単位（ｃ２）は、ポリカーボネート系樹脂と良分散する効果を有し、成形体表面へ移行するため成形体の表面硬度を向上させることができる。

（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）は、芳香族（メタ）アクリレート単位（ｃ１）５〜８０質量％及びメチルメタクリレート単位（ｃ２）２０〜９５質量％を含有する（但し、（ｃ１）と（ｃ２）の合計は１００質量％である）。（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）中の芳香族（メタ）アクリレート単位（ｃ１）の含有率が５質量％以上であれば、（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）の高添加領域において透明性が維持され、８０質量％以下であれば、芳香族ポリカーボネートとの相容性が高過ぎず、成形体表面への移行性が低下しないため、表面硬度が低下しない。

（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）の質量平均分子量は、５，０００〜３０，０００であり、１０，０００〜２５，０００が好ましい。質量平均分子量が５，０００〜３０，０００において、芳香族ポリカーボネートとの相溶性が良好であり、表面硬度の向上効果に優れる。なお、（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）の質量平均分子量（Ｍｗ）、数平均分子量（Ｍｎ）、及び分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、溶媒としてＴＨＦやクロロホルムを用いたゲルパーミエーションクロマトグラフィーを用いて測定を行うことができる。

本発明において樹脂層（Ａ）の製造方法は特に制限はなく、必要な成分を例えばタンブラーやヘンシェルミキサー、スーパーミキサーなどの混合機を用いて予め混合しておき、その後バンバリーミキサー、ロール、ブラベンダー、単軸押出機、二軸押出機、加圧ニーダーなどの機械で溶融混練するといった公知の方法が適用できる。

本発明において、（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）とポリカーボネート（Ｄ）の組成比は、（Ｃ）成分が５〜５５質量％に対して（Ｄ）成分が９５〜４５質量％である。好ましくは（Ｃ）成分が２０〜５０質量％に対して（Ｄ）成分が８０〜５０質量％である。更に好ましくは（Ｃ）成分が３０〜５０質量％に対して（Ｄ）成分が７０〜５０質量％である。この組成比内にすることにより、透明性を維持しつつ、表面硬度と耐衝撃性や吸水率といった諸物性のバランスがとれた樹脂層（Ａ）となる。

本発明において、ポリカーボネート（Ｄ）の質量平均分子量は、（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）との混合（分散）のしやすさおよび樹脂層（Ａ）の製造のしやすさで決定される。つまり、ポリカーボネート（Ｄ）の質量平均分子量が大きすぎると（Ｄ）成分と（Ｃ）成分の溶融粘度差が大きくなりすぎる為に、両者の混合（分散）が悪くなって樹脂層（Ａ）の透明性が悪化する、あるいは安定した溶融混練が継続できないといった不具合が起こる。逆にポリカーボネート（Ｄ）の質量平均分子量が小さすぎると、樹脂層（Ａ）の強度が低下するので、合成樹脂積層板の耐衝撃性が低下するといった問題が発生する。ポリカーボネート（Ｄ）の質量平均分子量は、好ましくは２１，０００〜４０，０００の範囲である。より好ましくは２４，０００〜３８，０００の範囲である。さらに好ましくは２７，０００〜３６，０００の範囲である。

本発明において、樹脂層(Ａ)のガラス転移点は、合成樹脂積層体の耐熱性に影響する。つまり、ガラス転移点が低すぎると合成樹脂積層板の耐熱性が低下して好ましくない。ガラス転移点が高すぎると樹脂層（Ａ）を積層させる時に過剰な熱源を必要とする場合があり好ましくない。樹脂層(Ａ)のガラス転移点は、好ましくは１１０〜１３０℃である。より好ましくは１１５〜１３０℃である。さらに好ましくは１１８〜１２５℃である。

本発明において、樹脂層（Ａ）の吸水率は、合成樹脂積層体の高温高湿暴露時の変形量（そり量）に影響を及ぼす。つまり、吸水率が高すぎると変形量（ｇ）が大きくなり好ましくない。吸水率が小さすぎると、基材層（Ｂ）の吸水率の大小関係が逆転するので上記変形と逆方向の変形量（ｈ）が発生したりする事があるので好ましくない。樹脂層（Ａ）の吸水率は、好ましくは０．０３〜０．２８％である。より好ましくは０．０５〜０．２％である。さらに好ましくは０．１〜０．１７％である。

本発明において、樹脂層（Ａ）の厚さは、合成樹脂積層体の表面硬度、耐衝撃性に影響する。つまり、樹脂層（Ａ）の厚さが薄すぎると表面硬度が低くなり、好ましくない。樹脂層（Ａ）の厚さが厚すぎると耐衝撃性が悪くなり好ましくない。樹脂層（Ａ）の厚さは好ましくは１０〜２５０μｍである。より好ましくは３０〜２００μｍである。さらに好ましくは６０〜１００μｍである。

本発明において、合成樹脂積層体のトータル（総）厚さは、合成樹脂積層体の高温高湿暴露時の変形量（そり量）と耐衝撃性に影響する。つまりトータル厚さが薄すぎると高温高湿暴露時の変形量（そり量）は大きくなり耐衝撃性が低下する。トータル厚さが厚い時には高温高湿暴露時の変形量（そり量）は小さくなり耐衝撃性は確保されるが、必要以上に厚い場合はポリカーボネート（Ｄ）に過剰に原料を使用する事になり経済的でない。合成樹脂積層体のトータル厚さは、好ましくは０．１〜２．０ｍｍである。より好ましくは０．３〜２．０ｍｍである。さらに好ましくは０．５〜１．５ｍｍである。
樹脂層（Ａ）の厚さと合成樹脂積層体のトータル厚さ（Ｘ）の比（（Ａ）／（Ｘ））は、合成樹脂積層体の表面硬度、耐衝撃性に影響する。つまり、厚み比が小さすぎると表面硬度が低くなり好ましくない。厚み比が高すぎると耐衝撃性が悪くなり好ましくない。厚み比は好ましくは０．０１〜０．５である。より好ましくは０．０１５〜０．４である。さらに好ましくは０．０２〜０．３である。

本発明において、基材層（Ｂ）の質量平均分子量は、合成樹脂積層体の耐衝撃性および成形条件に影響する。つまり、質量平均分子量が小さすぎる場合は、合成樹脂積層体の耐衝撃性が低下するので好ましくない。質量平均分子量が高すぎる場合は、樹脂層（Ａ）を積層させる時に過剰な熱源を必要とする場合があり好ましくない。また成形法によっては高い温度が必要になるので、樹脂層（Ａ）が高温にさらされることになりその熱安定性に悪影響を及ぼすことがある。基材層（Ｂ）の質量平均分子量は、好ましくは１８，０００〜４０，０００である。より好ましくは２３，０００〜３８，０００である。さらに好ましくは２７，０００〜３６，０００である。

本発明において、樹脂層（Ａ）および／または基材層（Ｂ）には紫外線吸収剤を混合して使用することができる。含有量が少なすぎると耐光性が足りなくなり、含有量が多すぎると成形法によっては過剰な紫外線吸収剤が、高温度がかかることによって飛散して成形環境を汚染するので不具合を起こすことがある。その含有割合は０〜５質量％、好ましくは０〜３質量％、さらに好ましくは０〜１質量％である。紫外線吸収剤としては、例えば、２，４−ジヒドロキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−ｎ−オクトキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−ドデシロキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−オクタデシロキシベンゾフェノン、２，２’−ジヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン、２，２’−ジヒドロキシ−４，４’−ジメトキシベンゾフェノン、２，２’，４，４’−テトラヒドロキシベンゾフェノンなどのベンゾフェノン系紫外線吸収剤、２−（２−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２−ヒドロキシ−３，５−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２−ヒドロキシ−３−ｔ−ブチル−５−メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）−４，６−ビス（１−メチル−１−フェニルエチル）フェノールなどのベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤、サリチル酸フェニル、２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル−３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンゾエートなどのベンゾエート系紫外線吸収剤、ビス（２，２，６，６−テトラメチルピペリジン−４−イル）セバケートなどのヒンダードアミン系紫外線吸収剤、２，４−ジフェニル−６−（２−ヒドロキシ−４−メトキシフェニル）−１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−６−（２−ヒドロキシ−４−エトキシフェニル）−１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−（２−ヒドロキシ−４−プロポキシフェニル）−１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−（２−ヒドロキシ−４−ブトキシフェニル）１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−６−（２−ヒドロキシ−４−ブトキシフェニル）−１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−６−（２−ヒドロキシ−４−ヘキシルオキシフェニル）−１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−６−（２−ヒドロキシ−４−オクチルオキシフェニル）−１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−６−（２−ヒドロキシ−４−ドデシルオキシフェニル）−１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−６−（２−ヒドロキシ−４−ベンジルオキシフェニル）−１，３，５−トリアジンなどのトリアジン系紫外線吸収剤などが挙げられる。混合の方法は特に限定されず、全量コンパウンドする方法、マスターバッチをドライブレンドする方法、全量ドライブレンドする方法などを用いることができる。

本発明において、樹脂層（Ａ）および／または基材層（Ｂ）には各種添加剤を混合して使用することができる。添加剤としては、例えば、抗酸化剤や抗着色剤、抗帯電剤、離型剤、滑剤、染料、顔料、可塑剤、難燃剤、樹脂改質剤、相溶化剤、有機フィラーや無機フィラーといった強化材などが挙げられる。混合の方法は特に限定されず、全量コンパウンドする方法、マスターバッチをドライブレンドする方法、全量ドライブレンドする方法などを用いることができる。

本発明において、ハードコート処理は熱エネルギーおよび／または光エネルギーを用いて硬化させるハードコート塗料を用いることによりハードコート層を形成する。熱エネルギーを用いて硬化させるハードコート塗料としては、例えば、ポリオルガノシロキサン系、架橋型アクリル系などの熱硬化性樹脂組成物が挙げられる。また、光エネルギーを用いて硬化させるハードコート塗料としては、例えば、１官能および／または多官能であるアクリレートモノマーおよび／またはオリゴマーからなる樹脂組成物に光重合開始剤が加えられた光硬化性樹脂組成物などが挙げられる。

本発明において、樹脂層（Ａ）上に施す熱エネルギーを用いて硬化させるハードコート塗料としては、例えば、オルガノトリアルコキシシラン（ａ１１）１００重量部と、粒径が４〜２０ｎｍのコロイダルシリカを１０〜５０重量％含有するコロイダルシリカ溶液(ａ１２)５０〜２００重量部からなる樹脂組成物１００重量部にアミンカルボキシレートおよび／または第４級アンモニウムカルボキシレート(ａ１３)が１〜５重量部添加された熱硬化性樹脂組成物などが挙げられる。

本発明において、樹脂層（Ａ）上に施す光エネルギーを用いて硬化させるハードコート塗料としては、例えば、トリス（アクロキシエチル）イソシアヌレート（ａ２１）４０〜８０重量％と、（ａ２１）と共重合可能な２官能および／または３官能の（メタ）アクリレート化合物（ａ２２）２０〜４０重量％とからなる樹脂組成物の１００重量部に光重合開始剤（ａ２３）が１〜１０重量部添加された光硬化性樹脂組成物などが挙げられる。

本発明における基材層（Ｂ）上に施す光エネルギーを用いて硬化させるハードコート塗料としては、例えば、１，９−ノナンジオールジアクリレート（ｂ１）２０〜６０重量％と、（ｂ１）と共重合可能な２官能以上の多官能（メタ）アクリレートモノマーならびに２官能以上の多官能ウレタン（メタ）アクリレートオリゴマーおよび／または２官能以上の多官能ポリエステル（メタ）アクリレートオリゴマーおよび／または２官能以上の多官能エポキシ（メタ）アクリレートオリゴマーからなる化合物（ｂ２）４０〜８０重量％とからなる樹脂組成物の１００重量部に光重合開始剤（ｂ３）が１〜１０重量部添加された光硬化性樹脂組成物などが挙げられる。

本発明におけるハードコート塗料を塗布する方法は特に限定されず、公知の方法を用いることができる。例えば、スピンコート法、ディップ法、スプレー法、スライドコート法、バーコート法、ロールコート法、グラビアコート法、メニスカスコート法、フレキソ印刷法、スクリーン印刷法、ビートコート法、捌け法などが挙げられる。
ハードコートの密着性を向上させる目的でハードコート前に塗布面の前処理を行うことがある。処理例として、サンドブラスト法、溶剤処理法、コロナ放電処理法、クロム酸処理法、火炎処理法、熱風処理法、オゾン処理法、紫外線処理法、樹脂組成物によるプライマー処理法などの公知の方法が挙げられる。

本発明における樹脂層（Ａ）、基材層（Ｂ）、ハードコートの各材料は、フィルター処理によりろ過精製されることが好ましい。フィルターを通して生成あるいは積層する事により異物や欠点といった外観不良が少ない合成樹脂積層体を得ることが出来る。ろ過方法に特に制限はなく、溶融ろ過、溶液ろ過、あるいはその組み合わせ等を使うことが出来る。

使用するフィルターに特に制限はなく、公知のものが使用でき、各材料の使用温度、粘度、ろ過精度により適宜選ばれる。フィルターの濾材としては、特に限定されないがポリプロピレン、コットン、ポリエステル、ビスコースレイヨンやグラスファイバーの不織布あるいはロービングヤーン巻物、フェノール樹脂含浸セルロース、金属繊維不織布焼結体、金属粉末焼結体、ブレーカープレート、あるいはこれらの組み合わせなど、いずれも使用可能である。特に耐熱性や耐久性、耐圧力性を考えると金属繊維不織布を焼結したタイプが好ましい。

ろ過精度は、樹脂層（Ａ）と基材層(Ｂ)については、５０μｍ以下、好ましくは３０μｍ以下、さらに好ましくは１０μｍ以下である。またハードコート剤のろ過精度は、合成樹脂積層板の最表層に塗布される事から、２０μｍ以下、好ましくは１０μｍ以下、さらに好ましくは５μｍ以下である。

樹脂層（Ａ）と基材層(Ｂ)のろ過については、例えば熱可塑性樹脂溶融ろ過に用いられているポリマーフィルターを使うことが好ましい。ポリマーフィルターは、その構造によりリーフディスクフィルター、キャンドルフィルター、パックディスクフィルター、円筒型フィルターなどに分類されるが、特に有効ろ過面積が大きいリーフディスクフィルターが好適である。

本発明の合成樹脂積層体にはその片面または両面に反射防止処理、防汚処理、帯電防止処理、耐候性処理および防眩処理のいずれか一つ以上を施すことができる。反射防止処理、防汚処理、帯電防止処理、耐候性処理および防眩処理の方法は特に限定されず、公知の方法を用いることができる。例えば、反射低減塗料を塗布する方法、誘電体薄膜を蒸着する方法、帯電防止塗料を塗布する方法などが挙げられる。

以下、実施例により本発明を具体的に説明する。ただし、本発明はこれらの実施例により何ら制限されるものではない。
製造例で得られた積層樹脂の物性測定および実施例ならびに比較例で得られた合成樹脂積層体の評価は以下のように行った。

＜質量平均分子量＞
あらかじめ標準ポリスチレンをクロロホルムに溶かしてゲルパーミエーションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）で測定した検量線を基準にして、（メタ）アクリレート共重合体とポリカーボネート樹脂を同様にＧＰＣで測定した。両者の比較により、それぞれの質量平均分子量を算出した。ＧＰＣの装置構成は以下の通り。

装置：Ｗａｔｅｓ ２６９０
カラム：Ｓｈｏｄｅｘ ＧＰＣ ＫＦ−８０５Ｌ ８φ×３００ｍｍ ２連結
展開溶媒：クロロホルム
流速：１ｍｌ／ｍｉｎ
温度：３０℃
検出器：ＵＶ・・・４８６ｎｍ ポリカーボネート
ＲＩ・・・特殊アクリル

＜吸水率＞
ＪＩＳ−Ｋ７２０９に準処して、各材料ペレットをシャーレに厚さが５ミリを超えないように薄く広く入れて温度８０℃のオーブンに一晩入れて乾燥させた。その後温度２３℃、相対湿度５０％に設定した環境試験機に２４時間投入した。状態調整をしたペレットを三菱化学社製の微量水分測定装置ＣＡ−２００で窒素気流下にて吸水率［％］を測定した。

＜ガラス転移点＞
ＪＩＳ−Ｋ７１２１に準処して、各材料ペレットをＢＲＵＫＥＲ製の熱分析装置ＴＧ−ＤＴＡ２０００ＳＡに適量セットした後、窒素雰囲気下２０℃／分の速度で昇温して、ガラス転移点Ｔｇ［℃］を測定した。

＜高温高湿曝露試験＞
試験片を１０×６ｃｍ四方に切り出す。試験片を２点支持型のホルダーにセットして温度２３℃、相対湿度５０％に設定した環境試験機に２４時間以上投入して状態調整した後、反りを測定した。（処理前）次に試験片をホルダーにセットして温度８５℃、相対湿度８５％に設定した環境試験機の中に投入し、その状態で１２０時間保持した。さらに温度２３℃、相対湿度５０％に設定した環境試験機の中にホルダーごと移動し、その状態で４時間保持後に再度反りを測定した。（処理後）そりの測定は取り出した試験片を電動ステージ具備の３次元形状測定機を使用し、試験片は上に凸の状態で水平に静置し、１ミリ間隔でスキャンし、中央部の盛り上がりを反りとして計測した。（処理後反り量）−（処理前そり量）を形状安定性として評価した。厚み１mmの試験片は無塗装品および両面塗装品については変化量３００μ以下を合格とし、片面塗装品については変化量１０００μ未満を合格とした。厚み０．５mmの試験片は無塗装品および両面塗装品については変化量６００μ以下を合格とし、片面塗装品については変化量１９００μ以下を合格とした。なお当該測定機の測定限界は２０００μであり、それ以上反るものは測定不能とした。

＜鉛筆引っかき硬度試験＞
ＪＩＳ Ｋ ５６００−５−４に準拠し、表面に対して角度４５度、荷重７５０ｇで基材層（Ｂ）の表面に次第に硬度を増して鉛筆を押し付け、きず跡を生じなかった最も硬い鉛筆の硬度を鉛筆硬度として評価した。ハードコート未処理の試験片については鉛筆硬度ＨＢ以上を合格とし、ハードコート処理の試験片については鉛筆硬度Ｈ以上を合格とした。

＜耐衝撃性試験＞
試験片を８０ｍｍ四方に切り出した。温度２３℃、相対湿度５０％の環境に２４時間以上放置して状態調整した後、直径５０ｍｍの円形フランジに基材層（Ｂ）を上にして固定し、基材層（Ｂ）上に先端半径２．５ｍｍの金属製錘を錘の先端部分が衝突するように落下させた。次第に錘の重量を４０ｇ→１６０ｇと重く、あるいは錘を落下させる高さを増して、加える落下エネルギーを増加させた。破壊の生じなかった最も高い落下エネルギー[Ｊ]を耐衝撃性として評価した。厚み１ｍｍでハードコート未処理およびハードコート片面処理およびハードコート両面処理の試験片については落下エネルギーが０．９Ｊ未満で破壊の生じないものを合格とし、厚み０．５ｍｍでハードコート未処理、ハードコート片面処理およびハードコート両面処理の試験片については落下エネルギー０．３Ｊ未満で破壊の生じないものを合格とした。

＜耐光性試験＞
本試験はハードコート（a2）を塗布した試験片について実施した。試験片を８×５ｃｍに切り出した。温度２３℃、相対湿度５０％の環境に２４時間以上放置して状態調整した後、樹脂層（Ａ）側を上側にしてアルミ製粘着テープで中央部が露光するように鉄板に貼り付けた。これを出力１９ｍＷのＵＶＢランプ（２８０〜３６０ｎｍ）を取り付けたブラックボックスにセットして７２時間照射させた。ＵＶＢ照射前後のＹＩを測定してΔＹＩが１以下を合格とした。

＜耐熱性試験＞
本試験は表層側をハードコートした試験片について実施した。試験片を１０×２０ｃｍに切り取り、外周の内側１ｃｍ全周にカッターで直線状にキズをつけた。これを所定の温度に昇温した乾燥機に一角をつまんで吊り下げるようにセットした。３０分放置後に乾燥機から取り出してキズをつけた枠内にクラックがない時の温度が１２０℃以上のものを合格とした。

製造例１〔積層樹脂（Ａ１１）用ペレットの製造〕
（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）としてメタブレンＨ-８８０(三菱レイヨン社製、質量平均分子量：１４，０００、ｃ１／ｃ２＝３３／６６）３０質量％と、ポリカーボネート（Ｄ）としてユーピロンＥ−２０００（三菱エンジニアリングプラスチック社製、質量平均分子量：３６，０００）７０質量％とを仕込みブレンダーで３０分混合後、スクリュー径２６ｍｍの２軸押出機（東芝機械製、ＴＥＭ−２６ＳＳ、Ｌ／Ｄ≒４０）を用い、シリンダー温度２４０℃で溶融混錬して、ストランド状に押出してペレタイザーでペレット化した。ペレット化は安定して製造できた。

製造例２〔積層樹脂（Ａ１２）用ペレットの製造〕
（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）とポリカーボネート（Ｄ）の仕込み比率を４０：６０にした以外は製造例１と同様にペレット化を行なった。ペレット化は安定して製造できた。

製造例３〔積層樹脂（Ａ１３）用ペレットの製造〕
（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）とポリカーボネート（Ｄ）の仕込み比率を５０：５０にした以外は製造例１と同様にペレット化を行なった。ペレット化は若干不安定であったが製造可能であった。

製造例４〔積層樹脂（Ａ１４）用ペレットの製造〕
（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）とポリカーボネート（Ｄ）の仕込み比率を６０：４０にした以外は製造例１と同様にペレット化を行なった。ペレット化は不安定で製造不可能であった。

製造例５〔積層樹脂（Ａ１５）用ペレットの製造〕
（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）とポリカーボネート（Ｄ）の仕込み比率を２０：８０にした以外は製造例１と同様にペレット化を行なった。ペレット化は安定して製造可能であった。

製造例６〔積層樹脂（Ａ２１）用ペレットの製造〕
（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）としてメタブレンＨ-８８０(三菱レイヨン社製、質量平均分子量：１４，０００）３０質量％と、ポリカーボネート（Ｄ）としてユーピロンＳ−３０００（三菱エンジニアリングプラスチック社製、質量平均分子量：２７，０００）７０質量％とを仕込みブレンダーで３０分混合後、スクリュー径２６ｍｍの２軸押出機（東芝機械製、ＴＥＭ−２６ＳＳ、Ｌ／Ｄ≒４０）を用い、シリンダー温度２４０℃で溶融混錬して、ストランド状に押出してペレタイザーでペレット化した。ペレット化は安定して行なわれた。

製造例７〔積層樹脂（Ａ２２）用ペレットの製造〕
（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）とポリカーボネート（Ｄ）の仕込み比率を４０：６０にした以外は製造例６と同様にペレット化を行なった。ペレット化は安定して行なわれた。

製造例８〔樹脂層（Ａ）に被覆する熱硬化性樹脂組成物（ａ1）の製造〕
撹拌翼と滴下装置を備えた混合槽に、メチルトリメトキシシラン１００質量部と酢酸１質量部を加えて混合し、氷水浴で冷却して０〜１０℃に保持しながら撹拌した。次いで平均粒径１０〜２０ｎｍのコロイダルシリカ３０重量％溶液（日産化学工業社製、商品名：スノーテックス３０）８４質量部を滴下し１０℃に保持しながら４時間撹拌した。更に平均粒径１０〜２０ｎｍのコロイダルシリカ２５〜２６重量％溶液（日産化学社製、商品名：スノーテックスＩＢＡ−ＳＴ）８４質量部を滴下し２０℃に保持しながら５０時間撹拌した。酢酸セロソルブ４５質量部と、イソブチルアルコール５０質量部と、ポリオキシアルキレングリコールジメチルシロキサン共重合体（信越化学工業社製、商品名：ＫＰ−３４１）０．０２質量部とからなる混合物を２５℃に保持しながら１時間かけて滴下混合し、２，４−ジヒドロキシベンゾフェエノンを樹脂分１００質量部に対して１０質量部添加し熱硬化性樹脂組成物（ａ1）を得た。

製造例９〔樹脂層（Ａ）に被覆する光硬化性樹脂組成物（ａ2）の製造〕
撹拌翼を備えた混合槽に、トリス（２−アクロキシエチル）イソシアヌレート（Ａｌｄｒｉｃｈ社製）６０質量部と、ネオペンチルグリコールオリゴアクリレート（大阪有機化学工業社製、商品名：２１５Ｄ）４０質量部と、２，４，６−トリメチルベンゾイルジフェニルフォスフィンオキサイド（チバ・ジャパン社製、商品名：ＤＡＲＯＣＵＲ ＴＰＯ）１質量部と、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン（Ａｌｄｒｉｃｈ社製）０．３質量部と、２−（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）−４，６−ビス（１−メチル−１−フェニルエチル）フェノール（チバ・ジャパン社製、商品名：ＴＩＮＵＶＩＮ２３４）１質量部からなる組成物を導入し、４０℃に保持しながら１時間撹拌して光硬化性樹脂組成物（ａ2）を得た。

製造例１０〔基材層（Ｂ）に被覆する光硬化性樹脂組成物（ｂ）の製造〕
撹拌翼を備えた混合槽に、１，９−ノナンジオールジアクリレート（大阪有機化学工業社製、商品名：ビスコート＃２６０）４０質量部と、６官能ウレタンアクリレートオリゴマー（新中村化学工業社製、商品名：Ｕ−６ＨＡ）４０質量部と、コハク酸／トリメチロールエタン／アクリル酸のモル比１／２／４縮合物２０質量部と、２，４，６−トリメチルベンゾイルジフェニルフォスフィンオキサイド（チバ・ジャパン社製、商品名：ＤＡＲＯＣＵＲ ＴＰＯ）２．８質量部と、ベンゾフェノン（Ａｌｄｒｉｃｈ社製）１質量部と、２−（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）−４，６−ビス（１−メチル−１−フェニルエチル）フェノール（チバ・ジャパン社製、商品名：ＴＩＮＵＶＩＮ２３４）１質量部からなる組成物を導入し、４０℃に保持しながら１時間撹拌して光硬化性樹脂組成物（ｂ）を得た。

実施例１
軸径３２ｍｍの単軸押出機と、軸径６５ｍｍの単軸押出機と、全押出機に連結されたフィードブロックと、フィードブロックに連結されたＴダイとを有する多層押出装置を用いて合成樹脂積層体を成形した。軸径３２ｍｍの単軸押出機に製造例１で得た積層樹脂（Ａ１１）を連続的に導入し、シリンダ温度２４０℃、吐出速度２．１ｋｇ／ｈの条件で押し出した。また軸径６５ｍｍの単軸押出機にポリカーボネート樹脂（Ｂ１）（三菱エンジニアリングプラスチックス社製、商品名：ユーピロンＳ−３０００、質量平均分子量：２７，０００）を連続的に導入し、シリンダ温度２７０℃、吐出速度３０．０ｋｇ／ｈで押し出した。全押出機に連結されたフィードブロックは２種２層の分配ピンを備え、温度２７０℃として（Ａ１１）と（Ｂ１）を導入し積層した。その先に連結された温度２７０℃のＴダイでシート状に押し出し、上流側から温度１３０℃、１４０℃、１８０℃とした３本の鏡面仕上げロールで鏡面を転写しながら冷却し、（Ａ１１）と（Ｂ１）の積層体(Ｅ１)を得た。得られた積層体の厚みは１．０ｍｍ、（Ａ１１）層の厚みは中央付近で６０μｍであった。高温高湿暴露試験の結果２．５μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果Ｆで合格であり、耐衝撃性試験の結果２．３Ｊ以上で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例２
実施例１で使用した積層樹脂（Ａ１１）の吐出速度を３．０ｋｇ／ｈとし、ポリカーボネート樹脂（Ｂ１）の吐出速度を２０ｋｇ／ｈとした以外は、実施例１と同様にして（Ａ１１）と（Ｂ１）の積層体（Ｅ２）を得た。得られた積層体の厚みは０．５ｍｍ、（Ａ１１）層の厚みは中央付近で６０μｍであった。高温高湿暴露試験の結果９．８μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果Ｆで合格であり、耐衝撃性試験の結果２．３Ｊ以上で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例３
実施例１で得た積層体（Ｅ１）の（Ａ１１）層上に、製造例８で得た熱硬化性樹脂組成物（ａ1）を硬化後の塗膜厚さが３〜８μｍとなるようバーコーターを用いて塗布し、２５℃で１５分間乾燥した後、１３０℃に設定した熱風循環乾燥機で１時間硬化して（Ａ１１）層にハードコート（ａ１）を備えた積層体（Ｆ１）を得た。高温高湿暴露試験の結果１３μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果４Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果２．３Ｊで合格であり、耐熱性は１３０℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例４
実施例１で得た積層体（Ｅ１）の（Ａ１１）層上に、製造例９で得た光硬化性樹脂組成物（ａ2）を硬化後の塗膜厚さが３〜８μｍとなるようバーコーターを用いて塗布しＰＥＴフィルムで覆って圧着し、光源距離１２ｃｍ、出力８０Ｗ／ｃｍの高圧水銀灯を備えたコンベアでラインスピード１．５ｍ／分の条件で紫外線を照射し硬化させてＰＥＴフィルムを剥離し、（Ａ１１）層にハードコート（ａ２）を備えた積層体（Ｆ２）を得た。高温高湿暴露試験の結果１０μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果３Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果２．３Ｊで合格であり、耐光性は０．４で合格であり、耐熱性は１３０℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例５
実施例１で得た積層体（Ｅ１）の（Ａ１１）層上に、製造例９で得た光硬化性樹脂組成物（ａ2）を硬化後の塗膜厚さが３〜８μｍとなるようバーコーターを用いて塗布しＰＥＴフィルムで覆って圧着し、また（Ｂ１）層上に製造例１０で得た光硬化性樹脂組成物（ｂ）を硬化後の塗膜厚さが３〜８μｍとなるようバーコーターを用いて塗布しＰＥＴフィルムで覆って圧着し、光源距離１２ｃｍ、出力８０Ｗ／ｃｍの高圧水銀灯を備えたコンベアでラインスピード１．５ｍ／分の条件で紫外線を照射し硬化させてＰＥＴフィルムを剥離し、（Ａ１１）層および(Ｂ１)層にそれぞれハードコート（ａ２）および（ｂ）を備えた積層体（Ｆ３）を得た。高温高湿暴露試験の結果３μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果３Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果１．８８Ｊで合格であり、耐光性は０．４で合格であり、耐熱性は１３０℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例６
実施例３で使用した積層体（Ｅ１）（実施例１で得られたもの）の代わりに、実施例２で得た積層体（Ｅ２）を使用した以外は、実施例３と同様にして（Ａ１１）層にハードコート（ａ１）を備えた積層体（Ｆ４）を得た。高温高湿暴露試験の結果４９μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果４Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果２Ｊで合格であり、耐熱性は１３０℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例７
実施例４で使用した積層体（Ｅ１）（実施例１で得られたもの）の代わりに、実施例２で得た積層体（Ｅ２）を使用した以外は、実施例４と同様にして（Ａ１１）層にハードコート（ａ２）を備えた積層体（Ｆ５）を得た。高温高湿暴露試験の結果３９μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果３Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果２Ｊで合格であり、耐光性は０．４で合格であり、耐熱性は１３０℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例８
実施例５で使用した積層体（Ｅ１）（実施例１で得られたもの）の代わりに、実施例２で得た積層体（Ｅ２）を使用した以外は、実施例５と同様にして（Ａ１１）層および(Ｂ１)層にそれぞれハードコート（ａ２）および（ｂ）を備えた積層体（Ｆ６）を得た。高温高湿暴露試験の結果１２μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果３Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果１．８Ｊで合格であり、耐光性は０．４で合格であり、耐熱性は１３０℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例９
実施例１で使用した積層樹脂（Ａ１１）の代わりに、製造例２で得た積層樹脂（Ａ１２）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ａ１２）と（Ｂ１）の積層体（Ｅ３）を得た。得られた積層体の厚みは１．０ｍｍ、（Ａ１２）層の厚みは中央付近で６０μｍであった。高温高湿暴露試験の結果１７μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果１．７Ｊで合格であり、総合判定は合格であった。

実施例１０
実施例２で使用した積層樹脂（Ａ１１）の代わりに、製造例２で得た積層樹脂（Ａ１２）を使用した以外は、実施例２と同様にして（Ａ１２）と（Ｂ１）の積層体（Ｅ４）を得た。得られた積層体の厚みは０．５ｍｍ、（Ａ１２）層の厚みは中央付近で６０μｍであった。高温高湿暴露試験の結果５０μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果０．４７Ｊで合格であり、総合判定は合格であった。

実施例１１
実施例３で使用した積層体（Ｅ１）（実施例１で得られたもの）の代わりに、実施例９で得た積層体（Ｅ３）を使用した以外は、実施例３と同様にして（Ａ１２）層にハードコート（ａ１）を備えた積層体（Ｆ７）を得た。高温高湿暴露試験の結果８５μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果４Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果１．３Ｊで合格であり、耐熱性は１３０℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例１２
実施例４で使用した積層体（Ｅ１）（実施例１で得られたもの）の代わりに、実施例９で得た積層体（Ｅ３）を使用した以外は、実施例４と同様にして（Ａ１２）層にハードコート（ａ２）を備えた積層体（Ｆ８）を得た。高温高湿暴露試験の結果７０μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果３Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果１．３Ｊで合格であり、耐光性は０．４で合格であり、耐熱性は１３０℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例１３
実施例５で使用した積層体（Ｅ１）（実施例１で得られたもの）の代わりに、実施例９で得た積層体（Ｅ３）を使用した以外は、実施例５と同様にして（Ａ１２）層および(Ｂ１)層にそれぞれハードコート（ａ２）および（ｂ）を備えた積層体（Ｆ９）を得た。高温高湿暴露試験の結果２０μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果３Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果１Ｊで合格であり、耐光性は０．４で合格であり、耐熱性は１３０℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例１４
実施例３で使用した積層体（Ｅ１）（実施例１で得られたもの）の代わりに、実施例１０で得た積層体（Ｅ４）を使用した以外は、実施例３と同様にして（Ａ１２）層にハードコート（ａ１）を備えた積層体（Ｆ１０）を得た。高温高湿暴露試験の結果２５０μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果４Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果０．３８Ｊで合格であり、耐熱性は１３０℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例１５
実施例４で使用した積層体（Ｅ１）（実施例１で得られたもの）の代わりに、実施例１０で得た積層体（Ｅ４）を使用した以外は、実施例４と同様にして（Ａ１２）層にハードコート（ａ２）を備えた積層体（Ｆ１１）を得た。高温高湿暴露試験の結果２００μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果３Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果０．３８Ｊで合格であり、耐光性は０．４で合格であり、耐熱性は１３０℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例１６
実施例５で使用した積層体（Ｅ１）（実施例１で得られたもの）の代わりに、実施例１０で得た積層体（Ｅ４）を使用した以外は、実施例５と同様にして（Ａ１２）層および(Ｂ１)層にそれぞれハードコート（ａ２）および（ｂ）を備えた積層体（Ｆ１２）を得た。高温高湿暴露試験の結果５５μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果３Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果０．３３Ｊで合格であり、耐光性は０．４で合格であり、耐熱性は１３０℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例１７
実施例１で使用した積層樹脂（Ａ１１）の代わりに、製造例３で得た積層樹脂（Ａ１３）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ａ１３）と（Ｂ１）の積層体（Ｅ５）を得た。得られた積層体の厚みは１．０ｍｍ、（Ａ１３）層の厚みは中央付近で６０μｍであった。高温高湿暴露試験の結果９５μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果１．２Ｊで合格であり、総合判定は合格であった。

実施例１８
実施例２で使用した積層樹脂（Ａ１１）の代わりに、製造例３で得た積層樹脂（Ａ１３）を使用した以外は、実施例２と同様にして（Ａ１３）と（Ｂ１）の積層体（Ｅ６）を得た。得られた積層体の厚みは０．５ｍｍ、（Ａ１３）層の厚みは中央付近で６０μｍであった。高温高湿暴露試験の結果３００μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果０．４６Ｊで合格であり、総合判定は合格であった。

実施例１９
実施例３で使用した積層体（Ｅ１）（実施例１で得られたもの）の代わりに、実施例１７で得た積層体（Ｅ５）を使用した以外は、実施例３と同様にして（Ａ１３）層にハードコート（ａ１）を備えた積層体（Ｆ１３）を得た。高温高湿暴露試験の結果４５０μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果４Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果０．９Ｊで合格であり、耐熱性は１２５℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例２０
実施例４で使用した積層体（Ｅ１）（実施例１で得られたもの）の代わりに、実施例１７で得た積層体（Ｅ５）を使用した以外は、実施例４と同様にして（Ａ１３）層にハードコート（ａ２）を備えた積層体（Ｆ１４）を得た。高温高湿暴露試験の結果４００μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果３Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果０．９Ｊで合格であり、耐光性は０．４で合格であり、耐熱性は１２５℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例２１
実施例５で使用した積層体（Ｅ１）（実施例１で得られたもの）の代わりに、実施例１７で得た積層体（Ｅ５）を使用した以外は、実施例５と同様にして（Ａ１３）層および(Ｂ１)層にそれぞれハードコート（ａ２）および（ｂ）を備えた積層体（Ｆ１５）を得た。高温高湿暴露試験の結果１０５μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果３Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果０．８Ｊで合格であり、耐光性は０．４で合格であり、耐熱性は１２５℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例２２
実施例３で使用した積層体（Ｅ１）（実施例１で得られたもの）の代わりに、実施例１８で得た積層体（Ｅ６）を使用した以外は、実施例３と同様にして（Ａ１３）層にハードコート（ａ１）を備えた積層体（Ｆ１６）を得た。高温高湿暴露試験の結果１５００μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果４Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果０．３７Ｊで合格であり、耐熱性は１２５℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例２３
実施例４で使用した積層体（Ｅ１）（実施例１で得られたもの）の代わりに、実施例１８で得た積層体（Ｅ６）を使用した以外は、実施例４と同様にして（Ａ１３）層にハードコート（ａ２）を備えた積層体（Ｆ１７）を得た。高温高湿暴露試験の結果１２００μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果３Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果０．３７Ｊで合格であり、耐光性は０．４で合格であり、耐熱性は１２５℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例２４
実施例５で使用した積層体（Ｅ１）（実施例１で得られたもの）の代わりに、実施例１８で得た積層体（Ｅ６）を使用した以外は、実施例５と同様にして（Ａ１３）層および(Ｂ１)層にそれぞれハードコート（ａ２）および（ｂ）を備えた積層体（Ｆ１８）を得た。高温高湿暴露試験の結果３５０μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果３Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果０．３２Ｊで合格であり、耐光性は０．４で合格であり、耐熱性は１２５℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例２５
実施例１で使用した積層樹脂（Ａ１１）の代わりに、製造例３で得た積層樹脂（Ａ１３）を使用して、その吐出速度を１．１ｋｇ／ｈとし、ポリカーボネート樹脂（Ｂ１）の吐出速度を３１ｋｇ／ｈとした以外は、実施例１と同様にして（Ａ１３）と（Ｂ１）の積層体（Ｅ７）を得た。得られた積層体の厚みは１．０ｍｍ、（Ａ１３）層の厚みは中央付近で３０μｍであった。高温高湿暴露試験の結果８０μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果Ｆで合格であり、耐衝撃性試験の結果１．５Ｊで合格であり、総合判定は合格であった。

実施例２６
実施例２５で積層樹脂（Ａ１３）の吐出速度を１．５ｋｇ／ｈとし、ポリカーボネート樹脂（Ｂ１）の吐出速度を２１ｋｇ／ｈとした以外は、実施例１と同様にして（Ａ１３）と（Ｂ１）の積層体（Ｅ８）を得た。得られた積層体の厚みは０．５ｍｍ、（Ａ１３）層の厚みは中央付近で３０μｍであった。高温高湿暴露試験の結果２７０μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果Ｆで合格であり、耐衝撃性試験の結果０．５Ｊで合格であり、総合判定は合格であった。

実施例２７
実施例４で使用した積層体（Ｅ１）（実施例１で得られたもの）の代わりに、実施例２５で得た積層体（Ｅ７）を使用した以外は、実施例４と同様にして（Ａ１３）層にハードコート（ａ２）を備えた積層体（Ｆ１９）を得た。高温高湿暴露試験の結果３２０μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果２Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果１．２Ｊで合格であり、耐光性は０．４で合格であり、耐熱性は１２５℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例２８
実施例４で使用した積層体（Ｅ１）（実施例１で得られたもの）の代わりに、実施例２６で得た積層体（Ｅ８）を使用した以外は、実施例４と同様にして（Ａ１３）層にハードコート（ａ２）を備えた積層体（Ｆ２０）を得た。高温高湿暴露試験の結果１１００μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果２Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果０．４Ｊで合格であり、耐光性は０．４で合格であり、耐熱性は１２５℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例２９
実施例５で使用した積層体（Ｅ１）（実施例１で得られたもの）の代わりに、実施例２６で得た積層体（Ｅ８）を使用した以外は、実施例５と同様にして（Ａ１３）層および(Ｂ１)層にそれぞれハードコート（ａ２）および（ｂ）を備えた積層体（Ｆ２１）を得た。高温高湿暴露試験の結果３００μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果２Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果０．３５Ｊで合格であり、耐光性は０．４で合格であり、耐熱性は１２５℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例３０
実施例１で使用した積層樹脂（Ａ１１）の代わりに、製造例５で得た積層樹脂（Ａ１５）を使用して、その吐出速度を７．０ｋｇ／ｈとし、ポリカーボネート樹脂（Ｂ１）の吐出速度を２５ｋｇ／ｈとした以外は、実施例１と同様にして（Ａ１５）と（Ｂ１）の積層体（Ｅ９）を得た。得られた積層体の厚みは１．０ｍｍ、（Ａ１５）層の厚みは中央付近で２００μｍであった。高温高湿暴露試験の結果１３０μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果ＨＢで合格であり、耐衝撃性試験の結果１．３Ｊで合格であり、総合判定は合格であった。

実施例３１
実施例３０で積層樹脂（Ａ１５）の吐出速度を１０ｋｇ／ｈとし、ポリカーボネート樹脂（Ｂ１）の吐出速度を１３ｋｇ／ｈとした以外は、実施例１と同様にして（Ａ１５）と（Ｂ１）の積層体（Ｅ１０）を得た。得られた積層体の厚みは０．５ｍｍ、（Ａ１５）層の厚みは中央付近で２００μｍであった。高温高湿暴露試験の結果４００μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果ＨＢで合格であり、耐衝撃性試験の結果１Ｊで合格であり、総合判定は合格であった。

実施例３２
実施例４で使用した積層体（Ｅ１）（実施例１で得られたもの）の代わりに、実施例３０で得た積層体（Ｅ９）を使用した以外は、実施例４と同様にして（Ａ１５）層にハードコート（ａ２）を備えた積層体（Ｆ２２）を得た。高温高湿暴露試験の結果５２０μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果２Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果１Ｊで合格であり、耐光性は０．４で合格であり、耐熱性は１３５℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例３３
実施例４で使用した積層体（Ｅ１）（実施例１で得られたもの）の代わりに、実施例３１で得た積層体（Ｅ１０）を使用した以外は、実施例４と同様にして（Ａ１５）層にハードコート（ａ２）を備えた積層体（Ｆ２３）を得た。高温高湿暴露試験の結果１６００μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果２Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果０．８Ｊで合格であり、耐光性は０．４で合格であり、耐熱性は１３５℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例３４
実施例５で使用した積層体（Ｅ１）（実施例１で得られたもの）の代わりに、実施例３１で得た積層体（Ｅ１０）を使用した以外は、実施例５と同様にして（Ａ１５）層および(Ｂ１)層にそれぞれハードコート（ａ２）および（ｂ）を備えた積層体（Ｆ２４）を得た。高温高湿暴露試験の結果５００μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果２Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果０．７Ｊで合格であり、耐光性は０．４で合格であり、耐熱性は１３５℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例３５
実施例２で使用した積層樹脂（Ａ１１）の代わりに、製造例３で得た積層樹脂（Ａ１３）と、ポリカーボネート樹脂（Ｂ１）の代わりにポリカーボネート樹脂（Ｂ２）（三菱エンジニアリングプラスチックス社製、商品名：ユーピロンＨ−３０００、質量平均分子量：１９，０００）とを使用した以外は、実施例２と同様にして（Ａ１３）と（Ｂ２）の積層体（Ｅ１１）を得た。得られた積層体の厚みは０．５ｍｍ、（Ａ１３）層の厚みは中央付近で６０μｍであった。高温高湿暴露試験の結果１００μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果０．４３Ｊで合格であり、総合判定は合格であった。

実施例３６
実施例４で使用した積層体（Ｅ１）（実施例１で得られたもの）の代わりに、実施例３５で得た積層体（Ｅ１１）を使用した以外は、実施例４と同様にして（Ａ１３）層にハードコート（ａ２）を備えた積層体（Ｆ２５）を得た。高温高湿暴露試験の結果５００μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果３Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果０．３４Ｊで合格であり、耐光性は０．４で合格であり、耐熱性は１２５℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例３７
実施例５で使用した積層体（Ｅ１）（実施例１で得られたもの）の代わりに、実施例３５で得た積層体（Ｅ１１）を使用した以外は、実施例５と同様にして（Ａ１３）層および(Ｂ２)層にそれぞれハードコート（ａ２）および（ｂ）を備えた積層体（Ｆ２６）を得た。高温高湿暴露試験の結果１２０μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果３Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果０．３Ｊで合格であり、耐光性は０．４で合格であり、耐熱性は１２５℃で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例３８
実施例１で使用した積層樹脂（Ａ１１）の代わりに、製造例６で得た積層樹脂（Ａ２１）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ａ２１）と（Ｂ１）の積層体（Ｅ１２）を得た。得られた積層体の厚みは１．０ｍｍ、（Ａ２１）層の厚みは中央付近で６０μｍであった。高温高湿暴露試験の結果２．５μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果Ｆで合格であり、耐衝撃性試験の結果２．３Ｊ以上で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例３９
実施例２で使用した積層樹脂（Ａ１１）の代わりに、製造例６で得た積層樹脂（Ａ２１）を使用した以外は、実施例２と同様にして（Ａ２１）と（Ｂ１）の積層体（Ｅ１３）を得た。得られた積層体の厚みは０．５ｍｍ、（Ａ２１）層の厚みは中央付近で６０μｍであった。高温高湿暴露試験の結果１０μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果Ｆで合格であり、耐衝撃性試験の結果２．３Ｊ以上で合格であり、総合判定は合格であった。

実施例４０
実施例２で使用した積層樹脂（Ａ１１）の代わりに、製造例６で得た積層樹脂（Ａ２１）を使用し、ポリカーボネート樹脂（Ｂ１）の代わりにポリカーボネート樹脂（Ｂ２）を使用した以外は、実施例２と同様にして（Ａ２１）と（Ｂ２）の積層体（Ｅ１４）を得た。得られた積層体の厚みは０．５ｍｍ、（Ａ２１）層の厚みは中央付近で６０μｍであった。高温高湿暴露試験の結果１０μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果Ｆで合格であり、耐衝撃性試験の結果２Ｊで合格であり、総合判定は合格であった。

実施例４１
実施例１で使用した積層樹脂（Ａ１１）の代わりに、製造例７で得た積層樹脂（Ａ２２）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ａ２２）と（Ｂ１）の積層体（Ｅ１５）を得た。得られた積層体の厚みは１．０ｍｍ、（Ａ２２）層の厚みは中央付近で６０μｍであった。高温高湿暴露試験の結果１７μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果１．７Ｊで合格であり、総合判定は合格であった。

実施例４２
実施例２で使用した積層樹脂（Ａ１１）の代わりに、製造例７で得た積層樹脂（Ａ２２）を使用した以外は、実施例２と同様にして（Ａ２２）と（Ｂ１）の積層体（Ｅ１６）を得た。得られた積層体の厚みは０．５ｍｍ、（Ａ２２）層の厚みは中央付近で６０μｍであった。高温高湿暴露試験の結果５０μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果０．４７Ｊで合格であり、総合判定は合格であった。

実施例４３
実施例２で使用した積層樹脂（Ａ１１）の代わりに、製造例７で得た積層樹脂（Ａ２２）を使用し、ポリカーボネート樹脂（Ｂ１）の代わりにポリカーボネート樹脂（Ｂ２）を使用した以外は、実施例２と同様にして（Ａ２２）と（Ｂ２）の積層体（Ｅ１７）を得た。得られた積層体の厚みは０．５ｍｍ、（Ａ２２）層の厚みは中央付近で６０μｍであった。高温高湿暴露試験の結果５０μｍで合格であり、鉛筆引っかき硬度試験の結果Ｈで合格であり、耐衝撃性試験の結果０．４３Ｊで合格であり、総合判定は合格であった。

比較例１
実施例１で使用した積層樹脂（Ａ１１）の代わりに、ＭＳ樹脂（Ａ３）(新日鐵化学製ＭＳ樹脂。商品名：ＭＳ６００)を使用して、軸径３２ｍｍの単軸押出機のシリンダ温度を２２０℃にした以外は、実施例１と同様にして（Ａ３）と（Ｂ１）の積層体（Ｅ１８）を得た。得られた積層体の厚みは１．０ｍｍ、（Ａ３）層の厚みは中央付近で６０μｍであった。さらに実施例５と同様にして積層体（Ｅ１８）の（Ａ３）層及び(Ｂ１)層にそれぞれハードコート（ａ２）および（ｂ）を備えた積層体（Ｆ２７）を得た。高温高湿暴露試験の結果４００μｍで不合格であり、耐衝撃試験で０．７Ｊで不合格であり、さらに耐熱性は９５℃で不合格であり、総合判定は不合格であった。

比較例２
実施例２で使用した積層樹脂（Ａ１１）の代わりに、ＭＳ樹脂（Ａ３）(新日鐵化学製ＭＳ樹脂。商品名：ＭＳ６００)を使用して、軸径３２ｍｍの単軸押出機のシリンダ温度を２２０℃にした以外は、実施例２と同様にして（Ａ３）と（Ｂ１）の積層体（Ｅ１９）を得た。得られた積層体の厚みは０．５ｍｍ、（Ａ３）層の厚みは中央付近で６０μｍであった。高温高湿暴露試験の結果１０００μｍで不合格であり、さらに耐衝撃性は０．１９Ｊで不合格であり、総合判定は不合格であった。

比較例３
実施例１で使用した積層樹脂（Ａ１１）の代わりに、ポリメタクリル酸メチル樹脂（Ａ４）（ＡＲＫＥＭＡ社製、商品名：ＡＬＴＵＧＬＡＳ Ｖ０２０）を使用した以外は、実施例１と同様にして（Ａ４）と（Ｂ１）の積層体（Ｅ２０）を得た。得られた積層体の厚みは１．０ｍｍ、（Ａ４）層の厚みは中央付近で６０μｍであった。さらに実施例５と同様にして積層体（Ｅ２０）の（Ａ４）層及び(Ｂ１)層にそれぞれハードコート（ａ２）および（ｂ）を備えた積層体（Ｆ２８）を得た。高温高湿暴露試験の結果１２００μｍで不合格であり、耐衝撃試験で０．４Ｊで不合格であり、さらに耐熱性は１１０℃で不合格であり、総合判定は不合格であった。

比較例４
実施例２で使用した積層樹脂（Ａ１１）の代わりに、ポリメタクリル酸メチル樹脂（Ａ４）（ＡＲＫＥＭＡ社製、商品名：ＡＬＴＵＧＬＡＳ Ｖ０２０）を使用した以外は、実施例２と同様にして（Ａ４）と（Ｂ１）の積層体（Ｅ２１）を得た。得られた積層体の厚みは０．５ｍｍ、（Ａ４）層の厚みは中央付近で６０μｍであった。高温高湿暴露試験の結果、測定不能で不合格であり、さらに耐衝撃性は０．１５Ｊで不合格であり、総合判定は不合格であった。

比較例５
実施例２で使用した積層樹脂（Ａ１１）の代わりに、ポリカーボネート樹脂（Ａ５）（三菱エンジニアリングプラスチックス社製、商品名：ユーピロンＨ−３０００、質量平均分子量：１９，０００）を使用した以外は、実施例２と同様にして（Ａ５）と（Ｂ１）の積層体（Ｅ２２）を得た。得られた積層体の厚みは０．５ｍｍ、（Ａ５）層は（Ｂ１）との区別がつきにくく（Ａ５）層の厚みは不明であった。さらに実施例３と同様にして積層体（Ｅ２２）の（Ａ５）層にハードコート（ａ１）を備えた積層体（Ｆ２９）を得た。高温高湿暴露試験の結果２０μｍで合格であったが、鉛筆引っかき硬度試験の結果ＨＢで不合格であり、総合判定は不合格であった。

表１および２より、本発明の合成樹脂積層体は高温や高湿な環境における形状安定性、表面硬度、耐衝撃性、耐候性および耐熱性に優れることがわかる。

本発明の合成樹脂積層体は、高温や高湿な環境における形状安定性、表面硬度、耐衝撃性、耐候性および耐熱性に優れるという特徴を有し、透明性基板材料、透明性保護材料などとして好適に用いられ、特にＯＡ機器・携帯電子機器の表示部前面板やタッチパネル基板さらには熱曲げ加工用シートとして好適に用いられる。

Claims (11)

1. ポリカーボネートを含む基材層（Ｂ）の片面もしくは両面に、
   （メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）を５〜５５質量％及びポリカーボネート（Ｄ）を９５〜４５質量％含む樹脂層（Ａ）が積層された合成樹脂積層体であって、
   前記（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）が、芳香族（メタ）アクリレート単位（ｃ１）とメチルメタクリレート単位（ｃ２）とを質量比（ｃ１／ｃ２）で５〜８０／２０〜９５含み、かつ、前記（メタ）アクリレート共重合体（Ｃ）の質量平均分子量が５，０００〜３０，０００であり、
   前記ポリカーボネート（Ｄ）の質量平均分子量が２１，０００〜４０，０００であることを特徴とする合成樹脂積層体。
2. 前記樹脂層（Ａ）のガラス転移点が１１０〜１３０℃である請求項１に記載の合成樹脂積層体。
3. 前記樹脂層（Ａ）の吸水率が０．０３〜０．２８％である請求項１または２に記載の合成樹脂積層体。
4. 前記樹脂層（Ａ）の厚さが１０〜２５０μｍであり、前記合成樹脂積層体のトータル厚さ（Ｘ）が０．１〜２．０ｍｍであり、（Ａ）／（Ｘ）の厚み比が０．０１〜０．５である請求項１から３のいずれかに記載の合成樹脂積層体。
5. 前記基材層（Ｂ）の質量平均分子量が１８，０００〜４０，０００である請求項１から４のいずれかに記載の合成樹脂積層体。
6. 前記樹脂層（Ａ）および／または前記基材層（Ｂ）が紫外線吸収剤を含有する請求項１から５のいずれかに記載の合成樹脂積層体。
7. 前記樹脂層（Ａ）上にハードコート処理を施した請求項１から６のいずれかに記載の合成樹脂積層体。
8. 前記樹脂層（Ａ）上および前記基材層（Ｂ）上にハードコート処理を施した請求項１から６のいずれかに記載の合成樹脂積層体。
9. 前記合成樹脂積層体の片面または両面に、反射防止処理、防汚処理、耐指紋処理、帯電防止処理、耐候性処理および防眩処理のいずれか一つ以上を施した請求項１から８のいずれかに記載の合成樹脂積層体。
10. 請求項１から９のいずれかに記載の合成樹脂積層体を含む透明性基板材料。
11. 請求項１から９のいずれかに記載の合成樹脂積層体を含む透明性保護材料。