JP6630670B2 - 合成樹脂積層体 - Google Patents

Description

本発明は、合成樹脂積層体に関する。詳しくは、本発明は、透明性の基板材料や保護材料に使用され、基材層と表層樹脂層（高硬度層）を有する合成樹脂積層体であって、ＯＣＡとＩＴＯ形成ＰＥＴの貼り合せなど、基材層側の水蒸気透過率が小さい状態において、高温高湿環境下に放置した後のカールを抑制し、表面硬度に優れる合成樹脂積層体に関する。

ポリカーボネート樹脂板は、透明性や耐衝撃性および耐熱性に優れ、防音隔壁やカーポート、看板、グレージング材、照明用器具、ＯＡ、電子機器のディスプレイやタッチパネル前面板などに利用されているが、表面硬度が低いために傷つきやすいという欠点があり、用途が制限されている。
特許文献１には、この欠点を改良する為に紫外線硬化樹脂などで表面をコーティングする方法や、ポリカーボネート樹脂とアクリル系樹脂を共押出した基板にハードコートを施す方法が提案されている。
しかし、ポリカーボネート樹脂の表面にハードコートを施したのでは要求される鉛筆硬度を満たす事ができず、高い表面硬度が要求される用途には使用できない場合がある。
また、アクリル系樹脂とポリカーボネート樹脂との積層体では、表面硬度がある程度向上し、電子機器のディスプレイやタッチパネル前面板などに広く使用されていたが、高温高湿環境に放置した後の板材が大きくカールするなどの形状安定性の問題があり、液晶ディスプレイカバーやタッチパネル前面板などの電子機器関連用途において、重大な欠陥となっていた。

高温高湿環境下に放置した後のカールを抑える方法としてポリカーボネート樹脂層の両面にアクリル系樹脂層を積層する方法があるが、その積層体の片面に面衝撃を与えた際にその反対面のアクリル系樹脂層においてクラックを生じ易く、使用方法によっては問題となることがある。

特許文献２には、高温高湿環境下に放置した後のカールを抑える方法として、吸水率がアクリル樹脂より低い樹脂であるメチルメタアクリレレート−スチレン共重合体をポリカーボネート樹脂上に積層させることを特徴とする積層体が開示されているが、ここで採用されている環境試験の４０℃／９０％という条件は、高温高湿の条件として不十分である。

特許文献３には、高硬度変性ポリカーボネート樹脂をポリカーボネート樹脂上に積層することを特徴とする積層体が開示されているが、環境変化時の形状安定性については言及されていない。高温高湿環境下に放置した後の板材のカールの方向性については、ディスプレイの前面板などに使用される場合、表層樹脂層側を凸にするカールはある程度は許容され得るが、基材層側を凸にするカールは、外観上、特に好ましくない。

特許文献４には、（メタ）アクリル酸エステルと脂肪族ビニルを構成単位とする樹脂をポリカーボネート樹脂上に積層することを特徴とする積層体が開示されており、高温高湿環境下に放置した後のカールの大きさが抑制されている。しかしながら、カールの方向については言及されていない。また特許文献５では、積層する異樹脂のＴｇ差を規定するなどの方法で高温高湿環境下に放置した後のカールの大きさが抑制されているが、カールは、表層樹脂側を凸にするもの、および基材層側を凸にするもののどちらも発生している。
このように、これまで、高温高湿環境下に放置した後の形状について、表層樹脂側が凸となるカールのみに方向性を定め、なおかつカールの大きさを抑制した樹脂積層体はなかった。

上述の事実に加え、通常、透明樹脂積層体をタッチパネルの前面板として使用する場合は、透明樹脂積層体の基材層側の面（表層樹脂側の面）に光学粘着シート（ＯＣＡ）等の接着層を介してＩＴＯ形成ＰＥＴ等に貼り合わせる。貼り合わせた場合、貼り合わせていない表面側と、貼り合わせた面側との水蒸気透過率が異なる。例えば、タッチパネル用のセンサーとして、ＯＣＡ ５０μｍとＩＴＯ形成ＰＥＴ ２５μｍを２枚ずつ積層させた場合、Ｌｙｓｓｙ水蒸気透過率計 Ｌ８０−５０００（ＰＢＩ Ｄａｎｓｅｎｏｒ製）で測定すると水蒸気透過率は０．６ｇ／ｍ^２・ｄａｙとなり、積層体のみで測定した場合の水蒸気透過率は１８．４ｇ／ｍ^２・ｄａｙである。従って高温高湿環境下に放置した後のカールは、タッチパネル仕様に貼り合わせる事で大きく影響され、その影響は小さい方が望ましい。しかしながら、これまで、高温高湿環境下に放置した後の形状について、一方の表面側のみの水蒸気透過率が小さい状態におけるカールの大きさを抑制した樹脂積層体はなかった。

特開２００６−１０３１６９号公報 特開２０１０−１６７６５９号公報 特表２００９−５００１９５号公報 特再公表２０１１−１４５６３０号公報 国際公開第２０１４／０６１８１７号公報

本発明は、透明性の基板材料や保護材料に使用され、基材層側の水蒸気透過率が小さい状態において、高温高湿環境下に放置した後のカールが抑制可能であり、表面硬度に優れる合成樹脂積層体を提供することを目的とする。

本発明者らは、上記の課題を解決するため鋭意研究を重ねた結果、高温高湿環境下に放置した後に高硬度層側を凸に曲率半径Ｒが２．０ｍ以上のカール形状となる積層体が、基材層側の水蒸気透過率が小さい状態で、高温高湿環境下に放置した後のカール抑制ができることを見出し、本発明に到達した。具体的には、本発明は以下の通りである。

＜１＞ 熱可塑性樹脂（Ａ）を含む基材層、およびその少なくとも一方の面に積層された、熱可塑性樹脂（Ａ）とは異なる熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む高硬度層を備えた合成樹脂積層体であって、
（i）高硬度層の厚みは１０〜２５０μｍで、基材層と高硬度層の合計厚みは０．１〜２．０ｍｍで、高硬度層／基材層の厚みの比が０．０１〜０．８であり、
（ii）高硬度層の鉛筆硬度がＦ以上であり、
（iii）該合成樹脂積層体を高温高湿環境下に放置した後のカール形状が高硬度層側を凸に曲率半径Ｒ≧２．０ｍとなる、
合成樹脂積層体。
＜２＞ 基材層の高硬度層とは反対側の表面における水蒸気透過率が０．２〜０．６ｇ／ｍ^２・ｄａｙになるように第３層がさらに積層されており、高温高湿環境下に放置した後のカール形状が高硬度層側を凸、又は基材層側を凸に曲率半径Ｒ≧３．２ｍとなる積層体であることを特徴とする＜１＞の合成樹脂積層体。
＜３＞ 基材層に含まれる熱可塑性樹脂（Ａ）がポリカーボネート（ａ１）を含有する樹脂であり、高硬度層に含まれる熱可塑性樹脂（Ｂ）が芳香族ビニル−（メタ）アクリル酸エステル−不飽和ジカルボン酸共重合体（ｂ１）とビニル系単量体を構成単位とする樹脂（ｂ２）を含有する樹脂であって、前記（ｂ１）が、芳香族ビニル単量体単位４５〜８０質量％、（メタ）アクリル酸エステル単量体単位５〜４５質量％、不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位１０〜３０質量％である芳香族ビニル−（メタ）アクリル酸エステル−不飽和ジカルボン酸共重合体であり、樹脂（Ｂ）が、前記（ｂ１）の５０〜１００質量部と前記（ｂ２）の５０〜０質量部とのブレンド樹脂であることを特徴とする＜１＞または＜２＞の合成樹脂積層体。
＜４＞ 前記（ｂ１）の（メタ）アクリル酸エステル単量体単位がメチルメタクリレートである事を特徴とする上記＜３＞に記載の合成樹脂積層体。
＜５＞ 前記樹脂（Ｂ）が、重量平均分子量５０，０００〜３００，０００の前記芳香族ビニル−（メタ）アクリル酸エステル−不飽和ジカルボン酸共重合体（ｂ１）５０〜１００質量部と、重量平均分子量５０，０００〜５００，０００のメチルメタクリレート樹脂（ｂ２）５０〜０質量部とのブレンド樹脂であることを特徴とする上記＜３＞または＜４＞に記載の合成樹脂積層体。
＜６＞ 前記ポリカーボネート（ａ１）の重量平均分子量が２５，０００〜７５，０００であることを特徴とする上記＜１＞〜＜５＞のいずれかに記載の合成樹脂積層体。
＜７＞ 前記高硬度層および／または前記基材層が紫外線吸収剤を含有することを特徴とする上記＜１＞〜＜６＞のいずれかを特徴とする合成樹脂積層体。
＜８＞ 前記高硬度層の表面上にハードコート処理を施した上記＜１＞〜＜７＞のいずれかに記載の合成樹脂積層体。
＜９＞ 前記樹脂積層体の片面または両面に、反射防止処理、防汚処理、耐指紋処理、帯電防止処理、耐候性処理および防眩処理のいずれか一つ以上を施した上記＜１＞〜＜８＞のいずれかに記載の合成樹脂積層体。
＜１０＞ 前記高硬度層と前記基材層のそれぞれの引張弾性率が、１６００ＭＰａ以上である、上記＜１＞〜＜９＞のいずれかに記載の合成樹脂積層体。
＜１１＞ 前記高硬度層の引張弾性率と前記基材層の引張弾性率との差が、４００ＭＰａ以下である、上記＜１＞〜＜１０＞のいずれかに記載の合成樹脂積層体。
＜１２＞ 上記＜１＞〜＜１１＞のいずれかに記載の合成樹脂積層体を含む透明性基板材料。
＜１３＞ 上記＜１＞〜＜１１＞のいずれかに記載の合成樹脂積層体を含む透明性保護材料。
＜１４＞ 上記＜１＞〜＜１１＞のいずれかに記載の合成樹脂積層体を含むタッチパネル前面保護板。
＜１５＞ 上記＜１＞〜＜１１＞のいずれかに記載の合成樹脂積層体を含む低水蒸気透過率板の積層体。

本発明によれば、ＯＣＡとＩＴＯ形成ＰＥＴの貼り合せなど、基材層側の水蒸気透過率が小さい状態において、高温高湿環境下に放置した後のカールを抑え、表面硬度に優れる合成樹脂積層体が提供され、該合成樹脂積層体は透明性基板材料や透明性保護材料として用いられる。具体的には、合成樹脂積層体は、携帯電話端末、携帯型電子遊具、携帯情報端末、モバイルＰＣいった携帯型のディスプレイデバイスや、ノート型ＰＣ、デスクトップ型ＰＣ液晶モニター、液晶テレビといった設置型のディスプレイデバイスなどに好適に使用される。

本発明の合成樹脂積層体の室温および高温高湿環境下における状態を概略的に示す断面図である。 従来例の合成樹脂積層体の室温および高温高湿環境下における状態を概略的に示す断面図である。

以下、本発明について製造例や実施例等を例示して詳細に説明するが、本発明は例示される製造例や実施例等に限定されるものではなく、本発明の内容を大きく逸脱しない範囲であれば任意の方法に変更して行なうこともできる。

＜熱可塑性樹脂（Ａ）＞
熱可塑性樹脂（Ａ）は、合成樹脂積層体の基材層を形成する主成分である。熱可塑性樹脂（Ａ）は、主として、ポリカーボネート（ａ１）を含有する樹脂である。

＜ポリカーボネート（ａ１）＞
本発明に使用されるポリカーボネート（ａ１）は、分子主鎖中に炭酸エステル結合を含む。即ち、−［Ｏ−Ｒ−ＯＣＯ］−単位（Ｒが脂肪族基、芳香族基、又は脂肪族基と芳香族基の双方を含むもの、さらに直鎖構造あるいは分岐構造を有するもの）を含むものであれば特に限定されるものではないが、特に下記式［１］の構造単位を含むポリカーボネートを使用することが好ましい。このようなポリカーボネートを使用することで、耐衝撃性に優れた樹脂積層体を得ることができる。
具体的には、ポリカーボネート（ａ１）として、芳香族ポリカーボネート樹脂（例えば、ユーピロンＳ−２０００、ユーピロンＳ−１０００、ユーピロンＥ−２０００）等が使用可能である。
本発明において、ポリカーボネート（ａ１）の重量平均分子量は、合成樹脂積層体の耐衝撃性および成形条件に影響する。つまり、重量平均分子量が小さすぎる場合は、合成樹脂積層体の耐衝撃性が低下するので好ましくない。重量平均分子量が高すぎる場合は、樹脂（ａ１）を含む樹脂層を積層させる時に過剰な熱源を必要とする場合があり、好ましくない。また成形法によっては高い温度が必要になるので、樹脂（ａ１）が高温にさらされることになり、その熱安定性に悪影響を及ぼすことがある。ポリカーボネート（ａ１）の重量平均分子量は、１５，０００〜７５，０００が好ましく、２０，０００〜７０，０００がより好ましい。さらに好ましくは２５，０００〜６５，０００である。

本発明は、特定の芳香族ビニル−（メタ）アクリル酸エステル−不飽和ジカルボン酸共重合体（ｂ１）５０〜１００質量部と、ビニル系単量体を構成単位とする樹脂（ｂ２）５０〜０質量部をアロイした樹脂層（高硬度層）を、ポリカーボネート（ａ１）を含む樹脂層（基材層）の少なくとも片面に積層させて成る合成樹脂積層体であることを特徴とする合成樹脂積層体である。

＜熱可塑性樹脂（Ｂ）＞
熱可塑性樹脂（Ｂ）は、合成樹脂積層体の高硬度層を形成する主成分である。熱可塑性樹脂（Ｂ）は、主として、芳香族ビニル−（メタ）アクリル酸エステル−不飽和ジカルボン酸共重合体（ｂ１）と、ビニル系単量体を構成単位とする樹脂（ｂ２）とを含有する。

＜芳香族ビニル−（メタ）アクリル酸エステル−不飽和ジカルボン酸共重合体（ｂ１）＞
本発明の積層体に用いられる前記（ｂ１）は、芳香族ビニル単量体単位４５〜８０質量％、（メタ）アクリル酸エステル単量体単位５〜４５質量％、不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位１０〜３０質量％である、特定の芳香族ビニル−（メタ）アクリル酸エステル−不飽和ジカルボン酸共重合体である。

芳香族ビニル単量体単位としては、スチレン、α―メチルスチレン、ｏ―メチルスチレン、ｍ−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、２、４−ジメチルスチレン、エチルスチレン、ｔ−ブチルスチレン等が挙げられる。これらの中でも、相溶性の観点からスチレンが特に好ましい。これらの芳香族ビニル単量体は１種類でも良く、２種以上の併用をしても良い。
（メタ）アクリル酸エステル単量体単位としては、アクリロニトリル、メタアクリロニトリル、アクリル酸、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ｎ―ブチル、アクリル酸２エチルヘキシル、メタクリル酸、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ｎ−ブチル、メタクリル酸２エチルヘキシル等が挙げられる。これらの中でビニル系単量体との相溶性の観点からメタクリル酸メチル（ＭＭＡ）が好ましい。これらの（メタ）アクリル酸エステル単量体単位は１種類でも良く、２種以上の併用をしても良い。
不飽和ジカルボン酸無水物単量体としては、マレイン酸、イタコン酸、シトラコン酸、アコニット酸等の酸無水物が挙げられ、ビニル系単量体との相溶性の観点から無水マレイン酸が好ましい。これらの不飽和ジカルボン酸無水物系単量体は１種類でも良く、２種以上の併用をしても良い。

芳香族ビニル−（メタ）アクリル酸エステル−不飽和ジカルボン酸共重合体（ｂ１）の重量平均分子量は、１００，０００〜２００，０００が好ましく、１２０，０００〜１８０，０００がより好ましい。上記（ｂ１）の重量平均分子量が５０，０００〜３００，０００において、（ｂ２）ビニル系単量体を構成単位とする樹脂との相溶性が良好である。なお、（ｂ１）の重量平均分子量（Ｍｗ）、数平均分子量（Ｍｎ）、及び分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、溶媒としてＴＨＦやクロロホルムを用いたゲルパーミエーションクロマトグラフィーを用いて測定を行うことができる。

＜ビニル系単量体を構成単位とする樹脂（ｂ２）＞
本発明で用いられるビニル系単量体を構成単位とする樹脂（ｂ２）は、例えばアクリロニトリル、メタアクリロニトリル、アクリル酸、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ｎ―ブチル、アクリル酸２エチルヘキシル、メタクリル酸、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ｎ−ブチル、メタクリル酸２エチルヘキシル等のビニル系単量体を単独重合したものが挙げられ、特に単量体単位として、メタクリル酸メチルが好ましい。また、前記単量体単位を２種類以上含んだ共重合体でも良い。

本発明において、ビニル系単量体を構成単位とする樹脂（ｂ２）の重量平均分子量は、芳香族ビニル−（メタ）アクリル酸エステル−不飽和ジカルボン酸共重合体（ｂ１）との混合（分散）のしやすさ、およびこれらのブレンド樹脂（Ｂ）の製造の容易さで決定される。つまり、ビニル系単量体を構成単位とする樹脂（ｂ２）の重量平均分子量が大きすぎると（ｂ１）と（ｂ２）の溶融粘度差が大きくなりすぎる為に、両者の混合（分散）が悪くなって前記樹脂（Ｂ）の透明性が悪化する、あるいは安定した溶融混練が継続できないといった不具合が起こり得る。逆に、ビニル系単量体を構成単位とする樹脂（ｂ２）の重量平均分子量が小さすぎると、樹脂（Ｂ）の強度が低下するので、合成樹脂積層板の耐衝撃性が低下するといった問題が発生し得る。ビニル系単量体を構成単位とする樹脂（ｂ２）の重量平均分子量は、５０，０００〜７００，０００の範囲が好ましく、６０，０００〜５５０，０００の範囲がより好ましい。さらに好ましくは７０，０００〜５００，０００の範囲である。

＜樹脂（Ｂ）：芳香族ビニル−（メタ）アクリル酸エステル−不飽和ジカルボン酸共重合体（ｂ１）とビニル系単量体を構成単位とする樹脂（ｂ２）の混合体＞
本発明において、芳香族ビニル−（メタ）アクリル酸エステル−不飽和ジカルボン酸共重合体（ｂ１）とビニル系単量体を構成単位とする樹脂（ｂ２）の質量比は、（ｂ１）成分が５０〜１００質量部に対して（ｂ２）成分が５０〜０質量部である。好ましくは、（ｂ１）成分が５５〜９０質量部に対して（ｂ２）成分が４５〜１０質量部である。より好ましくは（ｂ１）成分が６０〜８５質量部に対して（ｂ２）成分が４０〜１５質量部である。この質量比内にすることにより、透明性を維持しつつ、表面硬度が優れ、ＯＣＡとＩＴＯ形成ＰＥＴの貼り合せなど、基材層側の水蒸気透過率が小さい状態において、高温高湿環境下に放置した後のカールを抑えるのに適した樹脂（Ｂ）となる。

高硬度層の硬度については、鉛筆硬度Ｆ以上であり、好ましくは、鉛筆硬度Ｈ以上である。

＜各種材料製造方法＞
本発明の合成樹脂積層体の形成方法は、特に限定されない。例えば、個別に形成した高硬度層と、ポリカーボネート（ａ１）（樹脂（Ａ））を含む基材層とを積層して両者を加熱圧着する方法、個別に形成した高硬度層と基材層とを積層して、両者を接着剤によって接着する方法、高硬度層を形成する樹脂（Ｂ）と、ポリカーボネート樹脂（ａ１）（樹脂（Ａ））とを共押出成形する方法、予め形成しておいた高硬度層を用いて、ポリカーボネート樹脂（ａ１）をインモールド成形して一体化する方法、などの各種方法があるが、製造コストや生産性の観点からは、共押出成形する方法が好ましい。

本発明に使用されるポリカーボネート（ａ１）の製造方法は、公知のホスゲン法（界面重合法）、エステル交換法（溶融法）等、使用するモノマーにより適宜選択できる。

本発明において、高硬度層の樹脂（Ｂ）の製造方法には特に制限はなく、必要な成分を、例えばタンブラーやヘンシェルミキサー、スーパーミキサーなどの混合機を用いて予め混合しておき、その後バンバリーミキサー、ロール、ブラベンダー、単軸押出機、二軸押出機、加圧ニーダーなどの機械で溶融混練するといった公知の方法が適用できる。

＜合成樹脂積層体＞
本発明において、高硬度層の厚さは、合成樹脂積層体の表面硬度や耐衝撃性に影響する。つまり、高硬度層の厚さが薄すぎると表面硬度が低くなり、好ましくない。高硬度層の厚さが大きすぎると耐衝撃性が悪くなり好ましくない。高硬度層の厚さは１０〜２５０μｍが好ましく、３０〜２００μｍがより好ましい。さらに好ましくは６０〜１５０μｍである。

本発明において、高硬度層と基材層の８５℃環境下の引張弾性率は、合成樹脂積層体の剛性に影響する。つまり、８５℃環境下の引張弾性率が低すぎると外力に対する変形が大きくなり、塗工やラミネートなどの加工性が劣り、好ましくない。高硬度層と基材層の引張弾性率は、それぞれ１６００ＭＰａ以上であることが好ましく、より好ましくは、それぞれ１７００ＭＰａ以上である。
また、高硬度層と基材層の８５℃環境下の引張弾性率の差は｜（高硬度層の引張弾性率）−（基材層の引張弾性率）｜≦４００ＭＰａであることが好ましく、より好ましくは｜（高硬度層の引張弾性率）−（基材層の引張弾性率）｜≦３００ＭＰａである。このように、引張弾性率の差が小さい高硬度層と基材層とを用いることにより、高硬度層と基材層の層間での剥離を防止することができる。

本発明において、合成樹脂積層体（シート）の全体厚さ、高硬度層厚さ、高硬度層の組成が、合成樹脂積層体の高温高湿環境下に放置した後のカールに影響する。
つまり、全体厚さが薄すぎると高温高湿環境下に放置した後のカールが大きくなり、全体厚さが厚い時には高温高湿環境下に放置した後のカールが小さくなる。
また、高硬度層の厚さが薄すぎると高温高湿環境下に放置した後のカールが小さくなるが硬度が低下し、表層厚さが厚い時には高温高湿環境下に放置した後のカールが大きくなるため、各々の全体厚さと高硬度層の厚さに合わせた高硬度層の組成を見出す必要がある。
具体的には、前記基材層と前記高硬度層の合計厚みは０．１〜２．０ｍｍ、好ましくは０．１２〜１．５ｍｍ、より好ましくは０．１５〜１．２ｍｍであり、前記高硬度層／前記基材層の厚みの比が０．０１〜０．８であり、好ましくは０．０２〜０．７、より好ましくは０．０４〜０．６である。

また、合成樹脂積層体に基材層と高硬度層以外の層をさらに積層させることなく、そのままの状態で、詳細を後述する高温高湿の環境下に放置した後のカール形状は、高硬度層側を凸にして、曲率半径Ｒ≧２．０ｍとなることが好ましく、曲率半径Ｒ≧２．２ｍとなることがより好ましい。さらに好ましくは、曲率半径Ｒ≧２．４ｍである。そしてこの場合、基材層側を凸にするカールは生じないことが好ましい。すなわち、基材層と高硬度層以外の層をさらに積層させていない状態で高温高湿環境下に放置した後のカール形状は、曲率半径Ｒ＝∞となることが好ましい。
以上のように、さらなる層を積層させない状態で高温高湿の環境下においたときに、高硬度層側を凸にしたカールのみを適当な範囲内で生じさせることにより、合成樹脂積層体の基材層側に第３層を積層させて基材層側の水蒸気透過率が低下した状態において、合成樹脂積層体に生じるカールを最小限に抑制することができる。

合成樹脂積層体の基材層側の水蒸気透過率は、３．０〜２０．０ｇ／ｍ^２・ｄａｙである。また、合成樹脂積層体の高硬度層側の水蒸気透過率は、２．０〜２０．０ｇ／ｍ^２・ｄａｙである。

また、合成樹脂積層体が、ＩＴＯ形成ＰＥＴなどの第３層と積層された場合、上述のように、第３層と接する面側の水蒸気透過率が低下する。第３層との積層により、例えば、合成樹脂積層体の基材層側の水蒸気透過率は、例えば、０．２〜０．６ｇ／ｍ^２・ｄａｙ程度となる。このように、第３層がさらに積層された状態で、合成樹脂積層体を高温高湿環境下に放置した後の合成樹脂積層体のカール形状は、高硬度層側を凸、又は前記基材層側を凸にして、曲率半径Ｒ≧３．２ｍとなる。より好ましくは、曲率半径Ｒ≧４．２ｍとなり、さらに好ましくは、曲率半径Ｒ≧５．６ｍである。

本発明において、基材層を形成する熱可塑性樹脂（Ａ）および／または高硬度層を形成する熱可塑性樹脂（Ｂ）には、上述の主たる成分以外の成分を含めることができる。
例えば、熱可塑性樹脂（Ａ）および／または熱可塑性樹脂（Ｂ）には、紫外線吸収剤を混合して使用することができる。紫外線吸収剤の含有量が少なすぎると耐光性が足りなくなり、含有量が多すぎると成形法によっては過剰な紫外線吸収剤が高い温度がかかることによって飛散して成形環境を汚染するので不具合を起こすことがある。紫外線吸収剤の含有割合は０〜５質量％が好ましく、０〜３質量％がより好ましく、さらに好ましくは０〜１質量％である。紫外線吸収剤としては、例えば、２，４−ジヒドロキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−ｎ−オクトキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−ドデシロキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−オクタデシロキシベンゾフェノン、２，２’−ジヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン、２，２’−ジヒドロキシ−４，４’−ジメトキシベンゾフェノン、２，２’，４，４’−テトラヒドロキシベンゾフェノンなどのベンゾフェノン系紫外線吸収剤、２−（２−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２−ヒドロキシ−３，５−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２−ヒドロキシ−３−ｔ−ブチル−５−メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）−４，６−ビス（１−メチル−１−フェニルエチル）フェノールなどのベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤、サリチル酸フェニル、２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル−３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンゾエートなどのベンゾエート系紫外線吸収剤、ビス（２，２，６，６−テトラメチルピペリジン−４−イル）セバケートなどのヒンダードアミン系紫外線吸収剤、２，４−ジフェニル−６−（２−ヒドロキシ−４−メトキシフェニル）−１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−６−（２−ヒドロキシ−４−エトキシフェニル）−１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−（２−ヒドロキシ−４−プロポキシフェニル）−１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−（２−ヒドロキシ−４−ブトキシフェニル）１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−６−（２−ヒドロキシ−４−ブトキシフェニル）−１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−６−（２−ヒドロキシ−４−ヘキシルオキシフェニル）−１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−６−（２−ヒドロキシ−４−オクチルオキシフェニル）−１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−６−（２−ヒドロキシ−４−ドデシルオキシフェニル）−１，３，５−トリアジン、２，４−ジフェニル−６−（２−ヒドロキシ−４−ベンジルオキシフェニル）−１，３，５−トリアジンなどのトリアジン系紫外線吸収剤などが挙げられる。混合の方法は特に限定されず、全量コンパウンドする方法、マスターバッチをドライブレンドする方法、全量ドライブレンドする方法などを用いることができる。

本発明において、高硬度層および／または基材層を形成する熱可塑性樹脂（Ａ）および／または（Ｂ）には、各種添加剤を混合して使用することができる。添加剤としては、例えば、抗酸化剤や抗着色剤、抗帯電剤、離型剤、滑剤、染料、顔料、可塑剤、難燃剤、樹脂改質剤、相溶化剤、有機フィラーや無機フィラーといった強化材などが挙げられる。混合の方法は特に限定されず、全量コンパウンドする方法、マスターバッチをドライブレンドする方法、全量ドライブレンドする方法などを用いることができる。

本発明において、高硬度層の表面、またはポリカーボネート基材層の表面にハードコート処理を施しても良い。例えば、熱エネルギーおよび／または光エネルギーを用いて硬化させるハードコート塗料を用いるハードコート処理によりハードコート層を形成する。熱エネルギーを用いて硬化させるハードコート塗料としては、例えば、ポリオルガノシロキサン系、架橋型アクリル系などの熱硬化性樹脂組成物が挙げられる。また、光エネルギーを用いて硬化させるハードコート塗料としては、例えば、１官能および／または多官能であるアクリレートモノマーおよび／またはオリゴマーからなる樹脂組成物に光重合開始剤が加えられた光硬化性樹脂組成物などが挙げられる。

本発明における基材層上に施す、光エネルギーを用いて硬化させるハードコート塗料としては、例えば、１，９−ノナンジオールジアクリレート２０〜６０質量％と、１，９−ノナンジオールジアクリレートと共重合可能な２官能以上の多官能（メタ）アクリレートモノマーならびに２官能以上の多官能ウレタン（メタ）アクリレートオリゴマーおよび／または２官能以上の多官能ポリエステル（メタ）アクリレートオリゴマーおよび／または２官能以上の多官能エポキシ（メタ）アクリレートオリゴマーからなる化合物４０〜８０質量％とからなる樹脂組成物の１００質量部に、光重合開始剤が１〜１０質量部添加された光硬化性樹脂組成物などが挙げられる。

本発明におけるハードコート塗料を塗布する方法は特に限定されず、公知の方法を用いることができる。例えば、スピンコート法、ディップ法、スプレー法、スライドコート法、バーコート法、ロールコート法、グラビアコート法、メニスカスコート法、フレキソ印刷法、スクリーン印刷法、ビートコート法、捌け法などが挙げられる。
ハードコートの密着性を向上させる目的で、ハードコート前に塗布面の前処理を行うことがある。処理例として、サンドブラスト法、溶剤処理法、コロナ放電処理法、クロム酸処理法、火炎処理法、熱風処理法、オゾン処理法、紫外線処理法、樹脂組成物によるプライマー処理法などの公知の方法が挙げられる。

本発明における高硬度層、基材層及びハードコートの各材料、例えば、樹脂（Ａ）および（Ｂ）等は、フィルター処理によりろ過精製されることが好ましい。フィルターを通して生成あるいは積層する事により異物や欠点といった外観不良が少ない合成樹脂積層体を得ることが出来る。ろ過方法に特に制限はなく、溶融ろ過、溶液ろ過、あるいはその組み合わせ等を使うことが出来る。

使用するフィルターに特に制限はなく、公知のものが使用でき、各材料の使用温度、粘度、ろ過精度により適宜選ばれる。フィルターの濾材としては、特に限定されないがポリプロピレン、コットン、ポリエステル、ビスコースレイヨンやグラスファイバーの不織布あるいはロービングヤーン巻物、フェノール樹脂含浸セルロース、金属繊維不織布焼結体、金属粉末焼結体、ブレーカープレート、あるいはこれらの組み合わせなど、いずれも使用可能である。特に耐熱性や耐久性、耐圧力性を考えると金属繊維不織布を焼結したタイプが好ましい。

ろ過精度は、基材層のポリカーボネート（ａ１）については、５０μｍ以下、好ましくは３０μｍ以下、さらに好ましくは１０μｍ以下である。またハードコート剤のろ過精度は、合成樹脂積層板の最表層に塗布される事から、２０μｍ以下、好ましくは１０μｍ以下、さらに好ましくは５μｍ以下である。

高硬度層の樹脂（Ｂ）と基材層のポリカーボネート（ａ１）（樹脂（Ａ））のろ過については、例えば熱可塑性樹脂溶融ろ過に用いられているポリマーフィルターを使うことが好ましい。ポリマーフィルターは、その構造によりリーフディスクフィルター、キャンドルフィルター、パックディスクフィルター、円筒型フィルターなどに分類されるが、特に有効ろ過面積が大きいリーフディスクフィルターが好適である。

本発明の合成樹脂積層体には、その片面または両面に反射防止処理、防汚処理、帯電防止処理、耐候性処理および防眩処理のいずれか一つ以上を施すことができる。反射防止処理、防汚処理、帯電防止処理、耐候性処理および防眩処理の方法は、特に限定されず、公知の方法を用いることができる。例えば、反射低減塗料を塗布する方法、誘電体薄膜を蒸着する方法、帯電防止塗料を塗布する方法などが挙げられる。

以下、実施例により本発明を具体的に説明する。ただし、本発明はこれらの実施例により何ら制限されるものではない。
後述する製造例で得られた積層樹脂の物性測定、および実施例ならびに比較例で得られた合成樹脂積層体の評価は、以下のように行った。

＜ＡｌとＳｉＯ_２の蒸着＞
電子銃／抵抗加熱蒸着装置 ＢＭＣ−８００Ｔ（河合光学製）を使用し、基材層（Ａ）にアルゴンでＲＦプラズマ処理後、Ａｌを１００μｍ蒸着し、さらにＳｉＯ_２を２０μｍ蒸着した。その蒸着品についてＬｙｓｓｙ水蒸気透過率計 Ｌ８０−５０００（ＰＢＩ Ｄａｎｓｅｎｏｒ製）を使用し、水蒸気透過率の測定を行うと水蒸気透過率０．２ｇ／ｍ^２・ｄａｙであり、タッチパネル用のセンサーを貼り合せた時とほぼ同様な値を示した。

＜８５℃環境下の引張弾性率＞
軸径５０ｍｍの単軸押出機にアダプター、Ｔダイとを有する単層押出装置を用いて、高硬度層と基材層の各種材料から、厚さが１ｍｍの合成樹脂単層体をそれぞれ成形し、成形品の中央部でダンベル試験片を作成した。ダンベル試験片は２３℃水中に３日間水漬けした後、水分を拭き取り、冷凍機式高温高湿槽を付属したオートグラフＡＧＳ−５ｋＮＸ（島津製作所製）を使用して、８５℃でＪＩＳＫ−７１６１記載の引張試験方法に準拠して、引張弾性率を測定した。

＜カール形状の評価（曲率半径Ｒと凹凸の方向）＞
高温高湿環境に放置した後の積層体はカール形状をしているため、カールの形状を曲率半径と凹凸の方向を高硬度層（Ｂ）側を凸、又は基材層（Ａ）側を凸で評価した。曲率半径（ｍ）＝｛弧長［ｍ］（＝試験片の長さ）｝^２／（８×矢高さ［ｍ］）と定義した。

＜高温高湿環境下に放置した後のカール形状の評価＞
試験片を１０ｃｍ×６ｃｍ四方に切り出した。試験片を２点支持型のホルダーにセットして温度２３℃、相対湿度５０％に設定した環境試験機に２４時間以上投入して状態調整した後、ホルダーを温度８５℃、相対湿度８５％に設定した環境試験機の中に投入し、その状態で１２０時間保持した。さらに温度２３℃、相対湿度５０％に設定した環境試験機の中にホルダーごと移動し、その状態で４時間保持後にｈ（＝矢高さ［ｍ］）を測定した。 矢高さの測定には、電動ステージ具備の３次元形状測定機を使用し、取り出した試験片を上に凸の状態で水平に静置し、１ｍｍ間隔でスキャンし、中央部の盛り上がりを矢高さとして測定し、（曲率半径［ｍ］）＝｛０．１１６（＝弧長［ｍ］）｝^２／（８×ｈ［ｍ］）でカールの形状を積層体のみとＡｌとＳｉＯ_２の蒸着した積層体（蒸着品）で評価した。
（積層体のみの場合）
良好（合格）：高硬度層側を凸に、曲率半径Ｒ≧２．０ｍとなる。
不良（不合格）：上記の範囲以外。
（蒸着品の場合）
良好（合格）：高硬度層凸側を凸に、曲率半径Ｒ≧３．２ｍとなる。または、基材層側を凸に、曲率半径Ｒ≧３．２ｍとなる。
不良（不合格）：上記の範囲以外。

＜鉛筆引っかき硬度試験＞
ＪＩＳ Ｋ ５６００−５−４に準拠し、表面に対して角度４５度、荷重７５０ｇで基材層（樹脂（Ａ）の層）の表面に次第に硬度を増して鉛筆を押し付け、傷跡を生じなかった最も硬い鉛筆の硬度を鉛筆硬度として評価した。
（積層体のみの場合）
良好（合格）：鉛筆硬度Ｆ以上。
不良（不合格）：上記の範囲以外。
（塗装品の場合）
良好（合格）：鉛筆硬度２Ｈ以上。
不良（不合格）：上記の範囲以外。

＜各種材料例＞
熱可塑性樹脂（Ａ）および熱可塑性樹脂（Ｂ）について、下記に示す材料を例示するが、これに限定されるわけではない。
Ａ１：ポリカーボネート樹脂：三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製ユーピロンＳ−１０００
Ｓ−１０００を用いた厚さが１ｍｍの合成樹脂単層体の８５℃環境下の引張弾性率は１９７７ＭＰａであった。
Ｂ１：特定の芳香族ビニル−（メタ）アクリル酸エステル−不飽和ジカルボン酸共重合体：電気化学工業（株）Ｒ−２００
Ｂ２：特定の芳香族ビニル−（メタ）アクリル酸エステル−不飽和ジカルボン酸共重合体：電気化学工業（株）Ｒ−１００
Ｂ３：ビニル系単量体を含有する樹脂：クラレ（株）製メチルメタクリレート樹脂パラペットＨＲ−Ｌ
Ｂ４：（メタ）アクリル酸エステルと脂肪族ビニルを構成単位とする樹脂：合成樹脂（Ｄ１２）

製造例１〔樹脂（Ｂ１１）ペレットの製造〕
芳香族ビニル−（メタ）アクリル酸エステル−不飽和ジカルボン酸共重合体（ｂ１）としてＲ−２００（電気化学工業製、重量平均分子量：１８５，０００、芳香族ビニル単量体：（メタ）アクリル酸エステル単量体：不飽和ジカルボン酸無水物単量体の比＝５５：２５：２０）５０質量％と、ビニル系単量体を構成単位とする樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてパラペットＨＲ−Ｌ（クラレ製）５０質量％と、りん系添加剤ＰＥＰ３６（ＡＤＥＫＡ製） ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド（製品名：Ｈ−１００、理研ビタミン製） ０．２％を仕込みブレンダーで２０分混合後、スクリュー径２６ｍｍの２軸押出機（東芝機械製、ＴＥＭ−２６ＳＳ、Ｌ／Ｄ≒４０）を用い、シリンダー温度２４０℃で溶融混錬して、ストランド状に押出してペレタイザーでペレット化した。ペレットは安定して製造できた。
上記のペレットを用いた厚さが１ｍｍの合成樹脂単層体の８５℃環境下の引張弾性率は１７１６ＭＰａであった。

製造例２〔樹脂（Ｂ１２）ペレットの製造〕
特定の芳香族ビニル−（メタ）アクリル酸エステル−不飽和ジカルボン酸共重合体（ｂ１）としてＲ−２００を６０質量％と、ビニル系単量体を構成単位とする樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてパラペットＨＲ−Ｌを４０質量％と、りん系添加剤ＰＥＰ３６を５００ｐｐｍおよびステアリン酸モノグリセリドを０．２％にし、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。
上記のペレットを用いた厚さが１ｍｍの合成樹脂単層体の８５℃環境下の引張弾性率は１８９１ＭＰａであった。

製造例３〔樹脂（Ｂ１３）ペレットの製造〕
特定の芳香族ビニル−（メタ）アクリル酸エステル−不飽和ジカルボン酸共重合体（ｂ１）としてＲ−２００を７０質量％と、ビニル系単量体を構成単位とする樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてパラペットＨＲ−Ｌを３０質量％と、りん系添加剤ＰＥＰ３６を５００ｐｐｍおよびステアリン酸モノグリセリドを０．２％にし、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。
上記のペレットを用いた厚さが１ｍｍの合成樹脂単層体の８５℃環境下の引張弾性率は１９９６ＭＰａであった。

製造例４〔樹脂（Ｂ１４）ペレットの製造〕
特定の芳香族ビニル−（メタ）アクリル酸エステル−不飽和ジカルボン酸共重合体（ｂ１）としてＲ−１００（電気化学工業製、重量平均分子量：１７０，０００、芳香族ビニル単量体：（メタ）アクリル酸エステル単量体：不飽和ジカルボン酸無水物単量体の比＝６５：２０：１５）６５質量％と、ビニル系単量体を構成単位とする樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてパラペットＨＲ−Ｌを３５質量％と、りん系添加剤ＰＥＰ３６を５００ｐｐｍおよびステアリン酸モノグリセリドを０．２％にし、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。
上記のペレットを用いた厚さが１ｍｍの合成樹脂単層体の８５℃環境下の引張弾性率は１８８５ＭＰａであった。

製造例５〔樹脂（Ｂ１５）ペレットの製造〕
特定の芳香族ビニル−（メタ）アクリル酸エステル−不飽和ジカルボン酸共重合体（ｂ１）としてＲ−１００を７５質量％と、ビニル系単量体を構成単位とする樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてパラペットＨＲ−Ｌを２５質量％と、りん系添加剤ＰＥＰ３６を５００ｐｐｍおよびステアリン酸モノグリセリドを０．２％にし、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。
上記のペレットを用いた厚さが１ｍｍの合成樹脂単層体の８５℃環境下の引張弾性率は２０８９ＭＰａであった。

製造例６〔樹脂（Ｂ１６）ペレットの製造〕
特定の芳香族ビニル−（メタ）アクリル酸エステル−不飽和ジカルボン酸共重合体（ｂ１）としてＲ−１００を８５質量％と、ビニル系単量体を構成単位とする樹脂（ｂ２）であるメチルメタクリレート樹脂としてパラペットＨＲ−Ｌを１５質量％と、りん系添加剤ＰＥＰ３６を５００ｐｐｍおよびステアリン酸モノグリセリドを０．２％にし、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。
上記のペレットを用いた厚さが１ｍｍの合成樹脂単層体の８５℃環境下の引張弾性率は２１５２ＭＰａであった。

製造例７〔高硬度層に被覆する光硬化性樹脂組成物（Ｃ１１）の製造〕
撹拌翼を備えた混合槽に、トリス（２−アクロキシエチル）イソシアヌレート（Ａｌｄｒｉｃｈ社製）６０質量部と、ネオペンチルグリコールオリゴアクリレート（大阪有機化学工業社製、商品名：２１５Ｄ）４０質量部と、２，４，６−トリメチルベンゾイルジフェニルフォスフィンオキサイド（チバ・ジャパン社製、商品名：ＤＡＲＯＣＵＲ ＴＰＯ）１質量部と、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン（Ａｌｄｒｉｃｈ社製）０．３質量部と、２−（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）−４，６−ビス（１−メチル−１−フェニルエチル）フェノール（チバ・ジャパン社製、商品名：ＴＩＮＵＶＩＮ２３４）１質量部からなる組成物を導入し、４０℃に保持しながら１時間撹拌して光硬化性樹脂組成物（Ｃ１１：後述の表１参照）を得た。

製造例８〔ポリカーボネート基材層に被覆する光硬化性樹脂組成物（Ｃ１２）の製造〕
撹拌翼を備えた混合槽に、１，９−ノナンジオールジアクリレート（大阪有機化学工業社製、商品名：ビスコート＃２６０）４０質量部と、６官能ウレタンアクリレートオリゴマー（新中村化学工業社製、商品名：Ｕ−６ＨＡ）４０質量部と、コハク酸／トリメチロールエタン／アクリル酸のモル比が１／２／４である縮合物２０質量部と、２，４，６−トリメチルベンゾイルジフェニルフォスフィンオキサイド（チバ・ジャパン社製、商品名：ＤＡＲＯＣＵＲ ＴＰＯ）２．８質量部と、ベンゾフェノン（Ａｌｄｒｉｃｈ社製）１質量部と、２−（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）−４，６−ビス（１−メチル−１−フェニルエチル）フェノール（チバ・ジャパン社製、商品名：ＴＩＮＵＶＩＮ２３４）１質量部からなる組成物を導入し、４０℃に保持しながら１時間撹拌して光硬化性樹脂組成物（Ｃ１２）を得た。

比較製造例１〔樹脂（Ｄ１１）ペレットの製造〕
パラペットＨＲ−Ｌ１００質量％と、りん系添加剤ＰＥＰ３６を５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリドを０．２％にし、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。
上記のペレットを用いた厚さが１ｍｍの合成樹脂単層体の８５℃環境下の引張弾性率は１０１５ＭＰａであった。

比較製造例２〔樹脂（Ｄ１２）ペレットの製造〕
メタクリル酸メチル酸メチル（三菱ガス化学製）７７．０００モル％とスチレン（和光純薬工業製）２２．９９８モル％と、重合開始剤としてｔ−アルミパーオキシ−２−エチルヘキサノエート（アルケマ吉富製、商品名：ルぺロックス５７５）０．００２モル％からなる混合液を、ヘルカルリボン翼付き１０Ｌ完全混合層に１ｋｇ／ｈで連続的に供給し、平均滞留時間２．５時間、重合温度１５０℃で連続重合を行い、重合槽の液面が一定となるように底部から連続抜き出し、脱溶媒装置に導入してペレット状のビニル共重合樹脂を得た。そのビニル共重合樹脂をイソ酪酸メチル（関東化学製）に溶解し、１０質量％イソ酪酸メチル溶液を調製した。１０００ｍＬオートクレーブ装置に１０質量％イソ酪酸メチル溶液を５００質量部、１０質量％Ｐｄ／Ｃ（ＮＥケムキャット製）を１質量部仕込み、水素圧９ＭＰａ、２００℃で１５時間保持して、ビニル共重合樹脂の芳香族二重結合部位を水素化した。フィルターにより触媒を除去し、脱溶剤装置に導入して得られたペレットとりん系添加剤ＰＥＰ３６を５００ｐｐｍおよびステアリン酸モノグリセリドを製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。ペレットは安定して製造できた。
上記のペレットを用いた厚さが１ｍｍの合成樹脂単層体の８５℃環境下の引張弾性率は１５２７ＭＰａであった。

実施例１
軸径３２ｍｍの単軸押出機と、軸径６５ｍｍの単軸押出機と、全押出機に連結されたフィードブロックと、フィードブロックに連結されたＴダイとを有する多層押出機に各押出機と連結したマルチマニホールドダイとを有する多層押出装置を用いて合成樹脂積層体を成形した。軸径３２ｍｍの単軸押出機に製造例１で得た樹脂（Ｂ１１）を連続的に導入し、シリンダー温度２４０℃、吐出量を２．１ｋｇ／ｈの条件で押し出した。また軸径６５ｍｍの単軸押出機にポリカーボネート樹脂（Ａ１）（三菱エンジニアリングプラスチックス社製、商品名：ユーピロンＳ−１０００、重量平均分子量：２７，０００）を連続的に導入し、シリンダー温度２７０℃、吐出量を３０．０ｋｇ／ｈで押し出した。全押出機に連結されたフィードブロックは２種２層の分配ピンを備え、温度２７０℃にして（Ｂ１１）と（Ａ１）を導入し積層した。その先に連結された温度２７０℃のＴダイでシート状に押し出し、上流側から温度１３０℃、１４０℃、１８０℃とした３本の鏡面仕上げロールで鏡面を転写しながら冷却し、（Ｂ１１）と（Ａ１）の積層体（Ｅ１１）を得た。得られた積層体（Ｅ１１）の全体厚みは１．０ｍｍ、（Ｂ１１）から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。鉛筆引っかき硬度試験の結果はＨで合格であり、高温高湿環境下に放置した後のカール形状の評価は、積層体のみでは、高硬度層側を凸に曲率半径が４２．５ｍ＞Ｒ≧１１．６ｍで合格であり、蒸着品では、基材層側を凸に曲率半径が２０．３ｍ＞Ｒ≧１４．２ｍで合格であり、総合判定で合格であった。

実施例２
実施例１で使用した高硬度層（Ｂ１１）の吐出量を３．５ｋｇ／ｈとし、ポリカーボネート樹脂（Ａ１）の吐出量を２８．７ｋｇ／ｈとした以外は、実施例１と同様として（Ｂ１１）と（Ａ１）の積層体（Ｅ１２）を得た。得られた積層体の全体厚みは１．０ｍｍ、（Ｂ１１）から成る層の厚みは中央付近で１００μｍであった。鉛筆引っかき硬度試験の結果はＨで合格であり、高温高湿環境下に放置した後のカール形状の評価は、積層体のみでは、高硬度層凸側を凸に曲率半径が５．９ｍ＞Ｒ≧２．７ｍで合格であり、蒸着品では、高硬度層側を凸に曲率半径が１７．１ｍ＞Ｒ≧９．９ｍで合格であり、総合判定で合格であった。

実施例３
高硬度層を製造例２で得た樹脂（Ｂ１２）とした以外は、実施例１と同様にして（Ｂ１２）と（Ａ１）の積層体（Ｅ１３）を得た。得られた積層体の全体厚みは１．０ｍｍ、（Ｂ１２）から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。鉛筆引っかき硬度試験の結果はＨで合格であり、高温高湿環境下に放置した後のカール形状の評価は、積層体のみでは、高硬度層側を凸に曲率半径が３．７ｍ＞Ｒ≧２．４ｍで合格であり、蒸着品では、基材層側を凸に曲率半径が７９．１ｍ＞Ｒ≧２６．４ｍで合格であり、総合判定で合格であった。

実施例４
高硬度層を製造例３で得た樹脂（Ｂ１３）とした以外は、実施例１と同様にして（Ｂ１３）と（Ａ１）の積層体（Ｅ１４）を得た。得られた積層体の全体厚みは１．０ｍｍ、（Ｂ１３）から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。鉛筆引っかき硬度試験の結果はＨで合格であり、高温高湿環境下に放置した後のカール形状の評価は、積層体のみでは、高硬度層側を凸に曲率半径が４．１ｍ＞Ｒ≧２．０ｍで合格であり、蒸着品では、高硬度側を凸に曲率半径が１６．９ｍ＞Ｒ≧９．１ｍで合格であり、総合判定で合格であった。

実施例５
高硬度層を製造例４で得た樹脂（Ｂ１４）とした以外は、実施例１と同様にして（Ｂ１４）と（Ａ１）の積層体（Ｅ１５）を得た。得られた積層体の全体厚みは１．０ｍｍ、（Ｂ１４）から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。鉛筆引っかき硬度試験の結果はＦで合格であり、高温高湿環境下に放置した後のカール形状の評価は、積層体のみでは、高硬度側を凸に曲率半径が２７．５ｍ＞Ｒ≧２０．７ｍで合格であり、蒸着品では、基材層側を凸に曲率半径が４．６ｍ＞Ｒ≧３．３ｍで合格であり、総合判定で合格であった。

実施例６
高硬度層を製造例４で得た樹脂（Ｂ１４）とした以外は、実施例２と同様にして（Ｂ１４）と（Ａ１）の積層体（Ｅ１６）を得た。得られた積層体の全体厚みは１．０ｍｍ、（Ｂ１４）から成る層の厚みは中央付近で１００μｍであった。鉛筆引っかき硬度試験の結果はＦで合格であり、高温高湿環境下に放置した後のカール形状の評価は、積層体のみでは、高硬度層側を凸に曲率半径が６３．０ｍ＞Ｒ≧９．５ｍで合格であり、蒸着品では、基材層側を凸に曲率半径が５．１ｍ＞Ｒ≧３．８ｍで合格であり、総合判定で合格であった。

実施例７
高硬度層を製造例５で得た樹脂（Ｂ１５）とした以外は、実施例１と同様にして（Ｂ１５）と（Ａ１）の積層体（Ｅ１７）を得た。得られた積層体の全体厚みは１．０ｍｍ、（Ｂ１５）から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。鉛筆引っかき硬度試験の結果はＦで合格であり、高温高湿環境下に放置した後のカール形状の評価は、積層体のみでは、高硬度層側を凸に曲率半径が４１．５ｍ＞Ｒ≧７．５ｍで合格であり、蒸着品では、基材層側を凸に曲率半径が１０．８ｍ＞Ｒ≧６．１ｍで合格であり、総合判定で合格であった。

実施例８
高硬度層を製造例５で得た樹脂（Ｂ１５）とした以外は、実施例２と同様にして（Ｂ１５）と（Ａ１）の積層体（Ｅ１８）を得た。得られた積層体の全体厚みは１．０ｍｍ、（Ｂ１５）から成る層の厚みは中央付近で１００μｍであった。鉛筆引っかき硬度試験の結果はＦで合格であり、高温高湿環境下に放置した後のカール形状の評価は、積層体のみでは、高硬度層側を凸に曲率半径が８．５ｍ＞Ｒ≧３．４ｍで合格であり、蒸着品では、高硬度層側を凸に曲率半径が７７．３ｍ＞Ｒ≧１０．４ｍで合格であり、総合判定で合格であった。

実施例９
高硬度層を製造例６で得た樹脂（Ｂ１６）とした以外は、実施例１と同様にして（Ｂ１６）と（Ａ１）の積層体（Ｅ１９）を得た。得られた積層体の全体厚みは１．０ｍｍ、（Ｂ１６）から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。鉛筆引っかき硬度試験の結果はＦで合格であり、高温高湿環境下に放置した後のカール形状の評価は、積層体のみでは、高硬度層側を凸に曲率半径が１６．４ｍ＞Ｒ≧４．８ｍで合格であり、蒸着品では、基材層側を凸に曲率半径が１８．５ｍ＞Ｒ≧１１．８ｍで合格であり、総合判定で合格であった。

実施例１０
高硬度層を製造例６で得た樹脂（Ｂ１６）とした以外は、実施例２と同様にして（Ｂ１６）と（Ａ１）の積層体（Ｅ２０）を得た。得られた積層体の全体厚みは１．０ｍｍ、（Ｂ１６）から成る層の厚みは中央付近で１００μｍであった。鉛筆引っかき硬度試験の結果はＦで合格であり、高温高湿環境下に放置した後のカール形状の評価は、積層体のみでは、高硬度層側を凸に曲率半径が７．６ｍ＞Ｒ≧３．４ｍで合格であり、蒸着品では、高硬度層側を凸に曲率半径が２６．６ｍ＞Ｒ≧１１．３ｍで合格であり、総合判定で合格であった。

実施例１１
実施例３で得た積層体（Ｅ１３）の高硬度層（Ｂ１２）上に、製造例７で得た光硬化性樹脂組成物（Ｃ１１）を硬化後の塗膜厚さが３〜８μｍとなるようバーコーターを用いて塗布しＰＥＴフィルムで覆って圧着し、また（Ａ１）から成る基材層上に製造例８で得た光硬化性樹脂組成物（Ｃ１２）を硬化後の塗膜厚さが３〜８μｍとなるようバーコーターを用いて塗布しＰＥＴフィルムで覆って圧着した。続いて、光源距離１２ｃｍ、出力８０Ｗ／ｃｍの高圧水銀灯を備えたコンベアでラインスピード１．５ｍ／分の条件で紫外線を照射し硬化させてＰＥＴフィルムを剥離し、高硬度層および基材層上にそれぞれ（Ｃ１１）および（Ｃ１２）から成るハードコート層を備えた積層体（Ｆ１１）を得た。鉛筆引っかき硬度試験の結果は３Ｈで合格であり、高温高湿環境下に放置した後のカール形状の評価は、積層体のみでは、高硬度層側を凸に曲率半径が９．４ｍ＞Ｒ≧３．３ｍで合格であり、蒸着品では、基材層側を凸に曲率半径が５８．６ｍ＞Ｒ≧１２．５ｍで合格であり、総合判定で合格であった。

実施例１２
高硬度層を製造例２で得た樹脂（Ｂ１２）とし、ポリカーボネート樹脂（Ａ１）の吐出量を２０．４ｋｇ／ｈとした以外は、実施例１と同様にして（Ｂ１２）と（Ａ１）の積層体を得た。得られた積層体の全体厚みは０．７ｍｍ、（Ｂ１２）から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。得られた積層体以外は実施例１１と同様として、高硬度層および基材層上にそれぞれ（Ｃ１１）および（Ｃ１２）から成るハードコート層を備えた積層体（Ｆ１２）を得た。鉛筆引っかき硬度試験の結果は３Ｈで合格であり、高温高湿環境下に放置した後のカール形状の評価は、積層体のみでは、高硬度層側を凸に曲率半径が３０．６ｍ＞Ｒ≧４．６ｍで合格であり、蒸着品では、高硬度層側を凸に曲率半径が１８．４ｍ＞Ｒ≧５．３ｍで合格であり、総合判定で合格であった。

比較例１
高硬度層を製造例２で得た樹脂（Ｂ１２）とした以外は、実施例２と同様にして（Ｂ１２）と（Ａ１）の積層体（Ｅ２１）を得た。得られた積層体の全体厚みは１．０ｍｍ、（Ｂ１２）から成る層の厚みは中央付近で１００μｍであった。鉛筆引っかき硬度試験の結果はＨで合格であり、高温高湿環境下に放置した後のカール形状の評価は、積層体のみでは、高硬度層側を凸に曲率半径が１．８ｍ＞Ｒ≧１．３ｍで不合格であり、蒸着品では、基材層側を凸に曲率半径が３．０ｍ＞Ｒ≧２．４ｍで不合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例２
高硬度層を製造例３で得た樹脂（Ｂ１３）とした以外は、実施例２と同様にして（Ｂ１３）と（Ａ１）の積層体（Ｅ２２）を得た。得られた積層体の全体厚みは１．０ｍｍ、（Ｂ１３）から成る層の厚みは中央付近で１００μｍであった。鉛筆引っかき硬度試験の結果はＨで合格であり、高温高湿環境下に放置した後のカール形状の評価は、積層体のみでは、高硬度層側を凸に曲率半径が１．６ｍ＞Ｒ≧１．０ｍで不合格であり、蒸着品では、基材層側を凸に曲率半径が２．４ｍ＞Ｒ≧２．２ｍで不合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例３
高硬度層を製造例２で得た樹脂（Ｂ１２）とし、ポリカーボネート樹脂（Ａ１）の吐出量を１９．１ｋｇ／ｈとした以外は、実施例１と同様にして（Ｂ１２）と（Ａ１）の積層体（Ｅ２３）を得た。得られた積層体の全体厚みは０．７ｍｍ、（Ｂ１２）から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。鉛筆引っかき硬度試験の結果はＨで合格であり、高温高湿環境下に放置した後のカール形状の評価は、積層体のみでは、高硬度層側を凸に曲率半径が１．５ｍ＞Ｒ≧１．２ｍで不合格であり、蒸着品では、基材層側を凸に曲率半径が１．８ｍ＞Ｒ≧１．５ｍで不合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例４
高硬度層を製造例２で得た樹脂（Ｂ１２）とし、ポリカーボネート樹脂（Ａ１）の吐出量を１９．１ｋｇ／ｈとした以外は、実施例１と同様にして（Ｂ１２）と（Ａ１）の積層体（Ｅ２４）を得た。得られた積層体の全体厚みは０．７ｍｍ、（Ｂ１２）から成る層の厚みは中央付近で１００μｍであった。鉛筆引っかき硬度試験の結果はＨで合格であり、高温高湿環境下に放置した後のカール形状の評価は、積層体のみでは、高硬度層側を凸に曲率半径が１．３ｍ＞Ｒ≧０．９ｍで不合格であり、蒸着品でも、基材層側を凸に曲率半径が１．５ｍ＞Ｒ≧１．３ｍで不合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例５
比較例１で得た積層体（Ｅ２１）に、実施例１１と同様として、高硬度層および基材層上にそれぞれ（Ｃ１１）および（Ｃ１２）から成るハードコート層を積層させて積層体（Ｆ１３）を得た。鉛筆引っかき硬度試験の結果は３Ｈで合格であり、高温高湿環境下に放置した後のカール形状の評価は、積層体のみでは、高硬度層側を凸に曲率半径が１．９ｍ＞Ｒ≧１．７ｍで不合格であり、蒸着品でも、高硬度層凸側を凸に曲率半径が３．０ｍ＞Ｒ≧２．７ｍで不合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例６
比較例４で得た積層体（Ｅ２４）に、実施例１１と同様として、高硬度層および基材層上にそれぞれ（Ｃ１１）および（Ｃ１２）から成るハードコート層を積層させて積層体（Ｆ１４）を得た。鉛筆引っかき硬度試験の結果は３Ｈで合格であり、高温高湿環境下に放置した後のカール形状の評価は、積層体のみでは、高硬度層側を凸に曲率半径Ｒが１．８ｍ＞≧１．３ｍで不合格であり、蒸着品でも、高硬度層側を凸に曲率半径が２．０ｍ＞Ｒ≧１．５ｍで不合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例７
高硬度層を比較製造例１で得た樹脂（Ｄ１１）とした以外は、実施例１と同様にして（Ｄ１１）と（Ａ１）の積層体を得た。得られた積層体の全体厚みは１．０ｍｍ、（Ｄ１１）から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。得られた積層体以外は実施例１１と同様として、高硬度層および基材層上にそれぞれ（Ｃ１１）および（Ｃ１２）から成るハードコート層を備えた積層体（Ｆ１５）を得た。鉛筆引っかき硬度試験の結果は４Ｈで合格であり、高温高湿環境下に放置した後のカール形状の評価は、積層体のみでは、基材層側を凸に曲率半径が１．５ｍ＞Ｒ≧１．２ｍで不合格であり、蒸着品でも、基材層側を凸に曲率半径が１．１ｍ＞Ｒ≧０．９ｍで不合格であり、総合判定で不合格であった。

比較例８
高硬度層を比較製造例２で得た樹脂（Ｄ１２）とした以外は、実施例１と同様にして（Ｄ１２）と（Ａ１）の積層体を得た。得られた積層体の全体厚みは１．０ｍｍ、（Ｄ１２）から成る層の厚みは中央付近で６０μｍであった。得られた積層体に、実施例１１と同様として、高硬度層および基材層上にそれぞれ（Ｃ１１）および（Ｃ１２）から成るハードコート層を積層させて積層体（Ｆ１６）を得た。鉛筆引っかき硬度試験の結果は４Ｈで合格であり、高温高湿環境下に放置した後のカール形状の評価は、積層体のみでは、基材層側を凸に曲率半径が３６．１ｍ＞Ｒ≧１５．７ｍで不合格であり、蒸着品でも、高硬度層側を凸に曲率半径が３．０ｍ＞Ｒ≧２．１ｍで不合格であり、総合判定で不合格であった。

実施例及び比較例、表１により、i）高硬度層（Ｂ）の鉛筆硬度がＦ以上であり、ii）積層体のみの高温高湿環境下に放置した後のカール形状が高硬度層（Ｂ）側を凸に曲率半径Ｒ≧２．０ｍとなる合成樹脂積層体が、水蒸気透過率を低下させるＡｌ＋ＳｉＯ２蒸着した積層体の高温高湿環境下に放置した後のカール形状が高硬度層（Ｂ）側を凸、又は基材層（Ａ）側を凸に曲率半径Ｒ≧３．２ｍに収めることが確認された。

以上のように、本発明の合成樹脂積層体は、高硬度と基材層とが積層されていて、基材層側の水蒸気透過率が小さい状態において、高温高湿環境下に放置した後のカールを抑制する特徴を有する。例えば、図１（Ａ）に示すように、基材層２２と表層２４（高硬度層）とハードコート層２８を積層させた本発明の合成樹脂積層体２０は、そのままの状態で高温高湿環境下におくと、表層２４（高硬度層）を凸とするように、若干のカールを生じる。そして図１（Ｂ）に示すように、合成樹脂積層体２０をＩＴＯ層２６に張り合わせた状態で高温高湿環境下におくと、基材層２２側と表層２４（高硬度層）側との水蒸気透過率に差が生じる結果、カールの発生を大幅に抑制することができる。なお、図１中の矢印の大きさは、水蒸気透過率の値を概略的に示しており、大きい矢印が付されている部材は、水蒸気透過率が高いことを意味する。
一方、例えば、図２（Ａ）に示すように、従来例の合成樹脂積層体１０では、そのままの状態で高温高湿環境下に放置した後、基材層１２を凸とするようにカールが生じる。このような従来例の合成樹脂積層体１０をＩＴＯ層１６に張り合わせた状態で高温高湿環境下に放置した後、図２（Ｂ）に示すように、大きなカールが発生してしまう。この結果、合成樹脂積層体１０を含む部材の表面の外観を損なう上に、長期的には、合成樹脂積層体１０がＩＴＯ層１６から剥離してしまう可能性が高まる。
また、基材層と表層（高硬度層）の引張弾性率を高くし、かつ、基材層の引張弾性率の値と表層（高硬度層）の引張弾性率の値との差を小さく抑えた各実施例においては、上述のように良好な結果が認められるのに対し、引張弾性率の値の低い表層（高硬度層）を採用し、基材層の引張弾性率の値と表層（高硬度層）の引張弾性率の値との差が大きい比較例７および８においては、特に、高温高湿環境下に放置後の積層体のカールが大きくなった。

以上のように、高温高湿環境下に放置した際に生じるカールを抑制する本発明の合成樹脂積層体は、透明性基板材料、透明性保護材料などとして好適に用いられ、特にＯＡ機器・携帯電子機器の表示部前面板やタッチパネル基板さらには熱曲げ加工用シートとして好適に用いられる。

１０ 従来例の合成樹脂積層体
２０ 合成樹脂積層体
１２，２２ 基材層
１４，２４ 表層（高硬度層）
１６，２６ ＩＴＯ層
１８，２８ ハードコート層

Claims (16)

1. 熱可塑性樹脂（Ａ）を含む基材層、およびその少なくとも一方の面に積層された、熱可塑性樹脂（Ａ）とは異なる熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む高硬度層を備えた合成樹脂積層体であって、
   （i）前記高硬度層の厚みは１０〜２５０μｍで、前記基材層と前記高硬度層の合計厚みは０．１〜２．０ｍｍで、前記高硬度層／前記基材層の厚みの比が０．０１〜０．８であり、
   （ii）前記高硬度層の鉛筆硬度がＦ以上であり、
   前記基材層に含まれる前記熱可塑性樹脂（Ａ）が芳香族ポリカーボネート（ａ１）を含有する樹脂であり、
   前記高硬度層に含まれる前記熱可塑性樹脂（Ｂ）が芳香族ビニル−（メタ）アクリル酸エステル−不飽和ジカルボン酸共重合体（ｂ１）とビニル系単量体を構成単位とする樹脂（ｂ２）を含有する樹脂であって、
   前記（ｂ１）が、芳香族ビニル単量体単位４５〜８０質量％、（メタ）アクリル酸エステル単量体単位５〜４５質量％、不飽和ジカルボン酸無水物単量体単位１０〜３０質量％である芳香族ビニル−（メタ）アクリル酸エステル−不飽和ジカルボン酸共重合体であり、
   前記熱可塑性樹脂（Ｂ）が、前記（ｂ１）の５５〜９０質量部と前記（ｂ２）の４５〜１０質量部とのブレンド樹脂であり、
   前記熱可塑性樹脂（Ａ）および前記熱可塑性樹脂（Ｂ）には添加剤が混合されていてもよく、
   前記高硬度層と前記基材層のそれぞれの引張弾性率が、１６００ＭＰａ以上であり、
   前記高硬度層と前記基材層の８５℃環境下の引張弾性率の差が、｜（高硬度層の引張弾性率）−（基材層の引張弾性率）｜≦４００ＭＰａである、
   合成樹脂積層体。
2. 前記基材層の前記高硬度層とは反対側の表面における水蒸気透過率が０．２〜０．６ｇ／ｍ^２・ｄａｙになるように第３層がさらに積層されており、高温高湿環境下に放置した後の前記合成樹脂積層体のカール形状が前記高硬度層側を凸、又は前記基材層側を凸に曲率半径Ｒ≧３．２ｍとなる積層体であり、
   前記高温高湿環境下の放置が、前記合成樹脂積層体を、温度２３℃、相対湿度５０％の状態に２４時間以上投入した後、温度８５℃、相対湿度８５％の状態で１２０時間保持し、さらに温度２３℃、相対湿度５０％の状態で４時間保持することである、請求項１に記載の合成樹脂積層体。
3. 前記（ｂ２）が、アクリロニトリル、メタアクリロニトリル、アクリル酸、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ｎ―ブチル、アクリル酸２エチルヘキシル、メタクリル酸、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ｎ−ブチル、メタクリル酸２エチルヘキシルのいずれかをビニル系単量体単位とする重合体であることを特徴とする請求項１または２に記載の合成樹脂積層体。
4. 前記（ｂ１）の（メタ）アクリル酸エステル単量体単位がメチルメタクリレートを含むことを特徴とする請求項３に記載の合成樹脂積層体。
5. 前記熱可塑性樹脂（Ｂ）が、重量平均分子量５０，０００〜３００，０００の前記芳香族ビニル−（メタ）アクリル酸エステル−不飽和ジカルボン酸共重合体（ｂ１）５５〜９０質量部と、重量平均分子量５０，０００〜５００，０００のメチルメタクリレート樹脂（ｂ２）４５〜１０質量部とのブレンド樹脂であることを特徴とする請求項３または請求項４に記載の合成樹脂積層体。
6. 前記ポリカーボネート（ａ１）の重量平均分子量が２５，０００〜７５，０００であることを特徴とする請求項１〜請求項５のいずれか記載の合成樹脂積層体。
7. 前記高硬度層および／または前記基材層が紫外線吸収剤を含有することを特徴とする請求項１〜請求項６のいずれか記載の合成樹脂積層体。
8. 前記高硬度層の表面上にハードコート処理を施した請求項１〜請求項７のいずれかを特徴とする合成樹脂積層体。
9. 前記樹脂積層体の片面または両面に、反射防止処理、防汚処理、耐指紋処理、帯電防止処理、耐候性処理および防眩処理のいずれか一つ以上を施した請求項１〜請求項８のいずれかに記載の合成樹脂積層体。
10. 前記基材層が、添加剤を含まない前記芳香族ポリカーボネート（ａ１）である前記熱可塑性樹脂（Ａ）により形成されていて、
    前記高硬度層が、５００ｐｐｍ以下のりん系添加剤および０．２％以下のステアリン酸モノグリセリドのみを含む前記熱可塑性樹脂（Ｂ）により形成されている、
    請求項１〜請求項９のいずれかに記載の合成樹脂積層体。
11. 前記基材層が、前記芳香族ポリカーボネート（ａ１）である前記熱可塑性樹脂（Ａ）で形成されていて、
    前記高硬度層が、前記芳香族ビニル−（メタ）アクリル酸エステル−不飽和ジカルボン酸共重合体（ｂ１）と前記ビニル系単量体を構成単位とする樹脂（ｂ２）とのアロイである前記熱可塑性樹脂（Ｂ）により形成されている、
    請求項１〜請求項１０のいずれかに記載の合成樹脂積層体。
12. （iii）該合成樹脂積層体を、温度２３℃、相対湿度５０％の状態に２４時間以上投入した後、温度８５℃、相対湿度８５％の状態で１２０時間保持し、さらに温度２３℃、相対湿度５０％の状態で４時間保持に放置した後のカール形状が、前記高硬度層側を凸に曲率半径Ｒ≧２．０ｍとなる、請求項１〜請求項１１のいずれかに記載の合成樹脂積層体。
13. 請求項１〜請求項１２のいずれかに記載の合成樹脂積層体を含む透明性基板材料。
14. 請求項１〜請求項１２のいずれかに記載の合成樹脂積層体を含む透明性保護材料。
15. 請求項１〜請求項１２のいずれかに記載の合成樹脂積層体を含むタッチパネル前面保護板。
16. 請求項１〜請求項１２のいずれかに記載の合成樹脂積層体を含み、前記合成樹脂積層体の基材層側の水蒸気透過率が３．０〜２０．０ｇ／ｍ^２・ｄａｙである、低水蒸気透過率板の積層体。