JPWO2009041628A1 - 分級装置及びそれを備えた竪型粉砕装置ならびに石炭焚ボイラ装置 - Google Patents
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Abstract
Description
前記固定式分級器は、複数枚の固定フィンが装置の中心軸に対して環状に配置されて、その複数枚の固定フィン群が多数段にわたって取り付けられ、前記各固定フィンは装置の中心軸方向に向けて下向きに傾斜していることを特徴とするものである。
50°≦θ≦70°の範囲において、P/Lの値が
0.042×(θ−50)+0.64〜0.019×(θ−50)+0.22
の範囲内に存在するように、固定フィンの設置ピッチPと粒子流通方向の幅Lを組み合わせたことを特徴とするものである。
θ:ルーバ13の水平方向に対する傾斜角度(ルーバ角度)
P:ルーバ13の段方向に対する設置ピッチ(ルーバピッチ)
H:偏向リング33の下向きの長さ(偏向リング長さ)
HRF:回転フィン21の下向きの長さ(回転フィン長さ)
Rr:ルーバ13の内径(ルーバ内径)
RH:分級装置の中心から偏向リング33までの距離(偏向リング位置)
図5は、A、B、Cの3タイプの分級装置の構成と各分級装置の流動解析結果を示す図である。図中のAタイプは図28で説明した従来構造の分級装置で、縦に長い平板状の固定フィン12と回転フィン21が設置されている。Bタイプはその縦に長い平板状の固定フィン12と回転フィン21の間に偏向リング33が設置されている分級装置で、前記特許文献1に記載されている構成である。Cタイプは、図1に示した本発明の実施形態に係る分級装置である。
Dth=C/Vr(18μrVa/(ρs−ρ))0.5 ・・・・・・・・・(1)
ここで、r:回転フィンの外径、μ:空気粘度、ρs:粒子密度、ρ:空気密度、C:
補正係数である。
図中の上限線はP/L=0.042×(θ−50)+0.64で、下限線はP/L=0.019×(θ−50)+0.22で表すことができる。なお式中の0.042および0.019は係数で、1/degの単位を持つ。
従って50°≦θ≦70°の範囲においてP/Lが、
上限線P/L=0.042×(θ−50)+0.64と、
下限線P/L=0.019×(θ−50)+0.22
の範囲内に存在するようにルーバ幅LとルーバフィンピッチPを組み合わせることにより、回転分級機入口の流速分布を一様にすることができる。
Ci=1−(Wf・dFf/dx)/(Wc・dFc/dx)・・・・・(2)
ここでCiは部分分級効率、Wfは分級機出口での試料回収量、Wcは試料投入量、Ffは分級機出口回収試料の通過率、Fcは投入試料の通過率、xは粒径、dFf/dxは分級機出口回収試料の頻度分布、dFc/dxは投入試料の頻度分布である。
ることでシャープな分級が可能になる。
[0019]
前記以外に、粉体濃度が高いと粒子の分散が不十分となり、分級の精度も悪くなる特性がある。これは石炭濃度が高くなる粒子同士の干渉作用または部分的な凝集によるものと推定される。通常、石炭を竪型ローラミルで粉砕する際、ミルから排出される粉体濃度は0.3kg/m3〜0.6kg/m3の範囲であるが、固定式分級器10からの粗粉回収などで循環量が増すため実質的に回転式分級機20の入口粉体濃度は約2kg/m3以上になっている。
[0020]
従って、回転式分級機20の入口では可能な限り流速および粉体濃度一定にして、局所的な高濃度領域を作らないことが必要である。その対策としては、固定式分級器10に使用されるフィンを水平ルーバ型(羽根板型)とし、回転式分級機20の入口での流速分布を一様にする方法が有効である。さらに、従来の固定フィンの形状を維持し、その一部を利用し水平ルーバの支持部材とする方法が有効である。
[0021]
分級装置の性能が悪くなると、ミル出口から製品として排出されるべき微粉も排出されず、ミル粉砕部へ供給されて再び粉砕工程を経ることになる。このためにミルローラ内に微粉がかみ込み、それが原因でローラの自励振動が発生し、ミル粉砕部の保有炭量が増加し、結果的には粉砕量の低下および粉砕動力の増加を招く。
[0022]
本発明はこのような従来技術の実情に鑑みて発案されたもので、その第1の目的は、粗粒子の混入割合の少ない製品微粉を得ることのできる分級装置を提供することにある。
[0023]
本発明の第2の目的は、装置内部における粉砕粒子層の差圧低減、粉砕動力の低減ならびに自励振動の防止を図ることが可能な竪型粉砕装置を提供することにある。
[0024]
本発明の第3の目的は、粉砕性の悪い石炭や、竪型粉砕装置の自励振動を誘発しやすい石炭を用いる場合も、灰中未燃分を低く保つことができ、ボイラ効率の向上が図れる石炭焚ボイラ装置を提供することにある。
課題を解決するための手段
[0025]
前記第1の目的を達成するため本発明の第1の手段は、
装置上面部から吊り下げられた略円筒状の固定式分級器と、
その固定式分級器の内部に配置された回転式分級
機と、
前記固定式分級器と回転式分級機の間に装置上面部から吊り下げられて下降流を形成する円筒状の偏向リングと、
下向きに凸の円錐形状をして前記固定フィンの下側に配置された整流コーンと、
前記固定式分級器、回転式分級機、偏向リングならびに整流コーンなどで構成された分級部を覆う分級部外周ハウジングを備え、
前記回転式分級機は、板の長手方向が鉛直方向に向いており、装置の中心軸方向に対して任意の角度で設置された回転フィンを円周方向に多数枚有する分級装置において、
前記固定式分級器は、複数枚の固定フィンが装置の中心軸に対して環状に配置されて、その複数枚の固定フィン群が多数段にわたって取り付けられ、前記各固定フィンは装置の中心軸方向に向けて下向きに傾斜しており、
上昇してきた固体粒子と気体の混合物からなる固気二相流が前記分級部外周ハウジングと固定フィン群の間に入り、前記下向きに傾斜した固定フィンと固定フィンの間を通る際に固定フィンの面に衝突して下向きの流れに変わり、このとき質量の大きい粗粒子は下部にある前記整流コーン側へ向って落下し、一方落下しなかった固体粒子は気流に同伴されて前記偏向リングならびに回転フィン側へ向って流れる構成になっていることを特徴とするものである。
[0026]
本発明の第2の手段は前記第1の手段において、前記固定フィンの両端部が支持部材に支持されて、各固定フィンどうしは前記支持部材を介して環状に接続されていることを特徴とするものである。
[0027]
本発明の第3の手段は前記第2の手段において、前記偏向リングの装置上面部からの長さをH、前記回転フィンの長さをHRFとしたとき、H/HRFの値が1/3以下に規制されていることを特徴とするものである。
[0028]
本発明の第4の手段は前記第1の手段において、前記固定フィンの傾斜角度が水平に対して50°〜70°の範囲に規制されていることを特徴とするものである。
[0029]
本発明の第5の手段は前記第4の手段において、前記固定フィンの傾斜角度をθ、固定フィンの段方向に対する設定ピッチをP、固定フィンの粒子流通方向の幅をLとしたとき、P/Lの値が、
50°≦θ≦70°の範囲における上限線P/L=0.042×(θ−50)+0.65と、
50°≦θ≦60°の範囲における下限線P/L=0.4と、60°≦θ≦70°の範囲における下限線P/L=0.019×(θ−60)+0.4
の範囲内に存在するように、固定フィンの設置ピッチPと粒子流通方向の幅Lを組み合わせたことを特徴とするものである。
[0030]
本発明の第6の手段は前記第1ないし第5の手段において、前記固定フィンを支持する支持部材が複数の板状部材からなり、前記支持部材通過後の前記分級装置の断面におけるガスおよび粒子の流れ方向が前記固定フィンの内側に設けられた前記回転式分級機の回転方向を向くように、前記支持部材の設置角度を設定したことを特徴とするものである。
[0031]
本発明の第7の手段は前記第6の手段において、前記支持部材の幅を前記固定フ
[0045]
次に固定フィン(ルーバ)13の傾斜角度、幅、ピッチおよび偏向リング33の長さについて流動解析およびコールドモデル試験により最適化した検討結果を示す。図4は、分級装置の各部位に記号を付した参考図である。図中の各記号は下記の通りである。
[0046]
L:固定フィン(ルーバ)13の粒子流通方向の幅(ルーバ幅)
θ:ルーバ13の水平方向に対する傾斜角度(ルーバ角度)
P:ルーバ13の段方向に対する設置ピッチ(ルーバピッチ)
H:偏向リング33の下向きの長さ(偏向リング長さ)
HRF:回転フィン21の下向きの長さ(回転フィン長さ)
Rr:ルーバ13の内径(ルーバ内径)
Rh:分級装置の中心から偏向リング33までの距離(偏向リング位置)
図5は、A、B、Cの3タイプの分級装置の構成と各分級装置の流動解析結果を示す図である。図中のAタイプは図28で説明した従来構造の分級装置で、縦に長い平板状の固定フィン12と回転フィン21が設置されている。Bタイプはその縦に長い平板状の固定フィン12と回転フィン21の間に偏向リング33が設置されている分級装置で、前記特許文献1に記載されている構成である。Cタイプは、図1に示した本発明の実施形態に係る分級装置である。
[0047]
これら3タイプの分級装置における回転フィン21の入口流速分布を図5Dに示す。横軸は回転フィンへの粒子の流入流速、縦軸は回転フィンの長さ位置を示している。なお、縦軸において例えば回転フィン長さ位置−0.06mとは、回転フィン21の付け根部から0.06m下がった位置を示している。
[0048]
この図5Dの結果から明らかなように、Aタイプのものは回転フィン21の付け根部付近において回転フィンへの流入流速にピークがあり、流速分布の偏差が大きい。Bタイプのものはそのピーク位置が回転フィンのほぼ中央位置まで下がるが、流速分布は依然として偏っている。これらに比べてCタイプのものは回転フィンへの流入流速のピークは殆どなく、回転フィン入口での流速がほぼ均一であることが分かる。なお、このテストに用いたCタイプの分級装置は、ルーバ角度θを60°に設定したものである。
[0055]
この図から明らかなように、ルーバ角度が40°と80°の場合はVmax/Vaveが3を超えてしまう。ルーバ角度が小さい場合は固定式分級器の入口で発生した流速偏差を整流する効果が小さく、一方、ルーバ角度が大きい場合は回転式分級機下方に空気流れが集中して、流速偏差が大きくなることが実験で確認されている。これに対してルーバ角度を50°〜70°の範囲に設定した場合はVmax/Vaveを2.5以下にすることができ、回転フィン入口における流速分布の均一化が図れ、特にルーバ角度60°ではVmax/Vaveが最も小さくなっている。
[0056]
図7は、ルーバ角度と固定式分級器の圧力損失比との関係を示す図である。図中の圧力損失比は、ルーバ角度40°の固定式分級器の圧力損失ΔPを基準とし、各ルーバ角における圧力損失ΔP1との比(ΔP1/ΔP)で示している。
[0057]
この図から明らかなように、ルーバ角度が大きくなるほど圧力損失が増加する傾向があるが、ルーバ角度が70°においても圧力損失比は1.1で小さいことが分かる。また、ルーバ角度が一定でもルーバピッチPを小さくするとルーバによる圧力損失は高くなる傾向があり、ルーバ角度が大きいほどその傾向は強い。
[0058]
図8は、ルーバ角度60°におけるルーバ幅LおよびルーバピッチPの最適化について、回転式分級機入口の流速分布(Vmax/Vave)との関係を流動解析で求めた図である。この図で横軸にルーバピッチPとルーバ幅Lの比(P/L)、横軸に(Vmax/Vave)をとっている。
[0059]
この図から明らかなように、P/Lが1.2でVmax/Vaveが急激に増加する傾向にある。これはP/Lが増加するとルーバ間の隙間が大きくなり、そのために空気流の整流効果が減少するためである。
[0060]
一方、P/Lの値が0.1〜1.1の範囲だとVmax/Vaveを2.5以下にすることができ、回転フィン入口における流速分布の均一化が図れる。但し、P/Lの値が0.1と低くなると、ルーバによる固定式分級器の圧力損失は高くなる傾向にあるから、P/Lの値は0.4以上にするとよい。よってP/Lの上限値は1.1で、0.8以下が好ましい。一方、P/Lの下限は0.4で、0.5以上が好ましい。従ってP/Lの規制範囲は0.4〜1.1、好ましくは0.5〜0.8である。
[0061]
図9は、ルーバ角度70°におけるP/LとVmax/Vaveとの関係を求めた図である
。ルーバ角度が70°と高い場合、P/Lが1.1で最もVmax/Vaveが小さくなることが分かる。これはルーバ角度60°の場合に比べてルーバピッチを大きくまたはルーバ幅を小さく(すなわちP/Lを大きく)することで、分級装置出口流速の均等化が図れることになる。ルーバ角度が70°の場合、P/Lを0.6〜1.5、好ましくは1.0〜1.1の範囲に規制するとよい。
[0062]
図10は、ルーバ角度50°におけるP/LとVmax/Vaveとの関係を求めた図である。ルーバ角度50°の場合は、P/Lの値が0.4〜0.75の範囲だとVmax/Vaveを2.5以下にすることができ、回転フィン入口における流速分布の均一化が図れる。但し、ルーバ角度が50°と比較的ルーバの傾斜が緩やかなうえP/Lの値が0.75だと、ルーバ間の隙間が大きくなり、そのために空気流の整流効果が減少する傾向にあり、場合によってはVmax/Vaveが2.5を超える心配があるから、ルーバ角度50°ではP/Lの上限値は0.65に留めておく方がよい。従って、ルーバ角度が50°の場合、P/Lを0.4〜0.65の範囲に規制するとよい。
[0063]
以上の解析結果から、ルーバ角度が50°の場合はP/Lを0.4〜0.65の範囲、ルーバ角度が60°の場合はP/Lを0.4〜1.1の範囲、ルーバ角度が70°の場合はP/Lを0.6〜1.5の範囲に規制することにより、Vmax/Vaveを小さく維持することができる。
[0064]
図11は、これらの結果に基づいてルーバ角度が50°〜70°の範囲でのP/Lの最適範囲をまとめて示した図である。
図中の上限線はルーバ角度θが50°〜70°の範囲でP/L=0.042×(θ−50)+0.65で表すことができ、下限線はルーバ角度θが50°〜60°の範囲でP/L=0.4で表すことができ、またルーバ角度θが60°〜70°の範囲でP/L=0.019×(θ−60)+0.4で表すことができる。なお、式中の0.042および0.019は係数で、1/degの単位を持つ。
従ってP/Lの値が、
50°≦θ≦70°の範囲における上限線P/L=0.042×(θ−50)+0.65と、
50°≦θ≦60°の範囲における下限線P/L=0.4と、60°≦θ≦70°の範囲における下限線P/L=0.019×(θ−60)+0.4
の範囲内に存在するようにルーバ幅LとルーバフィンピッチPを組み合わせることにより、回転分級機入口の流速分布を一様にすることができる。
[0065]
次に、偏向リング長さの最適化について検討した結果を説明する。図12は、ルー
流側に60°傾斜しているため、粗粒子も流れに沿って搬送される。これは、回転フィンの周囲では比較的粗い粒子がフィンでの衝突で弾き飛ばされ浮遊しているが、ルーバにより下降流を形成するため粉砕部へ戻されると推定される。また、ルーバ設置により回転式分級機入口の流速分布を均等化できるため、粗い粒子が分級装置内に入りにくく、粒径が一様になると推定される。これらの結果から、ルーバ(固定フィン)を設置することにより、分級がシャープ化できると推定される。
[0073]
さらに、ミルの粉砕動力を低減するにはミル粉砕部へ微粒を混入させないことも重要になる。分級装置で回収された微粉は再びミル内に戻され、過粉砕される。戻された粗粉内に微細な粒子が混入するとミル内の保有炭量が増し、ミル炭層差圧が増加し、ミル動力が増す原因になる。そのため分級装置で回収した粒子内には微細粒子がないことが望ましい。
[0074]
図15は、分級装置出口粒度(200メッシュ通過量)と分級装置内に戻された微粒子38μmのコールドモデル試験結果を示す図である。分級装置内に戻される微粉38μm通過量は分級装置出口の粒度が細かいほど減少し、従来技術に比べて本発明[ルーバと偏向リング(H/HRF=0.3)の組み合わせ]を用いた場合、38μm通過量は約50%以下になる。
[0075]
従って本発明のルーバ構造を用いることで微紛はミル出口から排出され、再びミル粉砕部で戻る割合が少なくなることから、ミル内の炭層(ホールドアップ)が減少することになる。
[0076]
次に分級精度について述べる。分級精度は、分級試験で求めた粒度分布およびマスバランス結果から(2)式に基づき部分分級効率を算出することができる。
[0077]
Ci=1−(Wf・dFf/dx)/(Wc・dFc/dx)・・・・・(2)
ここでCiは部分分級効率、Wfは分級機出口での試料回収量、Wcは試料投入量、Ffは分級機出口回収試料の通過率、Fcは投入試料の通過率、xは粒径、dFf/dxは分級機出口回収試料の頻度分布、dFc/dxは投入試料の頻度分布である。
[0078]
また、(2)式で求めた部分分級効率をロジン・ラムラー線図(RR線図)で近似し、その勾配n(シャープネス)を算出する方法を用いた。
[0079]
図16は、従来技術と本発明による分級精度シャープネスのコールドモデル試験結
Claims (10)
- 装置の入口側に配置された略円筒状の固定式分級器と、その固定式分級器の内部に配置された回転式分級機とを備え、
前記回転式分級機は、板の長手方向が鉛直方向に向いており装置の中心軸方向に対して任意の角度で設置された回転フィンを円周方向に多数枚有する分級装置において、
前記固定式分級器は、複数枚の固定フィンが装置の中心軸に対して環状に配置されて、その複数枚の固定フィン群が多数段にわたって取り付けられ、前記各固定フィンは装置の中心軸方向に向けて下向きに傾斜していることを特徴とする分級装置。 - 請求項1項に記載の分級装置において、前記固定フィンと回転フィンの間に装置上面部から円筒状をした偏向リングが吊り下げられていることを特徴とする分級装置。
- 請求項2項に記載の分級装置において、前記偏向リングの装置上面部からの長さをH、前記回転フィンの長さをHRFとしたとき、H/HRRの値が1/3以下に規制されていることを特徴とする分級装置。
- 請求項1ないし3のいずれか1項に記載の分級装置において、前記固定フィンの傾斜角度が水平に対して50°〜70°の範囲に規制されていることを特徴とする分級装置。
- 請求項1ないし4のいずれか1項に記載の分級装置において、前記固定フィンの傾斜角
度をθ、固定フィンの段方向に対する設置ピッチをP、固定フィンの粒子流通方向の幅を
Lとしたとき、
50°≦θ≦70°の範囲において、P/Lの値が
0.042×(θ−50)+0.64〜0.019×(θ−50)+0.22
の範囲内に存在するように、固定フィンの設置ピッチPと粒子流通方向の幅Lを組み合
わせたことを特徴とする分級装置。 - 請求項1ないし5のいずれか1項に記載の分級装置において、前記固定フィンを支持する支持部材が複数の板状部材からなり、前記支持部材通過後の前記分級装置の断面におけるガスおよび粒子の流れ方向が前記固定フィンの内側に設けられた前記回転分級機の回転方向に向くように、前記支持部材の設置角度を設定したことを特徴とする分級装置。
- 請求項6に記載の分級装置において、前記支持部材の幅を前記固定フィンの幅よりも内側に延伸したことを特徴とする分級装置。
- 請求項1ないし5のいずれか1項に記載の分級装置において、前記固定フィンの外周あるいは内周に近接して、鉛直方向に複数の平板で形成する整流板を設け、前記整流板通過後の前記分級装置の断面におけるガスおよび粒子の流れ方向が前記固定フィンの内側に設けられた前記回転分級機の回転方向に向くように、前記整流板の設置角度を設定したことを特徴とする分級装置。
- 粉砕テーブルと粉砕子を有する粉砕部と、その粉砕部の上部に配置され分級部とを備え、前記粉砕部で粉砕された粉砕物を粉砕テーブルの外周に設けられたスロートから上昇気流とともに搬送し、搬送される粉砕物を前記分級部で分級しつつ、分級された微粒子を装置外に取り出し、分級された粗粒子を前記粉砕部で再び粉砕する竪型粉砕装置において、
前記分級部が前記請求項1ないし8のいずれか1項に記載の分級装置で構成されていることを特徴とする竪型粉砕装置。 - 石炭を粉砕する竪型粉砕装置と、その竪型粉砕装置で粉砕して得られた微粉炭を燃焼するボイラ本体とを備えた石炭焚ボイラ装置において、前記竪型粉砕装置が請求項9に記載の竪型粉砕装置であることを特徴とする石炭焚ボイラ装置。
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010227924A (ja) * | 2009-03-03 | 2010-10-14 | Ricoh Co Ltd | 分級装置及び分級方法 |
JP2011104563A (ja) * | 2009-11-20 | 2011-06-02 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 竪型ローラミル |
JP2011245357A (ja) * | 2010-05-21 | 2011-12-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | バイオマス粉砕装置及びバイオマス・石炭混焼システム |
JP5638318B2 (ja) * | 2010-08-27 | 2014-12-10 | 三菱重工業株式会社 | 竪型ローラミル |
CN102032585B (zh) * | 2010-12-01 | 2013-03-20 | 云南电力技术有限责任公司 | 煤粉锅炉煤粉分离及浓缩一体化装置 |
JP5889014B2 (ja) * | 2012-02-02 | 2016-03-22 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 竪型粉砕装置 |
DE102013101517A1 (de) * | 2013-02-15 | 2014-08-21 | Thyssenkrupp Resource Technologies Gmbh | Sichter und Verfahren zum Betreiben eines Sichters |
JP6202259B2 (ja) * | 2013-07-10 | 2017-09-27 | 株式会社Ihi | 竪型ミル及び竪型ミルの分級機 |
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Family Cites Families (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1607536C3 (de) * | 1968-02-24 | 1974-01-17 | Loesche Hartzerkleinerungs- Und Zementmaschinen Kg, 4000 Duesseldorf | Luftstromsichter |
JPS6150678A (ja) * | 1984-08-18 | 1986-03-12 | 川崎重工業株式会社 | 分級器 |
JPS63141640A (ja) * | 1986-11-04 | 1988-06-14 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | プロセスの同定方法 |
JPS63141640U (ja) * | 1987-01-05 | 1988-09-19 | ||
FR2658096B1 (fr) * | 1990-02-13 | 1992-06-05 | Fives Cail Babcock | Selecteur a air a action centrifuge. |
JPH0551484U (ja) * | 1991-12-09 | 1993-07-09 | 石川島播磨重工業株式会社 | 三方向分級機 |
JPH06134401A (ja) * | 1992-10-30 | 1994-05-17 | Sumitomo Cement Co Ltd | 粉末原料の分級装置 |
WO1994022599A1 (en) * | 1993-03-31 | 1994-10-13 | Onoda Cement Co., Ltd. | Vortex type air classifier |
AT401741B (de) * | 1993-08-19 | 1996-11-25 | Thaler Horst Dipl Ing | Windsichter |
US5957300A (en) * | 1996-01-29 | 1999-09-28 | Sure Alloy Steel Corporation | Classifier vane for coal mills |
JPH1080642A (ja) * | 1996-09-06 | 1998-03-31 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 竪型ミル |
JPH10230181A (ja) * | 1997-02-19 | 1998-09-02 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 竪型ミル |
DE19961837A1 (de) * | 1999-12-21 | 2001-06-28 | Loesche Gmbh | Mühlensichter |
DE10022536A1 (de) * | 2000-05-09 | 2001-11-29 | Loesche Gmbh | Mühlensichter |
US6889843B1 (en) * | 2000-10-03 | 2005-05-10 | Polysius Corp. | Apparatus and methods for controlling the separation of particulate material |
JP3477437B2 (ja) * | 2000-10-13 | 2003-12-10 | 川崎重工業株式会社 | 気流式分級機 |
JP4340395B2 (ja) | 2001-02-08 | 2009-10-07 | バブコック日立株式会社 | 竪型粉砕機 |
CN2494713Y (zh) * | 2001-07-13 | 2002-06-12 | 成都市利君实业有限责任公司 | 煤磨动态选粉机 |
DE10142162A1 (de) * | 2001-08-29 | 2003-03-20 | Kloeckner Humboldt Wedag | Sichter zum Sichten von körnigem Gut |
US6902126B2 (en) * | 2002-11-04 | 2005-06-07 | Alstom Technology Ltd | Hybrid turbine classifier |
US7156235B2 (en) * | 2004-02-26 | 2007-01-02 | Foster Wheeler Energy Corporation | Apparatus for and method of classifying particles discharged from a vertical mill |
JP4550486B2 (ja) * | 2004-05-13 | 2010-09-22 | バブコック日立株式会社 | 分級機およびそれを備えた竪型粉砕機、ならびにその竪型粉砕機を備えた石炭焚ボイラ装置 |
CN2754748Y (zh) * | 2004-12-23 | 2006-02-01 | 华新水泥股份有限公司 | 高效选粉机 |
DE102005054209B4 (de) * | 2005-11-14 | 2014-05-28 | Loesche Gmbh | Wälzmühle |
MX2013000515A (es) * | 2010-07-16 | 2013-08-08 | Savvy Engineering Llc | Clasificador pulverizador. |
-
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Cited By (1)
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