JPS63627B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

本発明はマグネト用電子式点火装置の改良に関
するものである。 第１図は特開昭52−36234号公報に記載される
公知例の動作原理を示すタイムチヤートである
が、特に機関の回転数が大巾に減少すなわち角速
度ωが極端に低下する場合について図示したもの
である。 第１図図示の時間線ａにおけるM₁，M₂はクラ
ンク軸の異なる２つの回転角度位置、Ｔは上死
点、Ｓは要求点火位置を示す。また時間線ｂに示
した三角波状の波形は上記公知例に示されている
充放電コンデンサの電圧であり、Vrefは上記充
電開始及び放電終了時を決める比較電圧レベルで
あり、上記コンデンサは位置M₁から位置M₂迄一
定の電流i₁にて充電され、位置M₂以後一定の電
流i₂にて放電され前記比較電圧レベルVrefにて点
火信号を出すように設定されているものである。
また第１図の時間線ｃに示した曲線は機関の回転
角速度ωの変化を概略図示したものである。 第１図に於て、位置M₁からM₂迄の角度と経過
時間を夫々θ₁，T₁とし、位置M₂から位置Ｓまで
の角度と経過時間をθ₂，T₂とし、位置Ｓから位
置Ｔまでの角度をα、位置Ｔから次の位置M₁迄
の角度をθ₃として進角度αを計算すると、 α＝180−（θ₁＋θ₂＋θ₃） 〔１〕 となり、θ₁，θ₃は共にクランクの回転角上の位置
M₁及びM₂で決まり一定であり、かつθ₂は時点t₂
からt₃に至る平均角速度を₂とすると θ₂＝₂T₂ 〔２〕 で与えられる。従つて α＝Ｋ−₂T₂ 〔３〕 となる。但しＫは Ｋ＝180−θ₁−θ₃ 〔４〕 で一定値を呈するものである。 次にコンデンサの充電，放電量は変わらないの
で i₁T₁＝i₂T₂ 〔５〕 がなりたつ一方T₁は T₁＝θ₁／ω／−₁ 〔６〕 となり、以上式〔３〕，〔５〕，〔６〕から α＝Ｋ−i₁／i₂・ω／−₂／ω／−₁・θ₁ 〔７〕 で進角度αが示される。従つてi₁もしくはi₂を機
関の運転条件によつて変化させれば進角度αはそ
の変化に応じて変化するものである。 以上述べたように式〔７〕を基本にして進角度
αを調整しようとすればω／−₂／ω／−₁が常に一定で
あるこ とがわかる。しかるに今例えば時点t₇の位置で点
火火花を発生させたとき機関の混合気に着火しな
かつたとすれば、クランクの回転速度は急減し上
死点Ｔ，次の位置M₁迄の時間が大巾に長くなり、
その後に続く他の気筒の点火準備期間にほぼ相当
する時間T₁′，T₂′も大巾に長くなることである。
この結果時点t₉からt₁₀迄の平均角速度を′₁、時
点t₁₀からt₁₁迄の平均角速度を′₂としそれらの
比′₂／′₁が上記前サイクルでの比₂／₁よ
り小さくなつたとすれば式〔７〕からi₁／i₂が例
え一定でもαは大きくなりもはや要求点火時期で
ある位置Ｓよりもずつと進んだ位置S′で点火火花
を発生することになるのである。 一般に機関は低速になるほど吸入混合気の混合
状態が悪く不整燃焼や着火ミスを起こしやすく回
転変動が大きいものである。 従つて機関の低速域に於て進角度αを一定に固
定するためにコンデンサへの充放電電流を例え一
定に保ち得ても、第１図に示したように角速度ω
が毎サイクル大巾に変動すればそれに応じて
_２／₁比が時々刻々変化することになり実際の点
火時期は要求点火時期Ｓの前後を振らつくことに
なり、もはや正確で安定した点火時期は得られな
くなるのである。 この発明は上記欠点を解消すると共に以下に述
べる優れたマグネト点火装置を提供するものであ
る。 以下、この発明を図に示す実施例について説明
する。まず、第２図乃至第８図に示す一実施例に
おいて、１は電源装置である図示しないマグネト
の発電コイルで、機関の回転に同期して正負の交
流電圧を発生する。２，３はこの発電コイルの出
力を整流るダイオード、４はこのダイオード２に
より整流された上記発電コイル１の出力により充
電されるコンデンサ、５はこのコンデンサの放電
回路に接続された点火コイルで、上記コンデンサ
４と直列接続された１次コイル５ａ点火プラグ６
に接続された２次コイル５ｂとからなる。７は上
記コンデンサ４の放電回路に設けられた開閉素子
であるサイリスタで、このサイリスタ７の導通時
に上記コンデンサ４の充電々荷が上記１次コイル
に放電される。８は角度位置検出装置である点火
信号発生用の信号コイルで、機関の回転に同期
し、その機関の所定のクランク位置に対応した第
１の角度信号ａとこの角度信号ａの発生位置より
もθ度遅れたクランク位置に対応した第２の角度
信号ｂを発生する。これらの出力信号ａ，ｂは第
２図のＡ点では出力信号ａは正極性、出力信号ｂ
は負極性となつている。これら何れかの信号によ
り上記サイリスタ７は導通する。９，１０，１
１，１２は逆流阻止用のダイオード、１３，１４
は上記サイリスタ７のゲートに各々接続された抵
抗、１５は上記第１の角度信号ａによつて演算開
始し機関の運転状態に応じた点火時期を演算する
点火時期演算回路で、この回路の詳細は第５図に
示す。 次に第４図において、第４図は上記角度位置検
出装置の機構部を示すもので、１６は磁石発電機
のフイルホイルで、筒状を呈しており、その内周
面には図示しない永久磁石が固着されている。１
７はこのフライホイルの外周に固着され所定の円
周方向長さｌを有する鉄板で、フライホイル１６
の円周上２ケ所に設けられている。１８はこの鉄
板１７と径方向に微少間隙を介して対設されたス
テータコアで、上記信号コイル８が巻回されてお
り、上記フライホイル１６の回転に伴う鉄心部１
７との離接により上記信号コイル８に第３図のよ
うな信号電圧を発生させる。 次に第５図において、第５図は上記点火時期演
算回路１５の詳細回路で、図中、１９は上記信号
コイル８の出力を波形整形する波形整形回路、１
９１，１９２，１９３，１９８，１９９は抵抗、
１９４は電圧比較器（以下コンパレータと称す）、
１９５はコンデンサ、１９６はダイオード、１９
７はツエナーダイオード、２０はフリツプフロツ
プ回路、２１はこのフリツプフロツプ回路に接続
され、機関回転数に応じて所定の出力を発する演
算回路、２１１，２１２，２１３は抵抗、２１
４，２１５はダイオード、２１６はトランジス
タ、２１７はコンデンサ、２１８は演算増巾器
（以下オペアンプと称す）、２１９は電圧比較器
（以下コンパレータと称す）、２２は上記信号コイ
ル８の出力信号ａの整形出力を回転数信号として
とらえ回転数に比例した直流電圧に変換する回転
数―電圧変換回路（以下Ｆ―Ｖ回路と称す）であ
る。 上記フリツプフロツプ回路２０の一方の入力端
子Ｓは、上記波形整形回路１９に接続され、他方
の入力端子Ｒは上記コンパレータ２１９の出力に
接続されている。またフリツプフロツプ回路２０
の一方の出力端子Ｑは抵抗２１２を介してトラン
ジスタ２１６のベースに接続されているとともに
ダイオード２１５と抵抗２１３の直列回路を介し
て上記トランジスタ２１６のエミツタに接続され
ている。トランジスタ２１６のコレクタは抵抗２
１１、ダイオード２１４を介して上記Ｆ―Ｖ回路
２２の出力端子に接続されると共に、エミツタは
上記オペアンプ２１８の反転入力端子（以下
（−）端子と称す）に接続されている。オペアン
プ２１８の出力端子は上記コンパレータ２１９の
（−）端子に接続されていると共にコンデンサ２
１７を介して自分自身の（−）端子に接続されて
いる。そしてオペアンプ２１８とコンパレータ２
１９の非反転入力端子（＋）は比較電圧V_r1にバ
イアスされている。２３は上記演算回路２１の演
算結果に応じた所定の出力パルスを検出して上記
サイリスタ７のゲートへ出力信号を送るパルス立
下り検出回路、２３１はトランジスタで、そのベ
ースは抵抗２３３を介して上記フリツプフロツプ
回路２０の一方の出力端子Ｑに、コレクタが抵抗
２３２を介して電源に、そしてエミツタは接地さ
れている。２３４は上記トランジスタ２３１のコ
レクタに接続されたコンデンサ、２３５は放電用
のダイオードである。第６図は上記Ｆ―Ｖ回路２
２の出力特性を示すもので、２２０はその特性の
一例で図では直線的に変化する場合を示す。又こ
の特性は第６図に示す様に、回転数N₁のときコ
ンパレータ２１９のバイアス電圧V_r1と等しく設
定してある。 次に第７図において、時間線ｂ〜ｉは上記第５
図中の各部の電圧Ａ〜Ｈの夫々タイムチヤートを
示すものであり、図中時間線ａはクランク位置の
各符号を示すタイムチヤートであり、Ｍは機関の
要求する最大進角位置よりも若干進んだ位置を示
し、Ｓは低速時の要求点火位置を示し、Ｔは第１
図と同様、上死点を示す。機関の回転に対応して
出る信号コイル８の出力電圧Ａは第７図に示す様
に位置Ｍで高電圧、位置Ｓで低電圧になる信号で
ある。 次に上記実施例の動作を説明する。まず、第２
図に示すCDI式のマグネト点火装置にあつては電
源コイル１の整流出力によりコンデンサ４を図示
極性に充電し、その充電電荷を機関の点火時期即
ち、信号コイル８の出力電圧ａを入力とする点火
時期演算回路１５の出力発生時期もしくは信号コ
イル８の出力電圧ｂの発生時期に各々サイリスタ
７を導通させて点火コイル５の１次コイル５ａに
印加し、その２次コイル５ｂに高電圧を発生さ
せ、点火プラグ６に火花を飛ばすものである。 そこで次に、サイリスタ７の導通期間即ち、点
火時期の調整手段を進角特性線図第８図を含めて
詳細に説明する。 今、機関が第８図に示す回転数N₂よりも高い
回転数で一定速で回転しており、かつその場合の
点火進角度が零ではなく上死点Ｔ位置から角度α
だけ進んだ位置であると第２図、第５図の動作は
次のようになる。 まず、信号コイル８の出力電圧Ａはダイオード
１１抵抗１９１を介してコンパレータ１９４の
（＋）端子に入力される。この入力電圧は、抵抗
１９９，１９２の分圧点を入力とする（−）端子
入力電圧より大であるので、コンパレータ１９４
の出力電圧Ｂはハイレベルとなる。この出力電圧
Ｂは微分回路を介しハイレベルのトリガパルス電
圧Ｃに変換してフリツプ回路２０の入力端Ｓに供
給される。一方、Ｆ−Ｖ回路２２は機関の回転数
に対応した出力電圧をカウント又は積分しその出
力電圧２２０はバイアス電圧V_r1よりも高い値に
ある。この出力電圧２２０はコンパレータ２１９
の入力電圧となると共にトランジスタ２１６のコ
レクタ供給電圧になつている。 一方、フリツプフロツプ回路２０は位置Ｍにお
ける出力電圧Ｃのハイレベルによりセツトされ、
その出力電圧Ｅはハイレベルになる。出力電圧Ｅ
がハイレベルになるとトランジスタ２１６は抵抗
２１２を介し順方向にバイアスされるのでONす
る。トランジスタ２１６がONすると第５図に示
した電圧極性に充電されていたコンデンサ２１７
は下式に示す電流i₂で放電し始める。 i₂＝Ｆ−Ｖ出力電圧220）−V_r1―ダイオード（214）の
電圧降下／抵抗（211）の抵抗値 ＋フリツプフロツプのハイレベルの出力電圧−V_r1―ト
ランジスタ（216）のＢ―Ｅ間電圧降下／抵抗（212）の
抵抗値〔８〕 上式からわかるようにこの放電電流i₂の大きさ
は、バイアス電圧V_r1、抵抗２１１，２１２の抵
抗値が一定であれば、Ｆ―Ｖ回路２２の出力電圧
２２０に依存する。コンデンサ２１７の放電開始
によりオペアンプ２１８の出力電圧Ｄは第７図に
示すように降下しバイアス電圧V_r1に達するとコ
ンパレータ２１９の出力には正のパルス電圧が発
生し、この正パルス電圧がリセツト入力となる。 フリツプフロツプ回路２０はその入力端子Ｒに
上記リセツトパルスが入るとリセツトされその出
力電圧Ｅはローレベルになる。 以上の様にして得られたハイレベルの出力電圧
Ｅの時間巾がすなわち演算回路２１の演算結果に
相当するものである。 次に上記のフリツプフロツプ回路２０の出力電
圧Ｅがハイレベルに達したとき、パルス立下り検
出回路２３のトランジスタ２３１には抵抗２３３
を介してベース電流が供給されるので、トランジ
スタ２３１はONする。これに伴い、図示極性に
充電されたコンデンサ２３４の電荷がトランジス
タ２３１、ダイオード２３５を介して放電され、
出力電圧Ｆはローレベルになり又、Ｇ点にはダイ
オード２３５のドロツプ分のみの出力電圧が発生
する。次にフリツプフロツプ回路２０の出力電圧
Ｅがハイレベルからローレベルに達する場合、ト
ランジスタ２３１にはベース電流は印加されない
ので、トランジスタ２３１はOFFし、よつて、
コンデンサ２３４は電源より抵抗２３２を介して
図示極性に充電される。これに伴い電源端子電圧
Ｆはハイレベルとなり、Ｇ点には第７図に示す如
く大さなトリガ電圧が発生し、このトリガ電圧が
サイリスタ７のゲートに印加される。 次に以上の様にしてフリツプフロツプ回路２０
の出力電圧Ｅがローレベルになるとトランジスタ
２１６はカツトOFFする。トランジスタ２１６
のカツトOFFによりオペアンプ２１８の反転入
力端子（−）へのＦ―Ｖ回路２２の出力電圧２２
０の印加がなくなることから、オペアンプ２１８
の出力電圧Ｄは上昇に転ずる。これによりコンデ
ンサ２１７は図示した極性の向きに下式に示す電
流i₁で充電し始める。 i₁＝V_r1−ダイオード（215）の電圧降下／抵抗（213
）の抵抗値

〔９〕 上式からわかるようにこの充電電流i₁の大きさ
は、回転数にかかわらず一定値である。従つてコ
ンデンサ２１７の充電電圧すなわちオペアンプ２
１８の出力電圧Ｄは第７図に示すように回転数に
関係なく一定の勾配を有する直線状の波形とな
る。 次に機関の回転数が第８図に示す回転数N₂よ
りも低くN₁よりも高い領域に達した場合、この
領域にあつても、コンパレータ１９４の（＋）端
子への入力電圧がその（−）端子入力電圧より大
であるので、コンパレータ１９４の出力電圧Ｂは
再び位置Ｍにてハイレベルになる。この出力電圧
Ｂがハイレベルとなると上記と同様にフリツプフ
ロツプ回路２０がセツトされ、コンデンサ２１７
が放電し、演算回路２１の出力電圧Ｅはハイレベ
ルになるがＦ―Ｖ回路２２の出力電圧２２０は上
記の前回サイクルの値よりも下がつており、式
〔８〕から放電電流i₂の大きさは小さくなつてい
るのである。従つて、コンデンサ２１７の電圧す
なわちオペアンプ２１８の出力電圧Ｄがバイアス
電圧V_r1に達する迄には前回サイクルの場合にお
けるよりも、より多くの時間がかかり、第７図に
示すように要求点火位置Ｓよりも遅れた位置すな
わち上死点Ｔよりもα₂進んだ位置でバイアス電圧
V_r1に達し出力電圧Ｅがローレベルに落ちるので
ある。フリツプフロツプ回路２０の出力電圧Ｅが
ローレベルになると、出力電圧Ｆはハイレベルに
移行するので、出力電圧Ｇは、第７図に示す如く
設定位置Ｓよりも遅れた位置でトリガパルスとな
つて、サイリスタ７のゲートへ供給される。 この位置がすなわち上死点Ｔよりも角度α₂進ん
だ位置となる。 次に、機関の回転数が第８図に示す回転数N₁
よりも低くN₀よりも高い領域に達した場合、こ
の回転域にあつてもコンパレータ１９４の（＋）
端子への入力電圧がその（−）端子入力電圧より
大であるのでコンパレータ１９４の出力電圧Ｂは
再び位置Ｍにてハイレベルになる。この出力電圧
Ｂがハイレベルとなると上記同様フリツプフロツ
プ回路２０がセツトされ、コンデンサ２１７が放
電される。この時、第６図からもわかる様にＦ―
Ｖ回路２２の出力電圧２２０は、バイアス電圧
V_r1よりも低いので、トランジスタ２１６がON
するにもかかわらず、Ｆ―Ｖ回路２２の出力電圧
２２０は、放電電流i₂に寄与せず、放電電流i₂は、
下式に示す様になる。 i₂＝フリツプフロツプのハイレベルの出力電圧Ｅ）−V_r
1−トランジスタ（216）のＢ―Ｅ間電圧降下／抵抗（21
2）の抵抗値 〔10〕 上式からわかる様に、この領域では、放電電流
i₂の大きさは、回転数にかかわらず一定値であ
る。又充電電流i₁も上述した様に回転数にかかわ
らず一定値であるので、この領域では、フリツプ
フロツプ回路２０の出力電圧Ｅが、ローレベルに
なる位置、すなわちサイリスタ７のゲートへ供給
される。トリガパルスの位置は、上死点Ｔよりも
常に一定角度α₃進んだ位置となる。次に機関の回
転数が第８図に示す回転数N₀よりも低い領域に
達した場合には、コンパレータ１９４の（＋）端
子入力電圧がその（−）端子入力電圧より小さく
なるので、コンパレータ１９４の出力電圧Ｂはロ
ーレベル（零レベル）状態を維持する。このため
フリツプフロツプ回路２０は、セツト信号がはい
らず不動作となりフリツプフロツプ回路２０の出
力電圧Ｅはローレベル（零レベル）を維持する。
又、この時、第６図からもわかる様に出力電圧Ｆ
は、演算回路２１の出力電圧Ｅがローレベルを維
持しているので、常にハイレベルを維持してお
り、そのためＧ点にはトリガパルスは発生しな
い。このように機関の回転数がN₀以下になると
信号コイル８の出力電圧ａが発生しているにも拘
わらずその電圧値が低いので、点火時期演算回路
１５は不動作となり、サイリスタ７へのトリガ信
号は発生されない。 以上の如く動作で、今点火時期演算回路１５の
出力のみをサイリスタ７のゲートに供給した場合
は、第８図に示す様に進角特性は、実線で示す３
０１の様な進角特性が得られる。又、信号コイル
８の出力ｂのみが、サイリスタ７のゲートに供給
した場合は第８図の破線で示す３０２の進角特性
が得られる。ここで、信号コイル８の出力ｂによ
る出力電圧Ｈ、信号コイル８の出力ａにより演算
された出力電圧Ｇとを連続的にサイリスタ７のゲ
ートに印加すると、第８図及び第７図に示す角度
関係に設定することにより、機関の回転数がN₀
を超える回転数の場合にはどちらかが先にサイリ
スタ７のゲートに印加された信号電圧、（ＧかＨ）
により、コンデンサ４の充電電荷が点火１次コイ
ル５ａに印加され、点火２次コイル５ｂに高電圧
を誘起させ点火プラグ６に火花を飛ばすことにな
る。従つて後からの信号（ＧかＨ）がサイリスタ
７のゲートに供給され、サイリスタ７がONして
もコンデンサ４はすでに放電しており電荷がなく
なつているので点火コイル５には、高電圧は誘起
されない。又、機関の回転数がN₀以下の場合で
は信号コイル８の出力ｂによる信号Ｈのみがサイ
リスタ７のゲートに印加されるので、該信号Ｈに
よりサイリスタ７は導通しコンデンサ４の充電々
荷を放電させ点火に寄与する。すなわち、第８図
の回転数N₂より高い領域では、第７図の上死点
Ｔよりα₁以上進んだ位置で点火し、回転数N₂よ
り低い領域では、第７図のＳ点で点火することに
なる。 上記の如く動作で、位置Ｓで飛火した後、何ら
かの原因で機関の混合気に着火しなかつた場合に
ついて述べる。 このような失火は機関の回転数がN₀より低い
場合に特に起こりやすく、混合気の混合比のバラ
ツキによるものである。以上のような理由で失火
するとクランクの回転角速度は急減し次の位置Ｍ
迄に達する時間は大巾に長くなるものである。こ
の場合演算回路１５は演算されないので、信号コ
イル８の出力ａの演算結果出力はサイリスタ７の
ゲートに印加されず、機関回転数に対する進角度
が一定である信号コイル８の出力ｂのみがサイリ
スタ７のゲートに供給され、コンデンサ４の充
電々荷を点火コイル５に印加させ、２次コイル５
ｂに点火電圧を発生させ、点火プラグ６に火花を
飛ばせる。 ところで、機関の回転がN₀（500VPM）より低
い領域においても信号コイル８の出力ａの演算結
果出力をサイリスタ７のゲートに印加した場合、
機関の着火ミス等でクランクの回転速度が極端に
急減し、そのため要求点火時期に発生する信号コ
イル８の出力ｂではなく、出力ａの演算結果出力
によりコンデンサ４を放電させ点火プラグ６に火
花を飛ばせて更に不整燃焼を助長させる或いは始
動困難に到らしめる欠点が生じるが、上記の実施
例にあつては、機関の回転がN₀より低い回転域
では、演算回路１５を不動作にし機関要求点火位
置で発生する信号Ｈのみをサイリスタ７のゲート
に印加して点火信号としているので、正確で安定
した点火時期を得ることができる。 以上、まず最初に機関が回転数N₂より高い回
転数において回転している場合は、信号コイル８
の出力電圧ａを入力とする演算回路２１の演算結
果即ち出力電圧Ｅの立下り点で点火し、この点火
時期IGは少なくとも機関の要求する進角度零の
位置Ｓよりも前に進んだ位置であることを説明
し、次に回転数N₂より回転が落ちた状態で、何
らかの原因で失火した場合も含み回転を維持した
場合は、上記演算回路２１の演算結果によらず、
信号コイル８の遅角側である出力信号ｂにより点
火し、第８図に示す様な進角特性を得るようにす
ることを説明した。 すなわち、機関の回転変動もしくは角速度変化
が毎サイクルに亘つて大巾に変化する低速時は、
電気的な演算結果によらず、極めて簡単な機械的
に固定された信号を利用して点火させようとする
ものである。 尚、上述ではCDI式のマグネト点火装置につい
て説明したが、第９図に示す様な電流遮断式のマ
グネト点火装置にも応用できる。 即ち、第９図において、２４は電源コイルで、
点火１次コイルも兼ねている。２５は点火２次コ
イル、２６は上記電源コイルに抵抗２７を介して
直列的に接続されたサイリスタで、このサイリス
タ２６のゲートには、上記信号コイル８の両出力
端が接続されている。２８は上記抵抗２７と上記
サイリスタ２６のアノードとの接続点にベース
が、コレクタが上記電源コイル２４の一端に、エ
ミツタがその電源コイル２４の他端に各々接続さ
れたトランジスタ、２９はカソードが上記電源コ
イル２４の一端に、アノードがその電源コイル２
４の他端に各々接続されたダイオードである。 この実施例のものにあつては、電源コイル２４
のB₁方向の出力により、トランジスタ２８には
抵抗２７を介してベース電流が流れるので、トラ
ンジスタ２８は導通し、従つて電源コイルには大
電流が流れる。その後、機関の点火時期になる
と、信号コイル８の出力ａの演算出力及び出力ｂ
が直接サイリスタ２６のゲートに印加されサイリ
スタ２６は導通する。これに伴い、電源コイル２
４の通電電流は急激に減少し、その電流変化に応
じて点火２次コイル２５には高電圧が誘起され、
点火プラグ６に飛火させる。又、電源コイル２４
のＡ方向の出力ダイオード２９にて短絡されるの
で点火には寄与しない。 ところで、この実施例の場合、上記の実施例と
同様に機関の回転数がN₂を超える回転域では、
信号コイル８の出力ａの演算出力の方が早く、
又、N₂回転以下では信号コイル８の出力ｂの方
が早くサイリスタ２６に印加され点火に寄与し、
しかも低速、高速何れにおいても機関の回転数が
N₀を超える回転域ではサイリスタ２６には連続
的に導通信号が印加されるが、何れも最初の信号
によつて電源コイル２４の通電電流が減少してい
るので、後の信号がサイリスタ２６に印加されて
も電源コイル２４の通電電流には変化が生ぜず、
よつて点火２次コイル２５には点火電圧が発生し
ない。更に機関の回転数がN₀より低い回転域で
は演算回路１５は不動作状態となり信号コイル８
の出力ｂのみがサイリスタ７のゲートに印加され
点火に寄与するので機関低速時の不整燃焼、始動
不良を防止できる。又、上述では信号コイル８に
角度信号を発生させる機構として、第４図に示す
如くフライホイル１６の外周に鉄板１７を取り付
けるものを例示したが、第１０図に示す如くフラ
イホイル１６の外周の一部に切り欠き１６ａを設
ける手段、又は第１１図に示す如く、フライホイ
ル１６の外周にリング３０を固定し、このリング
３０の円周上の一部分には、磁気変調部である切
り欠き部３０ａを設けるようにしても上記実施例
と同様の作用をなし得る。更に上述では角度信号
発生機構としてフライホイル１６の外周に２個所
に鉄板１７等の磁気変調部を設けたが１個所にの
み鉄板１７等の磁気変調部を設けるようにしても
よい。 以上の様にこの発明は、機関の所定のクランク
位置に対応した一方の極性の第１の角度信号とこ
の角度信号の発生位置よりも所定角度遅れたクラ
ンク位置に対応した他方の極性の第２の角度信号
を発生する角度位置検出装置と、機関の所定回転
数より高い場合にのみ第１の角度信号の発生位置
と第１の角度信号の発生周期との関数として定め
られる点火時期を演算する点火時期演算回路を設
け、上記機関の所定回転数より高い場合にのみ、
上記第１の角度信号によつて点火時期演算回路を
動作させ得た進角演算結果信号と上記第２の角度
信号との両方を開閉素子に印加し、特に回転変動
の大きい低速回転域においては点火時期演算回路
を不動作状態として上記第２の角度信号のみを点
火信号とし得るようにしているので、従来装置に
みられた低速域での激しい回転変動に伴う点火時
期の振らつきは全くなくなり、正確で安定した点
火時期を得ることができ、しかも機関の所定回転
数より高い場合は点火を制御する開閉素子には、
進角演算結果信号と第２の角度信号との両方が印
加され、そのうち、早い方の信号のみにより、点
火を行うようにしているので、進角演算結果信号
と第２の角度信号との何れかを選択する回路を必
要としないので、回路構成が非常に簡単となり、
安価なマグネト点火装置を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来装置の動作を説明する動作波形
図、第２図はこの発明の一実施例を示す電気回路
図、第３図は第２図中の１部分の動作線図、第４
図は第２図実施例の角度位置検出装置の構造を示
す正面図、第５図は第２図実施例の更に詳細を示
す電気回路図、第６図は第５図のＦ―Ｖ回路の出
力特性を示す動作線図、第７図は第２図実施例の
動作を説明する動作波形図、第８図は第２図の実
施例による進角特性線図、第９図はこの発明の他
の実施例を示す電気回路図、第１０図、第１１図
はこの発明の更に他の実施例を示す正面図であ
る。 図中、１は発電コイル、５は点火コイル、６は
点火プラグ、７はサイリスタ、８は信号コイル、
１５は点火時期演算回路、１９は波形整形回路、
２０はフリツプフロツプ回路、２１は演算回路、
２２はＦ―Ｖ回路、２３はパルス立下り検出回
路、２４は電源コイルである。尚、図中同一符号
は同一又は相当部分を示す。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 機関の回転に同期して正負の出力を発生し、
   その整流出力を点火コイルに通電し得る電源装
   置、上記点火コイルへの通電を制御する点火用開
   閉素子、上記機関の回転数に応じた出力レベルを
   有し、上記機関の第１のクランク位置に対応した
   第１の角度信号と、この第１の角度信号の発生位
   置よりも所定角度遅れた第２のクランク位置に対
   応した第２の角度信号とを発生する角度位置検出
   装置、および上記第１の角度信号が所定の出力レ
   ベルよりも大きいとき動作し、上記機関の少なく
   とも回転数に対応して定められ、かつ、上記機関
   の第１の所定回転数において上記第２の角度信号
   の発生位置に一致するとともに回転数の上昇に伴
   なつて上記第２の角度信号よりも進んだ点火時期
   を演算により求める点火時期演算回路を備え、上
   記機関の回転数が上記第１の所定回転数より低い
   第２の所定回転数以下のとき上記第１の角度信号
   の出力レベルに基づき上記点火時期演算回路を不
   動作状態として上記第２の角度信号のみを上記点
   火用開閉素子に供給し、上記第２の所定回転数よ
   り高い場合上記第２の角度信号と上記点火時期演
   算回路の演算結果による出力信号との両方を上記
   点火用開閉素子に供給していずれか早い方の信号
   を点火信号とすることを特徴としたマグネト点火
   装置。 ２ 角度信号検出装置を１個のコイルで構成し、
   その出力である第１の角度信号と第２の角度信号
   とを互いに異なる極性の信号としたことを特徴と
   する特許請求の範囲第１項記載のマグネト点火装
   置。