JPS6337073B2 - - Google Patents
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- JPS6337073B2 JPS6337073B2 JP59070655A JP7065584A JPS6337073B2 JP S6337073 B2 JPS6337073 B2 JP S6337073B2 JP 59070655 A JP59070655 A JP 59070655A JP 7065584 A JP7065584 A JP 7065584A JP S6337073 B2 JPS6337073 B2 JP S6337073B2
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Description
本発明はサイアロン焼結体の製造方法に関し、
更に詳しくは同一出願人の特願昭58−122747号の
改良に係るものである。 特願昭58−122747号の製造方法は珪素と窒化珪
素との合量が80体積%以下で、アルミナ10〜35体
積%、マグネシア0〜15体積%からなる粉末混合
物を成形し、この成形体を非酸化性含窒素雰囲気
において1500〜1800℃で焼成してサイアロン焼結
体を得るものである。 即ち、この製造方法はSi―Si3 N4―Al2 O3系
のサイアロン焼結体及びSi―Si3 N4―Al2 O3―
MgO系のサイアロン焼結体の製造方法を包含し
ているものである。 ところが、この方法は量産においていくつかの
問題を含んでいる。 第1の、Si―Si3 N4―Al2 O3系のサイアロン
焼結体の場合には緻密質焼結体を得るのに、1700
℃以上の焼成温度が必要で、そのため炉材の消耗
が激しいこと、焼成炉が高価となることに、量産
上問題がある。 第2の、Si―Si3 N4―Al2 O3―MgO系のサイ
アロン焼結体の場合にはMgOの作用により緻密
化温度を1650℃以下に低下でき、上記問題は解消
できるが、マグネシウム塩を用いるため、鋳込成
形を行なう場合泥漿性質が不安定になる問題があ
る。即ちマグネシウム塩を加えるために鋳込成形
においては泥漿の解膠が不安定になり、重要な高
密度の成形体を再現性よく得ることができない。 泥漿の解膠には可溶性塩類が重要で、特に
Ca2+イオン、Mg2+イオンは泥漿を凝集させる効
果が大きい。この為、焼結助剤としてMgOを用
いる場合にはMg化合物で溶解度が小さくまた化
合物中のMgの割合が多い点からMg(OH)2が多
く用いられている。しかしMg(OH)2は空気中の
Co2ガスを吸収して炭酸塩を生成し易く、炭酸塩
は水に若干溶解する為、泥漿性質にバラ付きが生
じ常時安定した鋳込成形体を得ることができな
い。 本発明者は、前記製造方法の改良を鋭意研究し
た結果、Mg塩の代りにZrO2(ジルコニア)を用
いるならば、緻密化温度を1650℃以下に低下でき
ると共に、泥漿性質を安定化できそれによつて問
題が解決できることを見出した。さらにMg塩を
ZrO2に代えることにより、さらに優れた焼結体
性質が得られることを見出した。 即ち、本発明は珪素と窒化珪素との合量が90体
積%以下で、アルミナ10〜35体積%、ジルコニア
0.5〜5体積%からなる粉末混合物を成形し、こ
の成形体を非酸化性含窒素雰囲気で1500〜1700℃
で焼成してサイアロン焼結体を得ることを特徴と
するものである。 以下、本発明を説明する。 本発明において窒化珪素の混合量は珪素との合
量に対して10〜80体積%が必要である。窒化珪素
量が増大するにしたがつて窒化反応は容易になり
焼成時間が短縮できるが、反面焼成収縮が増大し
焼結体の寸法精度が悪くなること、焼結体中にX
相など望ましくない結晶相が増大し、物性が低下
すること、原料コストが上昇することなどの欠点
を起因せしめるからである。 また、アルミナはフイラーとしてSiの窒化を容
易にすると共に、生成したSi3 N4、混合したSi3
N4と反応してサイアロンを生成する。その添加
量が10〜35体積%混合せしめる理由は窒化反応を
容易にし焼成時間の短縮化を図るフイラーとして
機能するも35体積%以上では焼成体中にX相が多
量に存在するようになり、物性上好ましくなく、
10体積%以下ではフイラーとしての効果が不足で
珪素の窒化が均一に生じにくく、焼成素地中に珪
素の凝集領域が存在したり、空洞が発生するから
である。 ジルコニア(ZrO2)は緻密化温度を1650℃以
下に低下させると共に鋳込成形において泥漿の性
質を安定化する性質がある。この理由はZrO2が
水に対して不溶であるからであり、その添加量は
0.5〜5体積%、望ましくは1〜3体積%が適当
である。0.5体積%以下では緻密化温度が低下せ
ず、5体積%以上では焼結体中に多量のZrO2,
ZrNが存在するようになり、焼結体強度が低下す
る。 Mg塩の代りにZrO2を用いることは上記の如く
鋳込泥漿を安定化させるだけでなく、さらに高温
強度、耐クリープ性、耐酸化性、耐酸耐アルカリ
性を向上させる効果がある。したがつて本発明は
鋳込成形に有用であるだけでなく、プレス成形、
押出し成形、射出成形などの他の成形法に用いて
も効果がある。 而して、本発明は先ず、合量で90体積%以下の
珪素及び窒化珪素、10〜35体積%のアルミナ、
0.5〜5体積%のジルコニアを十分に混合し、必
要であればこれを粉砕する。 粉砕にはアルミナボールを用い、乾式粉砕ある
いは湿式粉砕を行なう。湿式粉砕では珪素が水と
反応して水素ガスを発生する為、アルコール,ベ
ンゼンン,トルエンなどの有機溶媒の使用が望ま
しい。得られた微粒混合粉末に水および解膠剤を
加えて鋳込成形可能な泥漿とし、この泥漿を用い
て成形を行なう。 乾燥した成形体は、炉内に入れ、窒素又は窒素
と水素との混合ガス、アンモニアガスなどの非酸
化性含窒素雰囲気で1150〜1400℃間を徐々に温度
を上昇させて窒化焼成する。 1150〜1400℃での処理時間は肉厚によつて変化
するが、2〜20時間が適当である。 成形体は炉中でそのまま更に昇温させ、1500〜
1700℃で焼結させる。窒化過程で生成した窒化珪
素とアルミナとの反応は1500℃以上ではじまり、
β′サイアロン相が形成され、成形体は緻密化す
る。 この際、窒化珪素あるいはβ′サイアロン相の熱
分解による重量損失をおさえる為、成形体を窒化
珪素粉体中に埋設して使用するのが好ましい。 次に本発明の理解を高める為、実施例について
説明する。 (実施例 ) 市販の金属珪素53.3体積%,窒化珪素21.2体積
%,アルミナ25.5体積%からなる粉体混合物に市
販のZrO2(試薬)を下表のように配合し、各種温
度で焼成し、緻密化温度とその時の物性を測定し
た。
更に詳しくは同一出願人の特願昭58−122747号の
改良に係るものである。 特願昭58−122747号の製造方法は珪素と窒化珪
素との合量が80体積%以下で、アルミナ10〜35体
積%、マグネシア0〜15体積%からなる粉末混合
物を成形し、この成形体を非酸化性含窒素雰囲気
において1500〜1800℃で焼成してサイアロン焼結
体を得るものである。 即ち、この製造方法はSi―Si3 N4―Al2 O3系
のサイアロン焼結体及びSi―Si3 N4―Al2 O3―
MgO系のサイアロン焼結体の製造方法を包含し
ているものである。 ところが、この方法は量産においていくつかの
問題を含んでいる。 第1の、Si―Si3 N4―Al2 O3系のサイアロン
焼結体の場合には緻密質焼結体を得るのに、1700
℃以上の焼成温度が必要で、そのため炉材の消耗
が激しいこと、焼成炉が高価となることに、量産
上問題がある。 第2の、Si―Si3 N4―Al2 O3―MgO系のサイ
アロン焼結体の場合にはMgOの作用により緻密
化温度を1650℃以下に低下でき、上記問題は解消
できるが、マグネシウム塩を用いるため、鋳込成
形を行なう場合泥漿性質が不安定になる問題があ
る。即ちマグネシウム塩を加えるために鋳込成形
においては泥漿の解膠が不安定になり、重要な高
密度の成形体を再現性よく得ることができない。 泥漿の解膠には可溶性塩類が重要で、特に
Ca2+イオン、Mg2+イオンは泥漿を凝集させる効
果が大きい。この為、焼結助剤としてMgOを用
いる場合にはMg化合物で溶解度が小さくまた化
合物中のMgの割合が多い点からMg(OH)2が多
く用いられている。しかしMg(OH)2は空気中の
Co2ガスを吸収して炭酸塩を生成し易く、炭酸塩
は水に若干溶解する為、泥漿性質にバラ付きが生
じ常時安定した鋳込成形体を得ることができな
い。 本発明者は、前記製造方法の改良を鋭意研究し
た結果、Mg塩の代りにZrO2(ジルコニア)を用
いるならば、緻密化温度を1650℃以下に低下でき
ると共に、泥漿性質を安定化できそれによつて問
題が解決できることを見出した。さらにMg塩を
ZrO2に代えることにより、さらに優れた焼結体
性質が得られることを見出した。 即ち、本発明は珪素と窒化珪素との合量が90体
積%以下で、アルミナ10〜35体積%、ジルコニア
0.5〜5体積%からなる粉末混合物を成形し、こ
の成形体を非酸化性含窒素雰囲気で1500〜1700℃
で焼成してサイアロン焼結体を得ることを特徴と
するものである。 以下、本発明を説明する。 本発明において窒化珪素の混合量は珪素との合
量に対して10〜80体積%が必要である。窒化珪素
量が増大するにしたがつて窒化反応は容易になり
焼成時間が短縮できるが、反面焼成収縮が増大し
焼結体の寸法精度が悪くなること、焼結体中にX
相など望ましくない結晶相が増大し、物性が低下
すること、原料コストが上昇することなどの欠点
を起因せしめるからである。 また、アルミナはフイラーとしてSiの窒化を容
易にすると共に、生成したSi3 N4、混合したSi3
N4と反応してサイアロンを生成する。その添加
量が10〜35体積%混合せしめる理由は窒化反応を
容易にし焼成時間の短縮化を図るフイラーとして
機能するも35体積%以上では焼成体中にX相が多
量に存在するようになり、物性上好ましくなく、
10体積%以下ではフイラーとしての効果が不足で
珪素の窒化が均一に生じにくく、焼成素地中に珪
素の凝集領域が存在したり、空洞が発生するから
である。 ジルコニア(ZrO2)は緻密化温度を1650℃以
下に低下させると共に鋳込成形において泥漿の性
質を安定化する性質がある。この理由はZrO2が
水に対して不溶であるからであり、その添加量は
0.5〜5体積%、望ましくは1〜3体積%が適当
である。0.5体積%以下では緻密化温度が低下せ
ず、5体積%以上では焼結体中に多量のZrO2,
ZrNが存在するようになり、焼結体強度が低下す
る。 Mg塩の代りにZrO2を用いることは上記の如く
鋳込泥漿を安定化させるだけでなく、さらに高温
強度、耐クリープ性、耐酸化性、耐酸耐アルカリ
性を向上させる効果がある。したがつて本発明は
鋳込成形に有用であるだけでなく、プレス成形、
押出し成形、射出成形などの他の成形法に用いて
も効果がある。 而して、本発明は先ず、合量で90体積%以下の
珪素及び窒化珪素、10〜35体積%のアルミナ、
0.5〜5体積%のジルコニアを十分に混合し、必
要であればこれを粉砕する。 粉砕にはアルミナボールを用い、乾式粉砕ある
いは湿式粉砕を行なう。湿式粉砕では珪素が水と
反応して水素ガスを発生する為、アルコール,ベ
ンゼンン,トルエンなどの有機溶媒の使用が望ま
しい。得られた微粒混合粉末に水および解膠剤を
加えて鋳込成形可能な泥漿とし、この泥漿を用い
て成形を行なう。 乾燥した成形体は、炉内に入れ、窒素又は窒素
と水素との混合ガス、アンモニアガスなどの非酸
化性含窒素雰囲気で1150〜1400℃間を徐々に温度
を上昇させて窒化焼成する。 1150〜1400℃での処理時間は肉厚によつて変化
するが、2〜20時間が適当である。 成形体は炉中でそのまま更に昇温させ、1500〜
1700℃で焼結させる。窒化過程で生成した窒化珪
素とアルミナとの反応は1500℃以上ではじまり、
β′サイアロン相が形成され、成形体は緻密化す
る。 この際、窒化珪素あるいはβ′サイアロン相の熱
分解による重量損失をおさえる為、成形体を窒化
珪素粉体中に埋設して使用するのが好ましい。 次に本発明の理解を高める為、実施例について
説明する。 (実施例 ) 市販の金属珪素53.3体積%,窒化珪素21.2体積
%,アルミナ25.5体積%からなる粉体混合物に市
販のZrO2(試薬)を下表のように配合し、各種温
度で焼成し、緻密化温度とその時の物性を測定し
た。
【表】
これによると、ZrO2(ジルコニア)が0%の場
合には緻密化温度が1700℃を越し、10体積%の場
合には曲げ強度が著しく低下することが裏付けさ
れ、その中間の添加量の場合には緻密化温度を
1650℃まで低下できること、優れた強度が得られ
ることが認められた。 (実施例 ) 金属珪素52.8体積%,窒化珪素21.0体積%,ア
ルミナ25.2体積%,ジルコニア1体積%を調合
し、鋳込成形後焼成して1650℃で1時間保持して
焼結させた本発明のものと、金属珪素51.6体積
%,窒化珪素20.6体積%,アルミナ24.1体積%,
水酸化マグネシウム3.8体積%を調合し、同様に
焼結させた従来例のものの高温特性を下記のグラ
フに示した。 これによると焼結助剤にMg(OH)2を用いた場
合には高温での強度低下が大きく、1300℃での強
度は室温強度の35%程度にまで低下してしまう
が、ZrO2を用いた場合には室温強度はMg(OH)2
添加の場合と同じながら1300℃まで殆んど強度の
低下が見られず、優れた高温特性が得られる。 また、2種の素地について、空気中1200℃で加
熱した場合の耐酸化性、および40%NaOH水溶
液中で煮沸した場合の耐アルカリ性を比較したと
ころZrO2を用いた焼結体が優れていることがわ
かつた。 (実施例 ) 実施例の2種の素地についてロツトが異なる
多数の泥漿による鋳込成形体の粒子充填率を測定
した結果は下記のグラフ表の通りである。 Mg(OH)2を用いた従来泥漿の鋳込成形品は粒
子充填率が著しく変動し量産上問題があるが、
ZrO2を用いた本発明の成形品では安定した粒子
充填率の得られることが示された。 以上、実施例で明らかなように本発明により鋳
込成形時の泥漿の解膠が安定で高密度の鋳込成形
体が再現性良く得ることができること、焼成温度
の低下により、焼成費の低減を期待できること、
高温強度、耐酸化性・耐食性などの焼結体性質の
向上がはかれることから工業原料として豊富な金
属珪素,窒化珪素,アルミナを用いて特願昭58−
122747号の方法に比べ、より優れた焼結体をより
安価に、より安定して量産することが可能にな
る。
合には緻密化温度が1700℃を越し、10体積%の場
合には曲げ強度が著しく低下することが裏付けさ
れ、その中間の添加量の場合には緻密化温度を
1650℃まで低下できること、優れた強度が得られ
ることが認められた。 (実施例 ) 金属珪素52.8体積%,窒化珪素21.0体積%,ア
ルミナ25.2体積%,ジルコニア1体積%を調合
し、鋳込成形後焼成して1650℃で1時間保持して
焼結させた本発明のものと、金属珪素51.6体積
%,窒化珪素20.6体積%,アルミナ24.1体積%,
水酸化マグネシウム3.8体積%を調合し、同様に
焼結させた従来例のものの高温特性を下記のグラ
フに示した。 これによると焼結助剤にMg(OH)2を用いた場
合には高温での強度低下が大きく、1300℃での強
度は室温強度の35%程度にまで低下してしまう
が、ZrO2を用いた場合には室温強度はMg(OH)2
添加の場合と同じながら1300℃まで殆んど強度の
低下が見られず、優れた高温特性が得られる。 また、2種の素地について、空気中1200℃で加
熱した場合の耐酸化性、および40%NaOH水溶
液中で煮沸した場合の耐アルカリ性を比較したと
ころZrO2を用いた焼結体が優れていることがわ
かつた。 (実施例 ) 実施例の2種の素地についてロツトが異なる
多数の泥漿による鋳込成形体の粒子充填率を測定
した結果は下記のグラフ表の通りである。 Mg(OH)2を用いた従来泥漿の鋳込成形品は粒
子充填率が著しく変動し量産上問題があるが、
ZrO2を用いた本発明の成形品では安定した粒子
充填率の得られることが示された。 以上、実施例で明らかなように本発明により鋳
込成形時の泥漿の解膠が安定で高密度の鋳込成形
体が再現性良く得ることができること、焼成温度
の低下により、焼成費の低減を期待できること、
高温強度、耐酸化性・耐食性などの焼結体性質の
向上がはかれることから工業原料として豊富な金
属珪素,窒化珪素,アルミナを用いて特願昭58−
122747号の方法に比べ、より優れた焼結体をより
安価に、より安定して量産することが可能にな
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 珪素と窒化珪素との合量が90体積%以下で、
アルミナ10〜35体積%、ジルコニア0.5〜5体積
%からなる粉末混合物を成形し、この成形体を非
酸化性含窒素雰囲気において1500〜1700℃で焼成
して焼結体を得ることを特徴とするサイアロン焼
結体の製造方法。 2 上記珪素と窒化珪素との混合割合が珪素90〜
20体積%、窒化珪素10〜80体積%である前記特許
請求の範囲第1項記載のサイアロン焼結体の製造
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59070655A JPS60215576A (ja) | 1984-04-07 | 1984-04-07 | サイアロン焼結体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59070655A JPS60215576A (ja) | 1984-04-07 | 1984-04-07 | サイアロン焼結体の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60215576A JPS60215576A (ja) | 1985-10-28 |
JPS6337073B2 true JPS6337073B2 (ja) | 1988-07-22 |
Family
ID=13437882
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59070655A Granted JPS60215576A (ja) | 1984-04-07 | 1984-04-07 | サイアロン焼結体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60215576A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1993004997A1 (en) * | 1991-09-04 | 1993-03-18 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | HIGHLY CORROSION-RESISTANT α-SIALON SINTER AND PRODUCTION THEREOF |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4102628A1 (de) * | 1991-01-30 | 1992-08-06 | Bayer Ag | Verfahren zur herstellung eines werkstoffes auf si(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)n(pfeil abwaerts)4(pfeil abwaerts)-basis, so hergestellte werkstoffe sowie deren verwendung |
CN108840687A (zh) * | 2018-07-26 | 2018-11-20 | 深圳市东川技术研究有限公司 | 一种高强度赛隆新材料的烧结工艺 |
-
1984
- 1984-04-07 JP JP59070655A patent/JPS60215576A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1993004997A1 (en) * | 1991-09-04 | 1993-03-18 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | HIGHLY CORROSION-RESISTANT α-SIALON SINTER AND PRODUCTION THEREOF |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS60215576A (ja) | 1985-10-28 |
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