JPS6334337A - 液圧緩衝器 - Google Patents
液圧緩衝器Info
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- JPS6334337A JPS6334337A JP61175232A JP17523286A JPS6334337A JP S6334337 A JPS6334337 A JP S6334337A JP 61175232 A JP61175232 A JP 61175232A JP 17523286 A JP17523286 A JP 17523286A JP S6334337 A JPS6334337 A JP S6334337A
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- piston
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- 238000005192 partition Methods 0.000 claims description 26
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/34—Special valve constructions; Shape or construction of throttling passages
- F16F9/348—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/50—Special means providing automatic damping adjustment, i.e. self-adjustment of damping by particular sliding movements of a valve element, other than flexions or displacement of valve discs; Special means providing self-adjustment of spring characteristics
- F16F9/52—Special means providing automatic damping adjustment, i.e. self-adjustment of damping by particular sliding movements of a valve element, other than flexions or displacement of valve discs; Special means providing self-adjustment of spring characteristics in case of change of temperature
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/7722—Line condition change responsive valves
- Y10T137/7837—Direct response valves [i.e., check valve type]
- Y10T137/7879—Resilient material valve
- Y10T137/7888—With valve member flexing about securement
- Y10T137/789—Central mount
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Fluid-Damping Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（発明の技術分野）
未発明は、シリンダ内を２つの液室に仕切ると共にポー
トを経て両液室を連通させる仕切部材と、前記ポートを
開閉するべく前記仕切部材に向けて偏倚された弁体とを
備える液圧緩衝器に関する。
トを経て両液室を連通させる仕切部材と、前記ポートを
開閉するべく前記仕切部材に向けて偏倚された弁体とを
備える液圧緩衝器に関する。
（従来技術）
液圧緩衝器のシリンダ内に配置されるピストンや、ツイ
ンチューブタイプの液圧緩衝器の場合に、内側のシリン
ダの底部に配置され、ベースバルブの構成要素となるベ
ースバルブケースのように、シリンダ内を２つの液室に
仕切ると共に、ポートを経て両液室を連通させる仕切部
材は、該仕切部材に向けてばねにより偏倚された弁体と
共働して液体の流動および遮断をするように構成される
。そして特に、自動車の懸架装置に組み込まれる液圧緩
衝器では、前記ポートの外にオリフィスが仕切部材に設
けられる（たとえば、実開昭Ｅｌｌ−８４５３８号公報
）。
ンチューブタイプの液圧緩衝器の場合に、内側のシリン
ダの底部に配置され、ベースバルブの構成要素となるベ
ースバルブケースのように、シリンダ内を２つの液室に
仕切ると共に、ポートを経て両液室を連通させる仕切部
材は、該仕切部材に向けてばねにより偏倚された弁体と
共働して液体の流動および遮断をするように構成される
。そして特に、自動車の懸架装置に組み込まれる液圧緩
衝器では、前記ポートの外にオリフィスが仕切部材に設
けられる（たとえば、実開昭Ｅｌｌ−８４５３８号公報
）。
前述のオリフィスを設けた液圧緩衝器において、発生す
る減衰力はピストン速度により、第５図に示すようにな
る。すなわち、ピストン速度が０〜ｖ１の間にあるとき
、液体はオリフィスを通って流動し、このときの液体の
粘性抵抗によって発生する減衰力はピストン速度の上昇
につれて、２次曲線的に増大する。ピストン速度がｖ１
となって減衰力がＦｌになると、その減衰力は弁体に働
くばね力と均衡する。ピストン速度がｖＩ−Ｆ２の間に
なると、液体はばね力に逆らって弁体を仕切部材から押
し離して流動し、減衰力はほぼ直線的に増大する。ピス
トン速度がＦ２となって減衰力がＦ２になると、ポート
を通過する液体の粘性抵抗がばね力と均衡する。そして
、ピストン速度がＦ２を越えると、ポートを流れる液体
の粘性抵抗によって発生する減衰力は、ピストン速度の
上昇につれて２次曲線的に増大する。
る減衰力はピストン速度により、第５図に示すようにな
る。すなわち、ピストン速度が０〜ｖ１の間にあるとき
、液体はオリフィスを通って流動し、このときの液体の
粘性抵抗によって発生する減衰力はピストン速度の上昇
につれて、２次曲線的に増大する。ピストン速度がｖ１
となって減衰力がＦｌになると、その減衰力は弁体に働
くばね力と均衡する。ピストン速度がｖＩ−Ｆ２の間に
なると、液体はばね力に逆らって弁体を仕切部材から押
し離して流動し、減衰力はほぼ直線的に増大する。ピス
トン速度がＦ２となって減衰力がＦ２になると、ポート
を通過する液体の粘性抵抗がばね力と均衡する。そして
、ピストン速度がＦ２を越えると、ポートを流れる液体
の粘性抵抗によって発生する減衰力は、ピストン速度の
上昇につれて２次曲線的に増大する。
液圧緩衝器の減衰力が第５図に示す、いわゆる２段折れ
特性を呈するように構成されるのは、次の理由による。
特性を呈するように構成されるのは、次の理由による。
ピストン速度の低いｖｌまでの領域においては、車両の
ローリングや制動時のノーズダイブ、ばね上共振を抑え
るため、比較的大きなしかも車速に応じて速やかに立ち
上がる減衰力が必要とされるが、ピストン速度がｖ１〜
ｖ２の範囲では、乗心地を損なわないよう、ピストン速
度の上昇に伴う減衰力の増大を抑えることが好ましく、
ピストン速度が７２以上となったとき（通常、悪路走行
時にピストン速度が大きくなる）、ばね下の共振を抑え
るため、高い減衰力が必要とされることによる。
ローリングや制動時のノーズダイブ、ばね上共振を抑え
るため、比較的大きなしかも車速に応じて速やかに立ち
上がる減衰力が必要とされるが、ピストン速度がｖ１〜
ｖ２の範囲では、乗心地を損なわないよう、ピストン速
度の上昇に伴う減衰力の増大を抑えることが好ましく、
ピストン速度が７２以上となったとき（通常、悪路走行
時にピストン速度が大きくなる）、ばね下の共振を抑え
るため、高い減衰力が必要とされることによる。
（発明が解決しようとする問題点）
ピストン速度がＯ−Ｖ、までの範囲にあるとき及び７２
以上となったとき、液圧緩衝器の減衰力は液体の粘性抵
抗を利用して発生するので、液温の影響が顕著となる。
以上となったとき、液圧緩衝器の減衰力は液体の粘性抵
抗を利用して発生するので、液温の影響が顕著となる。
すなわち、第５図に示すように、設計値の特性Ｔ０に対
し、低温時の特性Ｔ１．高温時の特性Ｔ２という風に減
衰力が大きく変化する。これは、減衰力の季節によるば
らつきの外、液温か低い使用直後の減衰力と液温が十分
高くなった相当時間経過後のそれとのばらつきをもたら
し、車両の諸性能を大きく変化させることとなる。
し、低温時の特性Ｔ１．高温時の特性Ｔ２という風に減
衰力が大きく変化する。これは、減衰力の季節によるば
らつきの外、液温か低い使用直後の減衰力と液温が十分
高くなった相当時間経過後のそれとのばらつきをもたら
し、車両の諸性能を大きく変化させることとなる。
前記に対処するべく、たとえば、実開昭５５−５８９４
０号公報に記載されているように、弁体をピストンに向
けて偏倚するばねと、該ばねを支持する部材との間にバ
イメタルを配置し、液温によってばね力を変化させて、
粘性の変化を補償する試みも提案されているが、構造が
複雑となり、またコスト高となっている。
０号公報に記載されているように、弁体をピストンに向
けて偏倚するばねと、該ばねを支持する部材との間にバ
イメタルを配置し、液温によってばね力を変化させて、
粘性の変化を補償する試みも提案されているが、構造が
複雑となり、またコスト高となっている。
ところで、高速域での液温差による減衰力のばらつきが
大きい場合、低温時に悪路を走行すると、高速域の減衰
力が極めて大きいことから、乗心地を悪化させ、しかも
過大な減衰力によって、液圧緩衝器の車体への取付部の
強度的損傷が大きくなる。また、高温時や長時間の悪路
走行時、高速域の減衰力が小さくなり過ぎることから、
ホイールストロークが過大となり、バウンドストッパ当
り、リバウンドストッパ当りが頻繁に生じて乗心地を悪
化させるばかりでなく、車体への取付部の強度的損傷が
大きくなる。
大きい場合、低温時に悪路を走行すると、高速域の減衰
力が極めて大きいことから、乗心地を悪化させ、しかも
過大な減衰力によって、液圧緩衝器の車体への取付部の
強度的損傷が大きくなる。また、高温時や長時間の悪路
走行時、高速域の減衰力が小さくなり過ぎることから、
ホイールストロークが過大となり、バウンドストッパ当
り、リバウンドストッパ当りが頻繁に生じて乗心地を悪
化させるばかりでなく、車体への取付部の強度的損傷が
大きくなる。
本発明の目的は、特に高速域での温度変化による減衰力
のばらつきを抑えることが回旋な液圧緩衝器を提供する
ことにある。
のばらつきを抑えることが回旋な液圧緩衝器を提供する
ことにある。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、シリンダ内を２つの液室に仕切ると共にポー
トを経て両液室を連通させる仕切部材と、前記ポートを
開閉するべく前記仕切部材に向けて偏倚された弁体とを
備える液圧緩衝器であって、前記仕切部材は、前記ポー
トから前記弁体の周縁を経て流れ出る液体量を規制する
通路を前記弁体との共働で形成するリング部を有し、前
記ポートの有効面積は前記通路の最大有効面積より大で
ある。
トを経て両液室を連通させる仕切部材と、前記ポートを
開閉するべく前記仕切部材に向けて偏倚された弁体とを
備える液圧緩衝器であって、前記仕切部材は、前記ポー
トから前記弁体の周縁を経て流れ出る液体量を規制する
通路を前記弁体との共働で形成するリング部を有し、前
記ポートの有効面積は前記通路の最大有効面積より大で
ある。
（作用および効果）
弁体とリング部とによって形成された通路の最大有効面
積はポートの有効面積より小さいので、液体の流量は常
に通路の面積により定められ、発生する減衰力はポート
の影響を受けない。
積はポートの有効面積より小さいので、液体の流量は常
に通路の面積により定められ、発生する減衰力はポート
の影響を受けない。
液温か低いとき、ピストン速度が高速域になると、弁体
があまり開かないうち、すなわち通路の面積が大きいう
ちに、発生する減衰力はばねの弾性から液体の粘性に依
存するようになる。このとき、液体の粘性は大きいが、
通路面積もまた大きいため、減衰力は設計特性に近いも
のとなる。
があまり開かないうち、すなわち通路の面積が大きいう
ちに、発生する減衰力はばねの弾性から液体の粘性に依
存するようになる。このとき、液体の粘性は大きいが、
通路面積もまた大きいため、減衰力は設計特性に近いも
のとなる。
液温か高いとき、液体の粘性が小さくなるので、通路面
積が小さくならないと、ばねに依存する減衰力と液体の
粘性に依存する減衰力とが均衡する点に到達しない、し
たがって、両者が均衡する点では、液体の粘性は小さい
が、通路面積もまた小さく、減衰力は設計特性に近いも
のとなる。
積が小さくならないと、ばねに依存する減衰力と液体の
粘性に依存する減衰力とが均衡する点に到達しない、し
たがって、両者が均衡する点では、液体の粘性は小さい
が、通路面積もまた小さく、減衰力は設計特性に近いも
のとなる。
かくて、特に、ピストン速度の高速域での液温変化によ
る減衰力のばらつきを、自動的に調整することが可能と
なる。
る減衰力のばらつきを、自動的に調整することが可能と
なる。
仕切部材にリング部を備えるだけであるので、構造は簡
単であり、またコスト高となるのを抑えることができる
。
単であり、またコスト高となるのを抑えることができる
。
（実施例）
液圧緩衝器１０は第１図に示すように、シリンダ１２内
を２つの液室に仕切る仕切部材１４を含む、液圧緩衝器
ｌＯは内側のシリンダ１２と。
を２つの液室に仕切る仕切部材１４を含む、液圧緩衝器
ｌＯは内側のシリンダ１２と。
このシリンダ１２から間隔をおいて配置される外側のシ
リンダ１３とを備えた。いわゆるツインチューブタイプ
である。
リンダ１３とを備えた。いわゆるツインチューブタイプ
である。
図示の実施例では、仕切部材１４はピストンである。ピ
ストン１４にピストンロッド１６の端部が貫通され、そ
の端部にばね受は兼用のナツト１８を螺合して、ピスト
ン１４はピストンロッド１６に連結されている。ピスト
ン１４の外周にピストンリング２０．２２が装着され、
シリンダ１２の内部は液密的に２つの液室Ａ、Ｈに仕切
られている。ピストン１４はピストンロッド１６の伸長
時に液体を流動させる複数のポート２４とピストンロッ
ド１６の縮小時に液体を流動させる複数のポート２６と
を円周方向に間隔をおいて有しく図にはそれぞれ２つを
示す）、両液室Ａ、Ｂはこれらポートによって連通され
ている。
ストン１４にピストンロッド１６の端部が貫通され、そ
の端部にばね受は兼用のナツト１８を螺合して、ピスト
ン１４はピストンロッド１６に連結されている。ピスト
ン１４の外周にピストンリング２０．２２が装着され、
シリンダ１２の内部は液密的に２つの液室Ａ、Ｈに仕切
られている。ピストン１４はピストンロッド１６の伸長
時に液体を流動させる複数のポート２４とピストンロッ
ド１６の縮小時に液体を流動させる複数のポート２６と
を円周方向に間隔をおいて有しく図にはそれぞれ２つを
示す）、両液室Ａ、Ｂはこれらポートによって連通され
ている。
ポート２４の上側開口は、内側のランド部１５ａと中間
のランド部１５ｂとによって囲まれ、またポート２４の
下側開口は、内側のランド部１５ｃと中間のランド部１
５ｄとによって囲まれている。他方、ポート２６の上側
開口は、中間のランド部１５ｂと外側のランド部１５ｅ
とによって囲まれ、ポート２６の下側開口は、シリンダ
１２の軸線方向へそれぞれ円筒状に伸びる内周壁１５ｆ
と外周壁１５ｇとによって囲まれている。これらランド
部は後述する弁体の密接性を高める上で好ましい、外側
のランド部１５ｅに１または複数のオリフィス２７が設
けられ、このオリフィス２７は−・方では液室Ａに、他
方ではポート２６に連通ずる。
のランド部１５ｂとによって囲まれ、またポート２４の
下側開口は、内側のランド部１５ｃと中間のランド部１
５ｄとによって囲まれている。他方、ポート２６の上側
開口は、中間のランド部１５ｂと外側のランド部１５ｅ
とによって囲まれ、ポート２６の下側開口は、シリンダ
１２の軸線方向へそれぞれ円筒状に伸びる内周壁１５ｆ
と外周壁１５ｇとによって囲まれている。これらランド
部は後述する弁体の密接性を高める上で好ましい、外側
のランド部１５ｅに１または複数のオリフィス２７が設
けられ、このオリフィス２７は−・方では液室Ａに、他
方ではポート２６に連通ずる。
ポート２４を開閉する弁体２８がポート２４の下側に配
置される。弁体２８は板ばねからなり、その内周縁部が
スペーサ３０を介してナツト１８とピストン１４とに挾
持され、その外周縁部はばねシート３２を介してコイル
ばね３４のばね力を受けている。かくて、弁体２８はそ
れ自体のばね力とコイルばね３４のばね力とにより、ピ
ストン１４に向けて偏倚される。
置される。弁体２８は板ばねからなり、その内周縁部が
スペーサ３０を介してナツト１８とピストン１４とに挾
持され、その外周縁部はばねシート３２を介してコイル
ばね３４のばね力を受けている。かくて、弁体２８はそ
れ自体のばね力とコイルばね３４のばね力とにより、ピ
ストン１４に向けて偏倚される。
ポート２６を開閉する弁体３６がポート２６の上側に配
置される。弁体３６は板ばねからなり、その内周縁部が
スペーサ３８、皿ばね４０の内周縁部およびストッパ４
２の内周縁部を介してピストン１４とピストンロッド１
６の肩との間に挾持され、その外周縁部は皿ばね４０の
ばね力を受けている。かくて、弁体３６はそれ自体のば
ね力と皿ばね４０のばね力とのより、ピストン１４に向
けて偏倚される。
置される。弁体３６は板ばねからなり、その内周縁部が
スペーサ３８、皿ばね４０の内周縁部およびストッパ４
２の内周縁部を介してピストン１４とピストンロッド１
６の肩との間に挾持され、その外周縁部は皿ばね４０の
ばね力を受けている。かくて、弁体３６はそれ自体のば
ね力と皿ばね４０のばね力とのより、ピストン１４に向
けて偏倚される。
ピストン１４はリング部１５ｈを有する。第１図および
第２図に示す実施例では、リング部１５ｈはピストン１
４から独立したリング状の別部材として形成され、内周
壁１５ｆに圧入されている。リング部１５ｈは弁体２８
と共働して、ポート２４から弁体２８の外周縁を経て液
室Ｂへ向けて流れ出る液体量を規制する通路４４を形成
する０通路４４の最大有効面積、すなわち、ｆｒ体２８
がランド部１５ｃ、１５ｄに密接した状態のとき、弁体
２８とリング部１５ｈとによって形成される液体通路の
ための有効面積は、複数のポート２４の合計の有効面積
より小さく形成される。
第２図に示す実施例では、リング部１５ｈはピストン１
４から独立したリング状の別部材として形成され、内周
壁１５ｆに圧入されている。リング部１５ｈは弁体２８
と共働して、ポート２４から弁体２８の外周縁を経て液
室Ｂへ向けて流れ出る液体量を規制する通路４４を形成
する０通路４４の最大有効面積、すなわち、ｆｒ体２８
がランド部１５ｃ、１５ｄに密接した状態のとき、弁体
２８とリング部１５ｈとによって形成される液体通路の
ための有効面積は、複数のポート２４の合計の有効面積
より小さく形成される。
これにより、ポート２４を流れる液体の粘性抵抗は、通
路４４を流れる液体の粘性抵抗より小さくなり、減衰力
は専ら通路４４の有効面積によって左右される。
路４４を流れる液体の粘性抵抗より小さくなり、減衰力
は専ら通路４４の有効面積によって左右される。
第３図に示す実施例では、リング部１５ｈはピストンの
内周壁１５ｆから一体に内方へ張り出されている。弁体
２８とリング部１５ｈとの共（動で形成される通路４４
は前記したところと同じである。弁体２８の外径がリン
グ部１５ｈの口径より大きいとき、組付時に弁体２８を
そらせて圧入気味で組み付ける。
内周壁１５ｆから一体に内方へ張り出されている。弁体
２８とリング部１５ｈとの共（動で形成される通路４４
は前記したところと同じである。弁体２８の外径がリン
グ部１５ｈの口径より大きいとき、組付時に弁体２８を
そらせて圧入気味で組み付ける。
なお、前記実施例では、仕切部材はツインチューブタイ
プの液圧緩衝器の場合のピストンであるが、仕切部材が
モノチューブタイプの液圧緩衝器の場合のピストンであ
ってもよく、これに代え、仕切部材が、第１図に示すツ
インチューブタイプの液圧緩衝器において、内側のシリ
ンダ１２の底部に設けられるベースバルブのバルブケー
スである場合でも、同じ構成が適用できる。
プの液圧緩衝器の場合のピストンであるが、仕切部材が
モノチューブタイプの液圧緩衝器の場合のピストンであ
ってもよく、これに代え、仕切部材が、第１図に示すツ
インチューブタイプの液圧緩衝器において、内側のシリ
ンダ１２の底部に設けられるベースバルブのバルブケー
スである場合でも、同じ構成が適用できる。
第１図および第２図に示した実施例では、弁体２８はピ
ストンロッド１６が伸長するときたわむものであって、
通路４４はピストンロッド１６の伸長時に、液体の流量
を規制する。これに代え、ピストンロッド１６の縮小時
に機能する通路を弁体３６と仕切部材との共働で形成す
ることもできる。
ストンロッド１６が伸長するときたわむものであって、
通路４４はピストンロッド１６の伸長時に、液体の流量
を規制する。これに代え、ピストンロッド１６の縮小時
に機能する通路を弁体３６と仕切部材との共働で形成す
ることもできる。
（実施例の作用）
液圧緩衝器１０はシリンダ１２内に油その他の液体を封
入して使用される。
入して使用される。
液温か標準状態にある場合（”ｒｏ ） 、第４図に示
すように、ピストンロッド１６が伸長するとき、ピスト
ン１４の速度が■工に達するまで、液室Ａ内の液体はオ
リフィス２７からポート２６を通って液室Ｂへ向けて流
れ、このときの液体の粘性抵抗によって減衰力が発生す
る。ピストン速度がＶＩになると、１１体２８がポート
２４を通る液体によって下方へたわまされ、減衰力はば
ね力に依存するようになる。ピストン速度が■２を越え
た後、減衰力は通路４４を通る液体の粘性に依存する。
すように、ピストンロッド１６が伸長するとき、ピスト
ン１４の速度が■工に達するまで、液室Ａ内の液体はオ
リフィス２７からポート２６を通って液室Ｂへ向けて流
れ、このときの液体の粘性抵抗によって減衰力が発生す
る。ピストン速度がＶＩになると、１１体２８がポート
２４を通る液体によって下方へたわまされ、減衰力はば
ね力に依存するようになる。ピストン速度が■２を越え
た後、減衰力は通路４４を通る液体の粘性に依存する。
液温か低い場合（Ｔ＋）、弁体２８があまり開かないう
ち、すなわち通路４４の有効面積Ａ０が大きいうちに、
減衰力は通路４４を通る液体の粘性抵抗に依存するよう
になるため、その減衰力特性は標準状態の特性Ｔｏに近
いものとなる。
ち、すなわち通路４４の有効面積Ａ０が大きいうちに、
減衰力は通路４４を通る液体の粘性抵抗に依存するよう
になるため、その減衰力特性は標準状態の特性Ｔｏに近
いものとなる。
逆に、液温か高い場合（Ｔ２）、液体の粘性が小さいの
で、通路４４の有効面ｕ Ａ ｏが小さくなってから、
減衰力は通路４４を通る液体の粘性抵抗に依存するよう
になり、その減衰力特性は標準状態のそれＴｏに近いも
のとなる。
で、通路４４の有効面ｕ Ａ ｏが小さくなってから、
減衰力は通路４４を通る液体の粘性抵抗に依存するよう
になり、その減衰力特性は標準状態のそれＴｏに近いも
のとなる。
第１図は液圧緩衝器の要部を示す断面図、第２図は弁体
とリング部とによって形成される通路の近傍を示す拡大
断面図、第３図は弁体と別のリング部とによって形成さ
れる通路の近傍を示す断面図、第４図および第５図はピ
ストン速度に対応して発生する減衰力特性を示すグラフ
で、第４図は本考案に係る液圧緩衝器のものを、第５図
は従来の液圧緩衝器のものを示す。 ｌＯ：液圧緩衝器、 １２ニジリンダ、１４：ピスト
ン（仕切部材）、 １５ｈ：リング部、 １６：ピストンロッド、２４．
２６：ポート、２７：オリフィス、２８．３６：弁体、
４４：通路。 代理人 弁理士 松 永 宜 行 第１図 第２図 第３図 第４図 ピストン速度
とリング部とによって形成される通路の近傍を示す拡大
断面図、第３図は弁体と別のリング部とによって形成さ
れる通路の近傍を示す断面図、第４図および第５図はピ
ストン速度に対応して発生する減衰力特性を示すグラフ
で、第４図は本考案に係る液圧緩衝器のものを、第５図
は従来の液圧緩衝器のものを示す。 ｌＯ：液圧緩衝器、 １２ニジリンダ、１４：ピスト
ン（仕切部材）、 １５ｈ：リング部、 １６：ピストンロッド、２４．
２６：ポート、２７：オリフィス、２８．３６：弁体、
４４：通路。 代理人 弁理士 松 永 宜 行 第１図 第２図 第３図 第４図 ピストン速度
Claims (1)
- シリンダ内を２つの液室に仕切ると共にポートを経て両
液室を連通させる仕切部材と、前記ポートを開閉するべ
く前記仕切部材に向けて偏倚された弁体とを備える液圧
緩衝器であって、前記仕切部材は、前記ポートから前記
弁体の周縁を経て流れ出る液体量を規制する通路を前記
弁体との共働で形成するリング部を有し、前記ポートの
有効面積は前記通路の最大有効面積より大である、液圧
緩衝器。
Priority Applications (3)
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|---|---|---|---|
| JP17523286A JP2570266B2 (ja) | 1986-07-25 | 1986-07-25 | 液圧緩衝器 |
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| DE19873720584 DE3720584C2 (de) | 1986-07-25 | 1987-06-22 | Trennkörper |
Applications Claiming Priority (1)
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| JP17523286A JP2570266B2 (ja) | 1986-07-25 | 1986-07-25 | 液圧緩衝器 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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| JP2570266B2 JP2570266B2 (ja) | 1997-01-08 |
Family
ID=15992575
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP17523286A Expired - Lifetime JP2570266B2 (ja) | 1986-07-25 | 1986-07-25 | 液圧緩衝器 |
Country Status (3)
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