JPS63297544A - 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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- JPS63297544A JPS63297544A JP13611387A JP13611387A JPS63297544A JP S63297544 A JPS63297544 A JP S63297544A JP 13611387 A JP13611387 A JP 13611387A JP 13611387 A JP13611387 A JP 13611387A JP S63297544 A JPS63297544 A JP S63297544A
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- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関する
。
。
合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、素地鋼板の還元焼鈍、還
元焼鈍された素地鋼板への溶融亜鉛めっき、およびその
溶融亜鉛めっき層の合金化（素地鋼板からめっき層への
Ｆｅ拡散によるめっき層のＺｎ−Ｆｅ合金化）処理の各
工程を経て製造される。第３図はその製造ラインの例を
示している。
元焼鈍された素地鋼板への溶融亜鉛めっき、およびその
溶融亜鉛めっき層の合金化（素地鋼板からめっき層への
Ｆｅ拡散によるめっき層のＺｎ−Ｆｅ合金化）処理の各
工程を経て製造される。第３図はその製造ラインの例を
示している。
（１０）は還元焼鈍炉、（２０）は溶融亜鉛めっき浴、
（３０）は直火型加熱帯（３１）と保持帯（３２）とを
備えた合金化処理炉（ガルバニール炉）である。還元焼
鈍炉（１０）内を通過することにより焼鈍された鋼板（
Ｓ）は、ついで、めっき浴（２０）内に通板され、所定
の付着量の亜鉛めっき層が形成されたのち、合金化処理
炉（３０）に導入される。合金化処理炉（３０）の直火
型加熱帯（３１）には、めっき鋼板の両面に指向する多
数のバーナ（Ｂ）が一定の配列パターンを以て縦横に列
設されており、他方保持帯（３２）は雰囲気ガスの給排
送により所定の温度に維持されている。めっき鋼板は直
火型加熱帯（３１）においてバーナ（Ｂ）から板面に吹
付けられるフレームにより加熱され、ついで保持帯（３
２）を通過し、この間に、素地鋼板から亜鉛めっき層内
へのＦｅの拡散によりめっき層は所定の合金化度に合金
化される。
（３０）は直火型加熱帯（３１）と保持帯（３２）とを
備えた合金化処理炉（ガルバニール炉）である。還元焼
鈍炉（１０）内を通過することにより焼鈍された鋼板（
Ｓ）は、ついで、めっき浴（２０）内に通板され、所定
の付着量の亜鉛めっき層が形成されたのち、合金化処理
炉（３０）に導入される。合金化処理炉（３０）の直火
型加熱帯（３１）には、めっき鋼板の両面に指向する多
数のバーナ（Ｂ）が一定の配列パターンを以て縦横に列
設されており、他方保持帯（３２）は雰囲気ガスの給排
送により所定の温度に維持されている。めっき鋼板は直
火型加熱帯（３１）においてバーナ（Ｂ）から板面に吹
付けられるフレームにより加熱され、ついで保持帯（３
２）を通過し、この間に、素地鋼板から亜鉛めっき層内
へのＦｅの拡散によりめっき層は所定の合金化度に合金
化される。
なお、合金化度は、めっき層中のＦｅ濃度により表され
、例えばＦｅ４度が１０〜１２重量％となるように合金
化される。
、例えばＦｅ４度が１０〜１２重量％となるように合金
化される。
前記溶融亜鉛めっき浴には少量のアルミニウムが添加さ
れる。これは、浴中のＦｅ拡散不足（以下、ｒＦ、ＡＩ
！Ｊ）と素地鋼板のＦｅとの反応により素地鋼板表面に
Ｆｅ−Ａ１合金層を形成させて素地鋼板と亜鉛めっき層
との密着性を高めるためである。但し、そのＦｅ−Ａ４
２合金層は、亜鉛めっき層の合金化処理における素地鋼
板から亜鉛めっき層へのＦｅの拡散を妨げるので、Ｆｅ
−Ａ１合金層が過剰に生成すると、亜鉛めっき層の合金
化不足の原因となる。すなわち、浴中のＦ、Ａ ｆｆは
、亜鉛めっき層と素地鋼板との界面にＦｅ−Ａ＆合金層
を形成して、その後の亜鉛めっき層の合金化速度を律速
する。従って、Ｆｅ−Ａ１合金層の過剰生成とそれに因
る合金化不足（Ｆｅの拡散不足）を防ぐためには、めっ
き浴中のＦ 、 Ａ １ 濃度を、非合金化亜鉛めっき
鋼板を製造する場合に比し、低目に調節維持することが
必要である。このため、ライン操業においては、適時浴
中のアルミニウム量を分析し、Ｆ、Ａｌｌが過剰になら
ないように浴の管理が行われている。その浴の管理は、
ＴｏｔａｌＡｌ量（以下、ｒＴ、Ａ ／ Ｊ ）の分析
値を以て行われるのが一般である。亜鉛めっき層と素地
鋼板との界面のＦｅ−Ａｊ！合金の生成量を、従ってそ
の後の亜鉛めっき層の合金化速度を律速するのは前記の
ようにＦ、Ａｌｆ１４度であるから、Ｔ、ＡＮ（Ｆ、Ａ
ｊ！＋アルミ化合物）濃度よりもＦ、Ａｌ濃度を分析す
べきではあるが、Ｆ、Ａｌ濃度の分析（湿式分析）には
長時間を要するので、迅速な乾式分析が可能なＴ、Ａｌ
ｆ１度を代用しているのである。これは、Ｔ、Ａｆ濃度
とＦ、ＡＩｔ濃度とが一定の対応関係にあるとの見込み
に依拠している。
れる。これは、浴中のＦｅ拡散不足（以下、ｒＦ、ＡＩ
！Ｊ）と素地鋼板のＦｅとの反応により素地鋼板表面に
Ｆｅ−Ａ１合金層を形成させて素地鋼板と亜鉛めっき層
との密着性を高めるためである。但し、そのＦｅ−Ａ４
２合金層は、亜鉛めっき層の合金化処理における素地鋼
板から亜鉛めっき層へのＦｅの拡散を妨げるので、Ｆｅ
−Ａ１合金層が過剰に生成すると、亜鉛めっき層の合金
化不足の原因となる。すなわち、浴中のＦ、Ａ ｆｆは
、亜鉛めっき層と素地鋼板との界面にＦｅ−Ａ＆合金層
を形成して、その後の亜鉛めっき層の合金化速度を律速
する。従って、Ｆｅ−Ａ１合金層の過剰生成とそれに因
る合金化不足（Ｆｅの拡散不足）を防ぐためには、めっ
き浴中のＦ 、 Ａ １ 濃度を、非合金化亜鉛めっき
鋼板を製造する場合に比し、低目に調節維持することが
必要である。このため、ライン操業においては、適時浴
中のアルミニウム量を分析し、Ｆ、Ａｌｌが過剰になら
ないように浴の管理が行われている。その浴の管理は、
ＴｏｔａｌＡｌ量（以下、ｒＴ、Ａ ／ Ｊ ）の分析
値を以て行われるのが一般である。亜鉛めっき層と素地
鋼板との界面のＦｅ−Ａｊ！合金の生成量を、従ってそ
の後の亜鉛めっき層の合金化速度を律速するのは前記の
ようにＦ、Ａｌｆ１４度であるから、Ｔ、ＡＮ（Ｆ、Ａ
ｊ！＋アルミ化合物）濃度よりもＦ、Ａｌ濃度を分析す
べきではあるが、Ｆ、Ａｌ濃度の分析（湿式分析）には
長時間を要するので、迅速な乾式分析が可能なＴ、Ａｌ
ｆ１度を代用しているのである。これは、Ｔ、Ａｆ濃度
とＦ、ＡＩｔ濃度とが一定の対応関係にあるとの見込み
に依拠している。
他方、合金化処理炉において亜鉛めっき層の合金化を板
面全体に亘って均一に、しかもその合金化を過不足なく
（所定の合金化度が得られるよう−）行わせるために
は、鋼板全体を所定の温度に、かつその温度分布にムラ
が生じないように加熱することが必要である。温度分布
にムラがあると板面に部分的な合金化のムラ（焼ムラ）
が生じ、また温度分布が均一であっても、加熱温度が所
定温度からはずれると、板面全体の合金化不足（めっき
層へのＦｅ拡散不足）または合金化過剰（めっき層への
Ｆｅの過剰拡散）の原因となる。このため、合金化処理
炉においては、常時その雰囲気温度を検出して、雰囲気
温度を、亜鉛めっきの層厚（付着量）や目標とする合金
化度に応じた設定温度に保持すべくその炉操業に細心の
注意が払われている。
面全体に亘って均一に、しかもその合金化を過不足なく
（所定の合金化度が得られるよう−）行わせるために
は、鋼板全体を所定の温度に、かつその温度分布にムラ
が生じないように加熱することが必要である。温度分布
にムラがあると板面に部分的な合金化のムラ（焼ムラ）
が生じ、また温度分布が均一であっても、加熱温度が所
定温度からはずれると、板面全体の合金化不足（めっき
層へのＦｅ拡散不足）または合金化過剰（めっき層への
Ｆｅの過剰拡散）の原因となる。このため、合金化処理
炉においては、常時その雰囲気温度を検出して、雰囲気
温度を、亜鉛めっきの層厚（付着量）や目標とする合金
化度に応じた設定温度に保持すべくその炉操業に細心の
注意が払われている。
上記のように溶融亜鉛めっき浴や合金化処理炉の管理に
細心の注意が払われているに拘らず、めっき層に合金化
度の過不足や合金化ムラ（焼ムラ）等の合金化異常が発
生することがある。その合金化異常は、鋼板の全面にわ
たって合金化が不足しているもの、鋼板の端部または中
央部に線状に発生しているもの、または一定のピッチで
もしくはランダムな分布で斑点状に発生しているもの等
、その発生形態は多様である。
細心の注意が払われているに拘らず、めっき層に合金化
度の過不足や合金化ムラ（焼ムラ）等の合金化異常が発
生することがある。その合金化異常は、鋼板の全面にわ
たって合金化が不足しているもの、鋼板の端部または中
央部に線状に発生しているもの、または一定のピッチで
もしくはランダムな分布で斑点状に発生しているもの等
、その発生形態は多様である。
亜鉛めっき層の合金化処理は、該鋼板を塗装原板として
その表面にカラー塗装を行う場合の塗膜密着性の改善等
を目的として行われるのであるが、そのめっき層の合金
化度にムラ（焼ムラ）があると、その焼ムラが塗装後の
塗膜面に現れて塗装鋼板の外観・表面品質悪化の原因と
なる。また合金化が進み過ぎた場合はめっき層にパウダ
リングが生じる原因となり、逆に合金化度が不足してい
る場合は、塗膜密着性が低下する原因ともなる。
その表面にカラー塗装を行う場合の塗膜密着性の改善等
を目的として行われるのであるが、そのめっき層の合金
化度にムラ（焼ムラ）があると、その焼ムラが塗装後の
塗膜面に現れて塗装鋼板の外観・表面品質悪化の原因と
なる。また合金化が進み過ぎた場合はめっき層にパウダ
リングが生じる原因となり、逆に合金化度が不足してい
る場合は、塗膜密着性が低下する原因ともなる。
本発明は上記に鑑み、合金化異常を防止するための合金
化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供しようとするも
のである。
化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供しようとするも
のである。
本発明者等は、溶融亜鉛めっき層の合金化異常について
詳細な研究を重ねた結果、めっき浴のアルミニウム量、
および合金化処理炉での鋼板加熱につき、次の知見を得
た。
詳細な研究を重ねた結果、めっき浴のアルミニウム量、
および合金化処理炉での鋼板加熱につき、次の知見を得
た。
まず、溶融亜鉛めっき浴については、分析により得られ
るＴ、Ａ／濃度と、浴中のＦ 、 Ａ ｌ ？Ｈ度との
間に一定の対応関係は存在せず、特に浴中のＦｅｉが増
大するにつれ、Ｔ 、 Ａ ｌ ｔ’ｌｆｍ度とＦ、Ａ
Ｉ濃度との差が大きくなり、従ってＴ、Ａｆｆｉ濃度
の分析値が適正な値であっても、合金化速度を律速する
Ｆ 、 Ａ ｌｌ ？’ｆｊｎ度が異常になり、その結
果として合金化異常（合金化不足または過剰）が発生す
ること、および合金化速度を律速するＦ 、 Ａ ｊ！
？１度は、浴中のＴ、ＡｌとＦｅ ｙａ度ＣＦｅｔＭ
度はＴ、、ｌと同様に迅速な乾式分析が可能である）に
より管理できることが判明した。なお、浴中のＦｅ分は
、浴中に通板される素地鋼板表面からのＦｅの溶出、お
よび鋼板表面に付着して浴中にもち込まれる粒または粉
状の鉄分に由来するものであり、その浴中への溶解量は
通板速度やめっきの付着量等によって変化する。
るＴ、Ａ／濃度と、浴中のＦ 、 Ａ ｌ ？Ｈ度との
間に一定の対応関係は存在せず、特に浴中のＦｅｉが増
大するにつれ、Ｔ 、 Ａ ｌ ｔ’ｌｆｍ度とＦ、Ａ
Ｉ濃度との差が大きくなり、従ってＴ、Ａｆｆｉ濃度
の分析値が適正な値であっても、合金化速度を律速する
Ｆ 、 Ａ ｌｌ ？’ｆｊｎ度が異常になり、その結
果として合金化異常（合金化不足または過剰）が発生す
ること、および合金化速度を律速するＦ 、 Ａ ｊ！
？１度は、浴中のＴ、ＡｌとＦｅ ｙａ度ＣＦｅｔＭ
度はＴ、、ｌと同様に迅速な乾式分析が可能である）に
より管理できることが判明した。なお、浴中のＦｅ分は
、浴中に通板される素地鋼板表面からのＦｅの溶出、お
よび鋼板表面に付着して浴中にもち込まれる粒または粉
状の鉄分に由来するものであり、その浴中への溶解量は
通板速度やめっきの付着量等によって変化する。
また、合金化処理炉においては、これまで雰囲気温度の
測定値に基づいて操炉されてきたけれども、雰囲気温度
と鋼板温度（板温）との間に相関関係は認められず、む
しろ燃料流量と板温との間、換言すれば鋼板加熱のため
の入熱量と板温との間に良い対応が認められ、従って合
金化処理炉の管理は、雰囲気温度モードより燃料流量モ
ードの方が合理的であることを見出した。
測定値に基づいて操炉されてきたけれども、雰囲気温度
と鋼板温度（板温）との間に相関関係は認められず、む
しろ燃料流量と板温との間、換言すれば鋼板加熱のため
の入熱量と板温との間に良い対応が認められ、従って合
金化処理炉の管理は、雰囲気温度モードより燃料流量モ
ードの方が合理的であることを見出した。
本発明は上記諸知見に基づいて完成されたものであり、
その第１の発明は、溶融亜鉛めっき浴におけるＴ、Ａ１
濃度を０．０８〜０．２％、および（Ｔ、Ａ ｆ −Ｆ
ｅ）濃度を０．０８〜０．２％にそれぞれ調節すること
を特徴とし、 第２の発明は、溶融亜鉛めっき浴について上記の浴組成
管理を行うと共に、合金化処理炉においては、鋼板の亜
鉛めっき付着量に応じて、燃料流量を調節することを特
徴としている。なお、元素濃度を示す％はすべて重量％
である。
濃度を０．０８〜０．２％、および（Ｔ、Ａ ｆ −Ｆ
ｅ）濃度を０．０８〜０．２％にそれぞれ調節すること
を特徴とし、 第２の発明は、溶融亜鉛めっき浴について上記の浴組成
管理を行うと共に、合金化処理炉においては、鋼板の亜
鉛めっき付着量に応じて、燃料流量を調節することを特
徴としている。なお、元素濃度を示す％はすべて重量％
である。
以下、本発明について詳しく説明する。
本発明の第１の方法によれば、溶融亜鉛めっき浴は、そ
の浴中のＴ、、６／２濃度が０．０８〜０．２％に、ま
た（Ｔ、Ａ １− Ｆ ｅ）濃度が０．０８〜０．２％
に８周節保持される。第１図は、合金化処理におけるＦ
ｅ−Ｚｎ合金化速度を律速するめつき浴中のＦ 、 Ａ
ｌ ？ＩＡ度と、（Ｔ、Ａｊ！−Ｆｅ）？Ｗ度との関
係を示している。Ｔ、Ａｌ量は０．０８〜０．２％の範
囲である。Ｆ、Ａ１濃度と、（Ｔ、Ａｔｔ−′Ｆｅ）？
ａ度との間には、明瞭な相関関係が成立することがわか
る（Ｙ 〜０．６８１ Ｘ ＋０．０４、相関係数ｒ
〜０．８３４、ｎ；３０）。
の浴中のＴ、、６／２濃度が０．０８〜０．２％に、ま
た（Ｔ、Ａ １− Ｆ ｅ）濃度が０．０８〜０．２％
に８周節保持される。第１図は、合金化処理におけるＦ
ｅ−Ｚｎ合金化速度を律速するめつき浴中のＦ 、 Ａ
ｌ ？ＩＡ度と、（Ｔ、Ａｊ！−Ｆｅ）？Ｗ度との関
係を示している。Ｔ、Ａｌ量は０．０８〜０．２％の範
囲である。Ｆ、Ａ１濃度と、（Ｔ、Ａｔｔ−′Ｆｅ）？
ａ度との間には、明瞭な相関関係が成立することがわか
る（Ｙ 〜０．６８１ Ｘ ＋０．０４、相関係数ｒ
〜０．８３４、ｎ；３０）。
溶融亜鉛めっき浴中のＦ 、 Ａ ｌ ｃ１度が高いと
、前記のように素地鋼板と亜鉛めっき層との界面のＦｅ
−Ａ１合金層が過多となって合金化の不足を招く原因と
なり、逆にＦ、Ａｌ濃度が低いと、Ｆｅ−Ａｌ！ｌｌ層
が不足してめっき層の密着性が損なわれるだけでなく、
めっき層の合金化処理における合金化の進み過ぎを生じ
る原因となる。その合金化の過不足を回避すべく、合金
化処理炉の熱的条件を操作すると、却って焼ムラ等の不
都合を招くことにもなる。これらの事情を勘案して、め
っき浴中のＦ 、 Ａ Ｉｔ ｆＱ度は、約０．０８〜
０．２％に調節される。第１図の相関図（Ｔ、Ａ ７！
： ０．０８〜０．２％）によれば、（Ｔ、Ａｊ！−Ｆ
ｅ）濃度を０．０８〜０．２％に調節することにより、
Ｆ、Ａｊ２７ｆｉ度を０．０８〜０．２％の範囲に保持
できることが判る。よって本発明は、めっき浴中のＴ、
Ａ１濃度を０．０８〜０．２％とし、（Ｔ、Ａ Ｉ
Ｆ ｅ ） ？ａ度を０．０８〜０．２％に保持するこ
ととした。なお、浴中のＴ。
、前記のように素地鋼板と亜鉛めっき層との界面のＦｅ
−Ａ１合金層が過多となって合金化の不足を招く原因と
なり、逆にＦ、Ａｌ濃度が低いと、Ｆｅ−Ａｌ！ｌｌ層
が不足してめっき層の密着性が損なわれるだけでなく、
めっき層の合金化処理における合金化の進み過ぎを生じ
る原因となる。その合金化の過不足を回避すべく、合金
化処理炉の熱的条件を操作すると、却って焼ムラ等の不
都合を招くことにもなる。これらの事情を勘案して、め
っき浴中のＦ 、 Ａ Ｉｔ ｆＱ度は、約０．０８〜
０．２％に調節される。第１図の相関図（Ｔ、Ａ ７！
： ０．０８〜０．２％）によれば、（Ｔ、Ａｊ！−Ｆ
ｅ）濃度を０．０８〜０．２％に調節することにより、
Ｆ、Ａｊ２７ｆｉ度を０．０８〜０．２％の範囲に保持
できることが判る。よって本発明は、めっき浴中のＴ、
Ａ１濃度を０．０８〜０．２％とし、（Ｔ、Ａ Ｉ
Ｆ ｅ ） ？ａ度を０．０８〜０．２％に保持するこ
ととした。なお、浴中のＴ。
Ａｌ濃度および（’Ｔ、Ａｆｆ−Ｆｅ）濃度の調節は、
めっき浴へのアルミニウムの添加、新たなめっき浴の補
給、およびめっき浴からのドロス（Ｚｎ、ＡＩ！、Ｆｅ
の化合物およびそれらの酸化物）の排出等の操業により
行うことができる。
めっき浴へのアルミニウムの添加、新たなめっき浴の補
給、およびめっき浴からのドロス（Ｚｎ、ＡＩ！、Ｆｅ
の化合物およびそれらの酸化物）の排出等の操業により
行うことができる。
本発明の第２の方法においては、合金化処理炉を、従来
の雰囲気温度モードに代え、燃料流量モードを以て管理
することとする。前記のように、雰囲気温度と板温との
間には相関関係がなく、燃料流量と板温との間によい対
応が認められるからである。このことは、板温は、その
昇温のための入熱量と良い対応を示す、と言い換えるこ
とができる。第２図は、横軸に鋼板の亜鉛めっき付着量
、縦軸に燃料流量をとって、合金化処理結果の良否を示
したものである。素地鋼板はリムド鋼冷延板（板厚：０
．４〜１．６ｆｌ、板幅：６００〜１３００鶴）、炉内
通板速度は７０〜１５０ｍ／分である。また、めっき層
の目標合金化度（めっき層中のＦｅ濃度）は１０〜１２
％、合金化処理炉での鋼板加熱温度（設定値）は４８０
〜５２０℃である。図中、直線（イ）はＹ＝１／３
Ｘ＋１３０． （ロ）はＹ＝１／３ Ｘ＋１２０、（
ハ）はＹ＝１／３ Ｘ＋１１０であり、ｒＯＪ印は焼
ムラがなく所定の合金化度に合金化されたことを、また
「×」印は合金化の過不足・焼ムラが発生したことを表
している。
の雰囲気温度モードに代え、燃料流量モードを以て管理
することとする。前記のように、雰囲気温度と板温との
間には相関関係がなく、燃料流量と板温との間によい対
応が認められるからである。このことは、板温は、その
昇温のための入熱量と良い対応を示す、と言い換えるこ
とができる。第２図は、横軸に鋼板の亜鉛めっき付着量
、縦軸に燃料流量をとって、合金化処理結果の良否を示
したものである。素地鋼板はリムド鋼冷延板（板厚：０
．４〜１．６ｆｌ、板幅：６００〜１３００鶴）、炉内
通板速度は７０〜１５０ｍ／分である。また、めっき層
の目標合金化度（めっき層中のＦｅ濃度）は１０〜１２
％、合金化処理炉での鋼板加熱温度（設定値）は４８０
〜５２０℃である。図中、直線（イ）はＹ＝１／３
Ｘ＋１３０． （ロ）はＹ＝１／３ Ｘ＋１２０、（
ハ）はＹ＝１／３ Ｘ＋１１０であり、ｒＯＪ印は焼
ムラがなく所定の合金化度に合金化されたことを、また
「×」印は合金化の過不足・焼ムラが発生したことを表
している。
この図に示すたように、鋼板の亜鉛めっき付着量（めっ
き層の目標合金化度が同じであれば合金化量と同義とな
る）と、そのめっき層を焼ムラのないように所定の合金
化度に合金化するのに必要な燃料流量との間には明瞭な
相関関係があり燃料流量を加減することにより、所定の
合金化処理を ・首尾よく達成できることが判る。
き層の目標合金化度が同じであれば合金化量と同義とな
る）と、そのめっき層を焼ムラのないように所定の合金
化度に合金化するのに必要な燃料流量との間には明瞭な
相関関係があり燃料流量を加減することにより、所定の
合金化処理を ・首尾よく達成できることが判る。
よって、本発明は、合金化処理炉の管理を燃料流量モー
ドを以て行い、めっき付着量に対応して燃料流量を調節
することとしたのである。
ドを以て行い、めっき付着量に対応して燃料流量を調節
することとしたのである。
叉旌貫上
第３図の連続めっきラインにおいて合金化溶融亜鉛めっ
き網板を製造した。溶融亜鉛めっき浴の管理は、浴中の
Ｔ、Ａ／ｆ１度、および（Ｔ、Ａ Ａ −Ｆｅ）濃度の
分析値に基づいて行った。但し、合金化処理炉での処理
条件は従来どおり雰囲気温度モードによる管理とした。
き網板を製造した。溶融亜鉛めっき浴の管理は、浴中の
Ｔ、Ａ／ｆ１度、および（Ｔ、Ａ Ａ −Ｆｅ）濃度の
分析値に基づいて行った。但し、合金化処理炉での処理
条件は従来どおり雰囲気温度モードによる管理とした。
（Ｉ）綱板
（１） リムド鋼冷延板（板幅： ６００〜１２２０
ｍ、板厚：０．４〜１．６鶴） （２） ライン速度ニア０〜１５０ｍ／分（Ｉｆ）溶
融亜鉛めっき （１）浴温度：４５５〜４８５℃ （２）浴中Ｔ、Ａｌ？ｊ１度： ０．１３〜０．１５％
（３）浴中（Ｔ、Ａｊ！−Ｆｅ）ｔａ度：０．１０〜０
．１３％（４）付着量：３０〜９０ｇ／ｍ”（片面）ｒ
ｍ）合金化処理 （１） 目標合金化度＝１０〜１２％（２）燃料ニブ
タン−エアプレミックスガス直火型加熱帯および保持帯
の雰囲気温度を常時測定し、その測定値に基づき、加熱
帯雰囲気温度（設定温度：６００〜８００℃）を調節す
る。
ｍ、板厚：０．４〜１．６鶴） （２） ライン速度ニア０〜１５０ｍ／分（Ｉｆ）溶
融亜鉛めっき （１）浴温度：４５５〜４８５℃ （２）浴中Ｔ、Ａｌ？ｊ１度： ０．１３〜０．１５％
（３）浴中（Ｔ、Ａｊ！−Ｆｅ）ｔａ度：０．１０〜０
．１３％（４）付着量：３０〜９０ｇ／ｍ”（片面）ｒ
ｍ）合金化処理 （１） 目標合金化度＝１０〜１２％（２）燃料ニブ
タン−エアプレミックスガス直火型加熱帯および保持帯
の雰囲気温度を常時測定し、その測定値に基づき、加熱
帯雰囲気温度（設定温度：６００〜８００℃）を調節す
る。
（Ｖ）合金化処理結果
得られた合金化亜鉛めっき鋼板（３０００１−ン）につ
いて、めっき層表面の合金化異常の有無を検査し、合金
化度の過不足の度合い、その面積、および分布密度等に
基づいて、所定の基準値から外れた場合を不合格として
その部分を切捨てた。第１表にその検査結果を示す。表
中の「発生率」は製品検査重量に対する合金化異常部の
切捨量の比率（重量％）である。同表には比較例として
、溶融亜鉛めっき浴を、Ｔ 、Ａ ｌｌｆＱ度分析値に
基づいて、Ｔ 、 Ａ ｌ ：ａ度カ０．０８〜０．２
％トナルヨウニ調節シ、他の条件は実施例と同一に設定
した従来法により製造し合金化亜鉛めっき鋼板（３００
０トン）について、上記と同一の判定基準により合金化
異常検査を行った結果を併せて示す。
いて、めっき層表面の合金化異常の有無を検査し、合金
化度の過不足の度合い、その面積、および分布密度等に
基づいて、所定の基準値から外れた場合を不合格として
その部分を切捨てた。第１表にその検査結果を示す。表
中の「発生率」は製品検査重量に対する合金化異常部の
切捨量の比率（重量％）である。同表には比較例として
、溶融亜鉛めっき浴を、Ｔ 、Ａ ｌｌｆＱ度分析値に
基づいて、Ｔ 、 Ａ ｌ ：ａ度カ０．０８〜０．２
％トナルヨウニ調節シ、他の条件は実施例と同一に設定
した従来法により製造し合金化亜鉛めっき鋼板（３００
０トン）について、上記と同一の判定基準により合金化
異常検査を行った結果を併せて示す。
１１開１
第３図の連続めっきラインにおいて、溶融亜鉛めっき浴
のＴ、Ａｆ濃度および（Ｔ、Ａｆｆ−Ｆｅ）濃度による
浴管理、および合金化処理炉の燃料流量モードによる管
理を行って合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。
のＴ、Ａｆ濃度および（Ｔ、Ａｆｆ−Ｆｅ）濃度による
浴管理、および合金化処理炉の燃料流量モードによる管
理を行って合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。
ＣＩ）鋼板
（１） リムド鋼冷延板（板幅：６００〜１２２０■
１、板厚：０．４〜１．６１■） （２） ライン速度ニア０〜１５０ｍ／分〔■〕溶融
亜鉛めっき （１） 浴温度：４４５〜４８５℃ （２）浴中Ｔ、Ａβ濃度：０．１３〜０．１５％（３）
浴中（Ｔ、Ａｊ！−Ｆｅ３ｆｆ、度：０．１０〜０．１
３％（３）付着Ｎ ： ３０〜５０ ｇ ／ ｍ”（片
面）（ＩＩＩ）合金化処理 （１） 目標合金化度：１０〜１２％（２）燃料：ブ
タンーエアプレミノクスガス（３）燃料流量：第２図に
示す「めっき付着量−燃料流量」の関係に基づいて燃料
流量を調節した。
１、板厚：０．４〜１．６１■） （２） ライン速度ニア０〜１５０ｍ／分〔■〕溶融
亜鉛めっき （１） 浴温度：４４５〜４８５℃ （２）浴中Ｔ、Ａβ濃度：０．１３〜０．１５％（３）
浴中（Ｔ、Ａｊ！−Ｆｅ３ｆｆ、度：０．１０〜０．１
３％（３）付着Ｎ ： ３０〜５０ ｇ ／ ｍ”（片
面）（ＩＩＩ）合金化処理 （１） 目標合金化度：１０〜１２％（２）燃料：ブ
タンーエアプレミノクスガス（３）燃料流量：第２図に
示す「めっき付着量−燃料流量」の関係に基づいて燃料
流量を調節した。
（ＴＶ）合金化処理結果
得られた合金化亜鉛めっき鋼板（３０００）ン）につき
実施例１と同じ判定基準により行った合金化異常検査結
果を第１表に示す。
実施例１と同じ判定基準により行った合金化異常検査結
果を第１表に示す。
第 １ 表
第１表に示したとおり、溶融亜鉛めっき浴を、Ｔ、Ａｌ
ｆ７４度とＦｅ４度とに基づいて管理することにより、
合金化異常発生は略半減し、また溶融亜鉛めっき浴の管
理と併せて、合金化処理炉の燃料流量モードによる管理
を実施することにより合金化異常発生率は約１／３以下
に低減している。
ｆ７４度とＦｅ４度とに基づいて管理することにより、
合金化異常発生は略半減し、また溶融亜鉛めっき浴の管
理と併せて、合金化処理炉の燃料流量モードによる管理
を実施することにより合金化異常発生率は約１／３以下
に低減している。
本発明方法によれば、合金化亜鉛めっき鋼板の焼ムラ等
の合金化異常発生率が低減し、そのめっき品質の向上と
、製品歩留の向上によるコスト低減効果が得られる。
の合金化異常発生率が低減し、そのめっき品質の向上と
、製品歩留の向上によるコスト低減効果が得られる。
第１図は溶融亜鉛めっき浴の（Ｔ、Ａｌ−Ｆｅ）濃度と
Ｆ 、 Ａ ｌ ’７７３度の関係を示すグラフ、第２
図は合金化処理炉における燃料流量とめっき付着量の関
係を示すグラフ、第３図は合金化亜鉛めっき鋼板の製造
ラインを模式的に示す図である。 １０：還元焼鈍炉、２０：溶融亜鉛めっき浴、３０：合
金化処理炉、３１：直火型加熱帯、３２：保持帯、Ｓ：
銅板、Ｒ：ハースロール、Ｂ：バーナ。
Ｆ 、 Ａ ｌ ’７７３度の関係を示すグラフ、第２
図は合金化処理炉における燃料流量とめっき付着量の関
係を示すグラフ、第３図は合金化亜鉛めっき鋼板の製造
ラインを模式的に示す図である。 １０：還元焼鈍炉、２０：溶融亜鉛めっき浴、３０：合
金化処理炉、３１：直火型加熱帯、３２：保持帯、Ｓ：
銅板、Ｒ：ハースロール、Ｂ：バーナ。
Claims (2)
- （１）素地鋼板を還元焼鈍炉に通板させて焼鈍処理した
のち、溶融亜鉛めっき浴内に通板させて所定の付着量の
亜鉛めっき層を形成し、ついで合金化処理炉内に導入し
て亜鉛めっき層を合金化処理する工程からなる合金化溶
融亜鉛めっき鋼板の製造方法において、 前記溶融亜鉛めっき浴のＴｏｔａｌＡｌ濃度を０．０８
〜０．２重量％、および〔ＴｏｔａｌＡｌ−Ｆｅ〕濃度
を０．０８〜０．２重量％に調節することを特徴とする
合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - （２）素地鋼板を還元焼鈍炉に通板させて焼鈍処理した
のち、溶融亜鉛めっき浴内に通板させて所定の付着量の
亜鉛めっき層を形成し、ついで合金化処理炉内に導入し
て亜鉛めっき層に合金化処理する工程からなる合金化溶
融亜鉛めっき鋼板の製造方法において、 前記溶融亜鉛めっき浴のＴｏｔａｌＡｌ濃度を０．０８
〜０．２重量％、および〔ＴｏｔａｌＡｌ−Ｆｅ）濃度
を０．０８〜０．２重量％に調節し、 前記合金化処理炉においては、鋼板の亜鉛めっき付着量
に応じて燃料流量を制御することを特徴とする合金化溶
融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13611387A JPS63297544A (ja) | 1987-05-29 | 1987-05-29 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13611387A JPS63297544A (ja) | 1987-05-29 | 1987-05-29 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63297544A true JPS63297544A (ja) | 1988-12-05 |
Family
ID=15167599
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13611387A Pending JPS63297544A (ja) | 1987-05-29 | 1987-05-29 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63297544A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04272163A (ja) * | 1991-02-27 | 1992-09-28 | Nippon Steel Corp | 溶融亜鉛めっき鋼板の合金化制御方法 |
| JPH05331612A (ja) * | 1992-06-01 | 1993-12-14 | Kobe Steel Ltd | 深絞り性とめっき密着性の優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JP4667603B2 (ja) * | 1998-11-23 | 2011-04-13 | アルセロールミタル インベスティガシオン イ デサローロ，エス．エル． | スチールストリップのコーティング方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6055589A (ja) * | 1983-09-05 | 1985-03-30 | Fujitsu Ltd | 記憶装置の制御方式 |
-
1987
- 1987-05-29 JP JP13611387A patent/JPS63297544A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6055589A (ja) * | 1983-09-05 | 1985-03-30 | Fujitsu Ltd | 記憶装置の制御方式 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04272163A (ja) * | 1991-02-27 | 1992-09-28 | Nippon Steel Corp | 溶融亜鉛めっき鋼板の合金化制御方法 |
| JPH05331612A (ja) * | 1992-06-01 | 1993-12-14 | Kobe Steel Ltd | 深絞り性とめっき密着性の優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JP4667603B2 (ja) * | 1998-11-23 | 2011-04-13 | アルセロールミタル インベスティガシオン イ デサローロ，エス．エル． | スチールストリップのコーティング方法 |
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