JPS5834169A - 溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 - Google Patents
溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法Info
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- JPS5834169A JPS5834169A JP56132168A JP13216881A JPS5834169A JP S5834169 A JPS5834169 A JP S5834169A JP 56132168 A JP56132168 A JP 56132168A JP 13216881 A JP13216881 A JP 13216881A JP S5834169 A JPS5834169 A JP S5834169A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は溶融亜鉛メッキ鋼板のＦａ Ｚｎ合金化処理
方法の改良に関する本のである。
方法の改良に関する本のである。
従来よりガルバニールド鋼板が知られているが、仁の鋼
板は一般に連続式亜鉛メッキ設備において溶融亜鉛中に
０．０８〜０．２０−の眉を含むメッキ浴でメッキした
後、該鋼板に適当な熱処理を行なってｈ−ム合金層を発
達せしめたものである。
板は一般に連続式亜鉛メッキ設備において溶融亜鉛中に
０．０８〜０．２０−の眉を含むメッキ浴でメッキした
後、該鋼板に適当な熱処理を行なってｈ−ム合金層を発
達せしめたものである。
しかしながら、従来のガルバニールド鋼板０１ｌｌ造方
法はライン内のメッキ浴を出死後急追加熱を行なうため
、急速な合金化により合金層の発達の不均一を起しやす
く、これが原因で合金層組成の不均一性という化学的欠
陥及びメッキ表面の凹凸という物理的欠陥を生じること
になる。また急速加熱のため鋼中成分によるｈ−ム反応
速度の大小による影譬を直接うけ、常に安定した良好な
品質を有する製品を供給することが困難となシ、材質的
特徴を有するガルバニールド鋼板を製造する場合、成分
的制約をうけるという問題もある。
法はライン内のメッキ浴を出死後急追加熱を行なうため
、急速な合金化により合金層の発達の不均一を起しやす
く、これが原因で合金層組成の不均一性という化学的欠
陥及びメッキ表面の凹凸という物理的欠陥を生じること
になる。また急速加熱のため鋼中成分によるｈ−ム反応
速度の大小による影譬を直接うけ、常に安定した良好な
品質を有する製品を供給することが困難となシ、材質的
特徴を有するガルバニールド鋼板を製造する場合、成分
的制約をうけるという問題もある。
その結果、ガルバニールド鋼板の化成処理性が悪くなっ
たシ、合金化度のメッキ狭面でのバラツキによる色調ム
ラを生じ、製品偵値を落したり、過度の合金化によって
メッキ層の加工性劣化を起すといった欠点が生じていた
。
たシ、合金化度のメッキ狭面でのバラツキによる色調ム
ラを生じ、製品偵値を落したり、過度の合金化によって
メッキ層の加工性劣化を起すといった欠点が生じていた
。
こうしたことから、ライン内で合金化のための熱処理を
行なうことなく、メッキ後ライン外で低温、長時間の加
熱をして合金化する方法が考えられるが、この方法によ
ると、合金化後も表面のスパングル模様が消えず、いず
れにしても満足し得る製品が得られない。
行なうことなく、メッキ後ライン外で低温、長時間の加
熱をして合金化する方法が考えられるが、この方法によ
ると、合金化後も表面のスパングル模様が消えず、いず
れにしても満足し得る製品が得られない。
本発明は上記したような現状に鑑みて検討の結果提案さ
れたものであシ、特に溶融亜鉛メッキを施した後の鋼板
をライン内において熱処理以外の他の方法でスパングル
を消失せしめ、次いでライン外のオープンコイル焼鈍炉
で熱処理することによってｈ−ムの合金化層を形成する
ようにしたものでＴｏに、これによって、メッキ層の加
工性、化成処理性、材質に優れたガルバニールド鋼板を
提供しようとするものである。
れたものであシ、特に溶融亜鉛メッキを施した後の鋼板
をライン内において熱処理以外の他の方法でスパングル
を消失せしめ、次いでライン外のオープンコイル焼鈍炉
で熱処理することによってｈ−ムの合金化層を形成する
ようにしたものでＴｏに、これによって、メッキ層の加
工性、化成処理性、材質に優れたガルバニールド鋼板を
提供しようとするものである。
以下本発明を具体的に説明すると、まず本発明では通常
の連続式溶融亜鉛メツキラインにおけるメッキ浴におい
て鋼板に亜鉛メッキが施された後、ライン内において熱
処理以外の方法でメツΦ表面のスパングルが消去ないし
小さくされる。この具体的方法としては例えばメッキ浴
から出た鋼板に水、薬液、蒸気６ム等の粉まつを分散さ
せた気体等を吹き付けるようにすればよい。
の連続式溶融亜鉛メツキラインにおけるメッキ浴におい
て鋼板に亜鉛メッキが施された後、ライン内において熱
処理以外の方法でメツΦ表面のスパングルが消去ないし
小さくされる。この具体的方法としては例えばメッキ浴
から出た鋼板に水、薬液、蒸気６ム等の粉まつを分散さ
せた気体等を吹き付けるようにすればよい。
とうした亜鉛メッキ鋼板は次いで通常の工１１に従って
後処塩された後、ライン外に設置されたオープンコイル
焼鈍炉において熱処理が加えられる。この熱処理によシ
適切な合金化層を形成するえめＫは３７０℃〜４１０℃
の温度で１〜５時間保持すればよい、ｔた温度のムラが
なく鋼板全体を均一に加熱する丸めにはオープンコイル
焼鈍が蛾適である。
後処塩された後、ライン外に設置されたオープンコイル
焼鈍炉において熱処理が加えられる。この熱処理によシ
適切な合金化層を形成するえめＫは３７０℃〜４１０℃
の温度で１〜５時間保持すればよい、ｔた温度のムラが
なく鋼板全体を均一に加熱する丸めにはオープンコイル
焼鈍が蛾適である。
ところで、前記亜鉛メッキ浴には通常０．０８〜０．２
０−〇〃が含有されているが、加工性を損わず、引張シ
強さを向上させる目的で鋼中含有Ｐ量を高くシ喪ような
場合、浴中のＭ濃度との関係で従来のガルバニール炉で
は充分合金化できず、成分的な制約を受けていた。
０−〇〃が含有されているが、加工性を損わず、引張シ
強さを向上させる目的で鋼中含有Ｐ量を高くシ喪ような
場合、浴中のＭ濃度との関係で従来のガルバニール炉で
は充分合金化できず、成分的な制約を受けていた。
そこで本発明では？を０．１５１以下の範囲内で含む鋼
板に対しては前記ライン外での熱処理条件を鋼中Ｐ濃度
と浴中Ｍ濃度との関係で次のように定めるものである。
板に対しては前記ライン外での熱処理条件を鋼中Ｐ濃度
と浴中Ｍ濃度との関係で次のように定めるものである。
即ち、［メッキ浴中Ｍ濃度（イ）］ ＋ １．６ Ｘ〔
鋼中？濃度（イ））＝＝Ｊとした場合、Ａ≦０．３４と
なるように浴中濃度を調整し、第１図の■で示す０６１
８≧Ａ ≦０．３４の場合は３７０Ｃ〜４１０℃で２〜
５時間、また第１図の■で示すＡ＜０．１８（Ｄ場合は
３７０℃〜４ｏｏ′ｃで１〜４時間の熱処理を行なうも
のである。
鋼中？濃度（イ））＝＝Ｊとした場合、Ａ≦０．３４と
なるように浴中濃度を調整し、第１図の■で示す０６１
８≧Ａ ≦０．３４の場合は３７０Ｃ〜４１０℃で２〜
５時間、また第１図の■で示すＡ＜０．１８（Ｄ場合は
３７０℃〜４ｏｏ′ｃで１〜４時間の熱処理を行なうも
のである。
この場合、第１図のＩＩＩの範囲では、浴中にドロス（
鉄−亜鉛化合物）が多量に発生し、レギュラー材製造時
異常合金層が発達して好ましくない。また■の範囲では
合金化が非常に困難で長時間高温加熱が必要であり、コ
スト的に不利である。
鉄−亜鉛化合物）が多量に発生し、レギュラー材製造時
異常合金層が発達して好ましくない。また■の範囲では
合金化が非常に困難で長時間高温加熱が必要であり、コ
スト的に不利である。
こむで、熱処理条件を上述のように限定し九理由は第２
ＦｊＡ（０，１８≦ｊｏ、３４の場合）及び第３図（Ａ
＜Ｏ，ＸＳの場合）に示すように、これらの範囲を外れ
ると合金化未完了ま光は過合金化となシ加工性が劣化す
るためである。
ＦｊＡ（０，１８≦ｊｏ、３４の場合）及び第３図（Ａ
＜Ｏ，ＸＳの場合）に示すように、これらの範囲を外れ
ると合金化未完了ま光は過合金化となシ加工性が劣化す
るためである。
なお、本発明で社、上記したライン外での熱処理を終え
た後、調質圧延−ユイリングされて製品となる。
た後、調質圧延−ユイリングされて製品となる。
第１表で示す鋼種を使用して第２表の条件に従ってガル
バニールド鋼板を製造し、それぞれのリン酸塩処理性と
、メッキ層の加工性を調べてみた。
バニールド鋼板を製造し、それぞれのリン酸塩処理性と
、メッキ層の加工性を調べてみた。
上表の実施例からも明らかなように、本発明によれば、
化成処理性やメッキ層の加工性に優れたガルバニールド
鋼板を鋼材の組成に制約されることなしに安定して製造
することが可能となり、その効果のすぐれた発明である
。
化成処理性やメッキ層の加工性に優れたガルバニールド
鋼板を鋼材の組成に制約されることなしに安定して製造
することが可能となり、その効果のすぐれた発明である
。
第１図は本発明における溶融亜鉛中の〃濃度と鋼中Ｐ量
の関係を示し九グラフ、第２図及び第３図は本発明にお
けるライン外熱処理の適正処理条件を示すグラフであシ
、第２図は０．１８≦Ａ≦０．３４の場合、第３図はＡ
〈０．１８の場合を示す。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発鳴者 阿 部 雅 樹
の関係を示し九グラフ、第２図及び第３図は本発明にお
けるライン外熱処理の適正処理条件を示すグラフであシ
、第２図は０．１８≦Ａ≦０．３４の場合、第３図はＡ
〈０．１８の場合を示す。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発鳴者 阿 部 雅 樹
Claims (2)
- （１） 連続式溶融亜鉛メツキラインにおいて、溶融
亜鉛中ＫＯ，０８〜０．２０−の〃を含むメッキ浴で鋼
板に亜鉛メッキを施し、次いで熱処理を除く他の方法で
メッキ表面のスパングルを消去ないし小さくし友後、ラ
イン外のオーブンコイル焼鈍炉で熱処理して九−ムの合
金層を形成せしめることを特徴とする溶融亜鉛メッキ鋼
板のｈ−ム合金化処理方法。 - （２） 下式で示されるＡが０．３４以下となるよう
にメッキ浴中濃度を調整し、（１１Ｂ≦Ａ≦０．３４の
範囲ではライン外での熱処理を３７０℃〜４１０ Ｃ”
ｔ’２〜５時間行４ｔｎ、ｊ＜０．１８の範囲では該熱
処理を３７０Ｃ〜４００℃で１〜４時間行なうことを特
徴とする前記第１項記載の溶融亜鉛メッキ鋼板のｈ−ム
合金化処理方法。 〔メッキ浴中Ｍ濃［（４）） ＋ １．６ Ｘ （鋼中
？湯度（イ））＝Ｊ
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56132168A JPS5834169A (ja) | 1981-08-25 | 1981-08-25 | 溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56132168A JPS5834169A (ja) | 1981-08-25 | 1981-08-25 | 溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5834169A true JPS5834169A (ja) | 1983-02-28 |
| JPH0121224B2 JPH0121224B2 (ja) | 1989-04-20 |
Family
ID=15074950
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56132168A Granted JPS5834169A (ja) | 1981-08-25 | 1981-08-25 | 溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5834169A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5314634A (en) * | 1976-07-28 | 1978-02-09 | Nippon Kokan Kk | Method of forming refined spangles in molten plating |
| JPS5613470A (en) * | 1979-07-12 | 1981-02-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of alloyed galvanized steel sheet for coating substrate |
-
1981
- 1981-08-25 JP JP56132168A patent/JPS5834169A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5314634A (en) * | 1976-07-28 | 1978-02-09 | Nippon Kokan Kk | Method of forming refined spangles in molten plating |
| JPS5613470A (en) * | 1979-07-12 | 1981-02-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of alloyed galvanized steel sheet for coating substrate |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0121224B2 (ja) | 1989-04-20 |
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