JPH02166264A - 加工性、塗装性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は、自動車や家電機器或は建材等に使用される
Ｆｅ−Ｚｎ合金めっき鋼板に関するものである。

［従来技術］ 亜鉛めっき鋼板は安価で耐食性や強度に優れた材料とし
て広く使われており、なかでも自動車の内外板には耐食
性に加えて、加工性や塗装性を考慮したものか多量に使
われている。亜鉛めっき鋼板の量産法には、一般に電気
めっき法と溶融めっき法とがあるが、電気めっき法では
、低温で処理するので熱影響による相変化が無くめつき
皮膜の成分コントロールも容易であるが、めっき付着量
を多くするには処理時間を増さねばならない。これに対
して、溶融めっき法では処理時間を増すことなく簡単に
付着量を増すことか出来、めっき後熱処理を施すことに
より容易にＦｅ−Ｚｎ合金を作ることが出来る。しかし
、めっき皮膜組成と生成される相のコントロールとに工
夫を要する。近年自動車用の鋼板ては、塩害への対処等
もあってより高度の耐食性が要求され、これに呼応して
、付着量が容易に確保出来且つ経済的な溶融亜鉛めっき
を主体に、めっき組成や相をコントロールし、高い耐食
性を確保しながらその上で加工性や塗装性を合わせ持た
せることが試みられている。

加工性で最も問題になるのが耐パウダリング性であり、
塗装性で問題になるのが耐クレータリング性である。パ
ウダリングとは、プレス成形の際にめっき皮膜が粉状に
なって脱落する現象であり、クレータリングとは、めっ
き皮膜に化成処理を施した後に行う電着塗装処理におい
て塗膜に目視できる凹凸（クレータ）が発生する現象で
ある。前者はめっき皮膜中に鉄含有率の高いｒ相（Ｆｅ
３　Ｚｎ＋ｏ＋Ｆｅ２Ｏ・−２８ｗｔ％）が生成され、
これが硬くて脆いなめに起こり、後者はめっき皮膜表面
の不均一さく表面形状、酸化膜、めっき皮膜相構造等）
に起因して発生すると考えられている。

従来、自動車用に使用されている合金化溶融亜鉛めっき
鋼板は、溶融めっき後金めっき皮膜平均の鉄含有率がｌ
０Ｗ１．％前後に達するまで合金化処理を施し、めっき
表面までＦｅを拡散させて耐食性、特に塗装後耐食性を
向上させたものである。

即ち、鋼板に連続的に前処理（熱処理を含む）を施して
素材を調整した後、亜鉛を溶融しためっき浴に浸漬して
めっきし、後続してこのめっき鋼板を合金化炉内て５０
０　’Ｃがら７００°Ｃの温度に急速に昇温させ短時間
（１０・−３０秒）保持して、めっき皮膜の鉄含有率を
１０％前後に合金化させなものである。しかし、このよ
うにして作られる合金化溶融亜鉛めっき鋼板は急速な昇
温によって高温に加熱されるので、皮膜と鋼素地との境
界に「相が生成成長し、又急速に冷却されるのでめっき
皮膜に熱歪が発生し、加工に際してパウダリングが発生
し易くなっている。

「相に関しては、ＦｅとＺｎとの合金化をめっき浴成分
によって抑制しようとの試みがあり、例えば、特開昭６
２．−１９６３６４号では、溶融亜鉛めっき浴に少量の
Ａβを添加しＰｂの含有量を制限することによって、熱
処理時に過剰に合金化が進むことを抑制している。

一方、合金化処理を一次二次の二工程に分けて処理する
方法が提案されている。例えば、特公昭５９−１４５４
１号では、−次加熱において、めっき皮膜の平滑性を得
るためにＺｎめっき皮膜を再溶融させる急速昇温高温加
熱を行う。この加熱では鉄含有率を２．２〜５．５ｗｔ
％の低い範囲にとどめるので、この−次加熱の結果に応
じて、−次加熱を亜鉛の融点以下の低温で時間をかけて
行い、鉄含有率を６〜１３ｗｔ％の範囲に納めるもので
ある。そしてこの方法によって、表面が平滑で外観が優
れ、且つ加工の際に剥離やパウダリングのない合金化溶
融亜鉛めっき皮膜か得られることを開示している。

他方、めっき皮膜表層のみの鉄含有率を高めて耐クレー
タリンク性を改善したものも提案されている。例えば、
特公昭５８−１５５５４号の提案は、耐食性金属層を内
層とし、その上に鉄含有率の高いＦｅ−Ｚｎ合金被覆層
（鉄含有率６０ｗｔ％以」−）を付してカチオン電着塗
装性を向上させなめっき鋼板である。この提案では、内
層である前記耐食性金属層として溶融亜鉛めっき後に熱
処理によりＦｅ−Ｚｎ合金化しな合金化溶融亜鉛めっき
層か開示されている。

［発明が解決しようとする課題］ しかしながら上述した特開昭６１−１９６３６４号ては
、「相は減少し耐パウダリング性の改善は見られるが未
だ十分てはなく、又耐クレータリンク性を改善するもの
ではない。

特公昭５９−１４５４１号もまた耐クレータリンク性を
満足するものてはない。即ち、めっき表面のＦｅ含有率
は１０ｗｔ％前後であり、耐タレタリンク性に関しては
、表面の鉄含有率が不十分である。又、耐パウダリング
性に関しても、溶融亜鉛めっき後急速昇温高温加熱によ
って合金化処理を行うが、鉄含有率が５．５ｗｔ％以下
では１合金化されない部分（η相）が残り、この部分と
合金化の進んだ部分とか混在して、場合によっては、い
わゆる焼けむらの現象を呈したりする。

このように、−次加熱が不均一になり易いので、−次加
熱の結果を基にした二次加熱条件が極めて複雑になり実
操業ではその実施に大きな困難を伴う。

特公昭５８−１５５５４号では、めっき表面の鉄濃度を
６０ｗｔ％以上に高めるので、耐クレータリング性は改
善されるが、内層は従来の合金化溶融亜鉛めっき層で、
前述したように、熱歪を有しているのでパウダリングを
起こし易い。

このように、耐パウダリング性、耐クレータリング性を
溝なずへく工夫がなされてきたが、未だ両特性を共に満
足させる溶融亜鉛めっき鋼板は得られていない。

この問題を解決するために、この発明はなされたもので
、耐食性に加えて耐パウダリング性と耐クレータリング
性とを共に満たすめっき鋼板の製造方法を提供すること
を目的とするものである。

［課題を解決するための手段及び作用］この目的を達成
するだめの手段は、次の二つの合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法である。

（１）以下の工程を含むことを特徴とする加工性、塗装
性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。

（イ）通常の前処理を施した鋼板をＡ、Ｃ０，０５ｗｔ
％以１０．３ｗｔ％以下、且つＰｂ０．２ｗｔ％以下を
含有する溶融亜鉛めっき浴に浸漬して付着量３０　ｇ／
Ｔ１１２以上１２０ｇ／ｍ”以下のめっきを施す工程。

（ロ）前記めっきを施す工程に連続して合金化処理炉に
亜鉛めっきされた鋼板を導入してめっき皮膜表面までＦ
ｅが拡散した時点まで合金化処理を行う工程、 （ハ）前記合金化処理された溶融亜鉛めっき鋼板の片面
又は両面にＢを０．０１ｗｔ％以上３ｗｔ％以下含有す
るＦｅめっきを０．５ｇ／ｍ２以上１０ｇ／ｍ２以下の
付着量で施す工程、 そして（ニ）前記工程でめっきを施した鋼板を非酸化性
又は還元性雰囲気に維持した炉内で２５０℃以上亜鉛の
融点以下の温度範囲で２０秒以上５時間以下加熱する工
程。

（２）以下の工程を含むことを特徴とする加工性、塗装
性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。

（イ）通常の前処理を施した鋼板をＡ、Ｏ０．０５ｗｔ
％以上０．３ｗｔ％以下、且っＰｂ０．２ｗｔ、％以下
を含有する溶融亜鉛めっき浴に浸漬して付着量３０ｇ／
ｍ”以上１２０　ｇ／ｍ”以下の下層めっきを施す工程
、 （ロ）前記下層めっき皮膜が溶融状態であるうちに鋼板
の片面又は両面にＢを０．０１ｗｔ％以上３ｗｔ％以下
を含有するＦｅパウダーを吹き付けて付着量０．５ｇ／
ｎｉ２以上１０ｇ／ｍ２以下の上層めっきを施す工程、 （ハ）上層めっき工程に連続して合金化処理炉に下層及
び上層めっきされた鋼板を導入してめっき皮膜中にη相
が残らない時点まで合金化処理を行う工程、 （ニ）合金化後スキンパス処理を行い溶融亜鉛めっき皮
膜の表面を平滑化する工程、 そして（ホ）前記工程で平滑化しためっき皮膜を有する
鋼板を非酸化性又は還元性雰囲気に維持した炉内で２５
０℃以上亜鉛の融点以下の温度範囲で２０秒以上５時間
以下加熱する工程。

以上の手段について、以下にその作用も含め、詳しく述
べる。

先ず、めっき用の鋼板は冷延鋼板でも熱延鋼板でもよく
、通常の前処理として表面調整とともに焼鈍処理を施し
てもよい。

溶融亜鉛めっき浴には通常、Ｆｅ−Ｚｎ合金反応の抑制
やめっき面の平滑化等のためＡρが０２％前後添加され
ており、スパングル調整のためｐｂが含まれている。こ
のうちＡρは合金化抑制効果を持つので、０．０５ｗｔ
％以上添加し、溶融亜鉛めっき浴浸漬後のＦｅ−Ｚｎ合
金が部分的且つ不均一に生成することを防ぐ。この工程
て不均一にＦｅ−Ｚｎ合金を生成させないことは重要な
ことであり、−旦不均−化すると後の工程で修正するこ
とが出来ない。八ρの添加量が多過ぎて０．３ｗｔ％を
超えると合金化の抑制効果が過剰となり、必要な塗装後
耐食性を確保するための合金化処理に際して不適切にな
る。ｐｂは合金化反応には直接関与しないが、多量のｐ
ｂは耐パウダリング性を低下させるので、０．２ｗｔ％
以下に制限しなければならない。

ここで付着される下層めっき層は、後に付着される薄い
上層めっき層と一体構造となったときめっき皮膜の大半
を占める皮膜内層となるが、耐食性と耐パウダリング性
の殆どがこの層によって決まってしまう。下層めっき層
の付着量は、高耐食性を発揮するために３０　ｇ／ｍ”
以上が必要である。しかし、１２０　ｇ／ｍ２を超えて
付着させても過剰品質となるばかりか、後の工程の低温
で行う再加熱処理において長時間を要し生産性を低下さ
せる。又、一般にめっき皮膜が厚くなると加工時に皮膜
の破壊や剥離が起こることがあり、合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板の場合ではパウダリングが起こり易くなる。

Ｆｅ−Ｚｎ合金めっき鋼板の場合、めっき付着量の他に
皮膜中の鉄含有率が耐食性特に塗装後耐食性に大きく影
響する。このなめ、めっき付着工程に連続して合金化処
理を行う。この処理は炉内にめっき付着鋼板を通ずこと
によって鋼板を昇温し、鋼素地から亜鉛めっき層中にＦ
ｅを・拡散させることによって行うが、この際、合金化
はめっき皮膜表面までＦｅが拡散した時点まで行う。即
ち、塗装後耐食性を確保するため、この下層めっき層を
δ１相（、、Ｆ　ｅ　Ｚ　ｎ　７）或はζ相（ＦｅＺｎ
＋ｚ）に合金化する必要がある。このときη相（純Ｚｎ
’）を残すと合金化が不均一になり、焼けむらを生じた
つすることもあるので、η相が消滅するまで合金化する
が、めっき層表面までＦｅを拡散させればη相は消滅す
る。一方、合金化が進行し過ぎると脆いｒ相が発生し成
長するおそれもあるので、合金化過剰にならぬよう、Ｆ
ｅが表面まで拡散した時点までとする。

この合金化処理後にスキンパスを行いめっき皮膜表面を
平滑化することは、上層めっき皮膜の被覆率や鮮映性を
効率的に向上させるので、必要な場合には施すとよい。

このように合金化処理された溶融亜鉛めっき鋼板の上に
Ｂを００１ないし３ｗｔ％含有するＦｅめっきを上層め
っきとして施すが、これはめっき皮膜表層に耐クレータ
リング性を付与するためである。自動車用には、合金化
溶融亜鉛めっき鋼板は、めっき面に燐酸塩処理を施した
後カチオン電着塗装が施されるが、この化成処理によっ
て生成される燐酸塩結晶に、Ｆｅを含むホスホフィライ
）　［Ｚ　ｎ２　Ｆ　ｅ　（ＰＯ４＞２４Ｈ２０コと称
する粒状で緻密な結晶とＦｅを含まないホパイト［Ｚ　
ｎ　３（Ｐ　Ｏａ）２・、４　Ｈ２０］と称する粗大な
針状結晶とがある。そしてクレータ発生原因の一つに化
成処理皮膜欠陥部への局所的な電流集中が考えられるが
、ホスホフィライトで形成される皮膜はポパイトのそれ
より緻密て欠陥部が少ない。したがって、ホスホフィラ
イトか生成し易いようにめっき面上で十分なＦｅを供給
してやれば、クレータは生しにくくなる。更にこのとき
Ｂが少量であっても存在するとＦｅのめつき面からの溶
出を促進し、Ｆｅの供給を容易にする。このＢの効果は
Ｂの含有率か０．０１ｔｖｔ％程度で得られ、燐酸塩処
理液や処理条件のバラツキを考慮しても３ｗｔ％を超え
る濃度は必要ない。

この上層めっきの付着量はＱ　、　５　ｇｅｍ”から１
０ｇ　／　ｍｚであることか必要である。０．５ｇ／ｍ
”未満てはめっき面全体にわたって十分にＦｅを供給す
ることが出来ないし、又、１０ｇ／ｍ２を超えて付着し
た場合にはその効果が飽和し、コス１へ的に不利になる
ばかりでなく、塗装後耐食性においても赤錆が発生し易
くなる。

上記上層めっきの処理方法は、亜鉛の融点より低い温度
で処理する方法てあれば、電気めっき、蒸着めっき、溶
射等どのような方法でもよい。この上層めっき処理を合
金パラター吹き付けで行うときは、先の溶融亜鉛めっき
層が溶融状態のうちに行う。しかし、この場合上層めっ
き後表面の平滑性は十分でない場合もあるので、スキン
パス処理によって平滑化する必要がある。このスキンパ
ス処理は伸長率０．３％以上で行うとめつき面は平滑と
なるが、伸長率が大き過ぎて５％を超えると、一般の薄
板用鋼板では加工性に影響するおそれがある。

又、用途によっては片面はクレータ等外観を問題にしな
いこともあり、このような場合片面にはこの上層めっき
皮膜がなくてもよく、又他のめっき皮膜を付してもよい
。

最後の工程ではめっき鋼板を再度加熱し、合金化処理の
際に生した熱歪みを除去する。この再加熱処理の条件は
、２５０°Ｃ以上亜鉛の融点以下の温度範囲で２０秒か
ら５時間である。２５０°Ｃ未満ては熱歪を除くのに時
間か掛かり過ぎ工業的でない。加熱温度を亜鉛の融点（
４１，９５℃〉よりも高くすると、Ｆｅ原子の拡散か部
分的に促されることがあり、合金化が急速に進む箇所が
現れ却って不均一さや熱歪みを助長しかねなく又Ｐ相生
成のおそれもある。第１図は上記の温度範囲で、パウダ
リングとクレータリングの両者が共に発生しない条件を
調へたもので、横軸は加熱時間縦軸は加熱温度である。

図で、点ａ、ｂ、ｃ、、ｄを結ぶ線で囲まれた範囲が、
パウダリンク及びクレータリングを発生させない実操業
上好ましい条件範囲で、加熱時間については、ａ点の時
間座標から０点の時間座標まで、即ち２０秒以上５時間
以下となる。以上の加熱条件で熱処理を行うと、めっき
層中の原子はより安定した状態に徐々に移行し、めっき
層に内在していた歪が除かれ、上層と下層との間も各成
分原子の拡散によって組成が連続し、一体構造化した極
めて安定なめっき皮膜が得られる。これによってめっき
皮膜は＠械的性質や化学的性質が隣接した７部分で極端
に異なることが無くなるので、表層と内層との密着も完
全となり同時に加工性及び耐食性においても優れたもの
となる。又、この条件で処理されためつき皮膜ては、た
とえ−次加熱で僅かな「相が生成してもそれ以上発達せ
ず、δ１相とζ相とを主体とする皮膜となり、鉄含有率
も５ｗｔ％から２０ｗＬ％の範囲に収まる。しかし、実
操業時に起こりがちな条件のバラツキ等を考えると特に
好ましいのは、加熱温度が２５０℃から４００℃まで、
加熱時間か１分から３時間までであり、この場合めっき
皮膜内層の鉄含有率は８ｗｔ％から１３ｗｔ％の範囲に
収まる。この加熱処理は、非酸化性又は還元性雰囲気に
維持した炉内で行うが、非酸化性又は還元性雰囲気で行
うのは表面の酸化を防き、塗装前の化成処理において化
成皮膜結晶が不均一になることを避けるためである。又
、処理炉については、短時間で処理する場合は連続炉を
用い、長時間掛けて処理する場合はバッチ式焼鈍炉を用
いる、とよい。

［実施例］ 一種類の鋼板を使用し、下層の溶融亜鉛めっき条件及び
上層めっき条件を変えて処理した１７例（実施例）の合
金化溶融亜鉛めっき鋼板について、めっき皮膜内層のＦ
ｅ含有率及び表層のＦｅ及びＢ含有率を調べ、パウダリ
ング試験及びクレータリング試験を行って評価した。な
お比較のために、この発明の範囲外の条件で処理した７
例（比較例）及び従来技術による３例（従来例）につい
ても同様に調べな。条件の詳細は以下の通りである。

用いた鋼板は板厚０．８開の冷延鋼板で、汎用されてい
る薄板用低炭素Ａ、＆キルト（素材Ａ）及び高加工用で
パウダリンクを起こし易いと言われている超低炭チタン
含有鋼（素材Ｂ）とである。

各々の成分を第１表に示す。

第　１　表　　　　　　　　（重量％）下層の溶融亜鉛
めっきは、無酸化炉、還元加熱炉を備えた連続式めっき
設備で行い、めっき浴面後に設けられた気体絞り装置に
よって付着量の調整を行った後、実施例Ｎ０．１０を除
き、連続して合金化処理を行った。めっき層が冷却後伸
長率１５％でスキンパスを行い表面を平滑にし、この上
にＢを含むＦｅの上層めっきを付した。実施例Ｎｏ、　
１０ては、亜鉛めっき直後にＢを含むＦｅパウダーをス
プレィすることにより上層めっきを施しその後合金化処
理し冷却後スンパス処理を行った。再加熱処理は、実施
例Ｎ０１６及び比較例Ｎｏ、　６では連続炉を用い、他
の例ではバッチ炉を用いた。上層めっきには、電気めっ
き、プラズマ溶射又はパウダースプレィの方法を用いた
が、これらは各々次の条件で処理した。

（１）電気めっき Ｆ　ｅ　Ｓ　０４（Ｎ　Ｈ４）２　Ｓ　０４−６　Ｈ２
０（ＨＣＯ’Ｈ）２（Ｃ００口）２ （ＮＨ４）２　Ｂ４０７４Ｈ２０ ３８０ｇ＃ ０．４ｇ＃ １〜１００ｇ／ρ ６０　℃ １　　０Ａ／ｄｒｎ” 　Ｈ 浴温 陰極電流密度 （２）プラズマ溶射 プラズマガス　　　　　　　　　　　　Ａｒ溶射入熱　
　　　　　　　　　　２’　ＯＫ　Ｗ溶射距離　　　　
　　　　　　　１００　ｍｍ平均粉末粒径　　　　　　
　　　約５μｍ粉末供給速度５　ｇ／　Ｉ１１！＋１　
ｄＩｎ’″（３）パラダルスプレィ 平均粉末粒径　　　　　　　　　約５μｍ粉末供給速度
　　　　　　　　３　ｇ／ｍｉｎ　ｄｍ”めっき皮膜中
のＦｅ或はＢの含有率は、オジエ電子分光分析及びグリ
ムグロー放電発光分光分析によって、それぞれめっき皮
膜表層及び内層とについて調べた。

耐パウダリング性は、曲率半径２開で９０度に曲げた後
、曲げの内側に粘着テープを貼り付け、これを剥して、
パウダーがこの粘着テープに付着した状況を目視観察し
、点数を付けて評価した。

評点の基準は、１．全く付着無し、２．極くわずかに付
着、３；わずかに付着、４．少し付着、５；かなり付着
、の五段階である。

耐クレータリング性は、めっき面に化成処理を施し、次
いで電着塗装を行い、このとき発生したクレータの数で
評価した。化成処理には市販されている浸漬型のａ酸塩
系処理剤を用いた。電着塗装にはやはり市販されている
カチオン電着塗料を用いたが、調合後−週間攪拌し、極
間距離４　ｃｍで電着電圧３００ｖを瞬時に印加して電
着した。

これらの例の各々の処理条件と調査結果を第２表に示す
。

実施例では、素材Ｂでも耐パウダリング性に劣るものは
なく、パウダーが極くわずかに認められたか或は全く認
められないものばがりであり、非常に良い成績であった
。耐クレータリング性では、上層めっきの下限付着量で
ある陽、１３で１個乃至２個の小さなりレータが発見さ
れたが、実用上は問題ない。このように、実施例では全
ての合金化溶融亜鉛めっき鋼板が耐パウダリング性と耐
クレータリング性とを兼ね備えている。又、内層の鉄含
有率も８ｗｔ％から１３ｗｔ％の範囲内にあり、塗装後
耐食性を十分に確保するものである。

比較例は、各々−Ｎｏ、　１は溶融亜鉛めっき洛中にＡ
　、Ｑが添加されていないなめ、インライン加熱処理で
合金化が不均一になったものて、耐パウダリング性に問
題がある。Ｎｏ、　２はＡｆｆｌの添加量が過剰でイン
ライン合金化処理温度を高めさるを得なくこのため熱歪
の大きかったちのて、同しく耐パウダリング性に問題が
ある。Ｎ０．３は浴中ｐｂの多ずぎなもの、Ｎｏ、　４
はめっき付着量の多ずぎたもので、共に耐パウダリング
性に問題があり。Ｎｏ、　５は、再加熱熱処理によって
熱歪は除かれているので耐パウダリング性は良いが、上
層めっきを施してないので耐クレータリンク性に劣って
いる。ＮＯ。

６は再加熱温度が高過ぎたもの、及びＮｏ、　７は再加
熱処理を施さなかったものて、耐パウダリング性に劣る
。

従来例では、Ｎａ　１は急速昇温高温加熱のみにより合
金化したもので両特性に問題があり、　Ｎ０．２は急速
昇温高温加熱の後低温で合金化調整したもので耐クレー
タリング性が劣り、Ｎｏ、　３は急速昇温高温加熱によ
って合金化しその上に鉄含有率の高いめっき層を付した
もので、耐パウダリング性に劣る。

このように、比較例及び従来例では両特性が同時には満
足されていない。

［発明の効果］ この発明によれば、下層に高耐食性をもつ合金化亜鉛め
っき層を、上層に化成処理性の良いＢを少量含んだ鉄め
っきを付し、低温での再加熱処理によって熱歪を除去し
ながら、これら両層を一体構造としているので、高耐食
性に加えて耐パウダリング性と耐クレータリング性とを
兼ね備えた合金化溶融亜鉛めっき鋼板が製造される。こ
のような優れた製品を簡明な工程で容易に製造し得るこ
の発明の産業上の効果は大きい。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の主要部を８説明するための熱処理条
件と特性適正との関係を示す図である。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）以下の工程を含むことを特徴とする加工性、塗装
   性に優れた合金化溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法。 （イ）通常の前処理を施した鋼板をＡｌ０．０５ｗｔ％
   以上０．３ｗｔ％以下、且つＰｂ０．２ｗｔ％以下を含
   有する溶融亜鉛めっき浴に浸漬して付着量３０ｇ／ｍ＾
   ２以上１２０ｇ／ｍ＾２以下のめっきを施す工程、 （ロ）前記めっきを施す工程に連続して合金化処理炉に
   亜鉛めっきされた鋼板を導入してめっき皮膜表面までＦ
   ｅが拡散した時点まで合金化処理を行う工程、 （ハ）前記合金化処理された溶融亜鉛めっき鋼板の片面
   又は両面にＢを０．０１ｗｔ％以上３ｗｔ％以下を含有
   するＦｅめっきを０．５ｇ／ｍ＾２以上１０ｇ／ｍ＾２
   以下の付着量で施す工程、 そして （ニ）前記工程でめっきを施した鋼板を非酸化性又は還
   元性雰囲気に維持した炉内で２５０℃以上亜鉛の融点以
   下の温度範囲で２０秒以上５時間以下加熱する工程。
2. （２）以下の工程を含むことを特徴とする加工性、塗装
   性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 （イ）通常の前処理を施した鋼板をＡｌ０．０５ｗｔ％
   以上０．３ｗｔ％以下、且つＰｂ０．２ｗｔ％以下を含
   有する溶融亜鉛めっき浴に浸漬して付着量３０ｇ／ｍ＾
   ２以上１２０ｇ／ｍ＾２以下の下層めっきを施す工程、 （ロ）前記下層めっき皮膜が溶融状態であるうちに鋼板
   の片面又は両面にＢを０．０１ｗｔ％以上３ｗｔ％以下
   含有するＦｅパウダーを吹き付けて付着量０．５ｇ／ｍ
   ＾２以上１０ｇ／ｍ＾２以下の上層めっきを施す工程、 （ハ）上層めっき工程に連続して合金化処理炉に下層及
   び上層めっきされた鋼板を導入してめっき皮膜中にη相
   が残らない時点まで合金化処理を行う工程、 （ニ）合金化後スキンパス処理を行い溶融亜鉛めっき皮
   膜の表面を平滑化する工程、 そして （ホ）前記工程で平滑化しためっき皮膜を有する鋼板を
   非酸化性又は還元性雰囲気に維持した炉内で２５０℃以
   上亜鉛の融点以下の温度範囲で２０秒以上５時間以下加
   熱する工程。