JPS63250430A - 無機繊維強化金属複合体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は無機繊維強化金属複合体、更に詳しくは無機耐
熱物質よりなる微粒子、および短繊維および／またはウ
ィスカが付着されている前記無機耐熱物質よりなる連続
繊維束あるいは該連続繊維束よりなる織布で強化された
無機ｆｌｔ維強化金鴇複合体に関するものである。

（従来の技術） 近年、各種機械部品や構造材などにおいて、植種の複合
材料例えば金属を繊維で強化した繊維強化金Ａ（ＰＲ，
Ｍ）などが夏用されている。

ＦＲＭなどに用いられる強化繊維はマ）　ＩＪワックス
属、特にアルミニウム合金やマグネシウム合金などとは
捕れにくい反面、一旦濡れると反応して繊維が劣化する
。この為、一般にｔま強化繊維に表面処理が行なわれる
。処理法としては例えばＣＶＤ去、メッキ法が挙げられ
る。こルらの方法では強化繊維の表面に金属やセラミッ
クを均一に膜状に被シするが、強化譲維との間の熱膨張
係数の差による剥離が生じて表面処理の効果が減少した
り、また、皮膜をノＪくすると強化繊維のしなやかさが
失われたり、硬く、脆くなるため繊維が損傷し易くなる
などの問題が多い。

更に、ｆａ維一本一本に表面処理を行なうためには仮雑
な装置を必要とし、コスト的にも不利である。また、こ
れらの強化繊維を使用して晶圧凝固鋳造法によってＦＲ
Ｍｔ−製造すると、繊維が片寄り繊維の分布が粗な部分
と腎な部分が生じ易い。このため、１８Ｍ中の繊維体積
率（Ｖｆ）の制御が困難であり、ｔＰ！ｊＫＶｆが小さ
い場合には強化繊維が均一に分散したＦＲＭ本来の特色
である設計の自由度が損なわれていた。

このような欠点を屏決するため、従来より複合材料に用
いる強化繊維として連続繊維または長ｔ１ｔＭ１と短繊
維および／またはウィスカとを組み合わせて使用する方
法等が提案されている。

例えば、ＦＲＭ部材の内部には長繊維を使用し、外側に
は短繊維を使用する方法、又は長繊維と短繊維とを混在
せしめて加圧成形することによりＦＲＭ用のプリプレグ
（前駆体）を製造する方法がある。

（発明が解決しようとする問題点） しかしながら、前記従来例においても例えば長繊維と短
繊維とを部材の内部で使い分ける方法はＦＲＭの製造工
程が繁雑となる。また製品の強度も充分でない。更にプ
リプレグ製造時に長繊維と短繊維とを混在せしめる方法
は、長繊維束の表面に短繊維を付着させることはできる
が、内部の長繊維一本一本の表面に均一に付着させるこ
とは困難であり、繊維体の品質が不均一となる・この問
題点を屏決するため、本発明者らは先に、短繊維、ウィ
スカまたは粉末を懸濁した溶液中に連続繊維束’を浸漬
することにより繊維の一本一本の表面に短繊維、ウィス
カまたは粉末を付着させる方法を提案した。この方法は
Ｆ几ＭＯ作製に関し優れたものであるが、更に詳細に検
討した結果％ＦＲＭのマトリックスの組成によってはか
ならずしも充分でない場合があることが判かった。

本発明は上記従来技術における問題点を＞Ｓ決するため
のものであり、その目１」すとするところは、ＦＲＭ等
に使用した場合に金属マトリックスとの濡れ性を改善し
、同時にマ）　ＩＪフックス中添加元素との反応によっ
て連続繊維の強度が低下することを防ぎ、更に複合材中
に連続繊維を均一に分散させて繊維体積率を、制御でき
、また、互いに特性の異なる連？ｚＦｉ！維を組み合せ
ることにより、例えば連続繊維とマ）　ＩＪクック間の
熱応力軽減等の複合材の機械特性を向上させることがで
きる偵、１本で強化さルた浚れた性能を有するＳ＠機繊
維強化金属漠合体を提供することにある。

（間１点を解決するための手段） すなわち本発明の燕鴎黛維強化金属板合体は、セラミッ
ク、炭素および金、偶よりなる群から選択さｎた少なく
とも１種をべ４成成分とする連続繊維の表面に、セラミ
ック、炭素、金属等の耐熱物質より選択された少なくと
も１種からなる微粒子、および短繊維および／またはウ
ィスカが付着されている連続繊維束あるいは該連続繊維
束よりなる織布で強化されたことを特徴とする。

本発明の複合体の好ましい実ｍ：原様としては例えば以
下のものが挙げられる。

（７）微粒子が連続繊維の表面近傍に多く付着されてな
り、短繊維および／またはウィスカがその外側に多く付
着されてなる腹合体。

（イ）微粒子の平均粒径が短繊維および／またはウィス
カの平均長さの≠Ω以下である複合体。

（ロ）　セラミックが、炭化物、窒化物、硼化物および
酸化物から選択された少なくとも１種である複合体。

に）炭化物が炭化珪素であり、窒化物が窒化珪素であり
、酸化物がアルミナである上記（つ）の複合体。　　　
　　　　＼ （４）　セラミックが、 （ａ）　　実質的にＳｉ、Ｍ、ＣおよびＯからなる非晶
質物質、または、 （ｂ）　　実質的にβ−８ｉ　Ｃ，ＭＣ，β−ＳｉＣと
ｆｖｌｃ　ｃ２）固溶体および／ｌたはＭＣ（１−ｘ）
の粒径５００Ａ以下の各結晶質超微粒子および非晶質の
５ｉｎｓと−ＩＶＩＯ，からなる集合体、または、（ｃ
）　　上記（ａ）の非晶質物質と上記（ｂ）の結晶質超
微粒子および非晶質からなる集合体との混合物、 （但し、上記式中、ＭばＴｉまたはＺｒを表わし、Ｘは
０より大きく１未満の数である）である複合体。

（９）連続繊維に対する微粒子、および短繊維および／
またはウィスカの体積率が（１１〜５００チである複合
体。

（剣　連続繊維の配合率が複合体に対して１０〜７０体
積−である腹合体。

連続繊維としてはセラミック例えば炭化ケイ素、窒化ケ
イ素、窒化ホウ素、窒化アルミニウム、アルミナ、シリ
カ、ポリメタロカルボ７ランの焼成物または耐熱性非金
、４元素例えば炭素、ホウ素、耐熱性金属若しくは合金
例えハ鋼、ステンレス鋼、タングステン等の材料よりな
る繊維を単独または組み合わせて用いる事ができる。上
記のポリメタロカルボシランの焼成物は、 （ａ）　　実質的にＳｉ、Ｍ、Ｃおよび０からなる非晶
質物質、または、 （ｂ）　　実質的にβ−８ｔＣ＋ＭＣ，β−ＳｉＣとＭ
Ｃの固溶体および／またはＭＣ（ｓ　−ｘ）の粒径５０
０Ａ以下の各結晶質超微粒子および非晶質のＳｉｎ、と
ＭＯ，からなる集合体、または、（ｃ）　　上記（ａ）
の非晶質物質と上記（ｂ）の結晶質超微粒子および非晶
質からなる集合体との混合物、 （但し、上記式中、ＭはＩ’ｉまたはＺｒｆ、表わし、
Ｘは０よシ大きく１未満の故である）を表わす。繊維の
太さや断面形状等の性状は用途に応じて選択する。

微粒子としては前記連続、繊維に使用したものと同一の
材料を用いてＡ遺したものを用いることができる。微粒
子はいずれか１４’Ａを用いてもよいし、２種以上を組
み合わせてもよい。短繊維やウィスカとしては前記連続
繊維あるいは微粒子に使用したものと同一の材料を用い
て製造したものを用いることができる。

また、いずれか１種を用いても良いし、２鍾以上を組み
合わせて用いてもよい。

短ｍａやウィスカの長さ、太さ及び断面形状は微粒子の
平均粒径等の性状、連続繊維との組合せや要求特性を考
慮して選択するとよいが、短繊維、ウィスカは連続繊維
の平均直径の１／３０００〜１１５の平均直径およびア
スベクト比５０〜１０００であるものが、また、微粒子
は連続繊維の平均直径の１１５０００〜１／２の平均直
径を有するものが望ましい。

連ｇ繊維に付着させる微粒子、短ｆＲ維および／または
ウィスカの址は両者の性状や製造した繊維体の用途等に
よっても異なるが、短繊維、ウィスカおよび微粒子の合
計の連続繊維に対する体積率は（Ｌｌｌチル５００チ度
とするのが好ましい。また、微粒子と短繊維および／ま
たはウィスカとの比率は体積比で０．１：５ッ４０：１
の範囲が好ましい。

本発明の複合体に用いる繊維体が使用できるマトリック
ス金属としてはアルミニウム、マグネシウム等の金属が
挙げられる。

上記繊維体の製造方法は懸濁液浸漬法であり、これは簡
便さ及び適用範囲の広さ等の点で好ましい。この懸濁液
浸漬法の一例としては、例えばボビン等に巻き付けた連
続繊維または適当数の該繊維を束ねた連続繊維束または
この連続繊維束からなる織布を巻き戻して、微粉末と短
繊維および／またはウィスカを同時に懸濁した液体中に
浸漬して再びボビンに巻き取る方法が挙げられる。この
様にして得られた繊維束または織布は連続繊維一本一本
の表面に微粒子と短Ｍｔｍおよび／またはウィスカとが
付着した状態となる。この場合、処理液を入れた処理槽
は、１つでもよいが、■々の変法のため異なる組成の処
理液を入れた処理槽を２つ以上用いてもよい。

また、処理液としては、微粒子と短繊維および／または
ウィスカとを同時に懸濁したものを使用してもよく、あ
るいは微粒子を懸濁した処理液と短繊維および／または
ウィスカをｙｄ濁した処理液を２種の処理槽に入れて使
用してもよい。後者のＪｉｉ％会、連続繊維束または；
織布を浸漬する頭外は、微粒子ｆ＆：ｌ＠濁し九処理液
からでも、短繊維および／またはウィスカを懸濁した処
理液からでもよい。

ここで、連続繊維表面近傍に微粒子が多く付着されて、
短繊維および／ｌたはウィスカがその外側に多く付着さ
れてなる連続ａｍ束あるいは織布ば、以下のようにして
製造することができる。

すなわち、連続、填維束あるいは織布を、微粒子を懸濁
した処理液に浸漬した後、短繊）准および／ま７ｔはウ
ィスカを懸濁した処理液に浸漬する。この場合、まずＷ
Ｌ粒子が連続繊維束の中へ侵入し、繊維一本一本の表面
に付着する。これにより、繊；１間が広がり、その後の
短繊維および／ま之はウィスカの連続は維束中への侵入
が容易になる。

あるいは、平均粒径が短ｆ；Ｒ維および／またはウィス
カの平均長さの１／３０以下の微粒子と、短繊維および
／またはウィスカとを同時に懸濁した処理液に連続繊維
束あるいは織布を浸漬する。この場合、微粒子が主とし
てまず繊維間隙へ侵入し、繊維の表面に付着して繊維間
を押し広げることによって短繊維および／またはウィス
カの繊維間隙への侵入が容易になる。また、超音波てよ
シ振動を与えると各繊維に均一に繊維束内部の繊維まで
付着を行なうことができるＯ超音波は処理液を入れた容
器の外側に設けた超音波付加器によって与えてもよいし
、または適当数の超音波振動子１例えばセラミック振動
子を処理液中に適当に配置して与えても良い。超音波の
照射パターンは連続的でありてもパルス状であってもよ
い。その強度や振動数及び照射時間は連続繊維やこれに
付着させる短繊維、ウィスカまたは微粒子の種類、ある
いは前記付着物の液中側も連続繊維の浸漬時間などの処
理条件によって選択するが１例えば振動数は１０ＫＨｚ
〜２０００ＫＨｚ程度が使用し易い。

付着させるべき物を懸濁させる液体は水でもよいが、連
続繊維の表面にサイジング剤が塗布されている場合には
、テイジング剤の表面活性剤か溶剤を用いるとよい。例
えばエタノール、メタノール、アセトン特にエタノール
などの有機溶剤は、揮発性が水に比べて高いので乾燥が
早く、生産性が向上する利点がある。また、前記有機溶
剤と水との混合物を使用してもよい。

１種の付着物を懸濁した処理液を複数用いる場合と２旧
以上の付着物を懸濁し九処理液を１つ用いる場合のいず
れも処理液中の付着物濃度は特に限定されないが、あま
り小さいと連５！Ｉλ維上に均一な付着が見られず効果
がなくなり、また逆に大きすぎると付４ｍが必要以上に
多くなるため、例えば付Ｊ物として平均直径０．３　ｐ
ｌＨの炭化ケイ素ウィスカと平均粒径（Ｌ３μｍの炭化
ケイ素微粒子を用い繊維数６０００本／ヤーンの連続繊
維束を処理する場合、これらの付屑物の濃度はＣＬｓｙ
／ｌ〜８０Ｐ／ｌ程度が望ましい。

浸漬時間の調整は可動ロールなどの通常の方法により行
なうことができる。”また必要ならば処理した連続繊維
束をボビンに巻き取る前に乾燥炉や赤外線乾燥機、熱風
乾燥機等を用いて乾燥させる。さらに、処理中に短繊維
や微粒子の沈殿を防ぐために攪拌手段、例えばスターラ
ーを用いるか、気体を吹き込んでも良い。

本発明の複合体に用いる連続繊維やこの表面に付着させ
る微粒子、短繊維、ライス力は市販品をそのまま使用す
ることができる。

〔実施例〕

以下の実施列において本発明を更に詳細に説明する。な
お、本発明は下記の実施例に限定されるものではない。

実施例１ 平均直径０．２　ｐｍ　、平均長さｉ　ｏ　ｏ　ｐｍ　
　の炭化珪素ウィスカ１００ｙＪ？よび平均粒度α２８
ｐｍの炭化珪素粒子２５０１をエタノール５１金入れた
処理槽に投入した後、超音波付加器により超音波振動を
与えて懸濁させて処理液を調製した。

繊維直径１３　ｐｍ　、引張強度５００　Ｋ９／１１１
１　＊　引張弾性率１６ｔ／−の炭化珪素連続繊維をボ
ビンから巻き戻し、浸漬時間が１５秒となるように可動
ローラによって調節して処理液中に浸漬させながら通し
た。この処理中、超音波振動を与えると同時に空気を処
理液中疋吹き込んで攪拌した。

ついで、王カローラにより押圧した後、ボビンに巻き取
り、室温、大気中で乾燥させた。

処理前には黒色であった連続４ａ維は処理後には灰緑色
を帯び、電子顕微鏡で観察した結果、連続繊維の表面に
炭化珪素粒子が付着し、その外側に炭化珪素ウィスカが
付着していることが認められた・また、炭化珪素粒子お
よびウィスカは連続繊維に対して１０体槓チ付着してお
９、両者の憲鵞比は３：１であった。

処理したＭｌ、細束を長さ１５０關に切断して５０本重
ね、鋼ｄ　パイプ中に挿入した。このパイプを′ｍ素ガ
ス雰囲気中で７６０°Ｃに予熱し、ついで―造型に配置
して、７６０υて加熱した縄アルミニクムのｌＪ＃を圧
入し、パンチを用いて１０００即／ｄ　で６υ秒間加圧
して、本発明の焦贋城ｈ＆強化金ｍａ皆体を製造した。

得られた複合体の連続繊維の繊維４１］線に対して直角
方向、の金属組織の断面を走ｆ：型電子顕微鏡で観察し
たところ、第１図に示すように炭化珪素微粒子１が連ｆ
ｃＪ礒２の周辺て均一に存在し、さらにその外側に炭化
珪素ウィスカ３が位置しており、連続繊維同志が接触し
ているところはまったく認められず、マトリックス金属
４中に均一に分散していることが認められた。

この複合体の引張強度はｑｓｒ４／−であり、未処理の
炭化珪素繊維で強化された金属複合体の引張強度３７即
／ズ１　に比較して、格別に優れていた。

実施例２ ジメチルジクロロシランを金属ナトリウムで脱塩素縮合
して得られたポリジメチルフラン１００ｉｆｉ部に対し
ポリボロシロキサン５重量部を添加し、窒素中、３５０
’Ｑで熱縮合して得られる、式（Ｓｉ−ＣＨ２）のカル
ボ７ラン単位から主としてなる主鎖骨格を有し、該カル
ボフラン単位の珪素原子に水素原子及びメチル基を有し
ているポリカルポジ２ンに、チタンアルコキシドを加え
て、窒素中、３４０℃で架橋重合することによシ、カル
ボシラン単位１００部と式（Ｔｉ−０）のチタノキサン
１０部とからなるポリチタノカルボシランを得た。この
ポリマーを溶融紡糸し、空気中１９０℃で不融化処理し
、さらに引き続いて窒素中１５００℃で焼成して、繊維
径１３．ｐｍ、モノフィラメント法による引張強ｅｓ　
１ｏ＜ｐ／ｍＪｂ引張弾性率１６　ｔ　／ｍａの主とし
て珪素、チタン、炭素及び酸素からなるチタン元ぶ含−
ｉ３重量％の連続繊維を得た。この繊維は８ｉ、Ｔｉ、
Ｃ及びＯからなる非晶′ｆＸ物質と、β−ＳｉＣと’Ｉ
’　ｉ　Ｃの固溶体及びＴｉＣ（５−ｘ）（０＜ｘ＜　
１　）の粒径が５ＯＡの各結晶質層微粒子および非晶質
のＳｉｎｇとＴｉｏｔ　　からなる果合体との混合系か
らなってした。

炭化珪素ウィスカに代えて上記連続繊維を使用した以外
は実施例１と同様の方法を繰り返して、無・鵠繊維強化
金属複合体を製造した。

得られた複合体の連続繊維の繊維軸線に対して直角方向
の金属組織の断面を走査ｍ電子顕微鏡で観察したところ
、第１図と同様に炭化珪素微粒子が連続繊維の周辺に均
一に存在し、さらにその外側に炭化珪素ウィスカが位置
しており、連続繊維同志が接触しているところはまった
く認められず、マトリックス金属中に均一に分散してい
ることが認められた。

得られた金属複合体■引張強度は１２０　Ｋｇ／１ｌｌ
ｊであり、はぼ複合剤どうシの値が得られた。

実施例５ ５１の三ロフラスコに無水キシレン２．５７トナトリウ
ム４００Ｆとを入れ窒素ガス気流下でキシレンの沸点ま
で加熱し、ジメチルジクロロシラン１１を１時間で滴下
した。滴下終了後、１０時間加熱還流し沈殿物を生成さ
せた。この沈殿を濾過し、まずメタノールで洗浄した後
、水で洗浄して、白色粉末のポリジメチルシラン４２０
１を得た。

他方、ジフェニルジクロロ７ラン７５０Ｆとホウ酸１２
４Ｆを窒素ガス雰囲気下、ｎ−ブチルエーテル中、１０
０〜１２０”Ｑの温度で加熱し、生成した白色樹脂状物
を、さらに真空中４００℃で１時間加熱することによっ
て５３０Ｆのポリボロジフェニルクロキサンを得九〇 次に、前記のポリジメチルシラン２５０ノに上記のポリ
ボロジフェニルクロキサンａ２７ｙを添加混合し、還流
管を備えた２ｔの石英管中で窒素気流下で３５０°Ｃま
で加熱し６時間重合し、ポリカルボシランを得た。室温
で放冷後キシレンを加えて溶液として取り出し、キシレ
ンを蒸発させ％　′５２０“０１時間窒素気流下で濃縮
して１４０りの固体を得シｔ０ 得られたポリカルボ７ラン４１ＯＰとチタンテトラブト
キシド７、３　Ｆとを秤取し、この混合物にキシレン５
００ｎｔｌｔ加えて均一相からなる混合溶液とし、窒素
ガス雰四気下で、１３０℃で１時間攪拌しながら還流反
応を行なったり還流反応終了後、さらに温度を２３０℃
まで上昇させて溶媒のキシレンを留出させ次のち、２５
０℃で１時間重合を行ないポリチタノカルボ７ランヲ得
九。このポリチタノカルボシランを紡糸装置ｆを用いて
２１０℃に加熱溶融して３　Ｑ　Ｏｐｍの口金より、４
００　ｍ／ｍｉｎの紡糸速度で空気中で溶融紡糸して繊
維を得た。この繊維を無張力下で空気中で室温から７．
５℃／時の昇温速度で昇温し、１７５℃で２時間保持し
て不融化した。

この不融化糸の引張強度は６．　Ｏ即／ｘｊｈ伸び率は
２ｔ、Ｏｌであった。

次にこの不融化糸を窒素気流中（１ｏ　ｏ　ｃｃ／ｍｉ
ｎ　）で無張力下で１２００℃まで１２時間で上昇し、
１２００℃で１時間保持して焼成した。得られた連纜鷹
ｉ進の直径は約１８Ｐでモノフィラメント法による引張
強度は２５０　Ｋｐ／ｍＡ　＊弾性率は１４．０ｔｏｎ
Ａ、Ｊであった。

上記方法によＶ製造した無接繊維（チラノ繊維）を用い
て実施例１と同様にして下記第１表に示す本発明のＦＲ
Ｍを得た。

また、第２図に本発明材５の断面図を示す（倍率４００
倍）。

比較例１及び２ 実施例３で得たチラノ繊維のみを強化材として用いて（
比較例１）、または上記チラノ繊維と炭化珪素微粉末を
強化材として用いて（比較例２）実施例１と同様にして
下記第１表に示す比較例ＯＦ’Ｂ、Ｍを得九〇　第３図
に比較材２の断面図を示す（倍率４００倍）。

第１表　　各種ＦＲ，Ｍの曲げ強さ １）ｐは微粒子ｔ−意床する。

愈）Ｗはウィスカを意味する。

上記第１表から明らかなように１本発明のＦＲＭは従来
のＦＲＭに比べて曲げ強さが大きく、機械特性が優れて
いるのが判る。

（発明の効果）。

上述のように本発明の無機繊維強化金属複合体は、連続
繊維のそれぞれの表面に微粒子と短繊維および／または
クイスカを付着させた連続繊維束あるいは該連続繊維束
よりなる織布でマトリックス金属が強化されているため
、複合体中にそれぞれの連続識７准を均一に分散させる
ことができ、繊維の体積率を非常に広範囲に制御するこ
とが可能である。また連続繊維同志の接触が減少し１か
つ複合体の組成が均一となるため強さなどの機械特性が
改善された＠ ざらに連続ＩＩ１．　Ａａのそれぞれの表面近傍には微
粒子を多く付着させ、その外側には短繊維および／ｌた
はウィスカ２多く付着させることによって一層効果的に
なった。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の無機繊維強化金属複合体の一実施例の
金属組織の電子顕微鏡写真、第２図は比較例の無礪繊維
強化金４複合体の一例の金属組織の光学顕微鏡写真、 第５図は本発明の無機繊維強化金属複合体の別の実施例
の金属組織の光学顕微鏡写真である。 図中、 １・・・微粒子　２・・・連続繊ｆａ　３・・・ウィス
カ４・・・マトリックス金属 ン １　・ｇＬ校了 ２　連続ｌＩＬｍ ３・ウイス力 ４・マトリックス金属 第３　図

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. （１）セラミック、炭素および金属よりなる群から選択
   された少なくとも１種を構成成分とする連続繊維の表面
   に、セラミック、炭素、金属等の耐熱物質より選択され
   た少なくとも１種からなる微粒子、および短繊維および
   ／またはウィスカが付着されている連続繊維束あるいは
   該連続繊維束よりなる織布で強化されたことを特徴とす
   る無機繊維強化金属複合体。
2. （２）微粒子が連続繊維の表面近傍に多く付着されてな
   り、短繊維および／またはウィスカがその外側に多く付
   着されてなることを特徴とする特許請求の範囲第１項記
   載の無機繊維強化金属複合体。
3. （３）微粒子の平均粒径が短繊維および／またはウィス
   カの平均長さの１／３０以下であることを特徴とする特
   許請求の範囲第１項記載の無機繊維強化金属複合体。
4. （４）セラミックが、炭化物、窒化物、硼化物および酸
   化物から選択された少なくとも１種であることを特徴と
   する特許請求の範囲第１項記載の無機繊維強化金属複合
   体。
5. （５）炭化物が炭化珪素であり、窒化物が窒化珪素であ
   り、酸化物がアルミナであることを特徴とする特許請求
   の範囲第４項記載の無機繊維強化金属複合体。
6. （６）セラミックが、 （ａ）実質的にＳｉ、Ｍ、ＣおよびＯからなる非晶質物
   質、または、 （ｂ）実質的にβ−ＳｉＣ、ＭＣ、β−ＳｉＣとＭＣの
   固溶体および／またはＭＣ＿（＿１＿−＿ｘ＿）の粒径
   ５００Å以下の各結晶質超微粒子および非晶質の ＳｉＯ＿２とＭＯ＿２からなる集合体、または、 （ｃ）上記（ａ）の非晶質物質と上記（ｂ）の結晶質超
   微粒子および非晶質からなる集合体との混合物、 （但し、上記式中、ＭはＴｉまたはＺｒを表わし、ｘは
   ０より大きく１未満の数である）であることを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項記載の無機繊維強化金属複合体
   。
7. （７）連続繊維に対する微粒子、および短繊維および／
   またはウィスカの体積率が０．１〜５００％であること
   を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の無機繊維強化
   金属複合体。
8. （８）連続繊維の配合率が複合体に対して１０〜７０体
   積％であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
   の無機繊維強化金属複合体。