JPS63172035A - 内外筒型流体封入式パワ−ユニツトマウント - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、車両に搭載されるパワーユニットを車体に支
持する際に用いるパワーユニットマウントに関し、とり
わけ、円筒、外筒間に支持弾性体が装填されるタイプの
マウントであって、該支持弾性体内に振動減衰を発生さ
せるための流体室を設けるようにした円外筒型流体封入
式パワーユ二ットマウントに関する。

従来の技術 一般ニ、エンジン、トランスミッション等の結合体で構
成されるパワーユニットは、パワーユニットマウント〔
エンジンマウント）で車体側に支持されることにより、
エンジン振動等が車体ｉＣ伝達されるのを低減するよう
になっている。かかるパワーユニットマウントは、通常
パワーユニットと車体に夫々装着されろ取付部材を備え
ており、これら取付部材間にゴム等の弾性体が配される
ことにより構成されている。

ところで、かかるパワーユニットマウントとしては、弾
性体が何らかの理由で切断された場合に、夫々の取付部
材が互いに離脱されてしまうのを防止し、かつ、小型化
を図ることができろようになった内外筒型のものが存在
する。即ち、この内外筒型パワーユニットマウントは、
パワーユニット又は車体の一方に装着される円筒と、パ
ワーユニット又は車体の他方に装着される外筒と、これ
ら内、外筒間に装填される支持弾性体とを備え、該支持
弾性体でパワーユニットの荷重を支持すると共に、外聞
が内閣を囲繞していることにより、支持弾性体切断時に
内、外筒の離脱が防止されろようになっている。

一７１Ｆパワーユニットマウントには、たとえハ特願昭
６０−３４２３６号に提案されているように、特に特定
の周波数領域の振動減衰を行なうために支持弾性体内に
液体を封入するようにしたものがある。この特定の振動
減衰領域は、通常エンジンシェイクとかエンジンアイド
リンク等の低周波大損幅領域の入力偏動に設定すること
により、車体参勤の低減を効果的に行なうことができる
。

ところで、前述した内外筒型バワーユニットマウン）［
液体封入の機能を付加したものとしては、従来特開昭６
１−６５９３５号に開示されたものか存在する。この内
外ｗｉ屋流体封入式パワーユニットマウントは、内、外
筒間の支持弾性体内に内筒を境に１対の流体室が形成さ
れ、これら流体室を内筒外周に嵌着されるブロックに形
成されたオリフィスで連通することにより構成されてい
る。

ソシテ、パワーユニットの振動に伴って内、外筒間が変
位されると、前記支持弾性体が変形して一方の流体室が
膨張されろと同時に他方の流体室が潰され、このときに
＃記オリアイス内を流体室内の液体が移動されるように
なっている。ところで、液体封入式のマウントの振動減
衰理論としては、前記特願昭６０−３４２３６号に開示
したように、オリフィス内を振動する液体を質量とし、
流体室側受の拡張弾性をばねとするダイナミックダンパ
作用が行なわれろことが本出願人等によって解析されて
いる。

発明が解決しようとする問題点 しかしながら、前記特開昭６１−６５９３５号に開示さ
れた内外筒型流体封入式パワーユニットマウントは、内
外筒型に′ｒろことにより支持弾性体破損時の安全性を
、より小型化にして発揮することができるのであるが、
夫々の流体室が支持弾性体内に形成され、該支持弾性体
自体を側壁としている。しかし、該支持弾性体はパワー
ユニットの人荷貰を支持てる必要があり、必然的に大き
なばね定数をもって形成されている。従って、前記流体
室の拡張弾性によるばね定数も必然的に大きくなり、前
記流体室、オリフィスで構成さする振動減衰機構で設定
さｎる制撮対象周波数領域（振動伝達率低下領域）は、
エンジンシェイクとがアイドル振動とは大きく懸は離ｎ
た高周波域となってしまう。

従って、車両乗心地に大きく影響するエンジンシェイク
、アイドル機動を効果的に低減することは不可能であり
、依然として車体への低周波入力が行なわれてしま５゜ 尚、前記振動伝達率低下領域を低周波域に設定するため
には流体室の拡張弾性を小さくするか、オリフィス内で
移動（振動）する液体質量を大急くすることくよって達
成されるが、後者の液体質量を大きくするためには、オ
リフィスの開口面積を拡大すると共にオリフィスを長く
てることが考えられる。ところが、前記特開昭６１−６
５９３５号のパワーユニットマウントに開示されたオリ
フィスは円筒に嵌着されたブロックに形成さｎる関係上
、該オリフィスは２つの流体室間で直線状に形成せざる
を得す、オリフィスの開口面積および長す共に小さくな
ってし１う、従って、このオリフィスの点からも前記伝
動伝達車低下領域を低周波域に設定することは不可能と
なってしまう問題点があった。

問題点を解決するための手段 上記問題を解決するために本発明の内外Ｗｉを流体封入
式パワーユニットマウントは、低周波数領域に少なくと
も２つの振動ピーク（ｆｌｉが琲われるパワーユニット
と、車体との間に設けられ、前記パワーユニット又は前
記車体のいずれか一方に装着される内筒と、この円筒を
囲繞し前記パワーユニット又は前記車体の他方に装着さ
れる外筒と、これら内、外筒間に装填され前記加盪源の
荷重を支持てる支持弾性体とを備え、該支持弾性体の一
部を空洞化して密閉された主流体室を形放し、かつ、前
記支持弾性体とは分離して配置されるダイヤフラムで１
つ又は複数の副流体室を形成する一方、前記外筒内部に
互いに異なる長さを有する複数の弧状若しくは環状のオ
リフィス通路を形成し、がっ、夫々のオリフィス通路を
介して互いに連通される主流体室および副流体室で複数
の振動減衰機構を構成し、これら振動減衰機構のうち少
なくとも１つの感動伝達本低下領域を、前記パワーユニ
ットの１つの感動ピーク周波数域に設定すると共に、残
りの振動減衰機構のうち少なくとも１つの機動伝達率低
下領域を、前記パワーユニットの他の１つの振動ピーク
周波数域に設定することにより構成しである。

作用 以上の構成により本発明の内外筒型流体封入式パワーユ
ニットマウントにあっては、パワーユニットの振動に伴
って円筒、外筒間が相対変位され、支持弾性体が変形さ
れると、主流体室内容積は変化され、該流体室内液体は
オリアイス通路を介して副流体室との間で移動されるこ
とにより、振動減衰機構が機能されることになる。この
とき、前記副流体室を構成するダイヤフラムは、前記支
持弾性体とは分離して設げられる関係上、該ダイヤプラ
ムの拡張弾性を前記支持弾性体の剛性とは関係なく大幅
に小さくすることができるようになる。

更ニ、前記オリフィス通路は前記外筒内部に弧状若しく
は環状に形成されることにより、オリフィス通路の開口
面積を大きくてることができると共に、オリフィス通路
を長くすることができ、振動減衰機構でのＳａ伝伝達車
量子領域前記拡張弾性の減少と相俟って低周［域とする
ことができる。

Ｌ　カモ、前記オリフィス通路が異なる長さをもって複
ａ形成されることにより、低周波域での感動伝達本低下
領域を複数設定することができる。従って、パワーユニ
ット振動の低周波域で現われる複数の振動ピーク値、た
とえばエンジンシェイクとかエンジンのアイドル振動を
１つのパワーユニットマウントで同時Ｋｍ！！できるよ
うになる。

実施例 以下、本発明の実施例を図に基づいて詳細に説明する。

即ち、＄１□□□、第２図、Ｗ、３図、第４図は本発明
の内外筒型流体封入式パワーユニットマウント１０（以
下単にパワーユニットマウントと称−ｆ）の第１実施例
を示し、このパワーユニットマウント１０は内筒１２と
、この内筒１２を囲繞する外筒１４と、これら内、外筒
１２，１４間に装填される支持弾性体１６とを備えてい
る。そして、第５図に示すように前記内筒１２は、これ
に挿通されるボルト２０を介してパワーユニット２２か
ら前記パワーユニットマウントｌＯの両側に突設される
１対のブラケット２２ａに装着され、かつ前記外筒１４
はブラケット２４ａを介して車体メンバ２４に装着され
、パワーユニット２２の荷重は前記支持弾性体１６で支
持されるようになっている。尚、これとは逆に内筒１２
を車体メンバ２４側に、外筒１４をパワーユニット２２
側に装着するようにしたものでもよい。

そして、第１．２．３図に示したように前記外［１４の
中央ｓＶｒは内径方向に陥入される周方向の溝３０が形
成され、この溝３０の外側開放部が閉止板３１により液
密的に閉止されている。これら＄３０および閉止板３１
間は、環状の２枚の仕切板３２，３２ａで外ｆ！１１１
４軸方向に隔成され、内［１２を囲繞する第１．第２．
第３環状空間部３３．３３ａ、３３ｈが形成されている
。

一方、前記支持弾性体１６には円筒１２の図中上方側に
位置して空洞部３６を設けろと共に、前記外［１４には
前記空洞部３６の形成位置に対応して該空洞部３６を外
側に開放する開口部３８が形成されている。尚、この開
口部３Ｂは前記空洞部３６の開口面積よりλきく形成さ
れ、該空洞部３６の外Ｗ１１４軸方向側壁３６　ａおよ
び前記環状空間部３３，３３ａ、３３ｂの空洞部３６側
端を閉止する外筒１４周方向側壁３６ｂの上端部が、第
３図に示したように前記開口部３８の内周に嵌合される
ようになっている。

前記開口部３８からは第４図に示したような閉塞体４０
が空洞部３６円に挿入され、該閉塞体４０によって空洞
部３６の上端開放部が閉止されろようになっている。前
記閉塞体４０は空洞部３６内側に密接嵌合される箱体４
２と、この箱体４２の図中上方端部周縁から一体に突設
される７ランク部４４とを備え、該箱体４２の上側はダ
イヤフラム４５で閉止されている。ところで、前記空洞
部３６の環状空間部３３，３３ａ、３３ｂ端を閉止する
測置３６ｂＫは、空洞部３６ＦＥ３と各環状空間部３３
，３３ａ、３３ｂとを連通する連通口３４゜３４ａ、３
４ｂ、３５，３５ａ、３５ｂが形成されており、前記箱
体４２の局方向側壁にも前記連通口３４，３４ａ、３４
ｂ、３５，３５ａ、３５ｂに連通される開口部３６，３
６ａ、３６ｂ、３７゜３７ａ、３７ｂが形成されている
。

前記箱体４２は第６図、第７図にも示すように、上側板
４６と下側板４８との間の空間部は仕切板５ｎ、ｓｏａ
によって、第１．第２．第３空間部５２．５２ａ、５２
ｂＫ隔成され、第１空間部５２は前記開口部３６，３６
ａ、３７を介して連通ずると共に、第２空間部５２ａは
前記開口部３６ｂ。

３７ａを介して連通し、更に第３空間部５２ｂは前記開
口部３７ｂを介して連通するようになっている。従って
、前記第１環状空間部３３は前記第１空間部５２に開口
部３６．３７を介して連通され、該第１ｆｆｌ状空間部
３３で第１オリフィス通路５４が構成されている。また
、前記第１空間部５２に開口部３６ａを介して連通され
る第２環状空間部３３ａは、略−周して開口部３７ａを
介して第２空間部５２ａＫ連通され、更に該第２空間部
５２ａは開口部３６ｂを介して第３環状空間部３３ｂに
連通された後、略−周して開口部３７ｂを介して第３空
間部５２１）に連通さｎており、前記第２゜第３環状空
間部３３ａ、３３６によって第２オリフィス通路５６が
構成されている。

前記箱体４２の下側板４８には、空洞部３６内と第１空
間部５２とを連通する開口部４８ａが形成されると共に
、上側板４６には該上側板４５とダイヤフラム４０との
間の空間部と前記８＠３空間部５２ｂとを連通する開口
部４６ａが形成されている。

そして、前記閉塞体４０は箱体４２を空洞部３６内に挿
入した後、７ランク部４４を外［１４外周に周回してか
しめることにより固定されろようになっている。ところ
で、このように閉塞体４０を固定イる際には、前記空洞
部３６１箱体４２．第１、第２オリフィス連絡５４．５
６および後述する副流体室内に水等の液体を充填した状
態で行なわれ、前記閉塞体４０により液体は液密的に封
入されるようＫなっている。

そして、このように液体が封入された前記空洞部３６を
主流体室６０とし、内、外筒１２，１４間の相対変位に
よる支持弾性体１６の変形で、前記主流体室６０内容積
は変化されるようになっている。

一方、前記支持弾性体１６の図中下端部は内筒１２を保
持てるに十分な肉厚を残して切除され、該支持弾性体１
６下端と外筒１４内周との間には、比較的大きな間隙部
８が形成されている。この間＠部Ｓ内には溝部３００内
径側外側を覆って外筒１４内周に固着されるダイヤフラ
ム６２が、前記支持弾性体１６とは分離して設けられ、
該ダイヤフラム６２と前記溝部３０外側との間に第１副
流体室６４が形成されるようになっている。該第１副流
体室６４と前記第１オリフィス通路５４とは開口部６４
ａを介して連通さｎ、前記主流体室６０内容積が変化さ
れることに伴って、該主流体室６０内液体は第１オリフ
イス油路５４を介して前記第１副流体室５４との間で移
動し、かかる主流体室６０、第１オリフィス通路５４お
よび第１副流体室６４で第１振動減衰機構６６が構成さ
れるようになっている。

一方、前記主流体室６０は第２オリアイス通路５６を介
して箱体４２の上側板４６とダイヤフラム４５との間に
も連通されるようになっており、この上側板４６とダイ
ヤフラム４５との間を第２副流体室７０として、主流体
室６０．第２オリフィス通路５６および第２副流体室７
０で第２振動減衰機構７２が構成されるようになってい
る。

ところで、前記第１振動減衰機構６６および前記第２振
動減衰機構７２は主流体室６０を共有して第１オリアイ
ス通路５４および第２オリフィス通路５６を介して第１
副流体室６４および第２副流体室７０に連通さｎるよう
になっているが、第１オリフィス通路５４は、第１副流
体室６４に連通する開口部６４ａが中間部分に形成され
ているため、該第１オリフィス通路５４と比較して第２
オリフィス通路５６は約４倍の長さとなっている。

従って、ｗｃｌ　、纂ｚオリフィス通路５４．５６の開
口断面積を略等しいものとすると、感動入力時にオリフ
ィス通路５４．５６内を移動（振動）する液体質量は、
第１オリアイス通路５４に比較して第２オリフィス通路
５６の方が大きくなっている。

即ち、一般に流体封入式マウントによる伝動伝達率低下
領域は、揚動減衰機構を構成てろ流体室の拡張弾性区）
を“ばね１とし、オリアイス通路円を移動（振動）する
液体質量１ｒｎｌを１マス１とてる共振現象で決定され
ることが知られており、このときの共振周波数（ｆｌは
、ｆｏｃ（’：となる。従って、前記第１ｉ動減衰機構
６６に対して前記第２振動減衷機構７２での振動伝達車
低下領域は、第１オリフィス通路５４に対して第２オリ
フィス通路５６が長い分だけ周波数域が低くなる。

第８因はパワーユニット２２に生ずる低周波領域の感動
特性Ａ）を柳軸に周波数、縦軸にロスファクタ（ｔａｎ
δ）をとって示す、この特性（Ａｌではエンジンシェイ
クによる振動ピーク領ｆり！ａ、（約５〜１５Ｈ２）ト
エンジンのアイドル振動による振動ピーク領域ａｌ　　
（約２０〜４０Ｈｚ）とが琲わｎている。

一方、第９因は前記第１ｉ動減衰機構６６と前記第２振
動減衰機構７２とで達成されるパワーユニットマウント
ｌＯの振動伝達率特性Ｂを示し、第１振動減衰機構６６
で達成される伝達率低下領域ｂ□をアイドル感動のピー
ク領域ａ８に設定すると共に、第２娠動減衰機構７２で
達成される伝達率低下領域す、をエンジンシェイクのピ
ーク領域ａ１に設定するようにし、である。尚、前記伝
達率低下領域ｂ１．ｂ！を決定する第１．第２Ｇ動減衰
機構６６．７２の各液柱共揖点ｆｌｓｆｆｆｉは、アイ
ドル感動のピーク周波数をｆＴｓエンジンシェイクのピ
ーク周波数を１’Ｅ　とすると、特願昭６０な優動減衰
を行なうことができる。これら各式中、ｍｄｌは第１オ
リアイス通路５４内液体の等何回動流体質量、ｍｄ４は
第２オリフィス通路５６内液体の等何回動流体質量、Ｍ
はパワーユニットの質量である。

以上の構成により本第１実施例のパワーユニットマウン
トｌＯにあっては、パワーユニット２２の感動に伴って
同筒１２．外筒１４間に相対変位が生ずることにより、
支持弾性体１６が変形し主流体室６０内容積が変化する
。このように主流体室６０内容積が変化すると、該主流
体室６０内液圧変化は下側板４８に形成された開口部４
８ａがら箱体４２内に伝達され、更に開口部３６．３７
を介して第１オリフィス通路５４および第１副流体室６
４に伝達される。また、前記液圧変化は開口部３６ａを
介して第２オリフィス通路５６および第２副流体室７０
に伝達される。そして、前記パワーユニット２２がアイ
ドル振動を行なっているときには、第１機動減衰機構６
６を構成している短かい第１オリアイス通路５４内で液
柱共振な起こし、アイドル振動が車体側に伝達されるの
を防止若しくは大幅に低減する。一方、前記パワーユニ
ット２２がエンジンシェイク状態にあるときは、第２振
動減衰機構７２を構成している長い第２オリフィス通路
５６内で液柱共撮を起こし、エンジンシェイク時の振動
が車体側に伝達されるのを防止若しくは入電に低減する
。

このように、本第１％施例のパワーユニットマウント１
０では、内［１２を囲繞する外筒１４にオリフィス通路
５４．５６を形成することにより、該オリフィス通路５
４．５６を十分に長く取ることができると共に、その開
口断面積を広くして、パワーユニット２２の低周波領域
の振動を効果的に低減できる。そして、このように低周
波の振動領域にあっても、第１オリアイス通路５４と第
２オリフィス通路５６の長さを異ならせることにより、
１つのパワーユニットマウント２２で振動ピーク周波数
が夫々異なるアイドル振動およびエンジンシェイク両者
の振動伝達車を低減することができる。

第１０図、第１１図、第１２図、＠１３図は本発明の第
２実施例を示し、第１実施例において第１、＠ＺＳ動減
９　機構６６　ｐ　７２　Ｋ　夫々側す＠”　ｓ第２副
流体室６４．７０を設げたのに対し、本第２実施例にあ
っては、１つの副流体室６４により共用し、第１．第２
オリフイス通路５４．５６の長さを、夫々略半周（通路
は２本となるがその１本の長さ）、および略１周半とな
るように構成している。これに伴ない、第１実施例にお
けろ第２副流体室７０．ダイヤフラム４５１箱体４２の
開口部４６ａ、３７ｂを削除し、かつ第２オリフィス通
路５６に開口部６４ｂを設けて副流体室６４と連通させ
ている。その他の構成は第１実施例と同様である。

また、第１４図、第１５図、第１６図、第１７図は本発
明の＠３５ｉｉ！施例を示し、本第３実施例にあっては
、１つの副流体室７０を第１．第２振動減衰機構６６．
７２で共用し、第１．第２オリフイス通路５４．５６の
長さを、夫々略１周および略２周半となるように構成し
ている。これに伴ない、第１実施例における第１副流体
室６４．ダイヤフラム６２．第１オリフィス通路５４の
開口部６４ａを削除し、かつ箱体４２に仕切ｌ１ＩＱＯ
を設け、この仕切壁１００に対して開口部４８ａの形状
を開口部３６．３６ａ側のみ開口するように変更すると
ともに開口部３７側のみと副流体室７゜とが連通するよ
うに開口部４６ｂを設げている。

上記第２．第３実施例においても、第１実施例と同様の
作用、効果を奏するとともに、副流体室を１つのみとし
たため、ダイヤプラムを１つのみ設ければよく、安価に
製造することができる。

また、振動減衰機構は第１．第２の２つのみに限ること
なく、オリフィス通路を３本以上設けてこのオリフィス
通路の数だげ振動減衰機構を設けるようにしたものでも
よい。

ところで、本第１．第２．第３実施例では第１゜第２副
流体室６４．７ｎを構成するダイヤフラム６２．４５は
、夫々支持弾性体１６とは分離して設けられているため
、前記各ダイヤフラム６２゜４５の拡張弾性は前記支持
弾性体１６の剛性とは関係なく大幅に小さく設定できる
ため、前記第１゜第２オリフイス通路５４．５６内の可
動液体質量を大きくしたことと相俟って、感動伝達率低
下領域を前述した低周波域とすることができるようにな
っている。

発明の詳細 な説明したように本発明の内外筒型流体封入式パワーユ
ニットマウントにあっては、支持弾性体内に設けられる
主流体室と、前記支持弾性体とは分離して設けられるダ
イヤプラムで構成される副流体室とを、外面内部に配置
されたオリフィス通路で連通ずるようにしたので、前記
ダイヤプラムの拡張弾性を小さくできることと、前記オ
リフィス通路の開口断面積を広くかつ長くできることと
相俟って、振動伝達車低下領域をパワーユニットの低周
波域に設定することができる。更に、前記オリフィス通
路を互いに長さを違えて複数設けることにより、異なっ
た感動伝達率低下領域を有する複数の振動減衰機構を１
つのパワーユニットマウントに設けることができ、こｎ
ら振動伝達率低下領域を、パワーユニットの低周波数領
域に現われる複数の振動ピーク周波数域、たとえばエン
ジンシェイク領域とかアイドル感動領域にチューニング
することにより、１両乗心地に大きく影響する広い範囲
の低周波振動が車体に入力されるのを防止若しくは大幅
に低減することができろ。

更に、本発明は円筒と、この内筒を囲繞する外筒との間
に前記支持弾性体を装填するようにした内外Ｗｉ型パワ
ーユニットマウントに、前記振動減衰機構を設けるよう
にしたので、パワーユニットマウントとして前述した各
効果を発揮できることは勿論のこと、支持弾性体の破損
時にも同筒と外筒が互いに離脱されてしまうのを阻止す
る機能を有し、延いてはパワーユニットが脱落されてし
まうのが防止される。従って、かかるパワーユニットマ
ウン）Ｋ離脱防止機構を敢えて設けろ必要がなく、パワ
ーユニットマウント自体の小屋化を図ることができ、狭
いエンジンルーム内でのレイアウトが著しく容易になる
という各種優ｎた効果を奏てろ。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図、第３図、第４図は本発明の内外筒型流
体封入式パワーユニットマウントの第１笑施例を示し、
第１図は断面正面図、第２図は断面側面図、第３図、第
４図は夫々要部斜視図、第５図は本発明のパワーユニッ
トマウントの取付状態を示す概略図、＠６図は本発明の
第１実施例に−用いられる箱体の斜視図、第７図は第６
図中の■−■ｌ１Ｍｌ１ｉ図、ｗ、８図はパワーユニッ
トの低周波域の振動特性図、第９図は本発明のパワーユ
ニットマウントの振動伝達＊特性図、第１Ｏ図、第１１
図ｊ＄１２図１Ｍ１３図は本発明の第２実施例を示し、
第１０図は断面正面図、第１１図は断面側面図、第１２
図は箱体の斜視図、第１３図は第１２図中の■−■線断
面図、第１４図、第１５図、第１６図、第１７図は本発
明の第３実施例を示し、ＷＪ１４図は断面正面図、第１
５図は断面側面図、第１６図は箱体の斜視図、第１７図
は第１６図中の■−■線断面図である。 １０・・・円外問屋流体封入式パワーユニットマウント
、１２・・・内筒、１４・・・外筒、１６・・・支持弾
性体、２２”°°パワーユニット、２４・・・車体メン
バ、３６・・・空洞部、４５．６２・・・ダイヤフラム
、５４・・・第１オリフィス通路、５６・・・第２オリ
フィス通路、６０・・・主流体室、６４・・・ＷＪｌ副
流体室、６６・・・第１振動減衰機構、７０・・・第２
副流体室、７２・・・第２振動減衰機構。 外２名 第１図 第２図 ５４　Ｍ＋７リフイス１！！ｌ路 第４図 ６ｂ ３６ｂ 第８図 （５−１５Ｈｚ）　　　　　（２０−４０Ｈｚ）第９図 ６　ｆｔ　　　　　　２０　’Ｉ　　　　　ｆＷ’Ｊ沢
Ｐｌ−（Ｈｚ）４ａ 第１４図

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）低周波数領域に少なくとも２つの振動ピーク値が
   現われるパワーユニットと車体との間に設けられ、前記
   パワーユニット又は前記車体のいずれか一方に装着され
   る円筒と、この円筒を囲繞し前記パワーユニット又は前
   記車体の他方に装着される外筒と、これら内、外筒間に
   装填され前記加振源の荷重を支持する支持弾性体とを備
   え、該支持弾性体の一部を空洞化して密閉された主流体
   室を形成し、かつ、前記支持弾性体とは分離して配置さ
   れるダイヤフラムで１つ又は複数の副流体室を形成する
   一方、前記外筒内部に互いに異なる長さを有する複数の
   弧状若しくは環状のオリフィス通路を形成し、かつ、夫
   々のオリフィス通路を介して互いに連通される主流体室
   および副流体室で複数の振動減衰機構を構成し、これら
   振動減衰機構のうち少なくとも１つの振動伝達率低下領
   域を、前記パワーユニットの１つの振動ピーク周波数域
   に設定すると共に、残りの振動減衰機構のうち少なくと
   も１つの振動伝達率低下領域を、前記パワーユニットの
   他の１つの振動ピーク周波数域に設定したことを特徴と
   する内外筒型流体封入式パワーユニットマウント。
2. （２）パワーユニットの１つの振動ピーク周波数域をエ
   ンジンシェイク領域とし、かつ、他の１つの振動ピーク
   周波数域をエンジンのアイドル振動領域に設定したこと
   を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の内外筒型流体
   封入式パワーユニットマウント。