JPS63141851A - 膨張性抑止装置用ガス発生装置 - Google Patents
膨張性抑止装置用ガス発生装置Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上夏机旦分立
本発明は衝突に際して車両乗員の動きを抑止する車両乗
員抑止装置を膨張させるガス発生装置に関する。特に１
本発明は衝突に際して車両乗員の動きをＩｉ街するエア
バッグを膨張させるガスを発生する膨張組立体に関する
。
員抑止装置を膨張させるガス発生装置に関する。特に１
本発明は衝突に際して車両乗員の動きをＩｉ街するエア
バッグを膨張させるガスを発生する膨張組立体に関する
。
従来豊肢古
衝突に際して車両乗員の動きを抑止する既知の安全装置
はエアバッグを含み、膨張組立体内のガス発生材料から
得るガス流によって膨張する。衝突に際して車両乗員を
充分に保護するためには。
はエアバッグを含み、膨張組立体内のガス発生材料から
得るガス流によって膨張する。衝突に際して車両乗員を
充分に保護するためには。
膨張組立体は急速に大量のガスを発生してガスをエアバ
ッグに導く必要がある。車両の衝突の時の外気は極めて
高温の時も極めて低温の時もある。
ッグに導く必要がある。車両の衝突の時の外気は極めて
高温の時も極めて低温の時もある。
このため、膨張組立体は外気温度の広い範囲に亘って、
エアバッグを適切に膨張させる所要量のガ・スを供給可
能とする必要がある。
エアバッグを適切に膨張させる所要量のガ・スを供給可
能とする必要がある。
極めて低温の外気の場合は暖かい場合よりも圧力上昇が
遅く、このため、寒冷外気ではエアバッグの膨張が所要
目的達成のためには過度に遅く又は不十分な膨張となる
。更に、外気温度が上昇すればガス発生材料の燃焼速度
が増加する。このため、高い外気温度の時は、高圧が生
じてエアバッグの展開速度は増加する。外気温度に無関
係にエアバッグの均等な機能が望ましい。
遅く、このため、寒冷外気ではエアバッグの膨張が所要
目的達成のためには過度に遅く又は不十分な膨張となる
。更に、外気温度が上昇すればガス発生材料の燃焼速度
が増加する。このため、高い外気温度の時は、高圧が生
じてエアバッグの展開速度は増加する。外気温度に無関
係にエアバッグの均等な機能が望ましい。
更に、膨張組立体は、各種の道路走行間に車両の受ける
定常振動と衝撃負荷に耐えることを特徴とする特に、膨
張組立体内のガス発生材料は車両の凹凸道路や深い孔を
通る時の激しい振動と衝撃負荷に耐えることが重要であ
る。
定常振動と衝撃負荷に耐えることを特徴とする特に、膨
張組立体内のガス発生材料は車両の凹凸道路や深い孔を
通る時の激しい振動と衝撃負荷に耐えることが重要であ
る。
膨張組立体の作動と耐久要求は極めて厳格であるが、安
全装置は顧客が受入れるためには安価とする必要がある
。安全装置の部品は容易に組立て車両に取付ける必要が
ある。しかし、膨張組立体を車両に取付けた後は、比較
的長期間の車両の走行間に受ける力に耐える必要がある
６車両の衝突に際しては、膨張組立体は充分にエアバッ
グを膨張させ得るガス量を急速に発生する。
全装置は顧客が受入れるためには安価とする必要がある
。安全装置の部品は容易に組立て車両に取付ける必要が
ある。しかし、膨張組立体を車両に取付けた後は、比較
的長期間の車両の走行間に受ける力に耐える必要がある
６車両の衝突に際しては、膨張組立体は充分にエアバッ
グを膨張させ得るガス量を急速に発生する。
衾皿災橿！
本発明は新しい膨張組立体を提供し、車両の衝突に際し
て車両乗員の動きを抑止するエアバッグを膨張させるガ
スを発生する。エアバッグを膨張させる比較的大量のガ
スを急速に発生するために膨張組立体は燃焼に際してガ
スを発生する材料のグレイン（固体燃料）を含む。
て車両乗員の動きを抑止するエアバッグを膨張させるガ
スを発生する。エアバッグを膨張させる比較的大量のガ
スを急速に発生するために膨張組立体は燃焼に際してガ
スを発生する材料のグレイン（固体燃料）を含む。
グレインは円筒形とし軸線方向に貫通する通路を有する
。通路の中心はグレインの中央軸線上に中心を有する同
心円上に配置する０通路の軸線は同心円上で等距離とし
、ある同心円上の通路の軸線は隣接同心円上の通路の軸
線から円周方向に離間する。この通路配置はグレインの
均等な燃焼を生ずる。
。通路の中心はグレインの中央軸線上に中心を有する同
心円上に配置する０通路の軸線は同心円上で等距離とし
、ある同心円上の通路の軸線は隣接同心円上の通路の軸
線から円周方向に離間する。この通路配置はグレインの
均等な燃焼を生ずる。
グレインは膨張組立体内で軸線方向端面を互いに対向さ
せる。通路を画成する面が燃焼すれば。
せる。通路を画成する面が燃焼すれば。
燃焼によって発生したガスは通路を流れてグレインの軸
線方向端面に達する。通路からのガス流がグレイン間を
半径方向に流れてエアバッグに達するために、グレイン
端部間を軸線方向に離間させる。即ち、各グレインの軸
線方向端面は突出部を有して隣接ダレインに係合させ、
ガスがグレイン間を半径方向に流れるスペースを形成す
る。
線方向端面に達する。通路からのガス流がグレイン間を
半径方向に流れてエアバッグに達するために、グレイン
端部間を軸線方向に離間させる。即ち、各グレインの軸
線方向端面は突出部を有して隣接ダレインに係合させ、
ガスがグレイン間を半径方向に流れるスペースを形成す
る。
ガス発生材料のグレインはフィルタ組立体を含む構造物
内の位置とする。発生ガスはフィルタ組立体を通ってエ
アバッグに流れる。グレインの外面に係合する弾性リテ
ーナ−管はグレインの各通路を軸線方向に一致させる。
内の位置とする。発生ガスはフィルタ組立体を通ってエ
アバッグに流れる。グレインの外面に係合する弾性リテ
ーナ−管はグレインの各通路を軸線方向に一致させる。
グレインを軸線方向に一致させる他に、リテーナ−管は
弾性可撓性材料製として車両の通常の作動間に作用する
力を緩衝する。更に、リテーナ−管はグレインと外側構
造物との接触を最少にし、グレインの接触による損傷を
防ぐ。
弾性可撓性材料製として車両の通常の作動間に作用する
力を緩衝する。更に、リテーナ−管はグレインと外側構
造物との接触を最少にし、グレインの接触による損傷を
防ぐ。
膨張組立体はガスをエアバッグに導く第１の通路とガス
をエアバッグ外に導く第２の通路とを有する。膨張組立
体の作動前は第１第２の通路は遮断する。充分な圧力が
膨張組立体内に形成されれば第１の通路は開いてガスを
エアバッグに導く。
をエアバッグ外に導く第２の通路とを有する。膨張組立
体の作動前は第１第２の通路は遮断する。充分な圧力が
膨張組立体内に形成されれば第１の通路は開いてガスを
エアバッグに導く。
かくして、エアバッグは比較的低圧を受けることなく、
寒冷外気条件でのエアバッグが遅く又は不十分に膨張す
る問題は生じない。膨張組立体内の圧力が過度に高い時
９例えば外気温度の高い時は第２の通路が開いてガスを
エアバッグ外に導く。
寒冷外気条件でのエアバッグが遅く又は不十分に膨張す
る問題は生じない。膨張組立体内の圧力が過度に高い時
９例えば外気温度の高い時は第２の通路が開いてガスを
エアバッグ外に導く。
かくして、エアバッグは高い外気温度でも過大ガス圧力
を受けることはない。
を受けることはない。
膨張組立体の第１第２の通路は異なる圧力で開く。この
ために、破断可能のフォイルが膨張組立体の第１第２の
通路を覆い、第１の通路は第２の通路よりも大きな断面
とする。かくして、第１の通路を覆うフォイルは第２の
通路を覆うフォイルよりも低い圧力で破断する。
ために、破断可能のフォイルが膨張組立体の第１第２の
通路を覆い、第１の通路は第２の通路よりも大きな断面
とする。かくして、第１の通路を覆うフォイルは第２の
通路を覆うフォイルよりも低い圧力で破断する。
実１皿
本発明を例示とした実施例並びに図面について説明する
。
。
膨張性抑止装置の一般説明を行う。
第１図は本発明による膨張性抑止装置３０の車両の衝突
前の非作動状態を示す。車両が衝突すればエアバ・ノブ
３２は第１図の収縮条件から第２図の伸長条件に、膨張
組立体３４からのガスの急速な流出によって伸長する。
前の非作動状態を示す。車両が衝突すればエアバ・ノブ
３２は第１図の収縮条件から第２図の伸長条件に、膨張
組立体３４からのガスの急速な流出によって伸長する。
エアバッグ３２が伸長条件になれば、車両乗員の運動を
抑止し１乗員が車両内部の構造部材に激突するのを防ぐ
。
抑止し１乗員が車両内部の構造部材に激突するのを防ぐ
。
膨張性抑止装置３０は車両の種々の部分に取付可能であ
るが、第１，２図に示す例では車両のダツシュボード３
５に取付ける。抑止装置はダツシュボード３５に固着し
た剛性金属反応容器３８を含む。膨張組立体３４は反応
容器３８内に取付け、初期ガス流が第２図の矢印４２に
示す通り、エアバッグを後方に乗員室内に膨張させる。
るが、第１，２図に示す例では車両のダツシュボード３
５に取付ける。抑止装置はダツシュボード３５に固着し
た剛性金属反応容器３８を含む。膨張組立体３４は反応
容器３８内に取付け、初期ガス流が第２図の矢印４２に
示す通り、エアバッグを後方に乗員室内に膨張させる。
エアバッグ３２の膨張間の高温で膨張組立体３４からの
過剰ガスは第２図の矢印４４に示す前方に排出される。
過剰ガスは第２図の矢印４４に示す前方に排出される。
エアバッグが膨張すれば、車両乗員の胴体に係合し、衝
突の誘起した力によって車両乗員がダツシュボード３５
に向けて前方に動くのを抑止する。
突の誘起した力によって車両乗員がダツシュボード３５
に向けて前方に動くのを抑止する。
エアバッグ３２は急速に収縮し乗員が車両から出るのを
妨害しない、エアバッグ３２を収縮させるために、好適
な例でエアバッグを多孔性材料製としガスがバッグから
車両乗員室内に流出する。
妨害しない、エアバッグ３２を収縮させるために、好適
な例でエアバッグを多孔性材料製としガスがバッグから
車両乗員室内に流出する。
衝突が生起した時に１図示しない慣性センサが第３．４
図に示す導線５０を経て信号を伝達し、膨張組立体３４
の左端の点火組立体即ち爆管５２を作動させる。点火組
立体５２からの高温ガスと炎はガス発生材料を点火する
。ガス発生材料６０は点火組立体５２を囲む複数の円筒
形グレイン（固形燃料）６４と点火組立体５２から離間
した複数の円筒形グレイン６６とを有する。点火組立体
５２の作動と、グレイン６４．６６の点火とは著しく急
速であり、グレイン６４．６６の燃焼は急速に生じて比
較的大量のガスを急に発生する。
図に示す導線５０を経て信号を伝達し、膨張組立体３４
の左端の点火組立体即ち爆管５２を作動させる。点火組
立体５２からの高温ガスと炎はガス発生材料を点火する
。ガス発生材料６０は点火組立体５２を囲む複数の円筒
形グレイン（固形燃料）６４と点火組立体５２から離間
した複数の円筒形グレイン６６とを有する。点火組立体
５２の作動と、グレイン６４．６６の点火とは著しく急
速であり、グレイン６４．６６の燃焼は急速に生じて比
較的大量のガスを急に発生する。
グレイン６４．６６の燃焼によって発生したガスはグレ
イン６４ 、６６を囲む剛性円筒管７０の開口から流れ
る。ガスはフィルタ組立体７２を流れる。フィルタ組立
体７２は火花及び又は高温材料の粒子がエアバッグ３２
に入るのを防ぐ。ガスは次にフォイルの屓７６に衝突し
、充分な圧力が形成された時に破断する。最後に、ガス
は膨張ハウジング８４の円筒側壁８０の後向き開ロア８
から反応容器３８．エアバッグ３２に流れる。膨張組立
体が過剰ガスを発生した時は排出される。過剰ガスはハ
ウジング８４の前向き開口８６から乗員室内に流れる。
イン６４ 、６６を囲む剛性円筒管７０の開口から流れ
る。ガスはフィルタ組立体７２を流れる。フィルタ組立
体７２は火花及び又は高温材料の粒子がエアバッグ３２
に入るのを防ぐ。ガスは次にフォイルの屓７６に衝突し
、充分な圧力が形成された時に破断する。最後に、ガス
は膨張ハウジング８４の円筒側壁８０の後向き開ロア８
から反応容器３８．エアバッグ３２に流れる。膨張組立
体が過剰ガスを発生した時は排出される。過剰ガスはハ
ウジング８４の前向き開口８６から乗員室内に流れる。
膨張組立体の点火装置を説明する。
衝突が発生すれば１点火組立体５２はガス発生材料６０
に点火する０点火組立体５２は第５図に示すハウジング
９０を有し、ハウジング８４の円形端部壁９２にねじこ
む。点火ハウジング９０は点火可能材料９６を収容し、
衝突が発生した時に導線５０を経て伝達される電流によ
って点火する。材料９６の点火は第５図の点火材料９８
を作動させる。材料９８の作動は点火ハウジング９０の
円形端壁１０２を破壊する。これによって、高温ガス流
はグレイン６４．６６に向けられ、グレインに点火する
。
に点火する０点火組立体５２は第５図に示すハウジング
９０を有し、ハウジング８４の円形端部壁９２にねじこ
む。点火ハウジング９０は点火可能材料９６を収容し、
衝突が発生した時に導線５０を経て伝達される電流によ
って点火する。材料９６の点火は第５図の点火材料９８
を作動させる。材料９８の作動は点火ハウジング９０の
円形端壁１０２を破壊する。これによって、高温ガス流
はグレイン６４．６６に向けられ、グレインに点火する
。
材料９８は各種の材料から選択でき９例えば、塩素酸チ
タニウムカリウム又は塩素酸ジルコニウムカリウムとす
る。しかし１点火装置の点火による破壊作用は避ける必
要がある。特に高ピーク圧力によるグレインの破損を避
けるのが重要である。
タニウムカリウム又は塩素酸ジルコニウムカリウムとす
る。しかし１点火装置の点火による破壊作用は避ける必
要がある。特に高ピーク圧力によるグレインの破損を避
けるのが重要である。
硝酸硼素カリウムの粒子寸法２０ミクロンは材料９８と
してピーク圧力を最少にし、グレインの破損の可能性を
最少にする。
してピーク圧力を最少にし、グレインの破損の可能性を
最少にする。
点火組立体のグレインを説明する。
点火組立体５２の点火に際して、グレイン６４．６６の
燃焼が急速に生じて短時間で大量のガスを発生する。グ
レイン６４．６６は高燃焼性の外面燃焼促進被覆を有し
、グレイン６４．６６の全外面の急速な点火を生ずる。
燃焼が急速に生じて短時間で大量のガスを発生する。グ
レイン６４．６６は高燃焼性の外面燃焼促進被覆を有し
、グレイン６４．６６の全外面の急速な点火を生ずる。
グレイン６４．６６はアルカリ金属のアジ化物製とする
。この化合物はＭＮＪとして代表されＭはアルカリ金属
であり、好適な例でナトリウム又はカリウム、最も好適
な例でナトリウムとする。グレイン６４．６６の組成は
好適な例で１重量％で、アジ化ナトリウム６１−６８χ
、硝酸ナトリウムＯ−５χ、ベントナイトＯ−５χ、酸
化鉄２３−２８χ、グラフディトファイバー２−６χ、
ヒユームドシリカ１−２χを含む、好適な例で、グレイ
ンの組成は重量％で、アジ化ナトリウム６３χ、硝酸ナ
トリウム２．５χ、ベントナイト２χ。
。この化合物はＭＮＪとして代表されＭはアルカリ金属
であり、好適な例でナトリウム又はカリウム、最も好適
な例でナトリウムとする。グレイン６４．６６の組成は
好適な例で１重量％で、アジ化ナトリウム６１−６８χ
、硝酸ナトリウムＯ−５χ、ベントナイトＯ−５χ、酸
化鉄２３−２８χ、グラフディトファイバー２−６χ、
ヒユームドシリカ１−２χを含む、好適な例で、グレイ
ンの組成は重量％で、アジ化ナトリウム６３χ、硝酸ナ
トリウム２．５χ、ベントナイト２χ。
酸化鉄２６．５Ｌグラファイトファイバー４χ、ヒユー
ムドシリカ２χとする。ヒユームドシリカはキャボット
マニュファクチュアリング社から商標名ＣＡＢ−０−５
ＩＩ、、 製品名Ｅｌ（５として重版される。グラファ
イトファイバーは直径３−５ ミクロン、長さ４０−８
０ｍ ｉ １（１−２ｍｍ） とする。
ムドシリカ２χとする。ヒユームドシリカはキャボット
マニュファクチュアリング社から商標名ＣＡＢ−０−５
ＩＩ、、 製品名Ｅｌ（５として重版される。グラファ
イトファイバーは直径３−５ ミクロン、長さ４０−８
０ｍ ｉ １（１−２ｍｍ） とする。
グレイ゛ン６４ 、６６を製造する材料はほぼ既知であ
るが、特にグラファイトファイバーを含む。グラファイ
トファイバーはグレインを機械的に補強する。特に、グ
ラフディトファイバーはグレインの亀裂を防ぐ。グレイ
ンに亀裂を生じた時は不時のダレイン表面積の増加を生
じ、グレインの燃焼速度を予測不可能に加速する。更に
、グラファイトファイバーは機械的補強となり、グレイ
ンが燃焼した時に強い構造の焼結物を形成する。焼結物
はグレインの燃焼生成物を制御する。尚、グラファイト
ファイバーはグレインの燃焼速度を増加させ燃焼温度を
低下させる。グラファイトファイバーはグレインの燃焼
速度を４０％増加する。グレインは比較的低い温度、
１８００°Ｆ（１０００’Ｃ）付近で燃焼する。他のフ
ァイバー、例えばグラスファイバー又は鋼ウールも使用
できる。
るが、特にグラファイトファイバーを含む。グラファイ
トファイバーはグレインを機械的に補強する。特に、グ
ラフディトファイバーはグレインの亀裂を防ぐ。グレイ
ンに亀裂を生じた時は不時のダレイン表面積の増加を生
じ、グレインの燃焼速度を予測不可能に加速する。更に
、グラファイトファイバーは機械的補強となり、グレイ
ンが燃焼した時に強い構造の焼結物を形成する。焼結物
はグレインの燃焼生成物を制御する。尚、グラファイト
ファイバーはグレインの燃焼速度を増加させ燃焼温度を
低下させる。グラファイトファイバーはグレインの燃焼
速度を４０％増加する。グレインは比較的低い温度、
１８００°Ｆ（１０００’Ｃ）付近で燃焼する。他のフ
ァイバー、例えばグラスファイバー又は鋼ウールも使用
できる。
グレイン６４ 、６６の燃焼促進被覆の組成は１Ｎ量％
で、アジ化ナトリウム等のアルカリ全屈アジ化物２０−
５０χ、無機酸化剤特にＶ１＃Ｊ、ナトリウム２５−３
５χヒユームドシリカ１−３χ、ビトン又はテフロン等
のフルオロエラストマー１０−１５χ、マグネシウム１
５−２５χ、グラファイト１−６χを含む。好適な例で
、被覆剤は１重量％で、アジ化ナトリウム３４％、硝酸
すトリウム２８％、ヒユームドシリカ２％、フルオロエ
ラストマー１２％、マグネシウム１９％、グラファイト
５％を含む。通常は被覆の前に粒子全量に対して２−３
．５χの重量ゲインを有する。
で、アジ化ナトリウム等のアルカリ全屈アジ化物２０−
５０χ、無機酸化剤特にＶ１＃Ｊ、ナトリウム２５−３
５χヒユームドシリカ１−３χ、ビトン又はテフロン等
のフルオロエラストマー１０−１５χ、マグネシウム１
５−２５χ、グラファイト１−６χを含む。好適な例で
、被覆剤は１重量％で、アジ化ナトリウム３４％、硝酸
すトリウム２８％、ヒユームドシリカ２％、フルオロエ
ラストマー１２％、マグネシウム１９％、グラファイト
５％を含む。通常は被覆の前に粒子全量に対して２−３
．５χの重量ゲインを有する。
被覆に使用するヒユームドシリカはキャボットマニュフ
ァクチェアリング社から商標名ＣＡＢ−０−３ＩＬ、商
品符号ＥＨ５として市販する。ヒユームドシリカの粒子
寸法は０．０１ミクロンとする。マグネシウムの粒子寸
法は４５ミクロンとし、アジ化ナトリウム、硝酸ナトリ
ウムの粒子寸法は好適な例で。
ァクチェアリング社から商標名ＣＡＢ−０−３ＩＬ、商
品符号ＥＨ５として市販する。ヒユームドシリカの粒子
寸法は０．０１ミクロンとする。マグネシウムの粒子寸
法は４５ミクロンとし、アジ化ナトリウム、硝酸ナトリ
ウムの粒子寸法は好適な例で。
４ミクロンとする。
第６図に示す２個の円筒形グレイン６４は円筒形中央通
路１０６内に第５図に示す円筒形点火ハウジング９０を
収容する。通路１０６はグレイン６４の両端面１０８，
１１０間を貫通する。通路１０６の中央軸線は円筒グレ
イン６４の中央軸線に一致する。
路１０６内に第５図に示す円筒形点火ハウジング９０を
収容する。通路１０６はグレイン６４の両端面１０８，
１１０間を貫通する。通路１０６の中央軸線は円筒グレ
イン６４の中央軸線に一致する。
両端部グレイン６４の燃焼速度とガス発生量を最大にす
るために、複数の円筒通路１１２をグレイン６４０両端
面１０８．１１０間を貫通させる。通路１１２の中央軸
線はグレイン６４の中央軸線に平行であり。
るために、複数の円筒通路１１２をグレイン６４０両端
面１０８．１１０間を貫通させる。通路１１２の中央軸
線はグレイン６４の中央軸線に平行であり。
中央通路１０６に平行である。通路１１２に中央軸線は
第６図に示す通り、グレイン６４の中央軸線上に共通中
心を有する２個の内外同心円１１６，１１８上に配置す
る。グレインの円１１６と円１１８の直径の比は２．９
１：１．９３ とする。
第６図に示す通り、グレイン６４の中央軸線上に共通中
心を有する２個の内外同心円１１６，１１８上に配置す
る。グレインの円１１６と円１１８の直径の比は２．９
１：１．９３ とする。
内側円１１８上の通路１１２はグレインの円周上で外側
同心円１１８上の通路１１２の軸線から離間させる。即
ち、グレイン６４の中心から外側同心円１１６上の通路
１１２の軸線に延長する半径は、グレイン６４の中心か
ら内側同心円１１８上の通路１１２の軸線に延長する半
径とは角度的にオフセットする。このため、各通路１１
２の半径面は他の通路の中央軸線を含む半径面から角度
的にオフセットする。
同心円１１８上の通路１１２の軸線から離間させる。即
ち、グレイン６４の中心から外側同心円１１６上の通路
１１２の軸線に延長する半径は、グレイン６４の中心か
ら内側同心円１１８上の通路１１２の軸線に延長する半
径とは角度的にオフセットする。このため、各通路１１
２の半径面は他の通路の中央軸線を含む半径面から角度
的にオフセットする。
例えば１円１１８上の通路１１２ａと円１１６上の通路
１１２ｂとの間の角度オフセットは５°である。通路１
１２ａの中央軸線と円１１６上の通路１１２ｃの中央軸
線との間の角度オフセットは１５°である。この角度オ
フセットを第６図に示し、グレイン上の対応する通路に
関して同様である。端部グレイン６４は２個の同心円上
に３０個の通路１１２を配置する。内側同心円１１８に
１２個、外側同心円１１６上に１８個を配置する。
１１２ｂとの間の角度オフセットは５°である。通路１
１２ａの中央軸線と円１１６上の通路１１２ｃの中央軸
線との間の角度オフセットは１５°である。この角度オ
フセットを第６図に示し、グレイン上の対応する通路に
関して同様である。端部グレイン６４は２個の同心円上
に３０個の通路１１２を配置する。内側同心円１１８に
１２個、外側同心円１１６上に１８個を配置する。
主グレイン６６は端部グレイン６４と同様の構成とする
。第７図に示す通り、各主グレイン６６はグレインの中
央軸線上に軸線を有する比較的小さな円筒中央通路１２
６を有する。通路１２６は主グレイン６６の両端面１２
８．１３０間に貫通する。更に、主グレイン６６は複数
の円筒通路１３４を軸線方向に両端面１２８．１３０間
を貫通する。通路１３４の中央軸線は通路】２６の中央
軸線、グレイン６６の中央軸線に平行である。通路１２
６．１３４の断面は円形であり、直径は等しく、全長に
均等である。主グレイン６６の通路１２６．１３４の直
径は端部グレイン６４の通路１１２の直径に等しい。
。第７図に示す通り、各主グレイン６６はグレインの中
央軸線上に軸線を有する比較的小さな円筒中央通路１２
６を有する。通路１２６は主グレイン６６の両端面１２
８．１３０間に貫通する。更に、主グレイン６６は複数
の円筒通路１３４を軸線方向に両端面１２８．１３０間
を貫通する。通路１３４の中央軸線は通路】２６の中央
軸線、グレイン６６の中央軸線に平行である。通路１２
６．１３４の断面は円形であり、直径は等しく、全長に
均等である。主グレイン６６の通路１２６．１３４の直
径は端部グレイン６４の通路１１２の直径に等しい。
通路１３４の中心はグレイン６６の中央軸線に中心をを
する同心円１３８．１４０．１４２上に均等間隔で配置
する。外側同心円１３８上に１８個、中間同心円１４０
上に１２個１内側同心円１４２上に６個とする。か（し
て、各グレイン６６の両端面１２８．１３０間に延長す
る通路の数は、グレイン６６の中央の通路１２６を加算
して３７個となる。
する同心円１３８．１４０．１４２上に均等間隔で配置
する。外側同心円１３８上に１８個、中間同心円１４０
上に１２個１内側同心円１４２上に６個とする。か（し
て、各グレイン６６の両端面１２８．１３０間に延長す
る通路の数は、グレイン６６の中央の通路１２６を加算
して３７個となる。
主グレイン６６の均等な燃焼を促進するために。
同心円１３８．１４０．１４２上に配置した通路１３４
は同心円の円周に沿って同じ間隔とする。中央通路１２
６の軸線と同心円１４２上の通路１３４の軸線との半径
方向間隔は、同心円１４２に沿う通路１３４の軸線間の
間隔に等しい。同心円１３８．１４０．１４２の直径の
比は２．９１：１．９３：１である。
は同心円の円周に沿って同じ間隔とする。中央通路１２
６の軸線と同心円１４２上の通路１３４の軸線との半径
方向間隔は、同心円１４２に沿う通路１３４の軸線間の
間隔に等しい。同心円１３８．１４０．１４２の直径の
比は２．９１：１．９３：１である。
同心円１３８．１４０．１４２上の通路１３４の軸線は
他の同心円上の通路の軸線からグレインの円周方向に離
間する。即ち、グレイン６６の軸線から何れの通路１３
４の軸線に延長する半径もグレインの中心から他の通路
１３４の中央軸線に延長する半径から角度的にオフセッ
トする。同心円１３８．１４０．１４２上の通路１３４
の中央軸線と、他の同心円上の隣接通路の中央軸線との
間の角度オフセントの値は、どの通路を考慮するかに応
じて５−３０°の間とする。一部の通路について角度オ
フセットを第７図に示しグレイン全周について対応する
通路では同様である。グレイン６４．６６の通路間隔は
後述する通り。
他の同心円上の通路の軸線からグレインの円周方向に離
間する。即ち、グレイン６６の軸線から何れの通路１３
４の軸線に延長する半径もグレインの中心から他の通路
１３４の中央軸線に延長する半径から角度的にオフセッ
トする。同心円１３８．１４０．１４２上の通路１３４
の中央軸線と、他の同心円上の隣接通路の中央軸線との
間の角度オフセントの値は、どの通路を考慮するかに応
じて５−３０°の間とする。一部の通路について角度オ
フセットを第７図に示しグレイン全周について対応する
通路では同様である。グレイン６４．６６の通路間隔は
後述する通り。
グレインの均等な燃焼を促進する。
通路１１２，１３４内に発生したガスは通路から出てフ
ィルター組立体７２．ハウジング８４を経てエアバッグ
３２に入り、エアバッグを膨張させる必要がある。この
流れのために、第４．５図に示すスペース１４８を隣接
グレイン６４．６６の軸線方向端面間に形成する。端部
グレイン６４の軸線方向両端のスペース１４８ルよ第５
図の端面１０８，１１０の中央開口１０６から、端部グ
レインの第６図の円筒外側面に半径方向外方に延長する
。同様に、グレイン６６の両端のスペース１４８は中央
通路から第５．８図の軸線方向両端面１２８．１３０に
沿って半径方向外方に、グレイン６６の円筒外側面１５
４に延長する。隣接グレイン６４ 、６６の両端に、膨
張組立体３４の名グレイン列の全範囲に亘ってスペース
１４８を形成し、膨張組立体の全長からの均等なガス−
流が得られる。
ィルター組立体７２．ハウジング８４を経てエアバッグ
３２に入り、エアバッグを膨張させる必要がある。この
流れのために、第４．５図に示すスペース１４８を隣接
グレイン６４．６６の軸線方向端面間に形成する。端部
グレイン６４の軸線方向両端のスペース１４８ルよ第５
図の端面１０８，１１０の中央開口１０６から、端部グ
レインの第６図の円筒外側面に半径方向外方に延長する
。同様に、グレイン６６の両端のスペース１４８は中央
通路から第５．８図の軸線方向両端面１２８．１３０に
沿って半径方向外方に、グレイン６６の円筒外側面１５
４に延長する。隣接グレイン６４ 、６６の両端に、膨
張組立体３４の名グレイン列の全範囲に亘ってスペース
１４８を形成し、膨張組立体の全長からの均等なガス−
流が得られる。
グレインの軸線方向端面１２８，１３０に第８図の軸線
方向突出パッド即ち突出部１５８．１６０を形成してｌ
ＩＪ接ダレイン間のスペース１４８を形成する。各パッ
ド１５８．１６０は第７図の通路１３４の四角配列の中
心とした円形とする。パッド１６０を囲む通路１３４の
四角配列は中間同心円１４０と外側同心円１３８に沿っ
た隣接２個の通路を含む。
方向突出パッド即ち突出部１５８．１６０を形成してｌ
ＩＪ接ダレイン間のスペース１４８を形成する。各パッ
ド１５８．１６０は第７図の通路１３４の四角配列の中
心とした円形とする。パッド１６０を囲む通路１３４の
四角配列は中間同心円１４０と外側同心円１３８に沿っ
た隣接２個の通路を含む。
パッド１５８．１６０は外側、中間同心円１３８．１４
０間の中間の位置とする。各パッド１５８．１６０の中
央軸線はパッドを囲む四角配列の通路１３４から等間隔
とする。パッド１５８．１６０を内方に中間同心円１４
０と内側同心円１４２との間とすれば、主グレイン６６
に３個のパッドのみが形成でき、外側中間同心円１３８
．１４０の間とすれば６個のパッドとなる。
０間の中間の位置とする。各パッド１５８．１６０の中
央軸線はパッドを囲む四角配列の通路１３４から等間隔
とする。パッド１５８．１６０を内方に中間同心円１４
０と内側同心円１４２との間とすれば、主グレイン６６
に３個のパッドのみが形成でき、外側中間同心円１３８
．１４０の間とすれば６個のパッドとなる。
第７，８図は主グレイン６６のバンド１５８．１６０を
示し、第５．６図は端部グレイン６４の突出パッド１６
４゜１６６を軸線方向端面１０８．１１０に形成する。
示し、第５．６図は端部グレイン６４の突出パッド１６
４゜１６６を軸線方向端面１０８．１１０に形成する。
端部グレイン６４の突出パッド１６４．１６６は、主グ
レイン６６の突出パッド１５８．１６０と同様に９通路
＋１２の四角配列内の中央の位置とする。端部グレイン
６４の突出パッド１６４，１６６は、主グレイン６６の
突出パッド１５８、１６０の同心円１４０．１４２間の
配置と同様に、同心円１１６．１１８間に配置する。
レイン６６の突出パッド１５８．１６０と同様に９通路
＋１２の四角配列内の中央の位置とする。端部グレイン
６４の突出パッド１６４，１６６は、主グレイン６６の
突出パッド１５８、１６０の同心円１４０．１４２間の
配置と同様に、同心円１１６．１１８間に配置する。
あるグレインの突出パッドは隣接グレインの突出パッド
に接触してグレイン６４ 、６６間に等寸法のスペース
１４８を形成する。即ち、第５図の左端の端部グレイン
６４は６個の右方に突出する突出パッド１６６を有し１
次の端部グレイン６４の左方に突出する突出パッド１６
４に接触する。かくして、端部グレイン６４の端面１０
８，１１０間にスペース１４８を形成し、このスペース
の軸線方向の寸法は突出パッド１６４．１６６の軸線方
向の合計寸法になる。スペース１４８の軸線方向寸法は
グレイン６４の通路】】２の直径にほぼ等しい。
に接触してグレイン６４ 、６６間に等寸法のスペース
１４８を形成する。即ち、第５図の左端の端部グレイン
６４は６個の右方に突出する突出パッド１６６を有し１
次の端部グレイン６４の左方に突出する突出パッド１６
４に接触する。かくして、端部グレイン６４の端面１０
８，１１０間にスペース１４８を形成し、このスペース
の軸線方向の寸法は突出パッド１６４．１６６の軸線方
向の合計寸法になる。スペース１４８の軸線方向寸法は
グレイン６４の通路】】２の直径にほぼ等しい。
同様に、端部グレイン６４の第５図の右端の突出パッド
１６６は左端主グレイン６６の左方突出パッド１６０に
接触して端部グレイン６４と主グレイン６６との間にス
ペース１４８を形成する。第５図の右方に突出する主グ
レイン６６のパッド１５８は次の隣接する主グレイン６
６の左方突出パッド１６０に係合して両生グレイン６６
間にスペース１４８を形成する。凡ての突出パッド１５
８．１６０．１６４．１６６は同じ寸法形状であり、グ
レイン６４．６６間のスペース１４８は凡て同じ寸法形
状である。図示の突出バンド１５８．１６０゜１６４．
１６６はグレイン６４．６６の両端から突出するがパッ
ドを各グレインの一端から突出させることもでき、この
場合はグレイン間のスペース１４８は１個の突出パッド
によって形成され１図示の２個の突出パッドの接触係合
の形成とは異なる。
１６６は左端主グレイン６６の左方突出パッド１６０に
接触して端部グレイン６４と主グレイン６６との間にス
ペース１４８を形成する。第５図の右方に突出する主グ
レイン６６のパッド１５８は次の隣接する主グレイン６
６の左方突出パッド１６０に係合して両生グレイン６６
間にスペース１４８を形成する。凡ての突出パッド１５
８．１６０．１６４．１６６は同じ寸法形状であり、グ
レイン６４．６６間のスペース１４８は凡て同じ寸法形
状である。図示の突出バンド１５８．１６０゜１６４．
１６６はグレイン６４．６６の両端から突出するがパッ
ドを各グレインの一端から突出させることもでき、この
場合はグレイン間のスペース１４８は１個の突出パッド
によって形成され１図示の２個の突出パッドの接触係合
の形成とは異なる。
膨張組立体のグレインリテーナ−を説明する。
グレイン６４．６６は相互に同心に保持され、複数のり
テーナー管１７０．１７２．１７４によって第９図に示
し車両の作動間に生ずる力に対して緩衝される。
テーナー管１７０．１７２．１７４によって第９図に示
し車両の作動間に生ずる力に対して緩衝される。
中空リテーナ−書１７０．１７２．１７４は端部グレイ
ン６４の外側１５０の第６図のＶ型ノツチ１７０に係合
し。
ン６４の外側１５０の第６図のＶ型ノツチ１７０に係合
し。
主グレイン６６の外側１５４の第７図のＶ型ノン千１８
０に係合する。中空円筒リテーナ−管１７０，１７２゜
１７４は弾性の変形可能材料１好適な例でシリコンゴム
製とする。
０に係合する。中空円筒リテーナ−管１７０，１７２゜
１７４は弾性の変形可能材料１好適な例でシリコンゴム
製とする。
第９図のりテーナー管１７０は曲げて２本の平行の脚１
８８．１９０を中間セクション１９２で連結する。
８８．１９０を中間セクション１９２で連結する。
リテーナ−管１７２．１７４も同様に曲げて平行１１１
１１９４゜１９６、１９８．２００を形成する。リテー
ナ−管１７０の脚１８８．１９０は端部グレインの直径
方向に対向したノンチ１７８と主グレイン６６の直径方
向に対向したノツチ１８０とに係合し第５図に示す。脚
１９４．１９６゜１９８．２００も同様に端部及び主グ
レイン６４ 、６６のノツチに係合する。脚１８８，１
９０，１９４，１９６，１９８．２００の連結セクショ
ンは長手方向ダレイン列の最後のグレイン、即ち第４図
の右端の主グレイン６６の端面を横切って延長する。
１１９４゜１９６、１９８．２００を形成する。リテー
ナ−管１７０の脚１８８．１９０は端部グレインの直径
方向に対向したノンチ１７８と主グレイン６６の直径方
向に対向したノツチ１８０とに係合し第５図に示す。脚
１９４．１９６゜１９８．２００も同様に端部及び主グ
レイン６４ 、６６のノツチに係合する。脚１８８，１
９０，１９４，１９６，１９８．２００の連結セクショ
ンは長手方向ダレイン列の最後のグレイン、即ち第４図
の右端の主グレイン６６の端面を横切って延長する。
リテーナ−管１７０．１７２．１７４の脚はグレインを
相互に同心に保持し、端部グレインの通路１１２と主グ
レイン６６の通路１３４とは凡て互いに同心に配置され
る。このため、グレイン６４ 、６６は長手方向に延長
する円筒形の列として重なる。
相互に同心に保持し、端部グレインの通路１１２と主グ
レイン６６の通路１３４とは凡て互いに同心に配置され
る。このため、グレイン６４ 、６６は長手方向に延長
する円筒形の列として重なる。
リテーナ−管１７０．１７２．１７４が剛性の孔明き管
７０内に係合して端部グレイン６４主グレイン６６を孔
明き管７０内に同心の離間した関係に支持する。リテー
ナ−管１７０．１７２．１７４のＩＩ！ｌ１ｌＢ８．１
９０．１９４．１９６．１９８゜２００の外側面は孔明
き管７０の円筒内面に接触係合して端部グレイン６４主
グレイン６６を管７０内に同心関係に支持する。
７０内に係合して端部グレイン６４主グレイン６６を孔
明き管７０内に同心の離間した関係に支持する。リテー
ナ−管１７０．１７２．１７４のＩＩ！ｌ１ｌＢ８．１
９０．１９４．１９６．１９８゜２００の外側面は孔明
き管７０の円筒内面に接触係合して端部グレイン６４主
グレイン６６を管７０内に同心関係に支持する。
端部グレイン６４主グレイン６６の外側面１５０，１５
４と孔明き管７０の内面との間のスペースはグレイン６
４．６６と管７０との間に内側ブレナム室２０６を形成
し、第５図に示す。プレナム室は膨張組立体３４の全長
に延長しりテーナー管１７０．１７２．１７４の脚１８
８゜１９０、１９４．１９６．１９８，２００の間に形
成する弧状室の環状列によって形成される。グレイン６
４．６６間の凡てのスペース１４８はプレナム室２０６
に連通し、管７０とフィルター組立体７２の全長の圧力
を均等にした後にガスはフィルター組立体を通る。
４と孔明き管７０の内面との間のスペースはグレイン６
４．６６と管７０との間に内側ブレナム室２０６を形成
し、第５図に示す。プレナム室は膨張組立体３４の全長
に延長しりテーナー管１７０．１７２．１７４の脚１８
８゜１９０、１９４．１９６．１９８，２００の間に形
成する弧状室の環状列によって形成される。グレイン６
４．６６間の凡てのスペース１４８はプレナム室２０６
に連通し、管７０とフィルター組立体７２の全長の圧力
を均等にした後にガスはフィルター組立体を通る。
リテーナ−管１７０．１７２．１７４は中空であり１弾
性可撓性材料製であり、リテーナ−管が膨張組立体３４
に伝達された振動と衝撃を減衰してグレイン６４．６６
に伝達する。リテーナ−管１７０．１７２．１７４の脚
１８８．１９０．１９４．１９６．１９８．２００は僅
かに弾性圧縮可能であり、グレインが管７０に接触せず
に管７０に対して動き得る。グレイン６４．６６の長手
方向両端はシリコンゴムの封鎖剤の弾性円形部材２１０
．２１２に係合して封鎖と緩衝を行い、第４図に示す、
ロールビン即ち弾性割り金属管を使用しても同様の効果
を得られる。
性可撓性材料製であり、リテーナ−管が膨張組立体３４
に伝達された振動と衝撃を減衰してグレイン６４．６６
に伝達する。リテーナ−管１７０．１７２．１７４の脚
１８８．１９０．１９４．１９６．１９８．２００は僅
かに弾性圧縮可能であり、グレインが管７０に接触せず
に管７０に対して動き得る。グレイン６４．６６の長手
方向両端はシリコンゴムの封鎖剤の弾性円形部材２１０
．２１２に係合して封鎖と緩衝を行い、第４図に示す、
ロールビン即ち弾性割り金属管を使用しても同様の効果
を得られる。
膨張組立体のグレインの燃焼を説明する。
点火組立体５２を作動すればグレイン６４．６６の全露
出面の燃焼が生ずる。これは数ミリ秒で生起する。超音
速燃焼波は同心の通路１１２，１３４を通り。
出面の燃焼が生ずる。これは数ミリ秒で生起する。超音
速燃焼波は同心の通路１１２，１３４を通り。
軸線方向端面１０８．１１０．１２８．１３０を横切っ
て拡がりグレイン６４，６６の外面１５０．１５４に拡
がる。通路１１２．１３４は火炎の急速拡散を可能にす
る。通路を均等な配置としたため、グレイン全体の燃焼
は均等である。グレイン６４．６６は露出面から急速に
燃焼する。主グレイン６６の燃焼の様子は第１０図に線
図として示す。
て拡がりグレイン６４，６６の外面１５０．１５４に拡
がる。通路１１２．１３４は火炎の急速拡散を可能にす
る。通路を均等な配置としたため、グレイン全体の燃焼
は均等である。グレイン６４．６６は露出面から急速に
燃焼する。主グレイン６６の燃焼の様子は第１０図に線
図として示す。
グレイン６６が円筒外面１５４から燃焼する際にグレイ
ンの材料は円形前線に沿って半径方向内方に燃焼し、第
１Ｏ図の前線２１８として示す。
ンの材料は円形前線に沿って半径方向内方に燃焼し、第
１Ｏ図の前線２１８として示す。
第１０図の線図において１通路１３４の内面からのグレ
イン材料の燃焼は外方に拡がり、燃焼前線２１８が大部
分の通路に関して隣接通路の燃焼前線に交叉する。同様
に、グレインの外面１５４からの燃焼前線２１６は半径
方向最外側の通路１３４からの外方に燃焼する前線２１
８に交叉する。
イン材料の燃焼は外方に拡がり、燃焼前線２１８が大部
分の通路に関して隣接通路の燃焼前線に交叉する。同様
に、グレインの外面１５４からの燃焼前線２１６は半径
方向最外側の通路１３４からの外方に燃焼する前線２１
８に交叉する。
第１Ｏ図のグレイン６６が燃焼すれば、グレインの面付
近に焼結物２２４が形成される。焼結物２２４は構造的
にグレイン６６の未燃焼材料より弱い。グレイン６６の
各面からの燃焼前線２１６，２１８がほぼ同時にグレイ
ン６６の各部で互いに交叉するため、グレインの燃焼間
の構造強度は維持される。グレインにグラファイトファ
イバーを添加したため、焼結物の構造強度は最大となる
。
近に焼結物２２４が形成される。焼結物２２４は構造的
にグレイン６６の未燃焼材料より弱い。グレイン６６の
各面からの燃焼前線２１６，２１８がほぼ同時にグレイ
ン６６の各部で互いに交叉するため、グレインの燃焼間
の構造強度は維持される。グレインにグラファイトファ
イバーを添加したため、焼結物の構造強度は最大となる
。
端部グレイン６４主グレイン６６が第１０図に主グレイ
ン６６に関して示したと同様に燃焼すれば、グレイン内
を貫通する通路１１２．１３４内にガスが発生する。こ
のガスは通路１１２．１３４の開放端からグレイン６４
、６６間の半径方向に延長するスペース１４８に導入
される。ガスはスペース１４８内を半径方向外方に流れ
、管７０とグレイン６４．６６の外面との間のプレナム
室２０６に入る。
ン６６に関して示したと同様に燃焼すれば、グレイン内
を貫通する通路１１２．１３４内にガスが発生する。こ
のガスは通路１１２．１３４の開放端からグレイン６４
、６６間の半径方向に延長するスペース１４８に導入
される。ガスはスペース１４８内を半径方向外方に流れ
、管７０とグレイン６４．６６の外面との間のプレナム
室２０６に入る。
プレナム室２０６内のガスは管７０の開口２２８を経て
フィルター組立体７２に入る。ガスの発生及びスペース
１４Ｂからのプレナム室２０６への流入は著しく早いが
、プレナム室２０６は流体圧力を管７０の内面全長に沿
って均圧させる。このため、管７０の全長の等寸法の開
口２２８を通る流量はほぼ均等である。かくして、膨張
組立体３４の全長に関してエアバッグ３２に均等に流入
する。
フィルター組立体７２に入る。ガスの発生及びスペース
１４Ｂからのプレナム室２０６への流入は著しく早いが
、プレナム室２０６は流体圧力を管７０の内面全長に沿
って均圧させる。このため、管７０の全長の等寸法の開
口２２８を通る流量はほぼ均等である。かくして、膨張
組立体３４の全長に関してエアバッグ３２に均等に流入
する。
膨張組立体のフィルタ組立体を説明する。
第１１図に示す円筒形フィルタ組立体７２はグレイン６
４．６６からの高温の粒子がエアバッグの膨張間にエア
バッグ３２に入るのを防ぐ。フィルタ組立体７２は剛性
円筒形孔明き管７０を囲んで巻き、孔明き管７０に直接
巻いた２４メツシユの２Ｎのスクリーン２４０、２４２
を含む。鋼ウールの１屓２４４と第３の２４メツシユの
Ｎ２４６を２Ｊｉｉのスクリーン２４０，２４２の上に
巻く。セラミックグラスのＩＪ’１ｉ２４Ｂ、ｌウール
のＮ２５０を次にフィルタ組立体に巻く。２４メツシユ
のスクリーンの層２５２を鋼ウールのＮ２５０上に巻く
。セラミックグラスウールの第２のｌ１ｉ２５４．鋼ウ
ールの他のｒｒＩ２５６．２４メツシユのフィルタ層２
５８を巻いて完成する。
４．６６からの高温の粒子がエアバッグの膨張間にエア
バッグ３２に入るのを防ぐ。フィルタ組立体７２は剛性
円筒形孔明き管７０を囲んで巻き、孔明き管７０に直接
巻いた２４メツシユの２Ｎのスクリーン２４０、２４２
を含む。鋼ウールの１屓２４４と第３の２４メツシユの
Ｎ２４６を２Ｊｉｉのスクリーン２４０，２４２の上に
巻く。セラミックグラスのＩＪ’１ｉ２４Ｂ、ｌウール
のＮ２５０を次にフィルタ組立体に巻く。２４メツシユ
のスクリーンの層２５２を鋼ウールのＮ２５０上に巻く
。セラミックグラスウールの第２のｌ１ｉ２５４．鋼ウ
ールの他のｒｒＩ２５６．２４メツシユのフィルタ層２
５８を巻いて完成する。
外側フィルタＦｔ２５８とフォイルの層７６との間に外
側ブレナム室２６２を形成する。管状円筒形プレナム室
２６２のスペースは８メ、シュのスクリーンの円筒形層
２６４によって形成する。
側ブレナム室２６２を形成する。管状円筒形プレナム室
２６２のスペースは８メ、シュのスクリーンの円筒形層
２６４によって形成する。
フィルタ組立体７２は複数のスクリーン、鋼ウール、セ
ラミックグラスウールの屑を管７０の周囲に巻いて形成
する。フィルタ組立体７２を形成するには第１２図に示
す平なスクリーンのＮ２７０を布置する。ｖＲウールの
平な１Ｗ２７２をスクリーンの屓２７０の上に置く。フ
ァイバーグラスの平な１２７４を鋼 −ウール
の上に置く。円筒形管７０を第１２図の左方に転勤させ
、第１３図の位置で管７０の周囲に２４メフシユの２７
ｉｉ２４０，２４２が形成される。管７０を更に転勤す
れば鋼ウールのＦｔ２４４とスクリーンの屓２４６を管
７０に巻く。管７０を更に転勤すれば、第１５図の位置
でスクリーン２７０．ｉｌウール２７２．セラミックグ
ラスウール２７４を管７０に巻き、鋼ウールのＦ１２４
８゜２５４、セラミックグラスウールの屓２５０．２５
６．２４メンツシユのスクリーンのｆｉｉ２５２．２５
８を形成する。管７０の各回転は約３７０°である。こ
れによって、管の各層の端部は食い違う。
ラミックグラスウールの屑を管７０の周囲に巻いて形成
する。フィルタ組立体７２を形成するには第１２図に示
す平なスクリーンのＮ２７０を布置する。ｖＲウールの
平な１Ｗ２７２をスクリーンの屓２７０の上に置く。フ
ァイバーグラスの平な１２７４を鋼 −ウール
の上に置く。円筒形管７０を第１２図の左方に転勤させ
、第１３図の位置で管７０の周囲に２４メフシユの２７
ｉｉ２４０，２４２が形成される。管７０を更に転勤す
れば鋼ウールのＦｔ２４４とスクリーンの屓２４６を管
７０に巻く。管７０を更に転勤すれば、第１５図の位置
でスクリーン２７０．ｉｌウール２７２．セラミックグ
ラスウール２７４を管７０に巻き、鋼ウールのＦ１２４
８゜２５４、セラミックグラスウールの屓２５０．２５
６．２４メンツシユのスクリーンのｆｉｉ２５２．２５
８を形成する。管７０の各回転は約３７０°である。こ
れによって、管の各層の端部は食い違う。
最後に、第１１図に示す極めて粗い８メツシユのスクリ
ーンのブレナム形成Ｎ２６４をスクリーンの外Ｎ２５８
上に巻く。全体の円筒形パッケージを膨張ハウジング８
４内に置き、ハウジング内には圧力制御ストリップのフ
ォイル７６を既に固着する。
ーンのブレナム形成Ｎ２６４をスクリーンの外Ｎ２５８
上に巻く。全体の円筒形パッケージを膨張ハウジング８
４内に置き、ハウジング内には圧力制御ストリップのフ
ォイル７６を既に固着する。
膨張組立体の圧力制御を説明する。
温暖な環境でエアバッグ３２を膨張させれば、グレイン
６４ 、６６の燃焼による高温ガスの発生速度は寒冷な
環境での同じ高温ガス発生速度の場合よりはエアバング
３２内の圧力の形成は早い。しかし。
６４ 、６６の燃焼による高温ガスの発生速度は寒冷な
環境での同じ高温ガス発生速度の場合よりはエアバング
３２内の圧力の形成は早い。しかし。
寒冷、温暖な環境共にエアバッグ３２を均等に膨張させ
るのを希望される。温暖、寒冷環境共にエアバッグ３２
を均等に膨張させる問題は、グレイン６４．６６の燃焼
速度が温度の上昇と共に増加するため、悪化させること
になる。
るのを希望される。温暖、寒冷環境共にエアバッグ３２
を均等に膨張させる問題は、グレイン６４．６６の燃焼
速度が温度の上昇と共に増加するため、悪化させること
になる。
温暖、寒冷環境共にエアバッグ３２を均等に膨張させる
ために、膨張ハウジング８４の円筒壁８０の内面に第１
６図に示す圧力制御層７６のフォイルを形成する。フォ
イル層７６は円筒形とし、長手方向に延長するジヨイン
ト２８２によって封鎖する。グレイン６４ 、６６の燃
焼の前は、フォイルＷ１７６は膨張ハウジング９４の円
筒形側壁８０の第１６図に示す後向き開ロア８を封鎖す
る。更に、フォイルｌ１ｆ７６はハウジング側壁８０の
前向き開口８６を封鎖する。
ために、膨張ハウジング８４の円筒壁８０の内面に第１
６図に示す圧力制御層７６のフォイルを形成する。フォ
イル層７６は円筒形とし、長手方向に延長するジヨイン
ト２８２によって封鎖する。グレイン６４ 、６６の燃
焼の前は、フォイルＷ１７６は膨張ハウジング９４の円
筒形側壁８０の第１６図に示す後向き開ロア８を封鎖す
る。更に、フォイルｌ１ｆ７６はハウジング側壁８０の
前向き開口８６を封鎖する。
グレイン６４．６６の燃焼開始の際に、ガスは第１１図
のプレナム室２６２に入りフォイル層７６の円筒内壁に
圧力を作用する。この流体圧力はフォイルを外方にハウ
ジングの内面に押圧する。プレナム室内の圧力が増加し
て所定値に達すれば、フォイル層７６は破断してハウジ
ングの後向き開ロア８に接した開口２８６を第１７図に
示す通りに形成する。
のプレナム室２６２に入りフォイル層７６の円筒内壁に
圧力を作用する。この流体圧力はフォイルを外方にハウ
ジングの内面に押圧する。プレナム室内の圧力が増加し
て所定値に達すれば、フォイル層７６は破断してハウジ
ングの後向き開ロア８に接した開口２８６を第１７図に
示す通りに形成する。
プレナム室２６２内の流体圧力がフォイル開口２８６を
形成する前に増加すれば、開ロア８を閉鎖するフォイル
の第１８図の支持のない円形部２８８に作用する流体圧
力は増加する。所定の圧力でフォイルは開ロア８の円形
縁部２９０で破断しフォイル層７６に第１７図の開口２
８６が形成される。ここで高圧ガスはプレナム室２６２
から反応罐３８を経てエアバッグ３２に入り、第２図に
示す。第１８図には１個の開ロア８を示すが、第３図に
示す通り、多数の長平方向列とした後向き開ロア８を有
する。
形成する前に増加すれば、開ロア８を閉鎖するフォイル
の第１８図の支持のない円形部２８８に作用する流体圧
力は増加する。所定の圧力でフォイルは開ロア８の円形
縁部２９０で破断しフォイル層７６に第１７図の開口２
８６が形成される。ここで高圧ガスはプレナム室２６２
から反応罐３８を経てエアバッグ３２に入り、第２図に
示す。第１８図には１個の開ロア８を示すが、第３図に
示す通り、多数の長平方向列とした後向き開ロア８を有
する。
エアバッグ３２が膨張すれば、エアバッグ内の流体圧力
、及びプレナム室２６２内の流体圧力は増加する。第２
の高い所定の流体圧力がプレナム室２６２内に生じた時
は、ハウジング側壁８４の前向き開口８６に接したフォ
イルＩｉ＃７６が破断して第１９図の開口２９０を形成
する。このため、過剰ガスはブレナム室２６２．膨張組
立体３４から前方に乗員室に、又は導管を経て外気に排
出される。フォイル層７６が第２０図に示す円形縁部２
９４に圧着されればフォイル層は破断して開口２９０を
形成する。
、及びプレナム室２６２内の流体圧力は増加する。第２
の高い所定の流体圧力がプレナム室２６２内に生じた時
は、ハウジング側壁８４の前向き開口８６に接したフォ
イルＩｉ＃７６が破断して第１９図の開口２９０を形成
する。このため、過剰ガスはブレナム室２６２．膨張組
立体３４から前方に乗員室に、又は導管を経て外気に排
出される。フォイル層７６が第２０図に示す円形縁部２
９４に圧着されればフォイル層は破断して開口２９０を
形成する。
フォイル７５７６に後向き開口２８６が形成される前に
前向き開口２９０が形成されるのを防ぐために。
前向き開口２９０が形成されるのを防ぐために。
開ロア８を開口８６よりも著しく大きな直径とする。
このため、フォイルの開ロア８部分の未支持面積は開口
８６を覆う未支持面積より大きい。叩ち、開ロア８での
フォイル破断圧力は開口８６でのフォイル破断圧力より
低圧である。
８６を覆う未支持面積より大きい。叩ち、開ロア８での
フォイル破断圧力は開口８６でのフォイル破断圧力より
低圧である。
開ロア８．８６の寸法を選択して開口２８６，２９０の
形成を２１の異なる所定の圧力とする。第１８．２０図
の開ロア８．８６の円形縁部２９０．２９４を形成する
製造公差によって、フォイル層７６に各開口２８６，２
９０を形成する流体圧力は１０％の偏差がある。各開口
を形成する特定圧力の偏差に無関係に、２種の予め選択
した圧力は、後向き開口２８６が確実に前向き開口２９
０よりも前に形成される。開口２８６と開口２９０の直
径の比は４：３とする。
形成を２１の異なる所定の圧力とする。第１８．２０図
の開ロア８．８６の円形縁部２９０．２９４を形成する
製造公差によって、フォイル層７６に各開口２８６，２
９０を形成する流体圧力は１０％の偏差がある。各開口
を形成する特定圧力の偏差に無関係に、２種の予め選択
した圧力は、後向き開口２８６が確実に前向き開口２９
０よりも前に形成される。開口２８６と開口２９０の直
径の比は４：３とする。
空気吸引について説明する。
グレイン６４．６６の燃焼に際して、第２Ｖ！Ｊに示す
高圧ガス流４２が膨張組立体３４からエアバッグ３２内
に流出する。エアバッグ３２に入る高圧ガス流を補助す
る外気吸引は反応罐３８の側壁３００．３０２に形成し
た開口２９６ 、２９８を経て入る。吸引空気はグレイ
ン６４．６６の燃焼によって発生した高温ガスに混合し
てエアバッグ３２を膨張させるガスを冷却する傾向とな
る。更に、吸引空気はグレイン６４．６６の燃焼によっ
て発生すべきガス量を減少する。
高圧ガス流４２が膨張組立体３４からエアバッグ３２内
に流出する。エアバッグ３２に入る高圧ガス流を補助す
る外気吸引は反応罐３８の側壁３００．３０２に形成し
た開口２９６ 、２９８を経て入る。吸引空気はグレイ
ン６４．６６の燃焼によって発生した高温ガスに混合し
てエアバッグ３２を膨張させるガスを冷却する傾向とな
る。更に、吸引空気はグレイン６４．６６の燃焼によっ
て発生すべきガス量を減少する。
膨張組立体３４からガス４２の流れを生ずる前は開口２
９６．２９８は第１．２図に示す一方弁装置３０６，３
０８によって閉鎮する。弁装Ｗ３０６はフラップ３１０
を含み、フォイルのシート３１２の一部で形成する。
９６．２９８は第１．２図に示す一方弁装置３０６，３
０８によって閉鎮する。弁装Ｗ３０６はフラップ３１０
を含み、フォイルのシート３１２の一部で形成する。
弁装置３０６の第２のフラップ３１４はエアバッグ３２
の材料の一部で形成する。一方弁装置３０６が第１図の
閉鎖位置にあれば、フラップ３１４は反応ｒ１３８の内
面に係合し、フラップ３１０はフラップ３１４の端部を
覆う。
の材料の一部で形成する。一方弁装置３０６が第１図の
閉鎖位置にあれば、フラップ３１４は反応ｒ１３８の内
面に係合し、フラップ３１０はフラップ３１４の端部を
覆う。
グレイン６４ 、６６が燃焼してガス流４２を発生すれ
ば、ガス流は反応罐３８の一方弁３０６の付近内側に低
圧部を生ずる。この低圧によって、外気圧はフラップ３
１０．３１４を第１図の閉鎖位置から第２図の開放位置
に動かす。ここで、第２図の外気流３２０は罐３８内に
吸引される。この吸引空気流は膨張組立体３４からのガ
ス流を補助する。
ば、ガス流は反応罐３８の一方弁３０６の付近内側に低
圧部を生ずる。この低圧によって、外気圧はフラップ３
１０．３１４を第１図の閉鎖位置から第２図の開放位置
に動かす。ここで、第２図の外気流３２０は罐３８内に
吸引される。この吸引空気流は膨張組立体３４からのガ
ス流を補助する。
一方弁３０６の開と同時に弁３０８も開く。これはフォ
イルのシート３１２の一部で形成するフラップ３２４と
エアバッグ３２の材料の一部で形成するフラップ３２６
を、前述の弁装置３０６のフラップ３１０゜３１４と同
様に、閉鎖位置から開放位置に動く。
イルのシート３１２の一部で形成するフラップ３２４と
エアバッグ３２の材料の一部で形成するフラップ３２６
を、前述の弁装置３０６のフラップ３１０゜３１４と同
様に、閉鎖位置から開放位置に動く。
エアバッグ内の流体圧力が増加して第１９図の圧力制御
フォイル層７６の前向き開口２９０を形成する値に達す
れば、過剰ガス流４４はフォイル３１２の屓の開口３３
２，３３４から反応罐３８の前向き端の一致した開口３
３８．３４０に流れる。フラップ形成フォイルＷｉ３］
２は膨張組立体３４によって反応罐３８に押圧された位
置を保つ。
フォイル層７６の前向き開口２９０を形成する値に達す
れば、過剰ガス流４４はフォイル３１２の屓の開口３３
２，３３４から反応罐３８の前向き端の一致した開口３
３８．３４０に流れる。フラップ形成フォイルＷｉ３］
２は膨張組立体３４によって反応罐３８に押圧された位
置を保つ。
エアバッグの取付を説明する。
エアバッグの材料は第２１図に示すエアバッグ取付装Ｗ
ｉ３５０によって反応罐３８の長方形開口端に固着され
る。エアバッグ取付装置３５０はポケット３５４に挿入
した金属棒３５２を含む。ポケット３５４はエアバッグ
の材料を折返して縫い線３５６で縫って形成する。
ｉ３５０によって反応罐３８の長方形開口端に固着され
る。エアバッグ取付装置３５０はポケット３５４に挿入
した金属棒３５２を含む。ポケット３５４はエアバッグ
の材料を折返して縫い線３５６で縫って形成する。
エアバッグ３２の材料と棒３５２とは罐側壁３００の縁
部に所要のステープル３６０によって連結する。
部に所要のステープル３６０によって連結する。
第２１図は１個の棒３５２とステープル３６０を示すが
罐３８の片側にエアバッグ材料の片側を固着するだめの
ポケット内に４本の棒を使用する。反応罐３８の長方形
、後向きの開口端に沿って夫々の棒３５２が固着されて
エアバッグ３２を反応罐３８に確実に連結する。
罐３８の片側にエアバッグ材料の片側を固着するだめの
ポケット内に４本の棒を使用する。反応罐３８の長方形
、後向きの開口端に沿って夫々の棒３５２が固着されて
エアバッグ３２を反応罐３８に確実に連結する。
エアバッグと反応罐との連結の第２の実施例を第２２図
に示す。この連結はエアバッグ３２の材料のポケット３
６６内に入れたストリップ３６４によって形成するトグ
ルロックである。ストリップ３６４と反応罐側壁とをク
リンプしてエアバッグ３２の材料をストリップ３６４
と側壁との間に固着する。反応罐３８の長方形開口端に
沿った複数の位置でクリンプ作動を行う。
に示す。この連結はエアバッグ３２の材料のポケット３
６６内に入れたストリップ３６４によって形成するトグ
ルロックである。ストリップ３６４と反応罐側壁とをク
リンプしてエアバッグ３２の材料をストリップ３６４
と側壁との間に固着する。反応罐３８の長方形開口端に
沿った複数の位置でクリンプ作動を行う。
効果を説明する。
上述によって明らかにされた通り１本発明による新しい
車両乗員の動きを抑止する安全装置３０は膨張組立体３
４を有してガスを発生してエアバッグ３２を膨張させ、
車両の衝突に際して車両乗員の動きを抑止する。エアバ
ッグ３２を膨張させる比較的大量のガスを急速に発生さ
せるために、膨張組立体３４は燃焼に際してガスを発生
する材料の第５．６゜７図に示すグレイン６４．６６を
含む。グレイン６４゜６６の全露出面は同時に燃焼する
。
車両乗員の動きを抑止する安全装置３０は膨張組立体３
４を有してガスを発生してエアバッグ３２を膨張させ、
車両の衝突に際して車両乗員の動きを抑止する。エアバ
ッグ３２を膨張させる比較的大量のガスを急速に発生さ
せるために、膨張組立体３４は燃焼に際してガスを発生
する材料の第５．６゜７図に示すグレイン６４．６６を
含む。グレイン６４゜６６の全露出面は同時に燃焼する
。
グレイン６４．６６は円筒形であり、軸線方向に貫通す
る通路１１２，１３４を有する。端部グレイン６４を貫
通する通路１１２の中心は同心円１１６，１１８上にあ
る。同心円１１６．１１８の中心はグレイン６４の中央
軸線上にある。同様に、主グレイン６６を貫通する通路
１３４の中心は同心円１３８．１４０．１４２上にある
。同心円１３８．１４０．１４２の中心は主グレイン６
６の中央軸線上にある。
る通路１１２，１３４を有する。端部グレイン６４を貫
通する通路１１２の中心は同心円１１６，１１８上にあ
る。同心円１１６．１１８の中心はグレイン６４の中央
軸線上にある。同様に、主グレイン６６を貫通する通路
１３４の中心は同心円１３８．１４０．１４２上にある
。同心円１３８．１４０．１４２の中心は主グレイン６
６の中央軸線上にある。
通路１１２，１３４の軸線は同心円上に等間隔とし。
ある同心円上の通路の軸線は隣接同心円上の通路の軸線
から円周方向に離間する。通路１１２．１３４のこの構
成はグレイン６４．６６を均等に燃焼させる。
から円周方向に離間する。通路１１２．１３４のこの構
成はグレイン６４．６６を均等に燃焼させる。
膨張組立体３４内のグレイン６４ 、６６は軸線方向端
面１０８．１１０．１２８．１３０を互いに対向させる
。通路１１２．１３４を画成する面が燃焼すれば、ガス
は通路を通りグレインの軸線方向端部に達する。ガスが
通路から半径方向にグレイン６４ 、６６間を経てエア
バッグ３２への流れを可能にするために、グレインの端
部間を軸線方向に離間させてグレイン間にスペース１４
８を形成する。
面１０８．１１０．１２８．１３０を互いに対向させる
。通路１１２．１３４を画成する面が燃焼すれば、ガス
は通路を通りグレインの軸線方向端部に達する。ガスが
通路から半径方向にグレイン６４ 、６６間を経てエア
バッグ３２への流れを可能にするために、グレインの端
部間を軸線方向に離間させてグレイン間にスペース１４
８を形成する。
ガス発生材料のグレイン６４．６６はフィルタ組立体７
２を含む構造物内に取付ける。発生したガスはフィルタ
組立体７２を経てエアバッグ３２内に流出する。グレイ
ン６４．６６はグレイン内の通路１１２．１３４を軸線
方向に一致させて、第５図に示すグレイン６４ 、６６
の外面に係合する第９図に示す弾性リテーナ−管１７０
．１７２．１７４によって支持される。リテーナ−管１
７０．１７２．１７．４はグレインを軸線方向に保持す
ると共に１弾性可撓性材料製として車両の定常作動間に
生ずる力の影響に対してグレインを緩衝する。リテーナ
−管はグレインと周囲の構造物上の間の接触を最少にし
て、この接触によるグレインの損傷を防ぐ。
２を含む構造物内に取付ける。発生したガスはフィルタ
組立体７２を経てエアバッグ３２内に流出する。グレイ
ン６４．６６はグレイン内の通路１１２．１３４を軸線
方向に一致させて、第５図に示すグレイン６４ 、６６
の外面に係合する第９図に示す弾性リテーナ−管１７０
．１７２．１７４によって支持される。リテーナ−管１
７０．１７２．１７．４はグレインを軸線方向に保持す
ると共に１弾性可撓性材料製として車両の定常作動間に
生ずる力の影響に対してグレインを緩衝する。リテーナ
−管はグレインと周囲の構造物上の間の接触を最少にし
て、この接触によるグレインの損傷を防ぐ。
膨張組立体３４は第３．１６図に示す第１の通路７８を
有してガスをエアバッグ３２に導き、第１６．１９図に
示す第２の通路８６によって過剰ガスをエアバッグ外に
導く。第１第２の通路７８．８６は膨張組立体３４の作
動前は閉鎖する。膨張組立体３４の作動後に。
有してガスをエアバッグ３２に導き、第１６．１９図に
示す第２の通路８６によって過剰ガスをエアバッグ外に
導く。第１第２の通路７８．８６は膨張組立体３４の作
動前は閉鎖する。膨張組立体３４の作動後に。
第１の通路７８は膨張組立体内に充分な圧力が形成され
た後に開き、ガスをエアバッグ３２に導く。かくして、
エアバッグ３２は寒冷天候条件での比較的低圧によって
エアバッグが遅く又は不適当に膨張する低圧を受けるこ
とはない。膨張組立体内の圧力が外気温度の高い条件等
で過度に高い時は、第２の通路８６が開いてガスをエア
バッグ外に排出する。このため、外気温度が高い場合も
エアバッグが過大圧力を受けることはない。
た後に開き、ガスをエアバッグ３２に導く。かくして、
エアバッグ３２は寒冷天候条件での比較的低圧によって
エアバッグが遅く又は不適当に膨張する低圧を受けるこ
とはない。膨張組立体内の圧力が外気温度の高い条件等
で過度に高い時は、第２の通路８６が開いてガスをエア
バッグ外に排出する。このため、外気温度が高い場合も
エアバッグが過大圧力を受けることはない。
膨張組立体３４の第１第２の通路７８．８６は異なる圧
力で開く０部ち、膨張組立体の第１第２の通路を破断可
能のフォイルＮ７６で覆い、第１の通路７８は第２の通
路８６より大きな断面積とする。かくして、第１の通路
７８を覆うフォイル７６は第２の通路８６を覆うフォイ
ルよりも低圧で破断する。
力で開く０部ち、膨張組立体の第１第２の通路を破断可
能のフォイルＮ７６で覆い、第１の通路７８は第２の通
路８６より大きな断面積とする。かくして、第１の通路
７８を覆うフォイル７６は第２の通路８６を覆うフォイ
ルよりも低圧で破断する。
本発明を好適な実施例について説明したが本発明は各種
の変形が可能である。実施例並びに図面は例示であって
発明を限定するものではない。
の変形が可能である。実施例並びに図面は例示であって
発明を限定するものではない。
第１図は本発明の膨張性抑止装置の車両衝突前の部分断
面図、第２図は第１ｒｙＪの抑止装置の衝突後の膨張状
態を示す部分断面図、第３図は第１．２図の抑止装置に
使用する膨張組立体の説明図、第４図は第３図の膨張組
立体のハウジングとガス発生材料のグレインの配置を示
す断面図、第５図は第４図の膨張組立体の部分拡大断面
図、第６１ｙＪは第５図の６−６線に沿いグレインの形
状を示す平面図、第７図は第５図の７−７線に沿い他の
グレインの形状を示す平面図、第８図は第７図の８−８
線に沿い通路の貫通を示す断面図、第９図はグレインの
位置決め支持用リテーナ−管の説明図。 第１０図はグレインの一部の燃焼過程を示す部分説明図
、第１１図は第３．４図の膨張組立体に使用するフィル
タの部分拡大断面図、第１２図は第１１図のフィルタの
製造過程の最初の過程の説明図、第１３図はフィルタの
２Ｗ１のスクリーンを巻いた図、第１４図は更に鋼ウー
ル屓を巻いた図、第１５図は更にファイバーグラス層と
鋼ウール層とスクリーン層とを巻いた図、第１６図は膨
張組立体のハウジングと発生ガス圧力制御用フォイルの
関係を示す部分断面図、第１７図は第１６図のフォイル
が破断してエアバッグにガスを供給する断面図、第１８
図はフォイルとハウジング開口との関係を示す部分拡大
断面図、第１９図は膨張組立体から過剰ガス排出間のフ
ォイルとハウジングを示す断面図、第２０図は過剰ガス
排出開口とフォイルを示す部分拡大断面図。 第２１図はエアバッグを反応罐に取付ける部分拡大断面
図、第２２図はエアバッグ取付の第２の実施例の断面図
である。 ３０６．膨張性抑止装置 ３２０．エアバッグ３４０．
膨張組立体 ３８００反応罐 ５２９０点火組立体６４
．６６、、、グレイン ７０００円筒管 ７６１．圧力
制御層７２０．フィルタ組立体 ７８．８６．、、開口
（ガス通路）８４６．膨張ハウジング １１２．１２６
．１３４．、、貫通通路１１６．１１８，１３８，１４
０，１４２．、、同心円 １４８．、、スペース１５８
、１６０．１６４，１６６、、、突出パッド１７０、１
７２．１７４．、 、リテーナ−管 １８０．、、Ｖ型
ノツチ２０６．２６２．、、ブレナム室 ２１６，２１
８．、、燃焼前線２８６．２９０．、、フォイル破断開
口２９６．２９８．、、空気吸引開口 ３０６，３０８
．、、一方向弁３１０．３１４，３２４，３２６．、、
フラップＦＩＧ、＋６
面図、第２図は第１ｒｙＪの抑止装置の衝突後の膨張状
態を示す部分断面図、第３図は第１．２図の抑止装置に
使用する膨張組立体の説明図、第４図は第３図の膨張組
立体のハウジングとガス発生材料のグレインの配置を示
す断面図、第５図は第４図の膨張組立体の部分拡大断面
図、第６１ｙＪは第５図の６−６線に沿いグレインの形
状を示す平面図、第７図は第５図の７−７線に沿い他の
グレインの形状を示す平面図、第８図は第７図の８−８
線に沿い通路の貫通を示す断面図、第９図はグレインの
位置決め支持用リテーナ−管の説明図。 第１０図はグレインの一部の燃焼過程を示す部分説明図
、第１１図は第３．４図の膨張組立体に使用するフィル
タの部分拡大断面図、第１２図は第１１図のフィルタの
製造過程の最初の過程の説明図、第１３図はフィルタの
２Ｗ１のスクリーンを巻いた図、第１４図は更に鋼ウー
ル屓を巻いた図、第１５図は更にファイバーグラス層と
鋼ウール層とスクリーン層とを巻いた図、第１６図は膨
張組立体のハウジングと発生ガス圧力制御用フォイルの
関係を示す部分断面図、第１７図は第１６図のフォイル
が破断してエアバッグにガスを供給する断面図、第１８
図はフォイルとハウジング開口との関係を示す部分拡大
断面図、第１９図は膨張組立体から過剰ガス排出間のフ
ォイルとハウジングを示す断面図、第２０図は過剰ガス
排出開口とフォイルを示す部分拡大断面図。 第２１図はエアバッグを反応罐に取付ける部分拡大断面
図、第２２図はエアバッグ取付の第２の実施例の断面図
である。 ３０６．膨張性抑止装置 ３２０．エアバッグ３４０．
膨張組立体 ３８００反応罐 ５２９０点火組立体６４
．６６、、、グレイン ７０００円筒管 ７６１．圧力
制御層７２０．フィルタ組立体 ７８．８６．、、開口
（ガス通路）８４６．膨張ハウジング １１２．１２６
．１３４．、、貫通通路１１６．１１８，１３８，１４
０，１４２．、、同心円 １４８．、、スペース１５８
、１６０．１６４，１６６、、、突出パッド１７０、１
７２．１７４．、 、リテーナ−管 １８０．、、Ｖ型
ノツチ２０６．２６２．、、ブレナム室 ２１６，２１
８．、、燃焼前線２８６．２９０．、、フォイル破断開
口２９６．２９８．、、空気吸引開口 ３０６，３０８
．、、一方向弁３１０．３１４，３２４，３２６．、、
フラップＦＩＧ、＋６
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ガス発生装置であって、 長手方向中央軸線と長手軸線に沿って離間し対向した半
径方向延長端面とを有する円筒形グレインを備え、 該グレインを燃焼に際してガスを発生する材料製とし、 該グレインはグレインを貫通して該対向端面に交叉する
複数の平行通路を有し、 該通路の長手方向中央軸線を円筒形グレインの長手軸線
上に中心を有する複数の同心円上とし、第１の同心円上
の通路の軸線は第２の同心円上の通路の軸線からグレイ
ンの円周方向に離間させることを特徴とするガス発生装
置。 ２、特許請求の範囲第１項に記載の発明であって、前記
複数の通路は同心円上に軸線を有する少なくとも１８個
の通路を含み、前記グレインはグレインの長手軸線に一
致する軸線を有する１個の中央通路を有し、該グレイン
が合計少なくとも１９個の通路を有するガス発生装置。 ３、特許請求の範囲第１項に記載の発明であって、前記
通路がグレインの長手軸線に直角に延長する面内で円形
断面とし全長に均等な断面とするガス発生装置。 ４、特許請求の範囲第１項に記載の発明であって、前記
複数の通路が同心円上に軸線を有する少なくとも３６個
の通路を有し、グレインがグレインの長手軸線に一致す
る軸線を有する中央通路を有し、グレインが合計少なく
とも３７個の通路を有するガス発生装置。 ５、特許請求の範囲第１項に記載の発明であって、前記
グレインの対向端面の少なくとも一方が端面から延長す
る突出部を有し、該突出部がグレインの端面から軸線方
向に離間した面を有してグレインに隣接した面に係合し
てグレインの燃焼間グレインの軸線方向端面を横切るガ
ス流のスペースを形成するガス発生装置。 ６、特許請求の範囲第１項に記載の発明であって、前記
グレインがグレインの外面に沿って軸線方向に延長する
複数の凹部を半径方向最外方の同心円上の隣接通路から
等距離として画成する面装置を有するガス発生装置。 ７、特許請求の範囲第１項に記載の発明であって、隣接
同心円上に軸線を有する前記通路が前記端面上に複数の
矩形開口列を形成し、グレインの端面の一方に複数の前
記突出部を有し、各突出部が該矩形開口列の中央の位置
とし、突出部が端面から離間して隣接端面に係合してグ
レインの燃焼間グレインの端面を横切るガス流のスペー
スを形成する面装置を有するガス発生装置。 ８、特許請求の範囲第１項に記載の発明であって、第１
の同心円上の隣接通路の軸線間の円周距離は第２の同心
円上の隣接通路の軸線間の円周距離に等しくし、第１第
２の同心円の直径の比は２．９１：１．９３とするガス
発生装置。 ９、特許請求の範囲第１項に記載の発明であって、前記
角度オフセットを５−１５°とするガス発生装置。 １０、ガス発生装置であって、 中央長手軸線と、長手軸線に沿って離間し半径方向に延
長する対向端面とを有するグレインを備え、 該グレインを燃焼に際してガスを発生する材料製とし、 該グレインがグレインの外面から内方に離間した位置で
対向端面に交叉する貫通通路を有し、該通路をグレイン
の面で形成し、燃焼に際してガスを発生して通路を流れ
、 グレインの少なくとも一方の端面に端面から延長して隣
接面に係合する突出部を形成してグレインの端面と隣接
面との間にスペースを形成してグレインの端面に沿う外
方への通路からのガス流を可能にするガス発生装置。 １１、特許請求の範囲第１０項に記載の発明であって、
更に、対向端面を有する第２のグレインを含み、第２の
グレインを燃焼に際してガスを発生する材料製とし、第
２のグレインが第２のグレインの外面より半径方向内方
の位置で端面に交叉する貫通通路を有し、第２のグレイ
ンの通路を燃焼に際して第２のグレインの通路を通るガ
スを発生する面で形成し、第２のグレインの対向端面の
一方の端面から延長する突出部を設けて第１第２のグレ
イン間にスペースを形成し、両グレインの端面に沿って
半径方向外方へのガス流を可能にするガス発生装置。 １２、特許請求の範囲第１０項に記載の発明であって、
前記グレインが前記一方の端面の反対の第２の端面から
延長する突出部を有して第２の端面に隣接した第２の面
部に係合させて第２の端面と第２の面部との間にスペー
スを形成して通路からのガスがグレインの第２の端面に
沿って半径方向外方に流れるのを可能にするガス発生装
置。 １３、ガス発生装置であって、 夫々中央長手軸線と、長手軸線に沿って離間し半径方向
に延長した対向端面とを有し、夫々燃焼に際してガスを
発生する複数のグレインを備え、各グレインがグレイン
の外面から半径方向内方に離間した位置で端面に交叉す
る貫通平行通路を有し、 各グレインの通路は燃焼が生起して通路を通るガス流を
発生する材料製とし、 各グレインの外面の両端面間に延長する複数の凹部を画
成する面を有し、 複数のグレインを囲む構造物と、 該凹部に沿って延長し凹部から突出して該構造物に係合
してグレインを抑止する細長の弾性可撓性リテーナー装
置とを備え、グレインの通路を軸線方向に一致させ構造
物に作用する力の影響に対してグレインを緩衝すること
を特徴とするガス発生装置。 １４、特許請求の範囲第１３項に記載の発明であって、
前記リテーナー装置を前記凹部に係合してグレインの外
周から突出する弾性管とするガス発生装置。 １５、車両乗員抑止装置を膨張させるガスを発生する装
置であって、 燃焼に際してガスを発生する材料と、 該材料の容器とを備え、該容器がガスを抑止装置内に導
く第１の複数の開口と、第１の開口より小さくガスを抑
止装置外に導く第２の複数の開口とを有し、 第１第２の複数の開口を覆う装置を備え、第１の所定圧
力で破断して第１の複数の開口を経てガスを抑止装置に
流入させ、第１の所定圧力より高い第２の所定圧力で破
断して第２の複数の開口を経て抑止装置外にガスを流す
装置とすることを特徴とする車両抑止装置用のガス発生
装置。 １６、特許請求の範囲第１５項に記載の発明であって、
前記第１第２の複数の開口を覆う装置を前記第１第２の
所定圧力で破断可能の材料とするガス発生装置。 １７、特許請求の範囲第１５項に記載の発明であって、
前記第１の複数の開口の各開口は第２の複数の開口より
も大きな面積とするガス発生装置。 １８、車両乗員抑止装置を膨張させるガスを発生する装
置であって、 燃焼に際してガスを発生する材料と、 該材料の容器と、 発生ガスを流す容器内のフィルタとを備え、該容器がガ
スを抑止装置に導く第１の通路装置と、ガスを抑止装置
外に導く第２の通路装置とを有し、 第１第２の通路装置を夫々遮断する第１第２の装置を備
え、該装置は異なる圧力で開いて容器内圧力が所定値に
達した時にガスを第１の通路装置を経て抑止装置に流入
させ、容器内圧力が該所定値より高い値に達した時に過
剰ガスを第２の通路装置を経て抑止装置外に流すことを
特徴とする車両抑止装置用ガス発生装置。 １９、特許請求の範囲第１８項に記載の発明であって、
前記第１第２の装置は通路装置を遮断する破断可能のフ
ォイルの一部とし、前記第２の通路装置は第１の通路装
置よりも小さな流通面積とするガス発生装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/915,266 US4817828A (en) | 1986-10-03 | 1986-10-03 | Inflatable restraint system |
| US915266 | 1986-10-03 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7108809A Division JP2739890B2 (ja) | 1986-10-03 | 1995-05-02 | ガス発生装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63141851A true JPS63141851A (ja) | 1988-06-14 |
| JPH07108645B2 JPH07108645B2 (ja) | 1995-11-22 |
Family
ID=25435479
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62249671A Expired - Lifetime JPH07108645B2 (ja) | 1986-10-03 | 1987-10-02 | 膨張性抑止装置用ガス発生装置 |
| JP7108809A Expired - Lifetime JP2739890B2 (ja) | 1986-10-03 | 1995-05-02 | ガス発生装置 |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7108809A Expired - Lifetime JP2739890B2 (ja) | 1986-10-03 | 1995-05-02 | ガス発生装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4817828A (ja) |
| JP (2) | JPH07108645B2 (ja) |
| DE (1) | DE3733436A1 (ja) |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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