JPS63141719A - 底部白化の防止された二軸延伸ポリエステル容器の製法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、底部白化の防止された二軸延伸ポリエステル
容器の製法に関するもので、より詳細には外観特性に優
れ、秀でた商品価値を有すると共に、底部の落下衝撃強
度にも優れた二軸延伸ポリニスチル容器の製法に関する
。

（従来の技術） 二軸延伸ブロー成形によるポリエチレンテレフタレート
製容器は、耐圧性、剛性、透明性、耐衝撃性に優れ、ま
た酸素、炭酸ガス等に対する気体透過性も比較的小さい
ことから、種々の液性食品、調味料、化粧料等を収容す
るための容器として広く使用されている。

ポリエチレンテレフタレート等のポリエステル類の容器
の製造は、一般ポリエステルを溶融径射出金型内に射出
して、実質上非晶質のプリフォームを形成し、このプリ
フォームを延伸成形温度において延伸ブローすることに
より行われている。

（発明が解決しようとする問題点） ポリエチレンテレフチレートはそのガラス転移点乃至融
点直下の温度範囲、一般に１２０乃至１５０℃の温度で
結晶化し、球晶生成により白化する傾向を示す。ポリエ
ステルのプリフォームヘの射出成形では、金型を冷却し
て上記結晶化温度の通過時間を短かくしポリエステルの
結晶化を抑制することが行われているが、底部中心から
溶融樹脂の射出を行なうことから、底部が上記温度領域
での経時が最も長く、従ってプリフォーム底部が若干白
化するのを避は得ない。

このように底部に若干の白濁のあるプリフォームを延伸
ブロー成形して得られた容器の底部に若干の白濁は避け
られず、容器の外観特性が必らずしも十分に満足し得る
ものではないと共に、びん詰製品の購入者に、内容物の
オリ状沈殿が生成し、内容物の変質が生じているのでは
ないかという危惧を抱かせる等、商品価値を低下させる
問題がある。また、このように底部白化の生じた容器底
部は落下衝撃にも弱くなることが認められる。

従って、本発明の目的は、容器の底部白化が有効に解消
され、優れた外観と商品価値とを有し且つ底部の落下衝
撃強度も向上した二軸延伸ポリエステル容器の製法を提
供するにある。

（問題点を解決するための手段） 本発明によれば、エチレンテレフタレート単位を主体と
するポリエステルを側壁部が実質上非晶質の有底プリフ
ォームに射出成形する工程と、該有底プリフォームをポ
リエステルの延伸温度域において二軸延伸ブロー成形す
る工程とから成る二軸延伸ポリエステル容器の製法にお
いて、有底プリフォーム射出金型として、底部キャビテ
ィに向けて径の増大するテーパー状ゲート部を備え且つ
ゲート部出口の直径（Ｄ１）と底部最大内径（ＤＩ）と
の比＜　Ｄ　Ｏ／Ｄ　Ｉ）が０．０６乃至０．７５の範
囲内にある射出金型を使用して、ポリエステルの有底プ
リフォームヘの射出成形を行うことを特徴とする底部白
化の防止された二軸延伸ポリエステル容器の製ン去が士
是イ共される。

本発明によればまた、エチレンテレフタレート単位を主
体とするポリエステルを側壁部が実質上非晶質の有底プ
リフォームに射出成形する工程と、該有底プリフォーム
をポリエステルの延伸温度域において二軸延伸ブロー成
形する工程とから成る二軸延伸ポリニスチル容器の製法
において、有底プリフォーム射出金型として、底部キャ
ビティに向けて径の増大するテーパー形状を有し、ラン
ド長（Ｉ！、）が２乃至５０ｍｍ及びテーパー部の傾斜
角度（θ）が１乃至１０度の範囲にあるゲート部を備え
、ゲート部出口の直径（Ｄ１）と底部最大内径（Ｄ１）
との比（Ｄ　ｏ／Ｄ　＋）７！’（Ｄ，０６乃至０．７
５（７）範囲内にあり、底部対応キャビティ金型の曲率
半径（Ｒ１）が２乃至１０ｍｍ及びゲート出口部分に於
けるキャビティ金型の曲率半径（Ｒ２）が０．１乃至３
ｍｍの範囲内にあり、且つ最大高さ粗さくＲｍａｘ。

ＪＩＳ　　Ｂ−０６０１）が３．２μｍ以下となるよう
に表面仕上げされた射出金型を使用して、ポリエステル
の有底プリフォームヘの射出成形を行うことを特徴とす
る底部白化の防止された二軸延伸ポリエステル容器の製
法が提供される。

（作　用） 既に指摘した通り、ポリエステルの射出成形では、底部
中心にゲートが設けられており、底部の溶融樹脂通過量
が最大であること及びゲートには大きな剪断力が作用し
、この部分での発熱が大であることから、この底部の急
冷は困難であり、成形に際して結晶化温度領域の通過時
間が最も長くなる。

本発明は、有底プリフォーム射出金型として、底部キャ
ビティに向けて径の増大するテーパー状ゲート部を備え
且つゲート部出口の直径（Ｄ１）と底部最大内径（Ｄ１
）との比（Ｄｏ／ＤＩ）が０．０６乃至０．７５、特ニ
０．１０乃至０．５０、最も好適にはｏ、ｉｏ乃至０．
３３の範囲内にある射出金型を使用することにより、プ
リフォーム底部乃至はその近接部での樹脂流のシェアに
よる発熱を回避し或いは緩和することが可能となり、そ
の結果として普通に採用されているポリエステルのプリ
フォームの射出条件（ポリエステルの重合度、射出温度
、射出圧、型の冷却温度等の条件）においても、プリフ
ォーム底部の白化傾向を解消することができる。

プリフォームの製造に用いる射出装置の配置を示す第１
図において、射出キャビティ金型Ａ部１及び同キャビテ
ィ金型Ｂ部１ａとコア金型２との間にはプリフォームに
対応するキャビティ３が形成されている。キャビティ金
型８部１ａのプリフォーム底部に対応する位置にはゲー
ト４があり、ホットランナ−ノズル５及びホットランナ
−ブロック６を経て射出機７に接続されている。射出機
７はポリエステル射出用のもので、バレル８及び内部の
スクリュー９を備えている。

ポリエステルをバレル８内に溶融し、スクリュー９の回
転によりバレル８内に貯留した後、スクリュー９を前進
させて、溶融樹脂をスプル１ｏ、ホットランナ−１１及
びゲート４を介してキャビティ３内に射出する。図示し
ていないが、キャビティ金型Ａ部１及びキャビティ金型
８部１ａ、及びコア金型２は強制水冷されており、射出
溶融樹脂は非晶質状態に過冷却され、プリフォームの成
形が行われる。

プリフォーム底部対応金型（キャビティ金型８部１ａ）
をゲートと共に拡大して示す第２図において、ゲート４
は底部キャビティ金型８部１ａに向けて径の増大するテ
ーパー形状をなしており、このゲートはθで示されるテ
ーパーの傾斜角度と２で示されるランド長を有している
。また、このゲートはＤｏで示される出口直径を有して
いる。

Ｍ２図において、底部最大内径り、とは、キャビティ金
型Ａ部１とキャビティ底Ｂ部１ａとの境界部の直径であ
る。底部キャビティ金型底部（Ｂ部）ｌａはＲ１で示さ
れる曲率半径を有し、一方ゲート出口におけるキャビテ
ィ金型１２はＲ２で示される曲率半径を有する。

本発明において、Ｄｏ／Ｄ＋の値が前述した範囲よりも
小さいと、樹脂射出時におけるシェアによる発熱が大と
なり、底部白化を生ずるのを避は得ない。しかしながら
、このり。／ＤＩの比が前記範囲を越えると射出圧を多
きくとることが困難となり、空気の巻き込み等を発生し
て良好な成形品を得ることが困難となる。

更に、底部白化を防止する上では、金型設計を次のよう
にすることも有効である。

（１）プリフォーム底部乃至はその近接部での樹脂流の
シェアによる発熱を回避し或いは緩和するため、ゲート
のランド長ｌを長くする。このゲートのランド長２は２
乃至５０　ｍｍ、特に５乃至３０ｍｍの範囲が適当であ
る。

（２）上記（１）と同様の目的で、ゲートをノズルから
底部（キャビティ）へ向けて次第に径が増大するテーパ
ー形状する。このテーパーの傾斜角度（θ）は１乃至１
０度、特に２乃至８度の範囲が適当である。

（３）ゲートからキャビティ内への樹脂の流入が容易に
行われるようにすることが底部白化の程度を小さい値に
抑制する上で有効であり、このため底部対応キャビティ
金型部分の曲率半径Ｒ０を大きくとるのがよい。この曲
率半径Ｒ３には最適値があり、一般に２乃至１０ｍｍ、
特に４乃至８ｍｍの範囲がよい。

（４）上記（３）と同じ目的で、ゲート出口部分におけ
るキャビティ金型の曲率半径Ｒ２を小さくとるのがよい
。この曲率半径Ｒ２にも最適値があり、一般に０．１乃
至３．０　ｍｍ、特に０，３乃至２．０ｍｍの範囲がよ
い。

（５）射出金型の材質も問題であり、熱伝導率が大きく
、しかも表面粗度の小さい金型を用いるのが底部白化を
防止する上で有効である。

このため金型としてベリリウム−銅合金を使用し、且つ
最大高さ粗さ（Ｒｍａｘ、Ｊ　Ｉ　Ｓ　　Ｂ　−０６０
１）が３．２μｍ以下、特に０．８μｍ以下となるよう
に表面仕上げされたものを使用する。

これらに組合せて、底部白化を防止するために、次の射
出条件を用いることも有効である。

（６）射出する樹脂温度が高い場合には冷却により長い
時間を必要とし、結晶化温度域を通過する時間が長くな
ることから樹脂温度を低くする。

一方、樹脂温度を低くすると成形時のシェアが増大する
ことから樹脂温度には最適値があり、一般に２６０乃至
３５０℃、特に２７０乃至３３０℃の温度とするのが適
当である。

（７）射出金型の温度を低くすると、結晶化温度域を通
過する時間が短かくなることから、底部対応金型の温度
を可及的に低くする。この場合も、金型の温度が低すぎ
ると、シェアが増大することから、底部対応金型温度を
一般に１乃至１７５℃、特に３乃至１７０℃の温度とす
るのが適当である。

ポリエステル 熱可塑性ポリエステルの種類も、形成される容器底部の
白化に大きな影響を与える。即ち、ポリエステルの固有
粘度（１，Ｖ、）を高くすると結晶化速度は遅くなる。

また、エチレンテレフタレート単位を主体とするポリエ
ステル中には、不可避的にジエチレングリコール単位が
含有されるが、ジエチレングリコール単位の含有量を低
くすると結晶化速度は速くなる。また、熱可塑性ポリエ
ステル中の共単量体成分の量が多くなると結晶化速度が
小さくなる。

しかしながら、ポリエステルの組成及び特性は、結晶化
速度に影響を及ぼすと同時に、成形性及び得られる容器
の機械的強度や物性に重大な影響を及ぼす。即ち、ポリ
エステルの固有粘度を高くすると、射出成形時における
シェアが増大し、これは形成されるポリエステルの熱的
結晶化度比を増大させる方向に連なる。また、ポリエス
テル中のジエチレングリコール単位の含有量が増大する
と、容器の機械的強度やガスバリヤ−製が低下するよう
になる。これは熱可塑性ポリエステル中の共単量体成分
の量が増大した場合にも同様に当てはまる。

かかる見地から、本発明においては、エチレンテレフタ
レート単位を主体とし、固有粘度（１，Ｖ、）が０．５
５乃至１．４０　ｄｇ／ｇ、特に０．６５乃至１．２５
　ｄｌ／ｇの範囲にあり且つジエチレングリコール単位
の含有量が０．０１乃至５．０重量％、特に０．０５乃
至３．５重量％の範囲内にあるポリエステルを用いるこ
とが好ましい。

ポリエチレンテレフタレートが最も好適であるが、ポリ
エチレンテレフタレートの木質を失わない範囲内での改
質コポリエステルも用いることができ、例えばイソフタ
ル酸、Ｐ−β−オキジエトキシ安息香酸、ナフタレン２
．６−ジカルボン酸、ジフェノキシエタン−４，４′−
ジカルボン酸、５−ナトリウムスルホイソフタル酸、ア
ジピン酸、セパシン酸またはこれらのアルキルエステル
誘導体などのジカルボン酸成分や、プロピレングリコー
ル、１．４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール
、１，６−ヘキジレングリコール、シクロヘキサンジメ
タツール、ビスフェノールＡのエチレンオキサイド付加
物などのグリコール成分を含有するコポリエステル等も
使用し得る。

前述した射出により形成される有底プリフォームを、結
晶化温度よりも低い延伸温度、一般に８０乃至１２０℃
の温度、特に８５乃至１１５℃の温度に予備加熱し、ブ
ロー成形金型中に軸方向に引張り延伸すると共に、周方
向にガス吹込みにより膨張延伸させて二軸延伸容器とす
る。延伸倍率は、特に制限されないが、一般に軸方向に
１５乃至３．０倍、周方向に３．０乃至５．０倍の延伸
を行うのが有効である。

（発明の効果） 本発明によれば、射出金型に設計変更を加えることによ
り、容器の底部白化が有効に解消され、優れた外観と商
品価値とを有し且つ底部の落下衝撃強度も向上した二軸
延伸ポリエステル容器の製造が可能となった。

（実施例） 以下に本発明を実施例によって具体的に説明する。各実
施例に於ける「ボトル底部の白化状態の検査（ＷＴＧ）
Ｊは、下記の記載に従った：■　５名の男性及び５名の
女性、合計１０名を無作為に選び、それら１０名のパネ
ルに対して、テストすべきボトルの底部（ゲート部付近
）を視覚判定によって「底部の白化状態の”ない”もし
くは”少ない”はうのボトルから１位、２位、３位、・
・・というように順位をつけよ。但し、白化状態の差に
判別がつかない場合には同順位とせよ。」と質関し、順
位を回答させた。

■　次に、上記１０名のパネルに対して「白化が認めら
れないサンプルは何位迄のものであり、また　用上差し
支えのない白化状態のボトルは何位迄のものか？」と質
関し、回答させた。

■　このようにして得られた１０枚の回答用紙の■の結
果を集計して、各供試ボトルについての平均順位を計算
した。

■　そして、得られた各供試ボトルの平均順位について
全パネルの回答に一致性があるか否かを、”適合度検定
法（ｘ　２−検定）”によって検定した この方法は、先ず、「全パネルの回答に一致性がある。

即ち、この平均順位には、信ぴょう性がある。」という
仮説をたて、参考書くこの場合には「野中敏雄、笹井敏
夫共著、”数学演習全書−９，確率・統計の演習、第７
章　検定”、１７３頁〜１９８頁、森北出版株、東京（
１９６１）Ｊ）に従って、所定の供試ボトルについて各
パネルが回答した順位からｘ２の値を計算した。そして
、前記参考書の付表３゜Ｘ２分布表に記載された自由度
（ｎ）が９に於ける値（ｘ２．各表中に於ける［註２コ
に示す。）とを比較して、 １）α＝ａ％に於いてｘ２≦ｘ２ならば、信顆区間（α
）がａ％で上述した仮説は成立する。即ち、全パネルの
回答には一致性があり、この平均順位には信ぴょう性が
ある、ｉｉ）　　α＝ａ％に於いてｘ２＞Ｘ２ならば、
信顆区間（α）がａ％で上述した仮説は成立しない。即
ち、全パネルの回答には一致性がなく、この平均順位に
は信ぴょう性がない、と、それぞれ判定した。

■　また、■の質問から、白化の度合を判定した。後述
する各表に於いて、 ◎は、底部に白化がない状態、 Ｏは、底部が実用上差し支えのない白化状態、 ×は、底部が明らかに白化している状態、の各供試ボト
ルをそれぞれ表わす。

実施例　１ 固有粘度（１，Ｖ、）が０．７３　ｄｌ！、／ｇ、ジエ
チレングリコール濃度（ＤＥＣ）が１．２５重量％のポ
リエチレンテレフタレート（ＥＰＭＡ法により触媒金属
元素として、ゲルマニウム、Ｇｅ、　リン、Ｐ及びトレ
ースとしてチタン、Ｔｉを含有）を、日精樹脂工業■製
のＦＳ−１７ＯＮ型射出成形機を使用して、重量が３７
ｇ、肉厚が４ｍｍの有底プリフォームを成形した。この
ときの前記射出機の底ゲート部付近（キャビティ８部）
に於ける形状を下記に示す： １）射出金型材質（同粗度）；ベリリウム−銅合金（粗
度≦０．４μｍ） １１）金型ゲートランド長、　ｌ　；６．Ｏｍｍ１ｊ１
）金型キャビティ側（出口）のゲート直径。

Ｄｏ　；　　３．４０ｍｍ。

１υ）Ｄｏと、キャビティ底部最大内径（Ｄ、）との比
、　Ｄｏ／Ｄ＋　　；　　０．１３１■）ゲートのテー
パー傾斜角度、θ、３゜ｖｉ）ゲート出口部分の曲率半
径、　　Ｒ２；　１．ｆｌ　ｍｍｖｌ１）キャビティ底
部の曲率半径、Ｒ，；６．Ｏｍｍであった。また、この
ときの射出条件は、■樹脂温度＝２８５℃。

■スクリュー回転数ニア０ｒｐｍ。

■射出圧カニ　４１〜５２　Ｋｇ／ｃｍ２゜であり、こ
のときの「射出金型底部（キャビティ８部）の温度」を
、冷却水、温水或いはシリコーン・オイルを使用して、
金型底部の温度がそれぞれ、５℃（ＴＯＩＢ）、２０℃
（ＴＯ２Ｂ）。

５０℃（ＴＯ３Ｂ）、１００℃（ＴＯ４Ｂ）。

１８０ｔ（ＴＯ５Ｂ）と変化させて、合計５種類の有底
プリフォームを得た。ここで、各カッコ内の記号は、下
記の表１に記載されたボトルのマークと対応する。

次に、これら５種類の有底プリフォームを、東洋食品機
械■製のＯＢＭ−ＩＧ型二軸延伸ブロー成形機によって
、滴注内容積が約１０３５ｍｌ！。

（重量は３７ｇ）の円筒状のボトルを成形した。

ボトルの成形条件は、プリフォーム温度が１００℃で３
０秒間加熱した後、金型内で４秒間ブロー成形をおこな
った。

そして、これら５種類のボトルについて、前述した方法
に従って、「ボトル底部に白化状態検査（ＷＴＧ）Ｊを
施行した。

結果を表１に示す、この表からｘ２値は、いずれも１７
１４以下であり、［註２コから信頼区間が９９．５％に
於けるＸ２の値（Ｘ２＝１．７３５）よりも小さい、即
ち、９９．５％よりも大きい確率（信頼区間）で、それ
ぞれの平均順位に信ぴょう性があると言える。

そして、「平均順位」及び「白化状態の判定」の結果を
考え併せると、 １）ＴＯＩＢ及びＴＯ２Ｂのボトル、即ち「射出金型底
部（キャビティ８部）の温度」が２０℃以下の場合には
、ボルト底部には白化がなく、 Ｉｔ）ＴＯ３Ｂ及びＴＯ４Ｂの各ボトルのように、金型
底部の温度がｉｏｏ℃以下では、ボトル底部には実用上
差し支えのない程度の白化が認められ、 １ｉ１）ＴＯ５Ｂボトルのように、金型底部の温度が１
８０℃となると、ボトル底部には商品価値のない明らか
な白化が生じている、 ことが、表１から知られる。

表１ 実施例　２ 固有粘度（１，Ｖ、）がｏ、ａａ　ｄｉ／ｇ、ジエチレ
ングリコール濃度（ＤＥＣ）が２．１１重量％のポリエ
チレンテレフタレート（ＥＰＭＡ法により触媒金属元素
として、チタン、Ｔｉ及びリンＰを含有）を、日精ニー
・ニス・ビー機械■製のＡＳＢ−６５ＯＮＨ射出／二軸
延伸ブロ一成形機を使用して、重量が３３ｇ、滴注内容
積が約６１５ｍ、ｇの円筒状ボトルを成形した。

この場合、前記射出ゾーンのゲート部付近（キャビティ
８部）に於ける形状は、下記の３　ｆ！類のものを使用
した： ■Ａ−タイプ； １）射出金型材質（同粗度）；ベリリウム−銅合金（粗
度≦０．４μｍ） ｉｔ）金型ゲートランド長、ｌ；６．０ｍｍ１１１）金
型キャビティ側（出口）のゲート直径。

Ｄｏ；　３．４０ｍｍ。

１Ｖ）Ｄｏと、キャビティ底部最大内径（ＤＩ）との比
、　Ｄｏ／Ｄ＋　　；０．１３１ ■）ゲートのテーパー傾斜角度、θ；３゜ｖｉ）ゲート
出口部分の曲率半径、　　Ｒ２；　１．Ｏｍ１ｖ１１）
キャビティ底部の曲率半径、　　Ｒ＋　　；ａ、（１ｍ
ｍ■Ｂ−タイプ； ｉ）射出金型材質（同粗度）；ベリリウム−銅合金（粗
度≦０．４μｍ） １１）金型ゲートランド長、Ｉ；１δ、　０ｍｍ１ｉｉ
　）金型キャビティ側（出口）のゲート直径。

Ｄ　０；　４．４８ｍｍ ＩＶ）Ｄｏと、キャビティ底部最大内径（Ｄ１）との比
、Ｄｏ／Ｄ＋　　；０．１７２ ■）ゲートのテーパー傾斜角度、θ；４゜ｖ１）ゲート
出口部分の曲率半径、　　Ｒ２；　１．Ｏｍｍｖｌ１）
キャビティ底部の曲率半径、　Ｒ，：　６．Ｏｎｖ■Ｃ
−タイプ； １）射出金型材質（同粗度）；ベリリウム−銅合金（粗
度≦６．３μｍ） １１）金型ゲートランド長、　ｌ　；　１．５ｍｍ１１
１）金型キャビティ側（出口）のゲート直径。

Ｄ　Ｏ；　１．４０ｍｍ １υ）Ｄｏと、キャビティ底部最大内径（Ｄ、）との比
、Ｄｏ／Ｄ＋　；０．０５４ ■）ゲートのテーパー傾斜角度、θ；０．５゜ｖｉ）ゲ
ート出口部分の曲率半径、　Ｒ２；　１．Ｏｍｍｖｌ１
）キャビティ底部の曲率半径、　Ｒ１；　６．Ｏｍｍで
あった。

また、このときの射出条件は、 ■樹脂温度：３００℃。

■スクリュー回転数＝１２０〜１８０ｒｐｍ。

■射出圧カニ　１９０〜３４０Ｋｇ／ｃｍ２゜■冷却水
温度；２５℃（金型底部温度：２８℃）。

■成形サイクル：　２０〜２９ｓｅｃ、。

であった。

以下、このようにして得られた３種類のボトルのうち、
前記射出ゾーンのゲート部付近（キャビティ８部）に於
ける形状が前記Ａ−タイプのものを使用して成形された
ボトルをＮ４ＡＢ、同じくＢ−タイプの形状のものを使
用して得られたボトルをＮ４ＢＢ及び前記Ｃ−タイプの
形状のものを用いて成形されたボトルを、Ｎ４ＣＢと、
それぞれ記す。

そして、これら３種類のボトルについて、前述した方法
に従って、「ボトル底部に白化状態検査（ＷＴＧ）Ｊを
施行した。

結果を表２に示す。表２から×２の値は、いずれも０．
４７４以下であり、［註２］から信頼区間が９９．５％
に於けるｘ２の値（Ｘ２＝１．７３５　）よりも小さい
。即ち、９９．５％よりも大きい確率（信頼区間）で、
それぞれの平均順位に信ぴょう性があると言え、特にＮ
４ＢＢ及びＮ４ＣＢの両ボトルではｘ２値がＯと回答が
完全に一致していることが表２から知られる。

そして、「平均順位」及び「白化状態の判定」の結果を
考え併せると、キャビティ８部の形状がＢ−タイプの場
合にはボトル底部には白化が認められず、八−タイプの
場合には実用上差し支えのない程度の白化がボトル底部
に認められ、Ｃ−タイブの場合にはボトル底部が明らか
に白化していることが表２から知られる。

表　　２ 実施例　３ 実施例２に記載したポリエチレンテレフタレートを使用
し、同じ〈実施例２に記載の射出／二軸延伸ブロー成形
機を用いて、実施例２の場合と同じボトルを成形した。

この場合、前記射出ゾーンのゲート部付近（キャビティ
８部）に於ける形状は、実施例２に於けるＢ−タイプの
ものを使用した。

また、ここでは主として射出樹脂温度を変化させてテス
トをおこなった。即ち、 く条件１〉　： ■樹脂温度：３１８℃。

〈条件２〉　； ■樹脂温度：２５８℃。

く条件３〉　： ■樹脂温度：３５９℃。

の３条件を選択した。

これらのうち、〈条件１〉及びく条件３〉のテストの場
合には、射出機のスクリュー回転数が１５０　ｒｐｍで
、射出圧力がそれぞれ１８０　Ｋｇ／ｃｍ”及び１６０
　Ｋｇ／ｃ＋ｎ２を示し、成形サイクルは、それぞれ２
２ｓｅｃ、及び２５ｓｅｃ、であり、且つ成形ボトルに
は外観上、余り問題は生じなかったが、く条件２〉のテ
ストでは、スクリュー回転数が１５０ｒｐｍの場合には
射出圧力が３９０　Ｋｇ／ｃｍ２と異常に上昇したため
、スクリュー回転数を１００　ｒｐｍに落としたが、ボ
トルのブロー不良が多発したり、成形ボトルの偏肉が大
きく、実用上ボトルに商品的価値がないと判定されたた
めに、テストを中止した。なお、金型全体の冷却温度は
２５℃（金型底部温度：２８℃）であった。

以下、〈条件１〉によって成形されたボトルを５１ＢＢ
と、またぐ条件３〉のテストで得られたボトルを５２８
Ｂと、それぞれ記す。

次に、これら２種類のボトルに実施例２に記載したＮ４
ＢＢボトルを加えた合計３種類のボトルについて、前述
した方法に従って、「ボトル底部の白化状態検査（ＷＴ
Ｇ）Ｊを施行した。

結果を表３に示す。表３から×２の値は１．６６７以下
であり、［註２］から、信顆区間が９９．５％に於ける
Ｘ２の値（Ｘ’　＝１゜７３５）よりも小さい。

即ち、９９．５％よりも大きい確率（信顆区間）で、そ
れぞれの平均順位に信ぴょう性があると言え、特に５２
８Ｂボトルではｘ２値が０と、回答が完全に一致してい
ることが表３から知られる。

そして、「平均順位」及び「白化状態の判定」の結果を
考え併せると、上記の射出・延伸成形条件では、樹脂温
度が３５０℃より高くなると、成形されたボトルの底部
は明らかに白化することが表３から知られる。

さらに、これら３　ｆｉ類のボトルに、市販の１４００
ｇ角型罐入りのサラダ油を、それぞれ満注量充填し、口
部を密封した後、前述した１０名のパネルに、各ボトル
底部（ゲート部付近）を見せて、各ボトル底部に白化が
目立つか否かを視覚判定させた。

５１８Ｂボトル及びＮ４ＢＢボトルについては、１０名
のパネル中全員が「底部の白化はわからない。」と答え
たのに対して、５２ＢＢボトルの場合には、１０名全員
が「底部の白化が非常に目立つ。」と、回答した。

表　　３

【図面の簡単な説明】

第１図はポリエステルプリフォームの製造に用いる射出
装置の配置図であり、 第２図はプリフォーム底部対応金型をゲートと共に拡大
して示す説明図である。 引照数字は、１，１ａ・・・・・・キャビティ金型、２
・・・・・・コア金型、３・・・・・・キャビティ、４
・・・・・・ゲート、７・・・・・・射出機、である。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）エチレンテレフタレート単位を主体とするポリエ
   ステルを側壁部が実質上非晶質の有底プリフォームに射
   出成形する工程と、該有底プリフォームをポリエステル
   の延伸温度域において二軸延伸プロー成形する工程とか
   ら成る二軸延伸ポリエステル容器の製法において、 有底プリフォーム射出金型として、底部キャビティに向
   けて径の増大するテーパー状ゲート部を備え且つゲート
   部出口の直径（Ｄ＿０）と底部最大内径（Ｄ＿１）との
   比（Ｄ＿０／Ｄ＿１）が０．０６乃至０．７５の範囲内
   にある射出金型を使用して、ポリエステルの有底プリフ
   ォームヘの射出成形を行うことを特徴とする底部白化の
   防止された二軸延伸ポリエステル容器の製法。
2. （２）エチレンテレフタレート単位を主体とするポリエ
   ステルを側壁部が実質上非晶質の有底フリフォームに射
   出成形する工程と、該有底プリフォームをポリエステル
   の延伸温度域において二軸延伸ブロー成形する工程とか
   ら成る二軸延伸ポリエステル容器の製法において、 有底プリフォーム射出金型として、底部キャビティに向
   けて径の増大するテーパー形状を有し、ランド長（ｌ）
   が５乃至３０ｍｍ及びテーパー部の傾斜角度（θ）が２
   乃至８度の範囲にあるゲート部を備え、ゲート部出口の
   径（Ｄ＿０）と底部最大内径（Ｄ＿１）との比（Ｄ＿０
   ／Ｄ＿１）が０．１０乃至０．５０の範囲内にあり、底
   部対応キャビティ金型の曲率半径（Ｒ＿１）が４乃至８
   ｍｍ及びゲート出口部分におけるキャビティ金型の曲率
   半径（Ｒ＿２）が０．３乃至２．０ｍｍの範囲内にあり
   、且つ最大高さ粗さ（Ｒｍａｘ、ＪＩＳＢ−０６０１）
   が０．８μｍ以下となるように表面仕上げされた射出金
   型を通して、 ポリエステルの有底プリフォームヘの射出成形を行うこ
   とを特徴とする底部白化の防止された二軸延伸ポリエス
   テル容器の製法。