JPS63139068A - 熱間補修用成形体 - Google Patents
熱間補修用成形体Info
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- JPS63139068A JPS63139068A JP61284235A JP28423586A JPS63139068A JP S63139068 A JPS63139068 A JP S63139068A JP 61284235 A JP61284235 A JP 61284235A JP 28423586 A JP28423586 A JP 28423586A JP S63139068 A JPS63139068 A JP S63139068A
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は各種窯炉の耐火ライニングの溶損部位の補修に
使用する成形体、特に、熱間で施工を行なうに好適な熱
間補修用成形体に関するものである。
使用する成形体、特に、熱間で施工を行なうに好適な熱
間補修用成形体に関するものである。
各種窯炉の炉壁耐大物の溶損部位を熱間で補修する方法
としては、塩基性耐火材をタール、ピッチで混練した焼
付補修材が広く知られている。
としては、塩基性耐火材をタール、ピッチで混練した焼
付補修材が広く知られている。
また、構造体としての炉壁を補修する方法としては特開
昭6+−41883号公報に、金属パイプ、膨張材層、
補修用耐火物層及び薄金属板よりなる補修用構造体を補
修部位に装着し、炉壁より受熱した膨張材層の膨張によ
り耐火物層を被補修面に圧着させる方法が提案されてい
る。
昭6+−41883号公報に、金属パイプ、膨張材層、
補修用耐火物層及び薄金属板よりなる補修用構造体を補
修部位に装着し、炉壁より受熱した膨張材層の膨張によ
り耐火物層を被補修面に圧着させる方法が提案されてい
る。
更に、特励1昭61−8100号には塩基性耐火材とピ
ッチ及び/又はフェノール樹脂からなる材料を、ピッチ
及び/又はフェノール樹脂の添加量を調整して、熱間に
おいて流動する部位と流動しない部位が層状になるよう
に成形した補修材を転炉出鋼口の熱間補修に使用する方
法が提案されている。
ッチ及び/又はフェノール樹脂からなる材料を、ピッチ
及び/又はフェノール樹脂の添加量を調整して、熱間に
おいて流動する部位と流動しない部位が層状になるよう
に成形した補修材を転炉出鋼口の熱間補修に使用する方
法が提案されている。
塩基性耐火材をタール、ピンチで混練した焼付補イ+3
材は硬化前に一旦軟化流動するため、水平面にしか施工
できないばかりでなく、少量ずつナイロン等の小袋に入
っているため、施工後にどうしても袋の形状が残存して
施工体が剥離する原因となる。
材は硬化前に一旦軟化流動するため、水平面にしか施工
できないばかりでなく、少量ずつナイロン等の小袋に入
っているため、施工後にどうしても袋の形状が残存して
施工体が剥離する原因となる。
一方、特開昭6]−41883号公報記載の補修方法に
使用される補修材は、施工前には所定の形状に成形され
ているが、熱間では軟化流動するため、特定の容器の使
用を前提としている。それ故、大きな設備では大きな容
器が必要となり、経済的に不利で実用的でないばかりで
なく、該方法は、例えば出ε([]のような構構造体体
を補修する方法であるので、炉壁の部分的な補修には使
用できないという欠点がある。
使用される補修材は、施工前には所定の形状に成形され
ているが、熱間では軟化流動するため、特定の容器の使
用を前提としている。それ故、大きな設備では大きな容
器が必要となり、経済的に不利で実用的でないばかりで
なく、該方法は、例えば出ε([]のような構構造体体
を補修する方法であるので、炉壁の部分的な補修には使
用できないという欠点がある。
また、特願昭61−8100号記載の補修材は、熱間で
流動する部位と流動しない部位より構成されているため
、垂直壁に施工した場合、この流動部位が流下してしま
い、それによって流動しない部位の接着性も低下するた
め施工ができないという欠点を持っている。
流動する部位と流動しない部位より構成されているため
、垂直壁に施工した場合、この流動部位が流下してしま
い、それによって流動しない部位の接着性も低下するた
め施工ができないという欠点を持っている。
本発明は以上の問題点を解決するために、炉壁の形状の
いかんにか\わらず、更に補修部位が垂直であっても熱
間において簡便に補修可能な補修方法について検討した
結果、本発明の補修用成形体を使用することにより前記
問題点を解決することに成功した。更に、本発明の成形
体を用いて補修した施工体は、従来の補修材を用いた施
工体と比べ見掛気孔率の低い施工体となり、炉壁へ強固
に接着させることが可能となるものである。
いかんにか\わらず、更に補修部位が垂直であっても熱
間において簡便に補修可能な補修方法について検討した
結果、本発明の補修用成形体を使用することにより前記
問題点を解決することに成功した。更に、本発明の成形
体を用いて補修した施工体は、従来の補修材を用いた施
工体と比べ見掛気孔率の低い施工体となり、炉壁へ強固
に接着させることが可能となるものである。
即ち、本発明は耐火骨材と粒径0.1〜1mmの粒状フ
ェノール樹脂及び粒径0.1〜1mmの粒状ピッチより
構成されたことを特徴とする熱間補修用成形体である。
ェノール樹脂及び粒径0.1〜1mmの粒状ピッチより
構成されたことを特徴とする熱間補修用成形体である。
更に、本発明の特徴は構成物の割合を耐火骨材100重
量部に対して粒状フェノール樹脂3〜12重量部、粒状
ピッチ5〜18重量部とし、フェノール樹脂及びピッチ
の合計添加量を22重量部以下としたことにある。
量部に対して粒状フェノール樹脂3〜12重量部、粒状
ピッチ5〜18重量部とし、フェノール樹脂及びピッチ
の合計添加量を22重量部以下としたことにある。
虹に、前記の本発明の効果を発現させるにはフェノール
樹脂及びピッチは粒状で補修用成形体内に存在させる必
要があり、その製造にあたっては以下に示す特殊な製造
方法を採用することも本発明の特徴である。
樹脂及びピッチは粒状で補修用成形体内に存在させる必
要があり、その製造にあたっては以下に示す特殊な製造
方法を採用することも本発明の特徴である。
(1)耐火骨材、粒状フェノール樹脂及び粒状ピッチに
対して、前記フェノール樹脂を溶解し、かつ前記フェノ
ール樹脂及びピッチの軟化点よりも低い沸点を有する有
機溶媒を添加、混練し、成形後、添加した有機溶媒の一
部もしくは全部を揮発させる。
対して、前記フェノール樹脂を溶解し、かつ前記フェノ
ール樹脂及びピッチの軟化点よりも低い沸点を有する有
機溶媒を添加、混練し、成形後、添加した有機溶媒の一
部もしくは全部を揮発させる。
(2) (1)と同様に成形後、加えたフェノール樹脂
とピッチのうちで軟化点の低い物質の軟化点付近の温度
で加熱処理を行なう。
とピッチのうちで軟化点の低い物質の軟化点付近の温度
で加熱処理を行なう。
本発明の熱間補修用成形体においても、通常の焼付補修
材と同様に、その施工は土として600°C以上の熱間
であり、炉壁の保有熱により焼付硬化し、窯炉の炉壁に
接着する。この場合、フェノール樹脂とピッチは炉壁よ
りの受熱で軟化流動するが、本発明においてはフェノー
ル樹脂とピッチは粒状で成形体中に存在しているため、
個々には軟化し、耐火骨材の粒子間を流下するが、補修
用成形体としては熱のみでは軟化変形はしない。しかし
、わずかの加圧によって変形する特性を発現する。この
加圧によりフェノール樹脂とピッチは補修用成形体内に
均一に分散し強固なカーボン・ボンドを形成するばかり
でなく、気孔率の低い物性の優れた施工体となる。また
、加圧時に補修材より押し出されたフェノール樹脂とピ
ンチは補修材と被補修面に集中するため施工体の接着強
度も向J―する。
材と同様に、その施工は土として600°C以上の熱間
であり、炉壁の保有熱により焼付硬化し、窯炉の炉壁に
接着する。この場合、フェノール樹脂とピッチは炉壁よ
りの受熱で軟化流動するが、本発明においてはフェノー
ル樹脂とピッチは粒状で成形体中に存在しているため、
個々には軟化し、耐火骨材の粒子間を流下するが、補修
用成形体としては熱のみでは軟化変形はしない。しかし
、わずかの加圧によって変形する特性を発現する。この
加圧によりフェノール樹脂とピッチは補修用成形体内に
均一に分散し強固なカーボン・ボンドを形成するばかり
でなく、気孔率の低い物性の優れた施工体となる。また
、加圧時に補修材より押し出されたフェノール樹脂とピ
ンチは補修材と被補修面に集中するため施工体の接着強
度も向J―する。
本発明の補修用成形体は主として耐火骨材と粒状フェノ
ール樹脂及び粒状ピッチとで構成されるが、耐火骨材と
して使用し得る原料としては、マグネシア、シリカ、ア
ルミナ、スピネル、ジルコン、ジルコニア等の各種酸性
、中性、塩基性酸化物や炭化物、窒化物であり、補修を
行なう窯炉に合わせて任意に選択、組み合わせて使用す
ることが可能である。更に、ゲラファイト、コークス等
の炭素源も添加可能であり、酸化防止、と熱間強度の向
トを目的としてA1.、 Si、 Mg等の金属粉末を
添加することも可能である。
ール樹脂及び粒状ピッチとで構成されるが、耐火骨材と
して使用し得る原料としては、マグネシア、シリカ、ア
ルミナ、スピネル、ジルコン、ジルコニア等の各種酸性
、中性、塩基性酸化物や炭化物、窒化物であり、補修を
行なう窯炉に合わせて任意に選択、組み合わせて使用す
ることが可能である。更に、ゲラファイト、コークス等
の炭素源も添加可能であり、酸化防止、と熱間強度の向
トを目的としてA1.、 Si、 Mg等の金属粉末を
添加することも可能である。
使用するフェノール樹脂はその粒径が0.1〜1mの範
囲にあればよく、レゾール型、ノボラック型いずれのフ
ェノール樹脂も使用可能であり、更に、前記フェノール
樹脂の各種変性樹脂も使用可能である。その添加量は耐
火骨材100重量部に対して3〜12重量部であり、3
重量部より少ないと補修後の施工体は強度の劣るものと
なり好ましくない。
囲にあればよく、レゾール型、ノボラック型いずれのフ
ェノール樹脂も使用可能であり、更に、前記フェノール
樹脂の各種変性樹脂も使用可能である。その添加量は耐
火骨材100重量部に対して3〜12重量部であり、3
重量部より少ないと補修後の施工体は強度の劣るものと
なり好ましくない。
また、12重量部以Hの添加は、本補修用成形体を熱間
で施工する場合に、過度の流動性を示し、目的部位への
補修効率が低下するので好ましくない。
で施工する場合に、過度の流動性を示し、目的部位への
補修効率が低下するので好ましくない。
次に、ピッチもその粒径が0.1〜1圃の範囲にあれば
1石油系、石炭系いずれのピッチも使用可能である。そ
の添加量は耐火骨材100重量部に対して5〜18重量
部であり、5重量部より少ない場合は熱間で圧力を加え
た際の見掛気孔率の低下等の物性の向上が顕著に認めら
れず好ましくない。また、18重量部以上添加した場合
には、熱間での保形性が十分でなく、得られる施工体の
物性も低下するので好ましくない。
1石油系、石炭系いずれのピッチも使用可能である。そ
の添加量は耐火骨材100重量部に対して5〜18重量
部であり、5重量部より少ない場合は熱間で圧力を加え
た際の見掛気孔率の低下等の物性の向上が顕著に認めら
れず好ましくない。また、18重量部以上添加した場合
には、熱間での保形性が十分でなく、得られる施工体の
物性も低下するので好ましくない。
本発明において、使用するフェノール樹脂及びピッチの
粒径は0.1〜innとするが、これを0 、1 n*
以下の微粉で使用すると、熱間での保形性が低1〜する
ので好ましくない。また、11T171以上のフェノー
ル樹脂やピッチを使用すると、施工時に加圧しない場合
にフェノール樹脂やピッチの存在していた部位が空孔と
なり、物性の低下1ノx囚となる。
粒径は0.1〜innとするが、これを0 、1 n*
以下の微粉で使用すると、熱間での保形性が低1〜する
ので好ましくない。また、11T171以上のフェノー
ル樹脂やピッチを使用すると、施工時に加圧しない場合
にフェノール樹脂やピッチの存在していた部位が空孔と
なり、物性の低下1ノx囚となる。
更に、フェノール樹脂及びピッチの合計添加鼠は耐火骨
材100’[置部に対して22重量部以下であることが
必要である。22重量一部以上添加すると、本発明の特
徴である熱間での保形性が失われ、著しい場合には、垂
直壁へも施工可能という本発明の長所が失われる。
材100’[置部に対して22重量部以下であることが
必要である。22重量一部以上添加すると、本発明の特
徴である熱間での保形性が失われ、著しい場合には、垂
直壁へも施工可能という本発明の長所が失われる。
次に、製造時に使用する有機溶媒は、使用するフェノー
ル樹脂を溶解し、かつその沸点が使用するフェノール樹
脂及びピッチの軟化点よりも低いものであれば、何ら制
限はなく、各種アルコール類、各種エーテル類等が使用
可能である。また、その使用量にも何ら制限はなく、成
形方法に合わせて調製すればよく1例えばプレス成形の
場合には2〜5%、手打ち成形を行なう場合には4〜8
%が適当である。
ル樹脂を溶解し、かつその沸点が使用するフェノール樹
脂及びピッチの軟化点よりも低いものであれば、何ら制
限はなく、各種アルコール類、各種エーテル類等が使用
可能である。また、その使用量にも何ら制限はなく、成
形方法に合わせて調製すればよく1例えばプレス成形の
場合には2〜5%、手打ち成形を行なう場合には4〜8
%が適当である。
このように有機溶媒を使用するのは、成形時に粒状で加
えたフェノール樹脂の表面を一部溶解させ、得られる補
修用成形体の強度を取り扱い時に不便のない程度まで発
現させるためである。
えたフェノール樹脂の表面を一部溶解させ、得られる補
修用成形体の強度を取り扱い時に不便のない程度まで発
現させるためである。
また、有機溶媒の沸点が使用するフェノール樹脂及びピ
ッチの軟化点よりも低いものを使用するのは、成形後の
溶媒の揮発を速くして強度を速かに発現させるためであ
る。
ッチの軟化点よりも低いものを使用するのは、成形後の
溶媒の揮発を速くして強度を速かに発現させるためであ
る。
更に、成形後に加熱処理をする場合に、その温度をフェ
ノール樹脂及びピッチの軟化点のうち低い軟化点の温度
付近で行なうのは、軟化点付近の温度以上で処理すると
、成形体中で軟化流動してフェノール樹脂及び/又はピ
ッチの連続相を形成して熱間での保形性が失われ好まし
くないためである。
ノール樹脂及びピッチの軟化点のうち低い軟化点の温度
付近で行なうのは、軟化点付近の温度以上で処理すると
、成形体中で軟化流動してフェノール樹脂及び/又はピ
ッチの連続相を形成して熱間での保形性が失われ好まし
くないためである。
以下本発明の内容を実施例によって本発明をより詳細に
説明するが、この実施例によって本発明が限定されるも
のではない。
説明するが、この実施例によって本発明が限定されるも
のではない。
実施例1〜3、比較例1〜3
第1表に示す配合をニーダ−で混練後、100kg/d
の圧力で60φX30nvnllの形状に成形し、30
’Cで10時間かけて有機溶媒として使用したエタノー
ルを揮発させて補修用成形体を得た。
の圧力で60φX30nvnllの形状に成形し、30
’Cで10時間かけて有機溶媒として使用したエタノー
ルを揮発させて補修用成形体を得た。
この補修用成形体を1000℃に保持した電気炉内に装
入して、その保形性と焼付は後の物性値を測定し、その
結果を第1表に示す。また同じネ!li修用成形体を1
000℃の電気炉に装入後5kg/rnrの圧力を3分
間加え、焼付は硬化させた際の物性イ11°(を同じく
第1表に示す。
入して、その保形性と焼付は後の物性値を測定し、その
結果を第1表に示す。また同じネ!li修用成形体を1
000℃の電気炉に装入後5kg/rnrの圧力を3分
間加え、焼付は硬化させた際の物性イ11°(を同じく
第1表に示す。
第1表には同時に行なった比較例1〜3についても示す
。
。
実施例1〜3においては、1000℃での保形性は十分
であり、更に、焼付けた時に圧力を加えることにより、
その気孔率は約10%低下し、物性の向上が顕著に認め
られた。
であり、更に、焼付けた時に圧力を加えることにより、
その気孔率は約10%低下し、物性の向上が顕著に認め
られた。
これに対して、ピッチ添加量の少ない比較例1において
は、その保形性はあるもの\、加圧による気孔率の低下
は1.5%であり、加圧による物性の向上効果は少ない
ものであった。また、フェノール樹脂の添加量が12重
量部より多い場合(比較例2)や、ピッチ及びフェノー
ル樹脂の合計添加量が22重量部より多い場合(比較例
3)は1000℃における保形性がないばかりでなく、
補修用成形体は熱間において発泡を伴ない流動するため
に、その物性面においても非常に劣るものであった。
は、その保形性はあるもの\、加圧による気孔率の低下
は1.5%であり、加圧による物性の向上効果は少ない
ものであった。また、フェノール樹脂の添加量が12重
量部より多い場合(比較例2)や、ピッチ及びフェノー
ル樹脂の合計添加量が22重量部より多い場合(比較例
3)は1000℃における保形性がないばかりでなく、
補修用成形体は熱間において発泡を伴ない流動するため
に、その物性面においても非常に劣るものであった。
また加圧した場合にははゾ耐人骨材の最大粒径に等しい
厚みまで広がって薄板状となり、その物性は測定できな
かった。以上の結果より比較例1〜3に示す補修用成形
体が垂直壁の部分補修等に使用できないのは明らかであ
る。
厚みまで広がって薄板状となり、その物性は測定できな
かった。以上の結果より比較例1〜3に示す補修用成形
体が垂直壁の部分補修等に使用できないのは明らかであ
る。
実施例4〜6.比較例4.5
第2表に示す配合を実施例1と同様の方法で成形後、第
2表に示す各温度で各5時間加熱した後冷却して補修用
成形体を得た。また同時に第2表に示す比較例も調製し
た。この成形体についても実施例1と同様の方法で10
00℃での保形性と物性および3 kg/ciで5分間
加圧した場合の物性値を測定して第2表に示した。
2表に示す各温度で各5時間加熱した後冷却して補修用
成形体を得た。また同時に第2表に示す比較例も調製し
た。この成形体についても実施例1と同様の方法で10
00℃での保形性と物性および3 kg/ciで5分間
加圧した場合の物性値を測定して第2表に示した。
使用したピッチ及びフェノール樹脂のうちの軟化点の低
い物質、即ちフェノール樹脂の軟化点である110℃に
近い温度で加熱処理した実施例4〜6においては100
0℃における保形性は十分であり焼付は時の加圧の効果
も明確に認められた。
い物質、即ちフェノール樹脂の軟化点である110℃に
近い温度で加熱処理した実施例4〜6においては100
0℃における保形性は十分であり焼付は時の加圧の効果
も明確に認められた。
これに対して加熱処理温度の高い比較例4、粉末フェノ
ール樹脂を使用した比較例5においては1000℃での
保形性がなく、加熱時には成形体が全体として流動し、
比較例1〜3と同様に板状になった。これは粒状フェノ
ール樹脂を使用しても加熱温度が高い場合や粉末フェノ
ール樹脂を使用した場合には、補修用成形体内でフェノ
ール樹脂が連続相として存在するためと考えられる。
ール樹脂を使用した比較例5においては1000℃での
保形性がなく、加熱時には成形体が全体として流動し、
比較例1〜3と同様に板状になった。これは粒状フェノ
ール樹脂を使用しても加熱温度が高い場合や粉末フェノ
ール樹脂を使用した場合には、補修用成形体内でフェノ
ール樹脂が連続相として存在するためと考えられる。
実施例7、比較例6〜8
前記実施例1と同じ方法で第3表に示す配合を混練成形
し、補修用成形体を試作した。この補修用成形体を10
00℃に保持した電気炉内に装入し、その保形性と硬化
後の施工体の物性並びに電気炉底部にセットしたアルミ
ナれんがと補修後施工体との接着強さをall定した結
果を第3表に示す。また、補修用成形体を電気炉内に装
入後3 kg/at?で5分間加圧した場合の補修材の
施工後の物性と、アルミナれんがと補修後施工体との接
着強さを81’J定した結果を第3表に示す。
し、補修用成形体を試作した。この補修用成形体を10
00℃に保持した電気炉内に装入し、その保形性と硬化
後の施工体の物性並びに電気炉底部にセットしたアルミ
ナれんがと補修後施工体との接着強さをall定した結
果を第3表に示す。また、補修用成形体を電気炉内に装
入後3 kg/at?で5分間加圧した場合の補修材の
施工後の物性と、アルミナれんがと補修後施工体との接
着強さを81’J定した結果を第3表に示す。
実施例7においては、その保形性も十分であり施工時の
加圧により施工体の見掛気孔率は約10%低下したばか
りでなく、アルミナれんがとの接着強さも加圧しない場
合に比較して約10kg/ffl向りしている。
加圧により施工体の見掛気孔率は約10%低下したばか
りでなく、アルミナれんがとの接着強さも加圧しない場
合に比較して約10kg/ffl向りしている。
一方、液状フェノール樹脂を使用した比較例6及び粉状
ピッチを使用した比較例7においては保形性に劣り、施
工体の物性及びアルミナれんかに対する接着強さも加圧
による効果が顕著には3Qぬられなかった。これは液状
フェノール樹脂または粉状ピッチを使用した場合には、
補修用成形体内でフェノール樹脂及び/又はピッチが連
続相を形成しているため熱間での保形性がなくなったた
めと考えられる。
ピッチを使用した比較例7においては保形性に劣り、施
工体の物性及びアルミナれんかに対する接着強さも加圧
による効果が顕著には3Qぬられなかった。これは液状
フェノール樹脂または粉状ピッチを使用した場合には、
補修用成形体内でフェノール樹脂及び/又はピッチが連
続相を形成しているため熱間での保形性がなくなったた
めと考えられる。
実施例8、比較例8.9
第4表に示す組成を持つ配合を:300 X 100
X 50 mmの形状、 50kg/ciの成形圧力と
した以外は実施例1と同様な方法により熱間補修用成形
体を得た。
X 50 mmの形状、 50kg/ciの成形圧力と
した以外は実施例1と同様な方法により熱間補修用成形
体を得た。
この様にして得た補修用成形体を、そのf!mt面の温
度が600〜1000℃の高炉溶銑樋のスラグラインヘ
セットし、2〜3kg/、−dの圧力を加えながら焼付
は硬化させた。その施工状態と施工結果を第4表に示す
が、施工状態も良好であり、出銑回数18回の耐用があ
った。これに対して粒状フェノール樹脂添加量の少ない
比較例8においては、施工後の状態は良好であったが、
その耐用は出銑回数6回と低いものであった。これはフ
ェノール樹脂の添加量が少量であったため、補修後の施
工体強度が低かったためと思われる。
度が600〜1000℃の高炉溶銑樋のスラグラインヘ
セットし、2〜3kg/、−dの圧力を加えながら焼付
は硬化させた。その施工状態と施工結果を第4表に示す
が、施工状態も良好であり、出銑回数18回の耐用があ
った。これに対して粒状フェノール樹脂添加量の少ない
比較例8においては、施工後の状態は良好であったが、
その耐用は出銑回数6回と低いものであった。これはフ
ェノール樹脂の添加量が少量であったため、補修後の施
工体強度が低かったためと思われる。
また、ピッチ及びフェノール樹脂添加軟の多い比較例9
の補修用成形体はスラブラインヘセットした時点より熱
間での保形性がないため補修用成形体としての形状を保
持し得す、加圧時にはそのほとんどが施工部位へ残存し
ないため、1回の出銑後にはその残存が確認できなかっ
た6〔発明の効果〕 本発明の熱間補修用成形体を施工するにあたっては、補
修面が水平であれば、これまでの焼付補修材と同様に卿
に投入するだけでもよいが、投入後加圧することにより
、前記した施工体の物性の向北及び接着性の向ヒ効果が
発現し、補修効果を大幅に向上させることが可能である
。また、補修面が垂直あるいは角度のある傾斜した炉壁
であっても、成形体が熱間で保形性を保っているため、
補修面ヘセットし、押し付けることにより施工が可能で
ある。
の補修用成形体はスラブラインヘセットした時点より熱
間での保形性がないため補修用成形体としての形状を保
持し得す、加圧時にはそのほとんどが施工部位へ残存し
ないため、1回の出銑後にはその残存が確認できなかっ
た6〔発明の効果〕 本発明の熱間補修用成形体を施工するにあたっては、補
修面が水平であれば、これまでの焼付補修材と同様に卿
に投入するだけでもよいが、投入後加圧することにより
、前記した施工体の物性の向北及び接着性の向ヒ効果が
発現し、補修効果を大幅に向上させることが可能である
。また、補修面が垂直あるいは角度のある傾斜した炉壁
であっても、成形体が熱間で保形性を保っているため、
補修面ヘセットし、押し付けることにより施工が可能で
ある。
第1表
第2表
第3表
第4表
Claims (2)
- (1)成形体が耐火骨材100重量部に対して、粒径0
.1〜1mmのフェノール樹脂3〜12重量部、粒径0
.1〜1mmのピッチ5〜18重量部で、かつ前記フェ
ノール樹脂及びピッチの合計量が22重量部以下の組成
物に、前記フェノール樹脂を溶解し、かつ前記フェノー
ル樹脂及びピッチの軟化点より低い沸点を有する有機溶
媒を添加混合し成形後、前記有機溶媒の一部もしくは全
部を揮発させて製造されたものであることを特徴とする
熱間補修用成形体。 - (2)成形体が耐火骨材100重量部に対して、粒径0
.1〜1mmのフェノール樹脂3〜12重量部、粒径0
.1〜1mmのピッチ5〜18重量部で、かつ前記フェ
ノール樹脂及びピッチの合計量が22重量部以下の組成
物に、前記フェノール樹脂を溶解し、かつ前記フェノー
ル樹脂及びピッチの軟化点より低い沸点を有する有機溶
媒を添加混合し成形後、前記フェノール樹脂及びピッチ
のうち、より低い軟化点を持つ物質の軟化点付近の温度
で加熱して製造されたものであることを特徴とする熱間
補修用成形体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61284235A JPH0688839B2 (ja) | 1986-12-01 | 1986-12-01 | 熱間補修用成形体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61284235A JPH0688839B2 (ja) | 1986-12-01 | 1986-12-01 | 熱間補修用成形体 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63139068A true JPS63139068A (ja) | 1988-06-10 |
JPH0688839B2 JPH0688839B2 (ja) | 1994-11-09 |
Family
ID=17675920
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61284235A Expired - Fee Related JPH0688839B2 (ja) | 1986-12-01 | 1986-12-01 | 熱間補修用成形体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0688839B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03271168A (ja) * | 1990-03-19 | 1991-12-03 | Shinagawa Refract Co Ltd | 不定形耐火物 |
JPH04310578A (ja) * | 1991-04-04 | 1992-11-02 | Shinagawa Refract Co Ltd | 粉末状乾式熱間補修用不定形耐火物 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54148007A (en) * | 1978-04-13 | 1979-11-19 | Sumitomo Metal Ind | Hot repairing material for blast furnace inner wall |
JPS5879874A (ja) * | 1982-09-29 | 1983-05-13 | 川崎製鉄株式会社 | 高炉の二重ステ−ブにおける隙間充填用耐火物 |
JPS61242962A (ja) * | 1985-04-20 | 1986-10-29 | 住友金属工業株式会社 | 窯炉の炉壁熱間補修材 |
-
1986
- 1986-12-01 JP JP61284235A patent/JPH0688839B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54148007A (en) * | 1978-04-13 | 1979-11-19 | Sumitomo Metal Ind | Hot repairing material for blast furnace inner wall |
JPS5879874A (ja) * | 1982-09-29 | 1983-05-13 | 川崎製鉄株式会社 | 高炉の二重ステ−ブにおける隙間充填用耐火物 |
JPS61242962A (ja) * | 1985-04-20 | 1986-10-29 | 住友金属工業株式会社 | 窯炉の炉壁熱間補修材 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03271168A (ja) * | 1990-03-19 | 1991-12-03 | Shinagawa Refract Co Ltd | 不定形耐火物 |
JPH04310578A (ja) * | 1991-04-04 | 1992-11-02 | Shinagawa Refract Co Ltd | 粉末状乾式熱間補修用不定形耐火物 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0688839B2 (ja) | 1994-11-09 |
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