JPS5879874A - 高炉の二重ステ−ブにおける隙間充填用耐火物 - Google Patents
高炉の二重ステ−ブにおける隙間充填用耐火物Info
- Publication number
- JPS5879874A JPS5879874A JP57168406A JP16840682A JPS5879874A JP S5879874 A JPS5879874 A JP S5879874A JP 57168406 A JP57168406 A JP 57168406A JP 16840682 A JP16840682 A JP 16840682A JP S5879874 A JPS5879874 A JP S5879874A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- filling
- refractories
- stave
- refractory
- blast furnace
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Blast Furnaces (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本侘明紘高炉の二重ステーブにおける1 0 m/m前
後の隙間を充填するのに用iられる耐大物に−するもの
である。
後の隙間を充填するのに用iられる耐大物に−するもの
である。
遊離の高炉では、そO大WI化Kflなi操業状況は高
温高圧化となり、炉内条件は増々苛酷化の方向にある。
温高圧化となり、炉内条件は増々苛酷化の方向にある。
このような状況下で高炉の耐用期間を延ばすため、円張
り耐火物自体の改良、改善と共に、浸食速度の軽減策と
して内張夛耐火愉を水冷する冷却方法についても改善工
夫が行なわれてい門る・ 特にページ一部やシャフト部の冷!gについては、冷却
効率向上策として熱伝導率の良好な銅管一部用い、鋳鉄
との併用による銅ステーブ、鋳鉄ステーブ(以下Ou
−Fcステーブと称す)からなる二重ステーブ方式が提
案されていゐ。、しかし、Ou−Fc 二重ステーブ
方式KUilff付は構造上どうして410 m/m前
後の隙間が生じるが、このような空隙を残したままでは
操業中r高温ガスが浸入し、ステ゛−ブ損傷の要因とな
る、そのたーめ、この隙間は充填材等にてクールする必
要があるが、圧入施工や流し込み施工とムつた従来の充
填方法では、該隙間があtシにt狭−た誌、完全に充−
できる確*が低いと共に、この充填のIfHの確認が出
来ない。また、空気1.巻き込んだ一合1、空気が抜は
離(、充填不足を生じ易い等の欠点がある。
り耐火物自体の改良、改善と共に、浸食速度の軽減策と
して内張夛耐火愉を水冷する冷却方法についても改善工
夫が行なわれてい門る・ 特にページ一部やシャフト部の冷!gについては、冷却
効率向上策として熱伝導率の良好な銅管一部用い、鋳鉄
との併用による銅ステーブ、鋳鉄ステーブ(以下Ou
−Fcステーブと称す)からなる二重ステーブ方式が提
案されていゐ。、しかし、Ou−Fc 二重ステーブ
方式KUilff付は構造上どうして410 m/m前
後の隙間が生じるが、このような空隙を残したままでは
操業中r高温ガスが浸入し、ステ゛−ブ損傷の要因とな
る、そのたーめ、この隙間は充填材等にてクールする必
要があるが、圧入施工や流し込み施工とムつた従来の充
填方法では、該隙間があtシにt狭−た誌、完全に充−
できる確*が低いと共に、この充填のIfHの確認が出
来ない。また、空気1.巻き込んだ一合1、空気が抜は
離(、充填不足を生じ易い等の欠点がある。
本発明看等Fi、狭%Al1間であっても、空隙のなi
完全な充填を確実に行なえる。高炉の二重ステーブ間充
填方法を開発した。この充填方法の要旨とするところは
、二重ステーブのどちらか一方に充填用耐火物Lステー
ブ間の規定間隔りり厚目に塗り込み、仁の塗付耐大物面
に他方のステーブを張り合わせ、両ステーブの間隔t−
曲記規定間隔まで締め込むことである。
完全な充填を確実に行なえる。高炉の二重ステーブ間充
填方法を開発した。この充填方法の要旨とするところは
、二重ステーブのどちらか一方に充填用耐火物Lステー
ブ間の規定間隔りり厚目に塗り込み、仁の塗付耐大物面
に他方のステーブを張り合わせ、両ステーブの間隔t−
曲記規定間隔まで締め込むことである。
図l1lr#C基鱒てこれt詳細に説明するとha1図
に示すように、二重ステーブ會構成する一方のステーブ
IFi正規のセット状l!に立てられ、このスf−11
tcは、充填用耐火物2がステージ関の規定間隔(處)
(通常は16m、zmti&)より多少厚目(tea)
<鏝1kgで塗付される。このj119込み後、他方の
ステーブ3が該耐゛火物2v外側面に張り合わされ、該
ステーブ3は、第2図に示したLうに、前記ステーブl
との間の間隔が前記規定間隔(t) pcなるまで圧着
締付けられる*tP(すると、塗付厚さく亀子α)と規
定間隔(1)の差、即ち、厚さくα)部分の耐火物が、
余剰部分2mとして2つのステーブ1.3関L9鉱み出
すことになり、空気の巻込みがないと共に、前記部分2
aのはみだしを確認することにエフ、空隙のない完全な
充填を容易に達成する仁とができる。第3図には、か(
して隙間を充填された二重ステーブ會有する高炉の円張
夛構成を示しである1図中、符号4は鉄皮、符号5は水
練りキャセタブル、符号6Fi内張クレンガを示して匹
る。
に示すように、二重ステーブ會構成する一方のステーブ
IFi正規のセット状l!に立てられ、このスf−11
tcは、充填用耐火物2がステージ関の規定間隔(處)
(通常は16m、zmti&)より多少厚目(tea)
<鏝1kgで塗付される。このj119込み後、他方の
ステーブ3が該耐゛火物2v外側面に張り合わされ、該
ステーブ3は、第2図に示したLうに、前記ステーブl
との間の間隔が前記規定間隔(t) pcなるまで圧着
締付けられる*tP(すると、塗付厚さく亀子α)と規
定間隔(1)の差、即ち、厚さくα)部分の耐火物が、
余剰部分2mとして2つのステーブ1.3関L9鉱み出
すことになり、空気の巻込みがないと共に、前記部分2
aのはみだしを確認することにエフ、空隙のない完全な
充填を容易に達成する仁とができる。第3図には、か(
して隙間を充填された二重ステーブ會有する高炉の円張
夛構成を示しである1図中、符号4は鉄皮、符号5は水
練りキャセタブル、符号6Fi内張クレンガを示して匹
る。
この充填方法に使用する充填用耐火物が具備すべき特性
としてFi、 s工時の可塑性、付着性、ステーブ冷却
効果を生かす為の高熱伝導性、i大分スの耐アルカリ蒸
気抵抗性、充填用耐火物の熱間可縮性、硬化後の高強置
性吟が挙げられるが1本発明の目的は、これら条件金充
分抑足する充填用耐火物を提供することである。
としてFi、 s工時の可塑性、付着性、ステーブ冷却
効果を生かす為の高熱伝導性、i大分スの耐アルカリ蒸
気抵抗性、充填用耐火物の熱間可縮性、硬化後の高強置
性吟が挙げられるが1本発明の目的は、これら条件金充
分抑足する充填用耐火物を提供することである。
即ち、本発明の高炉の二重ステーブにお妙る隙間充填用
耐火物の要旨とするところは、重量比で黒鉛40〜80
%、耐火゛シャモット10〜25%、粉末ピッチ5〜1
5X1耐火粘土5〜151%、粉末珪酸ソーダ3〜8%
を主原料とする混合物100部に対して、熱硬化性樹脂
と土チレングリコールおよびエチルアルコールの混合物
からなる粘、flO〜500センチポイズの有機溶剤t
−、c+o〜50部加えて混練して成ることである。
耐火物の要旨とするところは、重量比で黒鉛40〜80
%、耐火゛シャモット10〜25%、粉末ピッチ5〜1
5X1耐火粘土5〜151%、粉末珪酸ソーダ3〜8%
を主原料とする混合物100部に対して、熱硬化性樹脂
と土チレングリコールおよびエチルアルコールの混合物
からなる粘、flO〜500センチポイズの有機溶剤t
−、c+o〜50部加えて混練して成ることである。
このように本発明の充填用耐火物は、黒鉛を主原料とし
大Oで高熱伝導性を備えており、上記二重ステーブ間の
冷却効率を高めると共#′C1炉内アルカリ蒸気勢KL
る浸食に対する抵抗性が高い。
大Oで高熱伝導性を備えており、上記二重ステーブ間の
冷却効率を高めると共#′C1炉内アルカリ蒸気勢KL
る浸食に対する抵抗性が高い。
また、非含水性耐火物である炙め、高炉操業−の乾m賛
時点、および、操業初期における水蒸気の発生がな(、
炉内内張p耐大物へ0悪影41.特に炉内カーーンレン
ガ又はetc系諌瓦等への水蒸気IIII化問題等、が
軽減される。さらに本発明の耐火物では、主J[科1
G 011PK粉末ピツチを5〜!5%使用し、これら
に熱硬化性樹脂2例えばフェノル樹脂(〕I・ラック型
、また扛レゾール型)とエチルアルコール、エチルアル
コールからなる混合有機溶剤を添加して混練した熱硬f
ヒ性、熱間可縮性を有する耐火物であり、高炉本体の加
熱昇温段階にお叶るステー・ブ会物の熱膨張応力を吸収
する作用をもっている。
時点、および、操業初期における水蒸気の発生がな(、
炉内内張p耐大物へ0悪影41.特に炉内カーーンレン
ガ又はetc系諌瓦等への水蒸気IIII化問題等、が
軽減される。さらに本発明の耐火物では、主J[科1
G 011PK粉末ピツチを5〜!5%使用し、これら
に熱硬化性樹脂2例えばフェノル樹脂(〕I・ラック型
、また扛レゾール型)とエチルアルコール、エチルアル
コールからなる混合有機溶剤を添加して混練した熱硬f
ヒ性、熱間可縮性を有する耐火物であり、高炉本体の加
熱昇温段階にお叶るステー・ブ会物の熱膨張応力を吸収
する作用をもっている。
本耐火物の硬化状況はまず50″C#後η島ら一部有機
溶剤の揮発が徐々に始まり、100℃以上で粉末ピッチ
の軟化とともにフェノール樹脂の熱硬化が進行し、併行
して珪酸ソーダの結合強度も生じてくる。さらに温に上
昇とともに有機溶剤の揮発は進み、粉末ピッチは揮発し
た気孔内に浸透後、ピッチ自体からの揮発も完了し固化
してしまうまた、本発明の充填用耐火物は、鏝塗夕作業
性に優れ、また、施工時点で施工体への付着性が非常に
良好であり、材料の塗り込み施工厚が20m/m以下の
場合、アンカー類は全く不要であり、鉄板等の平滑面で
も優れた付着性を示し、多少の傾斜や衝撃を加えてもダ
レ中剥落することな(11着している。さらに耐火物は
延υが良く、可塑性に富んでり、6ため、二重ステーブ
間等、の挟間充填IC#4いて規定間r@に縮め込んで
も左程の抵抗を生じることなく、的確に規定厚に1する
ことができる。
溶剤の揮発が徐々に始まり、100℃以上で粉末ピッチ
の軟化とともにフェノール樹脂の熱硬化が進行し、併行
して珪酸ソーダの結合強度も生じてくる。さらに温に上
昇とともに有機溶剤の揮発は進み、粉末ピッチは揮発し
た気孔内に浸透後、ピッチ自体からの揮発も完了し固化
してしまうまた、本発明の充填用耐火物は、鏝塗夕作業
性に優れ、また、施工時点で施工体への付着性が非常に
良好であり、材料の塗り込み施工厚が20m/m以下の
場合、アンカー類は全く不要であり、鉄板等の平滑面で
も優れた付着性を示し、多少の傾斜や衝撃を加えてもダ
レ中剥落することな(11着している。さらに耐火物は
延υが良く、可塑性に富んでり、6ため、二重ステーブ
間等、の挟間充填IC#4いて規定間r@に縮め込んで
も左程の抵抗を生じることなく、的確に規定厚に1する
ことができる。
黒鉛の添加量として、40%未満では、熱伝導性が悪(
なる、また、80%會越えると施工性が恩(%混練液を
多く必要とするため、加熱焼成による液の揮発で耐火物
は多孔質とな9、強f:、熱伝導性がgkイする。第4
図には、黒鉛添加量と熱伝導車及び作業性の関係を示し
である。粉末ピッチの添加量が5X未満では熱間でのス
テーブ金物の膨張応力を吸収するクッション性に乏しく
、15Xt−越えると充填性に劣る。粘土類の添加量と
して%5%未満では施工時の可塑性、ステーブに対する
付着性が悪(施工し難い一万、15%を越えると加熱後
の収縮が大きく又、アルカリ蒸気にする浸食に対する抵
抗性が劣る。
なる、また、80%會越えると施工性が恩(%混練液を
多く必要とするため、加熱焼成による液の揮発で耐火物
は多孔質とな9、強f:、熱伝導性がgkイする。第4
図には、黒鉛添加量と熱伝導車及び作業性の関係を示し
である。粉末ピッチの添加量が5X未満では熱間でのス
テーブ金物の膨張応力を吸収するクッション性に乏しく
、15Xt−越えると充填性に劣る。粘土類の添加量と
して%5%未満では施工時の可塑性、ステーブに対する
付着性が悪(施工し難い一万、15%を越えると加熱後
の収縮が大きく又、アルカリ蒸気にする浸食に対する抵
抗性が劣る。
肴末!!酸ソーダについてti3X未満で秩施工時oi
iw性及び硬化後の材質強Kが小さく、8〜に超過する
と、混*[llの施工性は良好士あるが。
iw性及び硬化後の材質強Kが小さく、8〜に超過する
と、混*[llの施工性は良好士あるが。
練1置きしておくと、m工性の経時変化が生じ、材料が
硬(な1鏝嬌びが悪(なり、又、スラブ等の耐食性が悪
くなる。混練液としては、フェノール樹脂等り熱硬化惟
樹脂を工、テレンダリコールやエチルアルコールで希釈
した有機溶剤k 用イルOであるが希釈後の粘[全10
〜500センチボイズとし、添加量t″30〜50部と
することVCCエフ良好な施工性お1び付着性を得た。
硬(な1鏝嬌びが悪(なり、又、スラブ等の耐食性が悪
くなる。混練液としては、フェノール樹脂等り熱硬化惟
樹脂を工、テレンダリコールやエチルアルコールで希釈
した有機溶剤k 用イルOであるが希釈後の粘[全10
〜500センチボイズとし、添加量t″30〜50部と
することVCCエフ良好な施工性お1び付着性を得た。
液の粘fVcついては、10センチポイズ未満では粘り
、腰に乏しく1強度が小さい、50〇七ンチポイズを越
えると、粘り過ぎ、鏝離れ等が悪くなる。混線添加量と
しては30部未満では硬(て鏝mりし難い一万、SOW
を上回ると、柔らか過ぎて施工体がダして(る。
、腰に乏しく1強度が小さい、50〇七ンチポイズを越
えると、粘り過ぎ、鏝離れ等が悪くなる。混線添加量と
しては30部未満では硬(て鏝mりし難い一万、SOW
を上回ると、柔らか過ぎて施工体がダして(る。
次#C邊発切において冥施した配合9Ilt−第1表に
示し、愉性試験値會第2表に示す。
示し、愉性試験値會第2表に示す。
1111!配合例
1g2表 物性試験値
以上のように本発明によれば、施工性が良(、鉄1N勢
の平滑面でも優れ友付着性を示すと共K。
の平滑面でも優れ友付着性を示すと共K。
高熱伝導性と高アルカリ耐食性をも兼ね備えたA含水性
の二重ステーブ間充填用耐火物が得られるのである。
の二重ステーブ間充填用耐火物が得られるのである。
111図と112図社本発明の耐火物が使用されこ充填
方法の実施過st概略的に示す縦断面図、lf3mは該
方決で隙間を充填された二重ステーブ―造を備えた高炉
の要部縦断面図−1t!4図線本発−の充填用耐火物に
おける黒鉛添加量と熱伝導性及び作業性の関係を示すグ
ラフである(熱伝導性ね実−で1作業性は破線で示して
6る)。 l−ステーブ、2−・・充填用耐火物、3−ステーブ、
4−鉄皮、5・・・水練p中ヤスタプル、6・・・r!
l膠レンガ 特許IBI11人 川崎製鉄株式会社(はか1名) 代理人弁理士 増 出 守 $1■ t+楓 12色 □
方法の実施過st概略的に示す縦断面図、lf3mは該
方決で隙間を充填された二重ステーブ―造を備えた高炉
の要部縦断面図−1t!4図線本発−の充填用耐火物に
おける黒鉛添加量と熱伝導性及び作業性の関係を示すグ
ラフである(熱伝導性ね実−で1作業性は破線で示して
6る)。 l−ステーブ、2−・・充填用耐火物、3−ステーブ、
4−鉄皮、5・・・水練p中ヤスタプル、6・・・r!
l膠レンガ 特許IBI11人 川崎製鉄株式会社(はか1名) 代理人弁理士 増 出 守 $1■ t+楓 12色 □
Claims (1)
- 重量比で黒鉛40〜80%、耐火シャモットlO〜25
!¥、 l)末ヒッ?5〜15N、 耐火粘土5〜15
xTh@末珪酸ノーダ3〜8にを主原料とする混合物1
00部に対して、熱硬化性樹脂とエチレングリゴールお
Lびエチルアルコールの混合物からなる粘[10〜5o
oセン讐テイズの有機溶剤130〜50部加えて混練し
て成るととt4I微とする。高炉の二重ステーブにおけ
る隙間充填用耐火物、
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57168406A JPS597670B2 (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 高炉の二重ステ−ブにおける隙間充填用耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57168406A JPS597670B2 (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 高炉の二重ステ−ブにおける隙間充填用耐火物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5879874A true JPS5879874A (ja) | 1983-05-13 |
JPS597670B2 JPS597670B2 (ja) | 1984-02-20 |
Family
ID=15867528
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57168406A Expired JPS597670B2 (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 高炉の二重ステ−ブにおける隙間充填用耐火物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS597670B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63139068A (ja) * | 1986-12-01 | 1988-06-10 | 新日本製鐵株式会社 | 熱間補修用成形体 |
-
1982
- 1982-09-29 JP JP57168406A patent/JPS597670B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63139068A (ja) * | 1986-12-01 | 1988-06-10 | 新日本製鐵株式会社 | 熱間補修用成形体 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS597670B2 (ja) | 1984-02-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPS5879874A (ja) | 高炉の二重ステ−ブにおける隙間充填用耐火物 | |
US2532190A (en) | Refractory brick, blocks, or like elements | |
KR100490988B1 (ko) | 내산화성이 우수한 Al2O3-SiC-C계 내화재 조성물 | |
CN106630905A (zh) | 一种耐酸耐碱胶泥及其制备方法 | |
JP6744794B2 (ja) | 高炉羽口用耐火物れんがのモルタル及び高炉羽口構造体 | |
JP3045630B2 (ja) | 誘導炉用ラミング材 | |
JP2000233977A (ja) | 高炉炉壁間隙充填用圧入材 | |
JP3256397B2 (ja) | 常温硬化型耐火モルタル | |
JPS61500920A (ja) | カウパ−又は類似の装置の外殻の改良 | |
JPS6331435B2 (ja) | ||
JPH0460942B2 (ja) | ||
JP4811866B2 (ja) | 中子を設置して焼結する溝型誘導炉インダクター部用ラミング材 | |
JPS5823352B2 (ja) | 圧入用モルタル調整法 | |
JPS62176963A (ja) | 流し込み施工される高炉出銑孔周り充填材 | |
KR100446898B1 (ko) | 알시카 내화벽돌 조성물 | |
JP2704906B2 (ja) | 耐火物原料用被覆金属粒子とその製造方法及びそれを使用した耐火物の製造方法 | |
JPH11349384A (ja) | 閉塞材の製造方法および閉塞材用バインダー組成物 | |
JPS6124879Y2 (ja) | ||
JPH0158157B2 (ja) | ||
CN111217615A (zh) | Dh-微膨胀胶泥 | |
JPS6030715Y2 (ja) | 異種材料構成の内張り | |
JPH05194042A (ja) | シール材 | |
JPS5935964B2 (ja) | 混銑車用脱硫ランスパイプの補修法 | |
JPS58185475A (ja) | 含炭素耐火物の製造法 | |
JPS6018914B2 (ja) | 製鋼炉の耐火レンガブロック体 |