JPS63116722A - 酸性ガス吸収剤および酸性ガスの分離方法 - Google Patents
酸性ガス吸収剤および酸性ガスの分離方法Info
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- JPS63116722A JPS63116722A JP62108932A JP10893287A JPS63116722A JP S63116722 A JPS63116722 A JP S63116722A JP 62108932 A JP62108932 A JP 62108932A JP 10893287 A JP10893287 A JP 10893287A JP S63116722 A JPS63116722 A JP S63116722A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は新規な酸性ガス吸収剤に関する。詳しくは、混
合ガスから二酸化炭素、硫化水素等の酸性ガスを吸収・
分離するための優れた酸性ガス吸収剤に関するものであ
る。
合ガスから二酸化炭素、硫化水素等の酸性ガスを吸収・
分離するための優れた酸性ガス吸収剤に関するものであ
る。
また本発明は酸性ガス分離方法に関する。詳しくは、混
合ガスを加圧下、吸収剤と接触させ酸性ガスを選択的に
吸収し酸性ガスを吸収した吸収剤はその後圧力を下げる
か不活性ガスと接触させるか吸収剤を加熱することによ
り酸性ガスを吸収剤より分離する方法に関するものであ
る。本発明は特に天然ガス、合成ガス及びコークス炉ガ
スに含まれる酸性ガスの分離に利用できる。
合ガスを加圧下、吸収剤と接触させ酸性ガスを選択的に
吸収し酸性ガスを吸収した吸収剤はその後圧力を下げる
か不活性ガスと接触させるか吸収剤を加熱することによ
り酸性ガスを吸収剤より分離する方法に関するものであ
る。本発明は特に天然ガス、合成ガス及びコークス炉ガ
スに含まれる酸性ガスの分離に利用できる。
(従来の技術)
天然ガスおよび混合ガスから二酸化炭素、硫化水素等の
酸性ガスを除去するための酸性ガス吸収剤として、有機
溶剤または有機溶剤水溶液の使用は当業界において公知
である。たとえば、コール(A、L、Kohl)および
リーゼンフイルド(F、C,Riesenfe Id)
著 「カスピュリフィケーション(Gas Puri
fication)J 第3版(1979)には種々の
酸性ガス吸収剤が記載されている。
酸性ガスを除去するための酸性ガス吸収剤として、有機
溶剤または有機溶剤水溶液の使用は当業界において公知
である。たとえば、コール(A、L、Kohl)および
リーゼンフイルド(F、C,Riesenfe Id)
著 「カスピュリフィケーション(Gas Puri
fication)J 第3版(1979)には種々の
酸性ガス吸収剤が記載されている。
ガス吸収剤は一般的に吸収作用の違いにより化学吸収剤
(化学反応を伴なう吸収)および物理吸収剤(物理的結
合による吸収)に分けられる。化学吸収剤としては、エ
タノールアミン等のアルカソールアミン水溶液、熱炭酸
カリ溶液が主として使用されている。
(化学反応を伴なう吸収)および物理吸収剤(物理的結
合による吸収)に分けられる。化学吸収剤としては、エ
タノールアミン等のアルカソールアミン水溶液、熱炭酸
カリ溶液が主として使用されている。
天然ガスおよび合成ガス等の混合ガスから二酸化炭素、
硫化水素等の酸性ガスを除去するため、物理吸収剤とし
て最とも使用されているのはポリエチレングリコールオ
リゴマーのエーテル類である。
硫化水素等の酸性ガスを除去するため、物理吸収剤とし
て最とも使用されているのはポリエチレングリコールオ
リゴマーのエーテル類である。
例えは特公昭4.8−23782号明細書および米国特
許明細書第3737392号及び米国特許明細書筒45
81154号には混合カスより酸性ガスを除去するため
の吸収剤としてエチレングリコールオリゴマー(2〜8
量体)のジメチルエーテルを使用することが開示されて
いる。
許明細書第3737392号及び米国特許明細書筒45
81154号には混合カスより酸性ガスを除去するため
の吸収剤としてエチレングリコールオリゴマー(2〜8
量体)のジメチルエーテルを使用することが開示されて
いる。
特公昭59−45034号明細書には、混合ガスから二
酸化炭素および/または硫化水素等の酸性ガスを除去す
るための吸収剤として、一般式、 CH3−0−(C2H40) n −C−CI−
T 3□ H3 [式中、nは2〜8の整数コ のポリエチレングリコールのメチルイソプロピルエーテ
ルを使用することが開示されている。
酸化炭素および/または硫化水素等の酸性ガスを除去す
るための吸収剤として、一般式、 CH3−0−(C2H40) n −C−CI−
T 3□ H3 [式中、nは2〜8の整数コ のポリエチレングリコールのメチルイソプロピルエーテ
ルを使用することが開示されている。
特開昭49−98383号明細書には、天然カスから二
酸化炭素および/または硫化水素等の酸性カスを除去す
るための吸収剤として、一般式 CH3 R・ (OCR−CH) −0−C−CH
322n CI−I 3 0式中、Rは直鎖状または分枝状アルキル基(1〜4藺
の炭素原子)を表し、nは2〜1o、特に2〜5の整数
である。] のアルキルポリエチレンクリコール第三ブチルエーテル
を使用することが開示されている。
酸化炭素および/または硫化水素等の酸性カスを除去す
るための吸収剤として、一般式 CH3 R・ (OCR−CH) −0−C−CH
322n CI−I 3 0式中、Rは直鎖状または分枝状アルキル基(1〜4藺
の炭素原子)を表し、nは2〜1o、特に2〜5の整数
である。] のアルキルポリエチレンクリコール第三ブチルエーテル
を使用することが開示されている。
米国特許第2139375号明細書には、混合カスから
、含硫黄酸性ガスを除去するための吸収剤として、多価
アルコール類または多価アルコールのオリゴマー類のエ
ーテルおよびエステルまたはエーテル・エステル混合物
を使用することが開示されている。この米国特許には適
用できる吸収剤としてジエチレングリコール及びジプロ
ピレングリコールのジプロピルエーテルがその他の数多
くの物質とともに挙げられている。しかしながら明細書
において酸素原子に結合しているアルキル基は小さい方
が酸性ガス吸収能は高く、メチルエーテルが最も吸収能
が高いとされており、ジプロピルエーテルの優位性につ
いては開示されていない。
、含硫黄酸性ガスを除去するための吸収剤として、多価
アルコール類または多価アルコールのオリゴマー類のエ
ーテルおよびエステルまたはエーテル・エステル混合物
を使用することが開示されている。この米国特許には適
用できる吸収剤としてジエチレングリコール及びジプロ
ピレングリコールのジプロピルエーテルがその他の数多
くの物質とともに挙げられている。しかしながら明細書
において酸素原子に結合しているアルキル基は小さい方
が酸性ガス吸収能は高く、メチルエーテルが最も吸収能
が高いとされており、ジプロピルエーテルの優位性につ
いては開示されていない。
米国特許第3877893号明細書には、混合ガスより
炭酸ガスを含む不純物を除去するための吸収剤として、
1〜8個の炭素原子を持ち、3〜8のエチレン単位を有
するポリエチレングリコールジアルキルエーテルを使用
することが開示されているが、最も優れた吸収剤として
ポリエチレングリコールジメチルエーテルが開示されて
おり、ジイソプロピルエーテルの優位性については示唆
されていない。
炭酸ガスを含む不純物を除去するための吸収剤として、
1〜8個の炭素原子を持ち、3〜8のエチレン単位を有
するポリエチレングリコールジアルキルエーテルを使用
することが開示されているが、最も優れた吸収剤として
ポリエチレングリコールジメチルエーテルが開示されて
おり、ジイソプロピルエーテルの優位性については示唆
されていない。
米国特許第4044100号明細書にはジイソプロパツ
ールアミンとポリエチレングリコールジアルキルエーテ
ルの混合物の使用が開示されているが、この明細書にお
いてもジメチルエーテルが最も優位であると述べられて
いる。
ールアミンとポリエチレングリコールジアルキルエーテ
ルの混合物の使用が開示されているが、この明細書にお
いてもジメチルエーテルが最も優位であると述べられて
いる。
米国特許第2926751号明細書には、混合カスから
二酸化炭素等の酸性ガスを除去するための酸性ガス吸収
剤として、プロピレンカーボネートを使用することが開
示されている。
二酸化炭素等の酸性ガスを除去するための酸性ガス吸収
剤として、プロピレンカーボネートを使用することが開
示されている。
アルカノールアミン水溶液等を用いる化学吸収剤は二酸
化炭素および/または硫化水素等の酸性カスの吸収量に
限界があり、高い二酸化炭素ガス分圧の混合ガスを処理
する場合には不利となる2また二酸化炭素ガスを吸収し
なアルカノールアミン水溶液は再生塔で二酸化炭素ガス
を放出した後、二酸1ヒ炭素カス吸収塔に循環して使用
するが二酸化炭素カス再生には加熱が必要であり、吸収
量が多い場合はかなりの再生熱を必要とする。また、吸
収液による装置の腐蝕も問題となる。
化炭素および/または硫化水素等の酸性カスの吸収量に
限界があり、高い二酸化炭素ガス分圧の混合ガスを処理
する場合には不利となる2また二酸化炭素ガスを吸収し
なアルカノールアミン水溶液は再生塔で二酸化炭素ガス
を放出した後、二酸1ヒ炭素カス吸収塔に循環して使用
するが二酸化炭素カス再生には加熱が必要であり、吸収
量が多い場合はかなりの再生熱を必要とする。また、吸
収液による装置の腐蝕も問題となる。
物理吸収剤は二酸化炭素ガス吸収量が二酸化炭素ガス分
圧に比例するため、二酸化炭素ガス分圧の高い混合ガス
より二酸化炭素ガスを吸収・分離する場合は二酸化炭素
ガス吸収量が化学吸収剤に比べて大きく、また再生工程
も解圧または空気その曲の不活性ガスによる放散により
容易に吸収した二酸化炭素ガスを放出し消費エネルギー
の面でも化学吸収剤に比べて有利である。
圧に比例するため、二酸化炭素ガス分圧の高い混合ガス
より二酸化炭素ガスを吸収・分離する場合は二酸化炭素
ガス吸収量が化学吸収剤に比べて大きく、また再生工程
も解圧または空気その曲の不活性ガスによる放散により
容易に吸収した二酸化炭素ガスを放出し消費エネルギー
の面でも化学吸収剤に比べて有利である。
しかしながら、従来より開示されているポリエチレング
リコールのジメチルエーテル、プロピレンカーボネート
等の物理吸収剤では十分満足できる二酸化炭素ガス吸収
量を有しているとは言えない、さらに二酸化炭素ガス吸
収量の大きい物理吸収剤が得られれば、装置の縮小化、
消費エネルギーの低減化など工業上有利となる。
リコールのジメチルエーテル、プロピレンカーボネート
等の物理吸収剤では十分満足できる二酸化炭素ガス吸収
量を有しているとは言えない、さらに二酸化炭素ガス吸
収量の大きい物理吸収剤が得られれば、装置の縮小化、
消費エネルギーの低減化など工業上有利となる。
(発明が解決しようとする問題点)
混合ガスから二酸化炭素、硫化水素等の酸性ガスを除去
するための酸性ガス吸収剤として、公知の酸性ガス吸収
剤、たとえば、ポリエチレングリコールのジメチルエー
テル、ポリエチレングリコールのメチルイソプロピルエ
ーテルおよびアルキルポリエチレングリコール−第三ブ
チルエーテル等は酸性ガス吸収量がまだ不十分である。
するための酸性ガス吸収剤として、公知の酸性ガス吸収
剤、たとえば、ポリエチレングリコールのジメチルエー
テル、ポリエチレングリコールのメチルイソプロピルエ
ーテルおよびアルキルポリエチレングリコール−第三ブ
チルエーテル等は酸性ガス吸収量がまだ不十分である。
本発明の目的は従来の物理吸収剤に比較し酸性ガス吸収
量の大きい酸性ガス吸収用の新規な物理吸収剤を提供す
ることにある。
量の大きい酸性ガス吸収用の新規な物理吸収剤を提供す
ることにある。
本発明の曲の目的は、水の凝固点以下の温度で操作でき
る低粘度を有し、しかも混合ガス中にしばしば存在する
水との有害な反応性がなく、蒸気圧が十分低く、溶剤の
減損を抑えられる酸性ガス吸収用の新規な物理吸収剤を
提供し、しかも該吸収剤を用いた優れた吸収分離方法を
提供することにある (問題を解決するための手段) 本発明は、 一般式 %式%) 〔式中、nは2〜8の整数である。〕 で示されるポリエチレングリコールジイソプロピルエー
テルからなる酸性ガス吸収剤に関するものである。
る低粘度を有し、しかも混合ガス中にしばしば存在する
水との有害な反応性がなく、蒸気圧が十分低く、溶剤の
減損を抑えられる酸性ガス吸収用の新規な物理吸収剤を
提供し、しかも該吸収剤を用いた優れた吸収分離方法を
提供することにある (問題を解決するための手段) 本発明は、 一般式 %式%) 〔式中、nは2〜8の整数である。〕 で示されるポリエチレングリコールジイソプロピルエー
テルからなる酸性ガス吸収剤に関するものである。
本発明は、酸性ガスを含む混合ガスより酸性ガスと非酸
性ガスとを分離する方法において、fa)吸収剤を該ガ
ス混合物と吸収圧力において接触 し、 fb)該酸性ガスがほとんど除かれた気相と溶存酸性ガ
スに富む吸収剤とを分離し、 (C)該酸性ガス富化吸収剤を吸収圧力より低い脱離圧
力まで下げ、これにより酸性ガスを吸収剤相からガス相
に移動させ、 (d)該吸収剤から脱離された酸性ガスを分離し、かつ
、 (e)該酸性ガスが脱離された吸収剤を循環して新たな
ガス混合物からさらに酸性ガスを抽出する、 段階から成り、該吸収剤が一般式、 (C8) CHO(C2H4O)nCH(CI+3
) 2〔式中、nは2〜8の整数である。〕 で示されるポリエチレングリコールジイソプロピルエー
テルであることを特徴とするPj、aガス分離方法に関
するものである。
性ガスとを分離する方法において、fa)吸収剤を該ガ
ス混合物と吸収圧力において接触 し、 fb)該酸性ガスがほとんど除かれた気相と溶存酸性ガ
スに富む吸収剤とを分離し、 (C)該酸性ガス富化吸収剤を吸収圧力より低い脱離圧
力まで下げ、これにより酸性ガスを吸収剤相からガス相
に移動させ、 (d)該吸収剤から脱離された酸性ガスを分離し、かつ
、 (e)該酸性ガスが脱離された吸収剤を循環して新たな
ガス混合物からさらに酸性ガスを抽出する、 段階から成り、該吸収剤が一般式、 (C8) CHO(C2H4O)nCH(CI+3
) 2〔式中、nは2〜8の整数である。〕 で示されるポリエチレングリコールジイソプロピルエー
テルであることを特徴とするPj、aガス分離方法に関
するものである。
本発明は、酸性ガスを含む混合ガスより酸性ガスと非酸
性ガスとを分離する方法において、(a)吸収剤を該ガ
ス混合物と吸収温度において接触し、 (b)酸性ガスがほとんど除かれた気相と溶存酸性ガス
に富む吸収剤とを分離し、 fc)該酸性ガス富化吸収剤を吸収温度より高い脱離温
度まで上げ、これにより酸性ガスを吸収剤相からガス相
に移動させ、 [d)該吸収剤から脱離された酸性ガスを分離し、かつ
、 (C)該酸性ガスが脱離された吸収剤を循環して新たな
カス混合物からさらに酸性ガスを抽出する、段階から成
り、 該吸収剤が一般式、 (CI > 1410 (CHO) CH(C
)13)232 24 n 〔式中、nは2〜8の整数である。〕 で示されるポリエチレングリコールジイソプロピルエー
テルであることを特徴とする酸性ガス分離方法に関する
ものである。
性ガスとを分離する方法において、(a)吸収剤を該ガ
ス混合物と吸収温度において接触し、 (b)酸性ガスがほとんど除かれた気相と溶存酸性ガス
に富む吸収剤とを分離し、 fc)該酸性ガス富化吸収剤を吸収温度より高い脱離温
度まで上げ、これにより酸性ガスを吸収剤相からガス相
に移動させ、 [d)該吸収剤から脱離された酸性ガスを分離し、かつ
、 (C)該酸性ガスが脱離された吸収剤を循環して新たな
カス混合物からさらに酸性ガスを抽出する、段階から成
り、 該吸収剤が一般式、 (CI > 1410 (CHO) CH(C
)13)232 24 n 〔式中、nは2〜8の整数である。〕 で示されるポリエチレングリコールジイソプロピルエー
テルであることを特徴とする酸性ガス分離方法に関する
ものである。
本発明は、合成ガスから二酸化炭素の分離方法において
、 (a)向流接触吸収塔に合成ガスを導入しかつ該吸収塔
に合成ガスの導入個所よりも上の個所において吸収剤を
導入し、 (b)該吸収塔内で該吸収剤と該合成ガスとを向流接触
させ、特定の吸収圧力において該塔内の圧力を保持し、
これにより該二酸化炭素と共に一部の水素、メタンおよ
び不活性ガスを該合成ガスから該吸収剤に吸収させて酸
性ガス富化吸収剤を生成し、 fc)該富化吸収剤を該吸収圧力より低い圧力の第1の
フラッシュ圧力にて保持された第1のフラッシュドラム
に送り、これにより該富化吸収剤中に存在する大部分の
水素、メタンおよび不活性ガスが第1のフラッシュドラ
ム内のガス相空間内に解放される一方、該富化吸収剤の
大部分の二酸化炭素は第1のフラッシュされた吸収剤中
に保持され、ド (d)該第1のフラッジ少ラム内の吸収剤を該第1のフ
ラッシュ圧力よりも低い第2のフラッシュ圧力に保持さ
れた第2のフラッシュドラムへ送り、これにより該第1
のフラッシュされた吸収剤中の二酸化炭素の少なくとも
50%が該第2のフラッシュドラム中でガス相に解放さ
れ、 (0)該第2フラッシュされた吸収剤から実質的に全て
の残りの二酸化炭素を放散して、放散された吸収剤を生
成し、かつ、 (f)該放散された吸収剤を該吸収塔へ循環させる、段
階から成り、該吸収剤が一般式 %式%) 〔式中、nは2〜8の整数である。〕 で示されるポリエチレングリコールジイソプロピルエー
テルであることを特徴とする酸性ガス分離方法に関する
ものである。
、 (a)向流接触吸収塔に合成ガスを導入しかつ該吸収塔
に合成ガスの導入個所よりも上の個所において吸収剤を
導入し、 (b)該吸収塔内で該吸収剤と該合成ガスとを向流接触
させ、特定の吸収圧力において該塔内の圧力を保持し、
これにより該二酸化炭素と共に一部の水素、メタンおよ
び不活性ガスを該合成ガスから該吸収剤に吸収させて酸
性ガス富化吸収剤を生成し、 fc)該富化吸収剤を該吸収圧力より低い圧力の第1の
フラッシュ圧力にて保持された第1のフラッシュドラム
に送り、これにより該富化吸収剤中に存在する大部分の
水素、メタンおよび不活性ガスが第1のフラッシュドラ
ム内のガス相空間内に解放される一方、該富化吸収剤の
大部分の二酸化炭素は第1のフラッシュされた吸収剤中
に保持され、ド (d)該第1のフラッジ少ラム内の吸収剤を該第1のフ
ラッシュ圧力よりも低い第2のフラッシュ圧力に保持さ
れた第2のフラッシュドラムへ送り、これにより該第1
のフラッシュされた吸収剤中の二酸化炭素の少なくとも
50%が該第2のフラッシュドラム中でガス相に解放さ
れ、 (0)該第2フラッシュされた吸収剤から実質的に全て
の残りの二酸化炭素を放散して、放散された吸収剤を生
成し、かつ、 (f)該放散された吸収剤を該吸収塔へ循環させる、段
階から成り、該吸収剤が一般式 %式%) 〔式中、nは2〜8の整数である。〕 で示されるポリエチレングリコールジイソプロピルエー
テルであることを特徴とする酸性ガス分離方法に関する
ものである。
本発明のポリエチレングリコールジイソプロピルエーテ
ルの製造方法の一例としては、強酸性イオン交換樹脂を
触媒として用いエチレングリコール類とプロピレンとを
温度80〜150℃1圧力10〜100気圧で反応させ
ることによりポリエチレングリコールジイソプロピルエ
ーテルを製造することができる。
ルの製造方法の一例としては、強酸性イオン交換樹脂を
触媒として用いエチレングリコール類とプロピレンとを
温度80〜150℃1圧力10〜100気圧で反応させ
ることによりポリエチレングリコールジイソプロピルエ
ーテルを製造することができる。
本発明のポリエチレングリコールジイソプロピルエーテ
ルの出発原料としてのグリコール類は、ジエチレングリ
コール、トリエチレングリコール、テトラエチレングリ
コール、ペンタエチレングリコール等のグリコール類ま
たはエチレンオキシド付加モル数2〜8@のポリエチレ
ングリコール混合物が挙げられる。
ルの出発原料としてのグリコール類は、ジエチレングリ
コール、トリエチレングリコール、テトラエチレングリ
コール、ペンタエチレングリコール等のグリコール類ま
たはエチレンオキシド付加モル数2〜8@のポリエチレ
ングリコール混合物が挙げられる。
本発明のポリエチレングリコールジイソプロピルエーテ
ルとしては、ジエチレングリコールジイソプロビルエー
テル、トリエチレングリコールジイソプロピルエーテル
、テトラエチレングリコールジイソプロピルエーテル、
ペンタエチレングリコールジイソプロピルエーテル、お
よびエチレンオキシド付加モル数2〜8藺の混合物であ
るポリエチレングリコールのジイソプロピルエーテル混
合物等が挙げられる。
ルとしては、ジエチレングリコールジイソプロビルエー
テル、トリエチレングリコールジイソプロピルエーテル
、テトラエチレングリコールジイソプロピルエーテル、
ペンタエチレングリコールジイソプロピルエーテル、お
よびエチレンオキシド付加モル数2〜8藺の混合物であ
るポリエチレングリコールのジイソプロピルエーテル混
合物等が挙げられる。
酸性カス用吸収剤として使用する場合において、高圧で
の二酸化炭素の高吸収量、低圧と高圧での吸収量差の大
きさ、低粘度、特に低温での低粘度性、耐加水分解性お
よび低蒸気圧による吸収剤の減損の低減を考慮し、特に
好ましいポリエチレングリコールジイソプロピルエーテ
ルとしては、ジエチレングリコールジイソプロビルエー
テル、トリエチレングリコールジインプロピルエーテル
、テトラエチレングリコールジイソプロピルエーテルま
たはエチレンオキシド付加モル数2〜8個であり、平均
分子量190〜300のポリエチレングリコールジイソ
プロピルエーテル混合物等が挙げられる。
の二酸化炭素の高吸収量、低圧と高圧での吸収量差の大
きさ、低粘度、特に低温での低粘度性、耐加水分解性お
よび低蒸気圧による吸収剤の減損の低減を考慮し、特に
好ましいポリエチレングリコールジイソプロピルエーテ
ルとしては、ジエチレングリコールジイソプロビルエー
テル、トリエチレングリコールジインプロピルエーテル
、テトラエチレングリコールジイソプロピルエーテルま
たはエチレンオキシド付加モル数2〜8個であり、平均
分子量190〜300のポリエチレングリコールジイソ
プロピルエーテル混合物等が挙げられる。
本発明のジエチレングリコールジイソプロビルエーテル
の物理的性質は表−1の通りである。
の物理的性質は表−1の通りである。
表−1
粘度 25℃(cp) 1.5融
点 (’C)<−25
沸 点 (℃) 230蒸気
圧 20℃(mmHg) 0.1本発明のトリエ
チレングリコールジイソプロピルエーテルの物理的性質
は表−2の通りである。
圧 20℃(mmHg) 0.1本発明のトリエ
チレングリコールジイソプロピルエーテルの物理的性質
は表−2の通りである。
表−2
粘 度 25℃(cp) 2.
5融点 (’C) <−25 沸 点 (’C) 270蒸
気圧 20’C(mmHg) 0.01本発明の
テトラエチレングリコールジイソプロピルエーテルの物
理的性質は表−3の通りである。
5融点 (’C) <−25 沸 点 (’C) 270蒸
気圧 20’C(mmHg) 0.01本発明の
テトラエチレングリコールジイソプロピルエーテルの物
理的性質は表−3の通りである。
表−3
粘度 25℃(cp) 3.9融 点
(℃) <−15(弗 点
(’C) 300蒸気圧 20℃
(mmHg) <0.01本発明町吸収剤は、好
ましくは次の各段階、すなわち、 a)酸性ガスを少なくとも1種類含む混合ガスと吸収剤
を吸収圧力下で接触させ、 b)吸収剤に吸収された酸性ガス以外のガスを分離し、 C)酸性ガスを吸収した吸収剤は、吸収圧力よりも低い
圧力にし、それにより酸性ガスは、吸収剤相より気相へ
放出され、 d)吸収剤より酸性ガスを分離し、 e)吸収剤を再び酸性ガスを含む混合ガスに接触させる 各段階よりなる酸性ガス吸収プロセスにおいて使用され
る。 また、低温吸収と高温放出とによって酸性ガスを
分離することもできるが、この場合、大量の吸収剤を加
熱、冷却するのに要するエネルギーコストが高いため、
前記の方法はどには好適でない、 本発明が特に有利に
適用できるプロセスの例として、合成ガスよりの二酸化
炭素の除去が挙げられる。この吸収法の典型的なプロセ
スとしては、合成ガスと冷却した吸収剤を約27気圧で
操作される二酸化炭素吸収塔で接触させる。吸収剤に吸
収された二酸化炭素は混合ガスより分離され、吸収塔の
下方へ流れる。二酸化炭素カスを吸収した吸収剤は吸収
塔の底より5〜10気圧で操作されるフラッシュドラム
に送入される。このフラッシュドラムで大部分の水累、
メタン及び不活性ガスは吸収剤より分離し、分離したガ
スは連続的に圧縮され吸収塔にリサイクルされるか、他
の用途に使用される。二酸化炭素はこの段階ではほとん
ど吸収剤中に残存しているので、吸収剤は約1気圧で操
作される第2のフラッシュドラムへ導入される。第2の
フラッシュドラムにおいて二酸化炭素の50〜70%は
吸収剤より分離回収され、二酸化炭素製品ラインへ送ら
れる。もし、回収されな二酸1ヒ炭素の旦が十分な量で
あるなら、吸収剤は放散塔で再生される3一般に空気が
放散媒体として用いられ、充填塔で吸収剤と自流に流さ
れる。若干の二酸化炭素を含む空気は塔の頂部より大気
中に放出される。放散された吸収剤は、はとんど二酸化
炭素を含んでいす、吸収塔ヘリサイクルされる。空気と
ともに大気に放出される二酸化炭素はこのプロセスでは
回収ロスとなる。
(℃) <−15(弗 点
(’C) 300蒸気圧 20℃
(mmHg) <0.01本発明町吸収剤は、好
ましくは次の各段階、すなわち、 a)酸性ガスを少なくとも1種類含む混合ガスと吸収剤
を吸収圧力下で接触させ、 b)吸収剤に吸収された酸性ガス以外のガスを分離し、 C)酸性ガスを吸収した吸収剤は、吸収圧力よりも低い
圧力にし、それにより酸性ガスは、吸収剤相より気相へ
放出され、 d)吸収剤より酸性ガスを分離し、 e)吸収剤を再び酸性ガスを含む混合ガスに接触させる 各段階よりなる酸性ガス吸収プロセスにおいて使用され
る。 また、低温吸収と高温放出とによって酸性ガスを
分離することもできるが、この場合、大量の吸収剤を加
熱、冷却するのに要するエネルギーコストが高いため、
前記の方法はどには好適でない、 本発明が特に有利に
適用できるプロセスの例として、合成ガスよりの二酸化
炭素の除去が挙げられる。この吸収法の典型的なプロセ
スとしては、合成ガスと冷却した吸収剤を約27気圧で
操作される二酸化炭素吸収塔で接触させる。吸収剤に吸
収された二酸化炭素は混合ガスより分離され、吸収塔の
下方へ流れる。二酸化炭素カスを吸収した吸収剤は吸収
塔の底より5〜10気圧で操作されるフラッシュドラム
に送入される。このフラッシュドラムで大部分の水累、
メタン及び不活性ガスは吸収剤より分離し、分離したガ
スは連続的に圧縮され吸収塔にリサイクルされるか、他
の用途に使用される。二酸化炭素はこの段階ではほとん
ど吸収剤中に残存しているので、吸収剤は約1気圧で操
作される第2のフラッシュドラムへ導入される。第2の
フラッシュドラムにおいて二酸化炭素の50〜70%は
吸収剤より分離回収され、二酸化炭素製品ラインへ送ら
れる。もし、回収されな二酸1ヒ炭素の旦が十分な量で
あるなら、吸収剤は放散塔で再生される3一般に空気が
放散媒体として用いられ、充填塔で吸収剤と自流に流さ
れる。若干の二酸化炭素を含む空気は塔の頂部より大気
中に放出される。放散された吸収剤は、はとんど二酸化
炭素を含んでいす、吸収塔ヘリサイクルされる。空気と
ともに大気に放出される二酸化炭素はこのプロセスでは
回収ロスとなる。
もし二酸化炭素の使用量が多く高回収率を必要とする場
合は、吸収剤は1気圧で操作される第2フラッシュドラ
ムの後、空気放散塔へ行く前に一般に0.3〜0.8気
圧で操作される真空フラッシュドラムへ導入される。こ
の第3のフラッシュ操作が十分低い圧力で行われるなら
二酸化炭素の回収率は90%に増加する。
合は、吸収剤は1気圧で操作される第2フラッシュドラ
ムの後、空気放散塔へ行く前に一般に0.3〜0.8気
圧で操作される真空フラッシュドラムへ導入される。こ
の第3のフラッシュ操作が十分低い圧力で行われるなら
二酸化炭素の回収率は90%に増加する。
上述した、いくつかの分離方法の改良は通常実施される
範囲内のものである。また以下の方法を用いることもで
きるであろう。
範囲内のものである。また以下の方法を用いることもで
きるであろう。
空気放散塔は吸収剤に並流で空気を送入するフラッシュ
ドラムに置換え、放散を減圧下で行なうことにより、必
要空気量を減らし、さらに放散されたガス中の二酸化炭
素濃度を上げる方法、空気のかわりに吸収処理された合
成カスを用いる方法等を行なうことができる。後の方法
の場合、放散塔より出たガス、は吸収塔の底にリサイク
ルされることによりほとんど100%の二酸化炭素か回
収できる。
ドラムに置換え、放散を減圧下で行なうことにより、必
要空気量を減らし、さらに放散されたガス中の二酸化炭
素濃度を上げる方法、空気のかわりに吸収処理された合
成カスを用いる方法等を行なうことができる。後の方法
の場合、放散塔より出たガス、は吸収塔の底にリサイク
ルされることによりほとんど100%の二酸化炭素か回
収できる。
表−5に示すように、ジエチレングリコールのジメチル
、ジエチル及びエチルプロピルエーテルは沸点が低すぎ
、即ち蒸気圧が高すぎ、通常の吸収プロセスの操作温度
では、吸収剤の減損か大きい。ジエチレングリコールエ
チルブチルエーテルは、十分に低蒸気圧であるが、6気
圧での二欣1ヒ炭素吸収量はジエチレングリコールジイ
ソプロビルエーテルよりも少なく、また1気圧での吸収
量はジイソプロピルエーテルと同程度である。それ故、
公社効果はジイソプロピルエーテルの方が良い。プロピ
ルブチルやエチルシクロヘキシルのような高分子量のエ
ーテルでは二酸化炭素吸収量は低く、また粘度も高くな
る。
、ジエチル及びエチルプロピルエーテルは沸点が低すぎ
、即ち蒸気圧が高すぎ、通常の吸収プロセスの操作温度
では、吸収剤の減損か大きい。ジエチレングリコールエ
チルブチルエーテルは、十分に低蒸気圧であるが、6気
圧での二欣1ヒ炭素吸収量はジエチレングリコールジイ
ソプロビルエーテルよりも少なく、また1気圧での吸収
量はジイソプロピルエーテルと同程度である。それ故、
公社効果はジイソプロピルエーテルの方が良い。プロピ
ルブチルやエチルシクロヘキシルのような高分子量のエ
ーテルでは二酸化炭素吸収量は低く、また粘度も高くな
る。
トリ及びテトラエチレングリコールのエーテル類につい
ても、ジメチルエーテルに比較しジイソプロピルエーテ
ルの方が吸収量と粘度はともに若干劣るが、6気圧と1
気圧での差が大きくなり優れた分離効果を果す。
ても、ジメチルエーテルに比較しジイソプロピルエーテ
ルの方が吸収量と粘度はともに若干劣るが、6気圧と1
気圧での差が大きくなり優れた分離効果を果す。
過去において、本発明の意図するようなプロセスにおい
て、純粋なエチレングリコールオリゴマーのエーテルは
ほとんど用いられていない。一般に、エチレンオキシド
付加モル数2〜8の混合物のエーテルが用いられている
。それら既存吸収剤に較べ本発明の酸性ガス用吸収剤は
実施例に示されている通り分離効果はあまり変らないが
、吸収能は明らかに優れている。
て、純粋なエチレングリコールオリゴマーのエーテルは
ほとんど用いられていない。一般に、エチレンオキシド
付加モル数2〜8の混合物のエーテルが用いられている
。それら既存吸収剤に較べ本発明の酸性ガス用吸収剤は
実施例に示されている通り分離効果はあまり変らないが
、吸収能は明らかに優れている。
また一般に数成分を含む混合物は各単一成分より底い凝
固点を有している。従って本発明のジエチレングリコー
ルジイソプロピルエーテル、トリエチレングリコールジ
イソプロビルエーテル、テトラエチレングリコールジイ
ソプロピルエーテルの混合物は、特に低温での使用に適
している。特に好ましいのは平均分子量190から30
0のポリエチレングリコールジイソプロピルエーテル混
合物である。
固点を有している。従って本発明のジエチレングリコー
ルジイソプロピルエーテル、トリエチレングリコールジ
イソプロビルエーテル、テトラエチレングリコールジイ
ソプロピルエーテルの混合物は、特に低温での使用に適
している。特に好ましいのは平均分子量190から30
0のポリエチレングリコールジイソプロピルエーテル混
合物である。
表−6に示すように、本発明のジイソプロピルエーテル
は既存の吸収剤に比べ低温で使用する場合、さらに有利
となる0例えばジエチレングリコールジイソプロピルエ
ーテル(以下、DEGD IPEと略ず)は、−29℃
で5センチポイズ以下であり、−17℃でも3.5セン
チポイズである。
は既存の吸収剤に比べ低温で使用する場合、さらに有利
となる0例えばジエチレングリコールジイソプロピルエ
ーテル(以下、DEGD IPEと略ず)は、−29℃
で5センチポイズ以下であり、−17℃でも3.5セン
チポイズである。
一方、ポリエチレングリコールジメチルエーテル(セレ
クゾール■の商標名でNortOn社で販売)(以下P
EGDMEと略す)は−17℃で35センチボイスであ
り、25℃においても5センチポイズ以下にならない。
クゾール■の商標名でNortOn社で販売)(以下P
EGDMEと略す)は−17℃で35センチボイスであ
り、25℃においても5センチポイズ以下にならない。
PEGDMEは、高粘度のため実際上、2℃以下では使
用できないが、DEGD I PEは、−14℃でも操
作できる。実際に使用する場合、本発明の吸収剤はセレ
クゾール■に比較して約2倍の二酸化炭素吸収量を有し
ている優れた吸収剤である。
用できないが、DEGD I PEは、−14℃でも操
作できる。実際に使用する場合、本発明の吸収剤はセレ
クゾール■に比較して約2倍の二酸化炭素吸収量を有し
ている優れた吸収剤である。
(作 用)
本発明の吸収剤は、既存の酸性ガス吸収剤に比較して、
酸性ガス吸収能が高くしかも低温において低粘度である
。一方、既存の酸性ガス吸収剤は粘度が高いため、化学
吸収剤用に設計されたプロセスについては追加の吸収塔
を必要とし、設備投資額が増大する。本発明の吸収剤を
用いるならば化学吸収剤の特徴である少ない設備投資額
および物理吸収剤の特徴である少ない操作費用が達成で
き、経済的に非常に魅力あるものである。
酸性ガス吸収能が高くしかも低温において低粘度である
。一方、既存の酸性ガス吸収剤は粘度が高いため、化学
吸収剤用に設計されたプロセスについては追加の吸収塔
を必要とし、設備投資額が増大する。本発明の吸収剤を
用いるならば化学吸収剤の特徴である少ない設備投資額
および物理吸収剤の特徴である少ない操作費用が達成で
き、経済的に非常に魅力あるものである。
(実 施 例)
以下、実施例により本発明を説明するが本発明はこれら
に限定されるものではない。
に限定されるものではない。
(二酸化炭素ガス吸収量)
実施例において、二酸化炭素カス吸収量は温度25℃、
二酸化炭素ガス分圧1 atmおよび6atmにおける
各吸収剤IKgあたりのモル量で表示する。
二酸化炭素ガス分圧1 atmおよび6atmにおける
各吸収剤IKgあたりのモル量で表示する。
実施例 1
温度(25℃)を一定に保った内容類300 mlのス
テンレス製オートクレーブにジエチレングリコールジイ
ソプロピルエーテル吸収剤100gを入れ、減圧脱気後
、圧力計の付属した二酸化炭素ガスボンベよりオートク
レーブに一定圧になるまで二酸化炭素ガスを導入した。
テンレス製オートクレーブにジエチレングリコールジイ
ソプロピルエーテル吸収剤100gを入れ、減圧脱気後
、圧力計の付属した二酸化炭素ガスボンベよりオートク
レーブに一定圧になるまで二酸化炭素ガスを導入した。
二酸化炭素ガスボンベ内の二酸化炭素ガス減少量および
オートクレーブ内気相部での二酸化炭素ガス量より吸収
された二酸化炭素ガス量を求めた。
オートクレーブ内気相部での二酸化炭素ガス量より吸収
された二酸化炭素ガス量を求めた。
二酸化炭素ガス吸収量は表−4に示す。
実 施 例 2
温度(25℃)を一定に保った内容積300m1のステ
ンレス製オートクレーブにトリエチレングリコールジイ
ソプロピルエーテル吸収剤100gを入れ、減圧脱気後
、圧力計のl′f属した二酸化炭素ガスボンベよりオー
トクレーブに一定圧になるまで二酸化炭素ガスを導入し
た。二酸化炭素ガスボンベ内の二酸化炭素ガス減少量お
よびオートクレーブ内気相部での二酸化炭素ガス量より
吸収された二酸化炭素ガス呈を求めた。
ンレス製オートクレーブにトリエチレングリコールジイ
ソプロピルエーテル吸収剤100gを入れ、減圧脱気後
、圧力計のl′f属した二酸化炭素ガスボンベよりオー
トクレーブに一定圧になるまで二酸化炭素ガスを導入し
た。二酸化炭素ガスボンベ内の二酸化炭素ガス減少量お
よびオートクレーブ内気相部での二酸化炭素ガス量より
吸収された二酸化炭素ガス呈を求めた。
二酸化炭素ガス吸収量は表−4に示す。
実 施 例 3
温度(25℃)を一定に保った内容積300m1のステ
ンレス製オートクレーブにテトラエチレングリコールジ
イソプロピルエーテル吸収剤100gを入れ、減圧脱気
後、圧力計の付属した二酸化炭素ガスボンベよりオート
クレーブに一定圧になるまで二酸化炭素ガスを導入した
。二酸化炭素ガスボンベ内の二酸化炭素ガス減少1およ
びオートクレーブ内気相部での二酸化炭素ガス量より吸
収された二酸化炭素ガス量を求めた。
ンレス製オートクレーブにテトラエチレングリコールジ
イソプロピルエーテル吸収剤100gを入れ、減圧脱気
後、圧力計の付属した二酸化炭素ガスボンベよりオート
クレーブに一定圧になるまで二酸化炭素ガスを導入した
。二酸化炭素ガスボンベ内の二酸化炭素ガス減少1およ
びオートクレーブ内気相部での二酸化炭素ガス量より吸
収された二酸化炭素ガス量を求めた。
二酸化炭素ガス吸収量は表−4に示す。
比較例1
温度(25℃)を一定に保った内容積300m1のステ
ンレス製オートクレーブにポリエチレングリコールのジ
メチルエーテル吸収剤100gを入れ、減圧脱気後、圧
力計の付属した二酸化炭素ガスボンベよりオートクレー
ブに一定圧になるまで二酸化炭素ガスを導入しな、二酸
化炭素ガスボンベ内の二Pi(ヒ炭素ガス減少量および
オートクレーブ内気相部での二酸1ヒ炭素ガス量より吸
収された二酸化炭素ガス量を求めた。
ンレス製オートクレーブにポリエチレングリコールのジ
メチルエーテル吸収剤100gを入れ、減圧脱気後、圧
力計の付属した二酸化炭素ガスボンベよりオートクレー
ブに一定圧になるまで二酸化炭素ガスを導入しな、二酸
化炭素ガスボンベ内の二Pi(ヒ炭素ガス減少量および
オートクレーブ内気相部での二酸1ヒ炭素ガス量より吸
収された二酸化炭素ガス量を求めた。
二酸化炭素ガス吸収量は表−4に示す。
比較例2
温度(25℃)を一定に保った内容積300 mlのス
テンレス製オートクレーブにプロピレンカーボネート吸
収剤100gを入れ、減圧脱気後、圧力計の付属した二
酸化炭素ガスボンベよりオートクレーブに一定圧になる
まで二酸化炭素カスを導入した。二酸化炭素ガスボンベ
内の二酸化炭素カスガス減少量およびオートクレーブ内
気相部での二酸化炭素ガス量より吸収された二酸化炭素
ガス景を求めた。
テンレス製オートクレーブにプロピレンカーボネート吸
収剤100gを入れ、減圧脱気後、圧力計の付属した二
酸化炭素ガスボンベよりオートクレーブに一定圧になる
まで二酸化炭素カスを導入した。二酸化炭素ガスボンベ
内の二酸化炭素カスガス減少量およびオートクレーブ内
気相部での二酸化炭素ガス量より吸収された二酸化炭素
ガス景を求めた。
二酸化炭素ガス吸収量は表−4に示す。
比較例3
温度(25℃)を一定に閑った内容積300 mlのス
テンレス製オートクレーブにポリエチレングリコールの
メチルイソプロピルエーテル吸収剤100gを入れ、減
圧脱気後、圧力計の1ζf属した二酸化炭素ガスボンベ
よりオートクレーブに一定圧になるまで二酸化炭素カス
を導入した。二酸化炭素ガスボンベ内の二酸化炭素ガス
減少量およびオートクレーブ内気相部での二酸化炭素カ
ス量より吸収された二酸化炭素ガス量を求めた。
テンレス製オートクレーブにポリエチレングリコールの
メチルイソプロピルエーテル吸収剤100gを入れ、減
圧脱気後、圧力計の1ζf属した二酸化炭素ガスボンベ
よりオートクレーブに一定圧になるまで二酸化炭素カス
を導入した。二酸化炭素ガスボンベ内の二酸化炭素ガス
減少量およびオートクレーブ内気相部での二酸化炭素カ
ス量より吸収された二酸化炭素ガス量を求めた。
二酸化炭素ガス吸収量は表−4に示す。
比 較 例 4
温度(25℃)を一定に保った内容積300 mlのス
テンレス製オートクレーブにポリエチレングリコールの
メチル第三ブチルエーテル吸収剤1゜Ogを入れ、減圧
脱気後、圧力計の付属した二酸化炭素ガスボンベよりオ
ートクレーブに一定圧になるまで二酸化炭素ガスを導入
した。二酸化炭素ガスボンベ内の二酸化炭素ガス減少量
およびオートクレーブ内気相部での二酸化炭素ガス量よ
り吸収された二酸化炭素ガス量を求めた。
テンレス製オートクレーブにポリエチレングリコールの
メチル第三ブチルエーテル吸収剤1゜Ogを入れ、減圧
脱気後、圧力計の付属した二酸化炭素ガスボンベよりオ
ートクレーブに一定圧になるまで二酸化炭素ガスを導入
した。二酸化炭素ガスボンベ内の二酸化炭素ガス減少量
およびオートクレーブ内気相部での二酸化炭素ガス量よ
り吸収された二酸化炭素ガス量を求めた。
二酸化炭素ガス吸収量は表−4に示す。
実施例 4〜6
表−5に各種酸性ガス吸収剤について二酸化炭素分圧1
気圧及び6気圧での二酸化炭素吸収量及び物性値を示す
。
気圧及び6気圧での二酸化炭素吸収量及び物性値を示す
。
二酸化炭素吸収量は実施例1に示す方法で測定した。
比較ρJ 5〜15
表−5に各種酸性ガス吸収剤について二酸化炭素分圧1
気圧及び6気圧での二酸化炭素吸収ヱ及び物性値を示す
。
気圧及び6気圧での二酸化炭素吸収ヱ及び物性値を示す
。
二酸化炭素吸収量は実施例1に示す方法で測定した。
実施例 7〜8
表−6にジエチレングリコールジイソプロピルエーテル
吸収剤の水素および二酸化炭素混合ガスにおける水素お
よび二酸化炭素の吸収量を示す。
吸収剤の水素および二酸化炭素混合ガスにおける水素お
よび二酸化炭素の吸収量を示す。
比較例 16〜17
表−6にポリエチレングリコールジメチルエーテル吸収
剤の水素および二酸化炭素混合ガスにおける水素および
二酸化炭素の吸収量を示す。
剤の水素および二酸化炭素混合ガスにおける水素および
二酸化炭素の吸収量を示す。
(発明の効果)
本発明の一般式
で示されるポリエチレングリコールジイソプロピルエー
テルからなる酸性ガス吸収剤は、酸性ガス吸収能が大き
く、しかも低粘度であるため、既存の吸収剤に比較して
低温で吸収分離を行うことができ、混合ガスから二酸化
炭素、硫化水素等の酸性ガス吸収量を大きくすることが
可能となり、経済的に有利な酸性ガス吸収分離方法を行
うことが可能である。
テルからなる酸性ガス吸収剤は、酸性ガス吸収能が大き
く、しかも低粘度であるため、既存の吸収剤に比較して
低温で吸収分離を行うことができ、混合ガスから二酸化
炭素、硫化水素等の酸性ガス吸収量を大きくすることが
可能となり、経済的に有利な酸性ガス吸収分離方法を行
うことが可能である。
Claims (14)
- (1)一般式 (CH_3)_2CHO(C_2H_4O)_nCH(
CH_3)_2 〔式中、nは2〜8の整数である。〕 で示されるポリエチレングリコールジイソプロピルエー
テルであることを特徴とする酸性ガス吸収剤。 - (2)酸性ガスを含む混合ガスより酸性ガスと非酸性ガ
スとを分離する方法において、 (a)吸収剤を該ガス混合物と吸収圧力において接触し
、 (b)該酸性ガスがほとんど除かれた気相と溶存酸性ガ
スに富む吸収剤とを分離し、 (c)該酸性ガス富化吸収剤を吸収圧力より低い脱離圧
力まで下げ、これにより酸性ガスを吸収剤相からガス相
に移動させ、 (d)該吸収剤から脱離された酸性ガスを分離し、かつ
、 (e)該酸性ガスが脱離された吸収剤を循環して新たな
ガス混合物からさらに酸性ガスを抽出する、 段階から成り、該吸収剤が一般式、 (CH_3)_2CHO(C_2H_4O)_nCH(
CH_3)_2 〔式中、nは2〜8の整数である。〕 で示されるポリエチレングリコールジイソプロピルエー
テルであることを特徴とする酸性ガス分離方法。 - (3)該吸収剤が190と300の間の平均分子量を、
有する特許請求の範囲第2項に記載の方法。 - (4)段階(a)における吸収温度が0℃以下である特
許請求の範囲第2項に記載の方法。 - (5)該酸性ガスが二酸化炭素、該非酸性ガスが水素、
該吸収剤がジエチレングリコールジイソプロピルエーテ
ル、段階(a)における吸収温度が−10℃以下および
吸収圧力が約30気圧である特許請求の範囲第2項に記
載の方法。 - (6)該吸収剤がジエチレングリコールジイソプロピル
エーテル、トリエチレングリコールジイソプロピルエー
テルまたはテトラエチレングリコールジイソプロピルエ
ーテルから本質的に成る特許請求の範囲第2項に記載の
方法。 - (7)該酸性ガスが二酸化炭素である特許請求の範囲第
5項に記載の方法。 - (8)段階(a)における吸収温度が約25℃、吸収圧
力が約6気圧、および脱離圧力が約1気圧である特許請
求の範囲第6項に記載の方法。 - (9)25℃における該吸収剤の粘度が1.6センチポ
イズ以下である特許請求の範囲第6項に記載の方法。 - (10)酸性ガスを含む混合ガスより酸性ガスと非酸性
ガスとを分離する方法において、 (a)吸収剤を該ガス混合物と吸収温度において接触し
、 (b)酸性ガスがほとんど除かれた気相と溶存酸性ガス
に富む吸収剤とを分離し、 (c)該酸性ガス富化吸収剤を吸収温度より高い脱離温
度まで上げ、これにより酸性ガスを吸収剤相からガス相
に移動させ、 (d)該吸収剤から脱離された酸性ガスを分離し、かつ
、 (e)該酸性ガスか脱離された吸収剤を循環して新たな
ガス混合物からさらに酸性ガスを抽出する、段階から成
り、 該吸収剤が一般式、 (CH_3)_2CHO(C_2H_4O)_nCH(
CH_3)_2 〔式中、nは2〜8の整数である。〕 で示されるポリエチレングリコールジイソプロピルエー
テルであることを特徴とする酸性ガス分離方法。 - (11)合成ガスから二酸化炭素の分離方法において、 (a)向流接触吸収塔に合成ガスを導入しかつ該吸収塔
に合成ガスの導入個所よりも上の個所において吸収剤を
導入し、 (b)該吸収塔内で該吸収剤と該合成ガスとを向流接触
させ、特定の吸収圧力において該塔内の圧力を保持し、
これにより該二酸化炭素と共に一部の水素、メタンおよ
び不活性ガスを該合成ガスから該吸収剤に吸収させて酸
性ガス富化吸収剤を生成し、 (c)該富化吸収剤を該吸収圧力より低い圧力の第1の
フラッシュ圧力にて保持された第1のフラッシュドラム
に送り、これにより該富化吸収剤中に存在する大部分の
水素、メタンおよび不活性ガスが第1のフラッシュドラ
ム内のガス相空間内に解放される一方、該富化吸収剤の
大部分の二酸化炭素は第1のフラッシュされた吸収剤中
に保持され、 (d)該第1のフラッシュの吸収剤を該第1のフラッシ
ュ圧力よりも低い第2のフラッシュ圧力に保持された第
2のフラッシュドラムへ送り、これにより該第1のフラ
ッシュされた吸収剤中の二酸化炭素の少なくとも50%
が該第2のフラッシュドラム中でガス相に解放され、 (e)該第2フラッシュされた吸収剤から実質的に全て
の残りの二酸化炭素を放散して、放散された吸収剤を生
成し、かつ、 (f)該放散された吸収剤を該吸収塔へ循環させる、段
階から成り、該吸収剤が一般式 (CH_3)2_CHO(C_2H_4O)_nCH(
CH_3)_2 〔式中、nは2〜8の整数である。〕 で示されるポリエチレングリコールジイソプロピルエー
テルであることを特徴とする酸性ガス分離方法。 - (12)該吸収剤が190と300の間の平均分子量を
有する特許請求の範囲第11項に記載の方法。 - (13)段階(a)において生ずる温度が0℃以下であ
る特許請求の範囲第12項に記載の方法。 - (14)該吸収剤が段階(a)で生ずる温度において5
センチポイズ以下の粘度を有する特許請求の範囲第13
項に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61-103023 | 1986-05-07 | ||
JP10302386 | 1986-05-07 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63116722A true JPS63116722A (ja) | 1988-05-21 |
JPH0698261B2 JPH0698261B2 (ja) | 1994-12-07 |
Family
ID=14343044
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10893287A Expired - Lifetime JPH0698261B2 (ja) | 1986-05-07 | 1987-05-06 | 酸性ガス吸収剤および酸性ガスの分離方法 |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4741745A (ja) |
EP (1) | EP0248541B2 (ja) |
JP (1) | JPH0698261B2 (ja) |
KR (1) | KR900004582B1 (ja) |
CN (1) | CN1008067B (ja) |
AU (1) | AU582497B2 (ja) |
BR (1) | BR8702315A (ja) |
CA (1) | CA1293850C (ja) |
DE (2) | DE3780364D1 (ja) |
ES (1) | ES2033310T5 (ja) |
IN (1) | IN166627B (ja) |
MX (1) | MX169064B (ja) |
NO (1) | NO871880L (ja) |
Cited By (1)
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---|---|---|---|---|
JP2012170842A (ja) * | 2011-02-17 | 2012-09-10 | National Institute Of Advanced Industrial Science & Technology | 低揮発性二酸化炭素吸収液およびガス分離方法 |
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US8500868B2 (en) * | 2009-05-01 | 2013-08-06 | Massachusetts Institute Of Technology | Systems and methods for the separation of carbon dioxide and water |
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