SE445711B - Sett att avlegsna sura bestandsdelar fran gashaltiga blandningar genom absorption - Google Patents
Sett att avlegsna sura bestandsdelar fran gashaltiga blandningar genom absorptionInfo
- Publication number
- SE445711B SE445711B SE8104151A SE8104151A SE445711B SE 445711 B SE445711 B SE 445711B SE 8104151 A SE8104151 A SE 8104151A SE 8104151 A SE8104151 A SE 8104151A SE 445711 B SE445711 B SE 445711B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- absorption
- weight
- solution
- column
- triethylamine
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
- C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
- C10K1/08—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors
- C10K1/16—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with non-aqueous liquids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1456—Removing acid components
- B01D53/1468—Removing hydrogen sulfide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1493—Selection of liquid materials for use as absorbents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/11—Purification; Separation; Use of additives by absorption, i.e. purification or separation of gaseous hydrocarbons with the aid of liquids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
- B01D2252/40—Absorbents explicitly excluding the presence of water
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/151—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions, e.g. CO2
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
Description
l0
8104151-9
De inom tekniken använda metoderna är samtliga förknippade
med problem som ej möjliggör en riktigt selektiv separering.
I praktiken kan de kända metoderna för enkelhets skull inde-
las i tre typer.
Till den första typen kan räknas metoder baserade på kemisk
absorption med vattenlösningar av tertiära aminer.
Dessa metoder är selektiva på grund av att C02 reagerar med
aminer mycket långsammare än H25 , på. grund av att den förra reak-
tionen synes kräva ett mellanliggande reaktionssteg för hyd-
rering av C02. Denna reaktion är det begränsande steget. På
grund av skillnaden i kinetik kan fördelar uppnås genom att
anläggningen planeras så att när H25 är väsentligen borttagen
ur de upparbetade gaserna C02 endast delvis borttagits.
Förfaranden av detta slag som använder metyldietanolamin i
vattenlösning eller en blandning av diisopropylamin, sulfo-
lan och vatten, kan användas industriellt.
Sådana förfaranden möjliggör emellertid ej en tillfredsstäl-
lande behandling av följande skäl.
Den upparbetade gasen är fortfarande i avsevärd grad oren,
restmängden H28 kan uppgå till några hundra ppm, separering-
ens selektivitet minskar med trycket vid förfarandet och
påverkas kraftigt av upparbetningsbetingelserna såsom samman-
sättningen och flödeshastigheten för den gas som skall upp-
arbetas, varför anläggningen ej lämpar sig särskilt väl för
drift vid variabel belastning.
Andra liknande metoder baserade på användning av icke-amin-
haltiga absorptionsmedel, såsom lösningar av alkaliska karbo-
nat, uppvisar en viss separeringsselektivitet, men möjliggör
oj en noggrann rening.
l5
8104151-9
Till den andra typen kan räknas metoder baserade på absorp-
tion med ett lösningsmedel. Användbara industriella lösnings-
medel är metanol och dimetyletrar av polyetylenglykoler,
N-metylpyrrolidon, enbart eller i blandning med vatten.
Allmänt sett gäller att selektiva separeringsförfaranden en-
dast krävs då H28 finns närvarande i en begränsad mängd, dvs
då dess partialtryck är lågt. Under sådana betingelser blir
"syrabelastningen" låg och lösningsmedelsmetoderna blir oför-
delaktiga på grund av termodynamiska skäl och kan ej fungera
på bästa sätt, genom att höga strömningshastigheter av lös-
ningsmedlet och stor apparatutrustning krävs för att en nog-
grann rening av H25 skall uppnås.
Dessutom är en olägenhet med dessa lösningsmedel att de också
absorberar högre kolväten och eftersom de, på grund av låg
syrabelastning, måste arbeta med en höjd cirkulering av lös-
ningsmedel, blir absorptionen av kolväten fullständig i prak-
tiken och detta förhindrar användningen av denna typ av för-
farande på tunga naturgaser.
Till den tredje typen kan räknas oxidationsförfaranden base-
rade på oxidering av H28 varvid erhålles svavel, såsom för-
farandet enligt Gianmarco eller enligt Stretford.
I selektivitetshänseende ger dessa förfaranden utmärkta resul-
tat, men ur ekologisk synvinkel finns många icke önskvärda
följder, såsom användning av höga mängder arsenik eller fram-
ställning av svavel i kolloidal form med problem med separe-
ring och återvinning som ej är helt lösta.
Sättet enligt uppfinningen gör det möljligt att övervinna
olägenheterna med tidigare kända metoder.
Sättet enligt uppfinningen består i en selektiv separering
av svavelväte i närvaro av koldioxid genom kemiska absorption
8104151-9
med lösningar av ett nytt slag.
Dessa lösningar består väsentligen av vattenfria lösningar
av tertiära aminer i ett organiskt hjälplösningsmedel, vari
de tvâ komponenterna samverkar den ena som reaktionskomponent
och den andra som ett selektivt lösningsmedel.
Det har överraskande visat sig att också i frånvaro av vatten
H28 har en tillräcklig dissociering för att kunna separeras
noggrant, under det att C02 till största delen förblir oför-
ändrad. Bland tertiära aminer som kan användas enbart eller
i blandning med varandra kan anges metyldietanolamin, dimetyl-
etanolamin, etyldietanolamin, dietyletanolamin, propyldieta-
nolamin, dipropyletanolamin, isopropyldietanolamin, diisopro--
pyletanolamin, metyldiisopropanolamin, etyldiisopropanolamin,
propyldiisopropanolamin, isopropyldiisopropanolamin, trieta-
nolamin, N-metylmorfolin.
Bland lösningsmedel som kan användas enbart eller i blandning
med varandra som komponenter av lösningen kan nämnas sulfolan,
N-metylpyrrolidon, N-metyl-3-morfolon, dialkyletermonoetylen-
glykoler, dialkyleterpolyetylenglykoler (vari varje alkyl-
grupp innehåller l-4 kolatomer), etylenglykol, dietylengly-
kol, trietylenglykol, N,N-dimetylformamid, N-formylmorfolin,
N,N-dimetylimidazolidin-2-on och N-metylimidazol.
Förhållandet mellan de två komponenterna bör vara sådant att
den tertiära aminen utgör mellan 10 och 70 vikt%, lämpligen
mellan 20 och 50 vikt%, av den totala blandningen.
Vid den industriella tillämpningen av förfarandet måste hän-
syn tas till att vatten kan komma in i cykeln, antingen som
fukt i gastillförseln, som kommer att ansamlas i lösnings-
medlet, eller som föroreningar av komponenterna i den ursprung-
liga lösningen eller av den blandade lösningen. Avlägsnande
av vatten som eventuellt införts i cykeln kan ske i en liten
8104151-9
koncentrator som kan arbeta periodiskt och/eller med en re-
ducerad del av lösningsmedlet på ett sådant sätt att lösnings-
medlet dehydratiseras till önskad nivå.
Faktum är att systemet vid industriell användning utan allt-
för kraftiga modifikationer kan tolerera en begränsad närvaro
av vatten i absorptionslösningen, på ett sådant sätt att
vattenhalten ej kräver någon speciellt restriktiv kontroll.
Vid regenereringssteget kan närvaro av begränsade mängder
vatten i lösningsmedlet t.o.m. vara fördelaktig, eftersom
därav alstras ånga i kolonnen som avdriver de absorberade
gaserna. I avdrivaren förångas i praktiken det vattenhaltiga
återflödet, eftersom den regenererade absorptionslösningen
tas från bottnen i väsentligen vattenfritt tillstånd.
Det vatten som finns närvarande vid regenereringen stannar
kvar i en sluten cykel i avdrivaren där det bildar bottenångan
och utgör huvudåterflödet.
Vid industriell användning begränsas vattenhalten i den rege-
nererade lösning som sättes till absorptionssteget lämpligen
till någon vikt%, då faktum är att bästa selektivitet uppnås
med väsentligen vattenfria lösningar i absorptionssteget.
I det följande beskrives med hjälp av ett icke begränsande
exempel en utföringsform av förfarandet enligt uppfinningen
i form av ett flödesschema under hänvisning till bifogade
figur.
Via en ledning l föres den gas som skall upparbetas till en
absorptionskolonn 2, vartill absorptionslösningen sättes via
en ledning 3.
Inuti kolonnen 2 , som kan vara en kolonn med bottnar eller en
fyllkroppskolonnznzkonventionell typ, strömmar motströms den
8104151-9
gas som skall upparbetas och absorptionslösningen som selek-
tivt avlägsnar H25.
Från toppen av kolonnen 2 uttas den upparbetade gasen via en
ledning 4; den upparbetade gasen kyles i en kylare 5 och
spår av lösningsmedel som härvid kondenserats uppsamlas i ett
kärl 6 utrustat med
sen bortledes från anläggningen och ledes till användaren
via en ledning 8, under det att de återvunna lösningsmedels-
spåren ledes till återvinningskolonnen via en ledning 9.
Den använda absorptionslösningen avges från kolonnen 2 via
en ledning 10, förvärmes genom värmeutbyte med den förbrukade
återcyklingslösningen i en värmeväxlare ll, och ledes däref- '
ter till återvinningskolonnen 12.
I kolonnen l2 avdrives den använda absorptionslösningen, vari-
genom genom inverkan av värme den i 2 utförda absorptions-
reaktion omvändes.
Värme åstadkommes i en kokare 13, och de sura gaser som ut-
göres av H2S som absorberas av lösningen i kolonnen 2 stiger
i avdrivaren och ledes via en ledning 14 till en kylare l5
vari den förångade delen av lösningen kondenseras för åstad-
kommande av avdrivningen, som sedan separeras i en cylinder
16, försedd med en dimavskiljare 17. Från en ledning 18 avges
H2
ledes till konventionella återvinningssteg.
S som tagits bort ur de upparbetade gaserna, som därefter
Med hjälp av en ledning 19, en pump 20 och en ledning 21 åter-
föres den lösning som återvinnes vid l6, som har en högre
vattenhalt än absorptionslösningen, till avdrivaren. Alterna-
tivt ledes en del därav via 22 till efterföljande rening av
lösningen.
Från botten av avdrivaren 12 âterföres den regenererade lös-
8104151-9
ningen till kolonnen 2 via ledningen 3 efter tidigare värme-
växling i ll och kylning i 23.
Via en ledning 24 kan en del av lösningsmedlet, om lösningen
blivit utspädd, ledas till en koncentreringskolonn 25 försedd
med en kondensor 26 med en återflödesackumulator 27, med ett
vakuumsystem 28 och med en återflödes- och utloppspump 29.
Återflödet sker via 30 och utloppet via 31.
Erforderlig värme erhålles med hjälp av en kokare 32.
Via en ledning 33 och en pump 34 återcyklas det renade lös-
ningsmedlet efter föregående separering av eventuella fasta
substanser som separerat i en separator 35 med utlopp 36. En
ledning 37 användes för att införa det tillförda eller inte-
grerade lösningsmedlet i cykeln.
En pump 38 åstadkommer återcykling mellan avdrivaren 12 och
absorptionsanordningen 2.
I de fall då en strikt kontroll av reaktionstemperaturerna
vid kolonnen 2 erfordras, skall mellanliggande tilläggskyla-
re betecknade med 39 användas.
För att närmare belysa uppfinningstanken beskrives i det föl-
jande några försök.
EXEMPEL l
I en kolonn med en inre diameter av 50 mm och en höjd av 2,50
m, försedd med klockbottnar, arbetade man vid ett tryck av
2,9 MPa vid 400C. Gasen som skulle upparbetas utgjordes av
CH4 till 95,6 volym%, under detlatt C02 utgjorde 4,0 volym%
och H25 0,4 volymï.
Absorptionslösningen utgjordes av metyldietanolamin till
8104151-9
lO
vikt% och sulfolan till 65 vikt%.
Gasflödets hastighet var 3,45 Ncm/h under det att vätskeflö~
dets hastighet var 6 kg/h.
Från kolonnens huvud erhölls gas med 5 ppm H25.
Den absorptionslösning som avgavs från 10 leddes till en,av-
drivarkolonn med en diameter av 80 mm, en höjd av 1,5 m och
försedd med klockbottnar, som arbetade vid ett absolut tryck
av 13,3 kPa.
Den gas som erhölls vid huvudet var sammansatt av H28 till
42,5 volym% och av C02 till 57,5 volym%. I
Minskningen av H S visade sig vara 99,9% och av C02 l3,5%.
7,4 gånger mer gynn-
2
Selektiviteten vid minskningen är därför
sam för H28.
EXEMPEL 2
Under samma betingelser som i Exempel l användes en absorp-
tionslösning som utgjordes av 26% dimetyletanolamin och 74%
N-metylpyrrolidon, med avseende på vikten.
Selektiviteten vid minskningen var 7,0 gånger även om alltid
halten H S i de upparbetade gaserna var lägre än 10 ppm.
2
EXEMPEL 3
Under samma betingelser som i föregående exempel användes en
absorptionslösning som utgjordes av 35 vikt% dietyletanolamin
och 65 vikt% formylmorfolin.
Selektiviteten vid minskningen var 7,2 gånger.
EXEMPEL 4
Det använda lösningsmedlet utgöres av 35 vikt% N-metylmorfo~
8104151-9
lin och 65 vikt% N-metyl-3-morfolon. I detta fall var gasens
flödeshastighet 4,065 Ncm/h och regenereringen skedde vid
atmosfärstryck. övriga betingelser är desamma som i Exempel l.
Selektiviteten vid minskningen var 7,1 gånger.
EXEMPEL 5
I apparaten enligt Exempel l upparbetades gas som innehöll
8 volym% CO
CH
0,8 volym% H S och återstoden upp till 100% av
2' 2
4.
Temperaturen var 60OC och det absoluta trycket 1,5 MPa.
1,3 Ncm/h gas tillfördes motströms 6 kg/h av en absorptions-
blandning som utgjordes av 15 vikt% metyldietanolamin, 20 vikt%
dietyletanolamin, 50 vikt% sulfolan och l5 vikt% N-metylpyrro-
lidon.
Halten H25 i de behandlade gaserna var 8 ppm, under det att
selektiviteten vid minskningen visade sig vara 7,6 gånger.
EXEMPEL 6
En syntetisk blandning innehållande 25,1 volym% CO, 69,9
volym% H2 och med 4,9 volym% C02 och 0,1 volym% H25 upparbe-
tades under de betingelser som anges i Exempel l.
Från kolonnens huvud erhölls en gas som innehöll 2 ppm H28
under det att restvärdet på C02 förblir 3,68 volym%. Selekti-
vitetsfaktorn är 4,8 gånger.
Som jämförelse anges nedan exempel med en absorptionslösning
som innehåller en liten procentuell mängd vatten.
EXEMPEL_1
I apparaten enligt Exempel l upparbetades under samma beting-
elser och med samma absorptionslösning vartill 3 vikt% vatten
satts.
lO
8104151-9
1_o
Från avdrivarkolonnen, som arbetar vid atmosfärstryck och med
en temperatur vid kolonnens botten av l45°C, erhölls en huvud-
gas som utgjordes av 35,3 volym% H28 och 64,7 volym% C02.
Minskningen av H S visade sig vara 99,9% under det att C02
2
minskade med l8,4%. Selektiviteten vid minskningen var 5,4
gånger till fördel för H28.
EXEMPEL 8 _._
I apparaten enligt Exempel l upparbetades under där angivna
betingelser och med samma absorptionslösning vartill satts
8 vikt% vatten.
Från avdrivarkolonnen, som arbetade vid atmosfärstryck och
vid en temperatur vid kolonnens botten av 13500 erhölls en
huvudgas som utgjordes av 32 volym% H25 och 68 volym% C02.
Minskningen av H25 visade sig vara 99,9% och för C02 20,3%.
Selektiviteten vid minskningen var 4,9 gånger till fördel
för H28.
Claims (3)
- l. Sätt att avlägsna sura beståndsdelar fran gashaltiga blandningar genom absorption med hjälp av en lösning av en tertiär amin och ett organiskt lösningsmedel, k ä n n e t e c k n a t därav, att man för den selektiva separa- tionen av svavelväte fran gasblandningar, som eventuellt innehåller koldioxid, använder 10 till 70 viktprocent tertiär amin i form av metyldietanolamin, dimetyletanolamin, etylclietanolamin, dietyletanolamin, propyldietanolamin, dipropyletanolamin, isopropyldietanolamin, diisopropyletanolamin, metyldi- isopropanolamin, etyldiisopropanolamin, propyldiisoproparolamin, trietanol- amin och/eller N-metylmorfolin, och 30 till 90 viktprocent av ett lösningsme- del i form av sulfolan, N-metylpyrrolidon, N-metyl-3~morfolon, monoalkyl- etermonoetenglykol, dialkyletermonoetenglykol, monoalkyleterpolyetengly- kol, dialkyleterpolyetenglygol (vilka alkylgrupper innehåller 1-4 kolatorner), etenglykol, dietenglykol, trietenglykol, N,N-dimetylformamid, N-formylmor- folin, N,N-dimetylimidazolidin-Z-on ooh/eller N-metylimidazol.
- 2. Sätt enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t därav, att absorptions- temperaturen är mellan 10 och 8000, lämpligen mellan 40 och 60°C.
- 3. Sätt enligt krav l eller 2, k ä n n e t e c k n a t därav, att absorptionen utföres med absorberande lösningar med en vattenhalt som ej överstiger 10 viktprocent, lämpligen ej överstiger 2 viktprocent.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
IT23241/80A IT1132170B (it) | 1980-07-04 | 1980-07-04 | Processo di separazione selettiva di idrogeno solforato da miscele gassose contenenti anche anidride carbonica |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8104151L SE8104151L (sv) | 1982-01-05 |
SE445711B true SE445711B (sv) | 1986-07-14 |
Family
ID=11205237
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8104151A SE445711B (sv) | 1980-07-04 | 1981-07-03 | Sett att avlegsna sura bestandsdelar fran gashaltiga blandningar genom absorption |
Country Status (26)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4545965A (sv) |
JP (1) | JPS5747705A (sv) |
AU (1) | AU542254B2 (sv) |
BE (1) | BE889467A (sv) |
BR (1) | BR8103870A (sv) |
CA (1) | CA1165098A (sv) |
CH (1) | CH649473A5 (sv) |
DD (1) | DD200979A5 (sv) |
DE (1) | DE3126136C2 (sv) |
DK (1) | DK277081A (sv) |
EG (1) | EG15364A (sv) |
ES (1) | ES8205131A1 (sv) |
FR (1) | FR2485945A1 (sv) |
GB (1) | GB2079307B (sv) |
GR (1) | GR74572B (sv) |
IE (1) | IE51368B1 (sv) |
IN (1) | IN155271B (sv) |
IT (1) | IT1132170B (sv) |
LU (1) | LU83463A1 (sv) |
NL (1) | NL8103203A (sv) |
NO (1) | NO153717C (sv) |
NZ (1) | NZ197203A (sv) |
PL (1) | PL130823B1 (sv) |
SE (1) | SE445711B (sv) |
SU (1) | SU1309902A3 (sv) |
YU (1) | YU164881A (sv) |
Families Citing this family (51)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4405580A (en) * | 1982-01-18 | 1983-09-20 | Exxon Research And Engineering Co. | Process for selective removal of H2 S from mixtures containing H22 with tertiary amino azabicyclic alcohols |
DE3365032D1 (en) * | 1982-01-18 | 1986-09-11 | Exxon Research Engineering Co | A process for removal of h2s from gaseous streams with amino compounds |
FR2545378A1 (fr) * | 1983-05-03 | 1984-11-09 | Raffinage Cie Francaise | Procede de purification d'un melange gazeux contenant des composes gazeux indesirables |
IT1177324B (it) * | 1984-11-26 | 1987-08-26 | Snam Progetti | Procedimento per rimuovere selettivamente l'idrogeno solforato da miscele gassose contenenti anche anidride carbonica |
IT1177325B (it) * | 1984-11-26 | 1987-08-26 | Snam Progetti | Procedimento per la rimozione selettiva dell'idrogeno solforato da miscele gassose contenenti anche anidride carbonica |
EP0215911A1 (en) * | 1985-03-14 | 1987-04-01 | The Ralph M. Parsons Company | Selective absorption of hydrogene sulfide from gases which also contain carbon dioxide |
US5051205A (en) * | 1990-04-18 | 1991-09-24 | Atochem North America, Inc. | Process of forming a stable colloidal dispersion |
DE69528785T2 (de) * | 1994-03-18 | 2003-07-03 | Mitsubishi Jukogyo K.K., Tokio/Tokyo | Verfahren zur Entfernung von Schwefelwasserstoff aus Gasen |
FR2727035B1 (fr) * | 1994-11-22 | 1996-12-20 | Ceca Sa | Utilisation d'agglomeres zeolitiques au moyen d'argiles du groupe de la kaolinite pour le sechage de gaz contenant des traces d'amines |
US5683491A (en) * | 1996-04-16 | 1997-11-04 | Mobil Oil Corporation | Method for determining saturation of carbon filters in a gas treatment process |
US5733516A (en) * | 1996-09-09 | 1998-03-31 | Gas Research Institute | Process for removal of hydrogen sulfide from a gas stream |
DE19753903C2 (de) * | 1997-12-05 | 2002-04-25 | Krupp Uhde Gmbh | Verfahren zur Entfernung von CO¶2¶ und Schwefelverbindungen aus technischen Gasen, insbesondere aus Erdgas und Roh-Synthesegas |
USD419633S (en) * | 1998-10-28 | 2000-01-25 | Playcore, Inc. | Playground climbing apparatus |
EP1022046A1 (de) * | 1999-01-22 | 2000-07-26 | Krupp Uhde GmbH | Verfahren zur Entfernung von Kohlendioxid, Schwefelverbindungen, Wasser und aromatischen und höheren aliphatischen Kohlenwasserstoffen aus technischen Gasen |
US6162282A (en) * | 1999-05-10 | 2000-12-19 | Mobil Oil Corporation | Method for determining hydrocarbon saturation of carbon filters in a gas treatment process |
US6203599B1 (en) | 1999-07-28 | 2001-03-20 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Process for the removal of gas contaminants from a product gas using polyethylene glycols |
DE19947845A1 (de) * | 1999-10-05 | 2001-04-12 | Basf Ag | Verfahren zum Entfernen von COS aus einem Kohlenwasserstoff-Fluidstrom und Waschflüssikgkeit zur Verwendung in derartigen Verfahren |
US20030057136A1 (en) * | 2001-08-22 | 2003-03-27 | Mcintush Kenneth E. | Process for recovering sulfur while sponging light hydrocarbons from hydrodesulfurization hydrogen recycle streams |
US6884282B2 (en) * | 2002-05-13 | 2005-04-26 | David K. Stevens | Method and system for increasing the absorption selectivity of H2S from a gas containing CO2 and H2S |
AU2004224449C1 (en) * | 2003-03-21 | 2009-08-13 | Dow Global Technologies Inc. | Improved composition and method for removal of carbonyl sulfide from acid gas containing same |
DE102008031552A1 (de) * | 2008-07-07 | 2010-01-14 | Uhde Gmbh | Verfahren zum Entfernen von Sauergasen aus einem Gasstrom |
US20120061613A1 (en) * | 2010-09-10 | 2012-03-15 | Battelle Memorial Institute | System and process for capture of acid gasses at elevated-pressure from gaseous process streams |
US8652237B2 (en) | 2010-12-17 | 2014-02-18 | Battelle Memorial Institute | System and process for capture of H2S from gaseous process streams and process for regeneration of the capture agent |
US8852322B2 (en) * | 2011-03-01 | 2014-10-07 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Gas purification process utilizing engineered small particle adsorbents |
CN103596932B (zh) * | 2011-03-28 | 2016-04-27 | 阿拉巴马大学理事会 | 含n-官能化咪唑的系统及使用方法 |
US8951335B2 (en) * | 2011-12-07 | 2015-02-10 | Fluor Technologies Corporation | Selective caustic scrubbing using a driver gas |
FR2990878B1 (fr) | 2012-05-25 | 2014-05-16 | Total Sa | Procede de purification de melanges gazeux contenant des gaz acides. |
FR2990880B1 (fr) | 2012-05-25 | 2017-04-28 | Total Sa | Procede d'elimination selective du sulfure d'hydrogene de melanges gazeux et utilisation d'un thioalcanol pour l'elimination selective du sulfure d'hydrogene. |
FR2996464B1 (fr) | 2012-10-05 | 2015-10-16 | IFP Energies Nouvelles | Procede d'absorption selective du sulfure d'hydrogene d'un effluent gazeux comprenant du dioxyde de carbone par une solution absorbante a base d'amines comprenant un agent viscosifiant |
TWI510436B (zh) * | 2012-12-18 | 2015-12-01 | Invista Tech Sarl | 以經處理之天然氣作爲含甲烷原料之來源的氰化氫製造方法 |
US9409125B2 (en) | 2013-03-29 | 2016-08-09 | The University Of Kentucky Research Foundation | Method of increasing mass transfer rate of acid gas scrubbing solvents |
US9266102B2 (en) | 2013-03-29 | 2016-02-23 | The University Of Kentucky Research Foundation | Catalysts and methods of increasing mass transfer rate of acid gas scrubbing solvents |
US9468883B2 (en) | 2013-03-29 | 2016-10-18 | The University Of Kentucky Research Foundation | Solvent and method for removal of an acid gas from a fluid stream |
CN105531013A (zh) * | 2013-07-29 | 2016-04-27 | 埃克森美孚研究工程公司 | 从天然气分离硫化氢 |
WO2015065839A1 (en) | 2013-10-30 | 2015-05-07 | Dow Globlal Technologies Llc | Hybrid solvent formulations for selective h2s removal |
EP3062912A1 (en) | 2013-10-30 | 2016-09-07 | Dow Global Technologies LLC | Hybrid solvent formulations for total organic sulfur removal and total acidic gas removal |
US10350544B2 (en) | 2015-02-04 | 2019-07-16 | The Board Of Trustees Of The University Of Alabama | Gas treating solutions containing imidazole-amine compounds |
US10130907B2 (en) | 2016-01-20 | 2018-11-20 | Battelle Memorial Institute | Capture and release of acid gasses using tunable organic solvents with aminopyridine |
EA037511B1 (ru) | 2016-04-27 | 2021-04-06 | ДАУ ГЛОБАЛ ТЕКНОЛОДЖИЗ ЭлЭлСи | Способ селективного удаления кислых газов из потоков текучей среды с использованием смеси гибридного растворителя |
WO2018013099A1 (en) * | 2016-07-13 | 2018-01-18 | Fluor Technologies Corporation | Heavy hydrocarbon removal from lean gas to lng liquefaction |
US20180030576A1 (en) * | 2016-07-28 | 2018-02-01 | Terrapower, Llc | Uranium hexafluoride off-gas treatment system and method |
US10456739B2 (en) | 2016-11-14 | 2019-10-29 | Battelle Memorial Institute | Capture and release of acid gasses using tunable organic solvents with binding organic liquids |
WO2018160206A1 (en) | 2017-03-03 | 2018-09-07 | Dow Global Technologies Llc | Process for separating hydrogen sulfide from gaseous mixtures using a hybrid solvent mixture |
WO2018164705A1 (en) | 2017-03-06 | 2018-09-13 | Dow Global Technologies Llc | Energy efficient process for separating hydrogen sulfide from gaseous mixtures using a hybrid solvent mixture |
WO2018164704A1 (en) | 2017-03-07 | 2018-09-13 | Dow Global Technologies Llc | Process for reducing energy consumption in the regeneration of hybrid solvents |
FR3067352B1 (fr) | 2017-06-09 | 2020-11-06 | Ifp Energies Now | Nouvelles polyamines, leur procede de synthese et leur utilisation pour l'elimination selective de l'h2s d'un effluent gazeux comprenant du co2 |
WO2022129975A1 (en) | 2020-12-17 | 2022-06-23 | Totalenergies Onetech | Method for the selective removal of hydrogen sulfide from a gas stream |
WO2022129974A1 (en) | 2020-12-17 | 2022-06-23 | Totalenergies Onetech | Method for the selective removal of hydrogen sulfide from a gas stream |
WO2022129977A1 (en) | 2020-12-17 | 2022-06-23 | Totalenergies Onetech | Method for recovering high purity carbon dioxide from a gas mixture |
EP4226990A1 (en) * | 2022-02-09 | 2023-08-16 | L'Air Liquide, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Method and apparatus for separating sulfur containing components from a bleed stream in a process plant |
WO2024180358A1 (en) | 2023-02-27 | 2024-09-06 | Totalenergies Onetech | Method for selective separation of hydrogen sulfide from a gas mixture |
Family Cites Families (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA820787A (en) * | 1969-08-19 | P. Gelbein Abraham | Purification of gases | |
US2550446A (en) * | 1951-04-24 | Extraction of acidic constituents | ||
US2177068A (en) * | 1938-12-03 | 1939-10-24 | Fluor Corp | Process for treating gases |
GB1024412A (en) * | 1964-03-02 | 1966-03-30 | Shell Int Research | Removal of acidic gases from gaseous mixtures |
DE1494800C3 (de) * | 1964-08-29 | 1974-03-07 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zum Auswaschen saurer Gasbestandteile aus Gasen |
US3387917A (en) * | 1964-10-30 | 1968-06-11 | Dow Chemical Co | Method of removing acidic contaminants from gases |
FR1492797A (fr) * | 1965-09-18 | 1967-08-25 | Inst Francais Du Petrole | Procédé d'épuration de gaz sulfuré et de production de soufre |
US3502428A (en) * | 1966-10-12 | 1970-03-24 | Lummus Co | Purification of gases |
US3463603A (en) * | 1967-03-17 | 1969-08-26 | Shell Oil Co | Method of separating acidic gases from gaseous mixture |
NL6706653A (sv) * | 1967-05-12 | 1968-05-27 | ||
US3630666A (en) * | 1969-07-30 | 1971-12-28 | Amoco Prod Co | Precontacting hydrogen sulfide containing gas streams with rich sulfinol |
DE2020366C3 (de) * | 1970-04-25 | 1978-10-26 | Krupp-Koppers Gmbh, 4300 Essen | Verfahren zum Auswaschen von sauren Bestandteilen aus Gasen |
BE769797A (fr) * | 1970-07-13 | 1972-01-10 | Union Carbide Corp | Procede d'absorption selective de gaz sulfures |
DE2227071C2 (de) * | 1972-06-03 | 1985-10-17 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zum Reinigen technischer Brenn- und Synthesegase |
JPS5262307A (en) * | 1975-11-17 | 1977-05-23 | Chiyoda Chem Eng & Constr Co Ltd | Removing of acidic gas from mixed gas |
CA1128293A (en) * | 1978-04-07 | 1982-07-27 | Roelof Cornelisse | Removal of acid gases from a gas mixture |
NL186377C (nl) * | 1978-05-23 | 1990-11-16 | Shell Int Research | Werkwijze voor het opwerken van zwavelwaterstof bevattende gassen. |
FR2439613A1 (fr) * | 1978-10-27 | 1980-05-23 | Elf Aquitaine | Procede d'extraction selective de h2s de melanges gazeux contenant du co2 |
US4238206A (en) * | 1979-03-05 | 1980-12-09 | Columbia Gas System Service Corporation | Using solvents for acidic gas removal |
US4259301A (en) * | 1979-07-30 | 1981-03-31 | Exxon Research And Engineering Co. | Removal of acidic compounds from gaseous mixtures |
US4242108A (en) * | 1979-11-07 | 1980-12-30 | Air Products And Chemicals, Inc. | Hydrogen sulfide concentrator for acid gas removal systems |
CA1205276A (en) * | 1981-06-15 | 1986-06-03 | Malcolm W. Mcewan | Process for the removal of co.sub.2 and, if present h.sub.2s from a gas mixture |
-
1980
- 1980-07-04 IT IT23241/80A patent/IT1132170B/it active
-
1981
- 1981-05-26 NZ NZ197203A patent/NZ197203A/en unknown
- 1981-06-01 IN IN587/CAL/81A patent/IN155271B/en unknown
- 1981-06-03 GB GB8116967A patent/GB2079307B/en not_active Expired
- 1981-06-04 GR GR65152A patent/GR74572B/el unknown
- 1981-06-09 AU AU71453/81A patent/AU542254B2/en not_active Ceased
- 1981-06-16 BR BR8103870A patent/BR8103870A/pt unknown
- 1981-06-16 CA CA000379872A patent/CA1165098A/en not_active Expired
- 1981-06-17 SU SU813297113A patent/SU1309902A3/ru active
- 1981-06-19 PL PL1981231781A patent/PL130823B1/pl unknown
- 1981-06-22 NO NO812120A patent/NO153717C/no unknown
- 1981-06-23 DK DK277081A patent/DK277081A/da not_active Application Discontinuation
- 1981-06-24 EG EG81361A patent/EG15364A/xx active
- 1981-06-30 JP JP56100741A patent/JPS5747705A/ja active Pending
- 1981-07-01 BE BE0/205282A patent/BE889467A/fr not_active IP Right Cessation
- 1981-07-01 LU LU83463A patent/LU83463A1/fr unknown
- 1981-07-02 DE DE3126136A patent/DE3126136C2/de not_active Expired
- 1981-07-03 SE SE8104151A patent/SE445711B/sv not_active IP Right Cessation
- 1981-07-03 ES ES504130A patent/ES8205131A1/es not_active Expired
- 1981-07-03 DD DD81231435A patent/DD200979A5/de unknown
- 1981-07-03 IE IE1502/81A patent/IE51368B1/en unknown
- 1981-07-03 NL NL8103203A patent/NL8103203A/nl not_active Application Discontinuation
- 1981-07-03 FR FR8113168A patent/FR2485945A1/fr not_active Withdrawn
- 1981-07-03 YU YU01648/81A patent/YU164881A/xx unknown
- 1981-07-03 CH CH4401/81A patent/CH649473A5/it not_active IP Right Cessation
-
1984
- 1984-04-23 US US06/602,736 patent/US4545965A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
IT1132170B (it) | 1986-06-25 |
NL8103203A (nl) | 1982-02-01 |
AU7145381A (en) | 1982-01-07 |
NO153717B (no) | 1986-02-03 |
DK277081A (da) | 1982-01-05 |
AU542254B2 (en) | 1985-02-14 |
DD200979A5 (de) | 1983-06-29 |
CH649473A5 (it) | 1985-05-31 |
BE889467A (fr) | 1982-01-04 |
IE811502L (en) | 1982-01-04 |
SU1309902A3 (ru) | 1987-05-07 |
ES504130A0 (es) | 1982-06-01 |
CA1165098A (en) | 1984-04-10 |
PL130823B1 (en) | 1984-09-29 |
EG15364A (en) | 1986-03-31 |
NZ197203A (en) | 1984-05-31 |
DE3126136A1 (de) | 1982-03-11 |
GB2079307B (en) | 1984-05-10 |
JPS5747705A (en) | 1982-03-18 |
GB2079307A (en) | 1982-01-20 |
NO812120L (no) | 1982-01-05 |
SE8104151L (sv) | 1982-01-05 |
NO153717C (no) | 1986-05-14 |
PL231781A1 (sv) | 1982-02-15 |
US4545965A (en) | 1985-10-08 |
GR74572B (sv) | 1984-06-29 |
BR8103870A (pt) | 1982-03-09 |
DE3126136C2 (de) | 1987-01-22 |
LU83463A1 (fr) | 1982-02-17 |
IT8023241A0 (it) | 1980-07-04 |
FR2485945A1 (fr) | 1982-01-08 |
YU164881A (en) | 1983-10-31 |
IN155271B (sv) | 1985-01-12 |
IE51368B1 (en) | 1986-12-10 |
ES8205131A1 (es) | 1982-06-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE445711B (sv) | Sett att avlegsna sura bestandsdelar fran gashaltiga blandningar genom absorption | |
US3829521A (en) | Process for removing acid gases from a gas stream | |
CA2552644C (en) | Methods and configurations for acid gas enrichment | |
US4537753A (en) | Removal of CO2 and H2 S from natural gases | |
JP4264594B2 (ja) | 溶媒混合物を用いる天然ガスからの脱水および液体炭化水素の分離方法 | |
US3347621A (en) | Method of separating acidic gases from gaseous mixtures | |
US6666908B2 (en) | Process for deacidizing a gas with washing of the hydrocarbons desorbed upon regeneration of the solvent | |
CN102481515A (zh) | 硫回收装置尾气处理方法 | |
KR20080094004A (ko) | 이산화탄소 회수에서의 아민의 재생 | |
EP0088485B2 (en) | A process for the removal of hydrogen sulfide from gaseous mixtures with strongly basic tertiary amino compounds | |
JP3448030B2 (ja) | H2s含有ガスから硫黄を回収する高効率の方法 | |
KR100451526B1 (ko) | 재순환용매로부터황을제거하는단계를포함하여황화수소및이산화황을함유하는기체를처리하는방법및장치 | |
US4962238A (en) | Removal of glycols from a polyalkylene glycol dialkyl ether solution | |
JPS5914514B2 (ja) | 溶剤の回収・再生法 | |
US6210454B1 (en) | Apparatus for treating a gas containing hydrogen sulphide and sulphur dioxide | |
SU1530091A3 (ru) | Способ очистки газов, содержащих сероводород и диоксид серы, с получением элементарной серы | |
US4808341A (en) | Process for the separation of mercaptans contained in gas | |
CN114249676B (zh) | 甲硫醇的纯化分离方法及装置 | |
US3642431A (en) | Method of removing hydrogen sulfide from gaseous mixtures | |
EP0040892A1 (en) | A regenerable process for the selective removal of sulfur dioxide from effluent gases | |
JPS6139091B2 (sv) | ||
GB2167738A (en) | Process for the selective removal of hydrogen sulphide from gaseous mixtures also containing carbon dioxide | |
Wagner et al. | Removal of CO2 and H2S from natural gases | |
SE192513C1 (sv) | ||
Volkamer et al. | Removal of CO 2 and/or H 2 S from gases |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8104151-9 Effective date: 19890727 Format of ref document f/p: F |