JPS61272287A - 酸性ガスの選択除去法 - Google Patents
酸性ガスの選択除去法Info
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- JPS61272287A JPS61272287A JP61117712A JP11771286A JPS61272287A JP S61272287 A JPS61272287 A JP S61272287A JP 61117712 A JP61117712 A JP 61117712A JP 11771286 A JP11771286 A JP 11771286A JP S61272287 A JPS61272287 A JP S61272287A
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- C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
- C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
- C10K1/08—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors
- C10K1/16—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with non-aqueous liquids
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1406—Multiple stage absorption
-
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- B01D—SEPARATION
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- Industrial Gases (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
酸化炭素を含有するガス混合物、特に天然ガス又は合成
ガスから、かかる酸性ガスを選択的に除去する方法に係
り、該方法は酸性ガスを極めて高い濃度で含有するガス
混合物の処理に特に好適である。
ガスから、かかる酸性ガスを選択的に除去する方法に係
り、該方法は酸性ガスを極めて高い濃度で含有するガス
混合物の処理に特に好適である。
酸性ガス高含量のガスによるガス田の製造を開始するた
め、又は燃料油又は石炭を原料として生成された合成ガ
スを精製するために、酸性ガス含量が高い又は極めて高
いガスを取扱うに適しかつ極めて厳格な組成をもつ生成
物を生成できる方法が求められている。
め、又は燃料油又は石炭を原料として生成された合成ガ
スを精製するために、酸性ガス含量が高い又は極めて高
いガスを取扱うに適しかつ極めて厳格な組成をもつ生成
物を生成できる方法が求められている。
このようなガスの処理では、低温技術及び溶媒使用技術
の組合せ（これにより、両技術の利点を併わせ、許容で
きるコストでガスの良好な精製を行ないうる）を採用す
ることが要求される。
の組合せ（これにより、両技術の利点を併わせ、許容で
きるコストでガスの良好な精製を行ないうる）を採用す
ることが要求される。
本件出願人は、米国特許第４，０９７，２５０号におい
て、すでにかかる種類の方法を開示している。その明細
書には、低温蒸留及び溶媒による吸収を併わせで行なう
ことによる酸性ガス７０％以上を含有する粗製ガスの精
製法が記載されている。この方法で使用される溶媒はジ
メチルエーテル、ポリエチレングリコール及びプロピレ
ンカーボネートである。
て、すでにかかる種類の方法を開示している。その明細
書には、低温蒸留及び溶媒による吸収を併わせで行なう
ことによる酸性ガス７０％以上を含有する粗製ガスの精
製法が記載されている。この方法で使用される溶媒はジ
メチルエーテル、ポリエチレングリコール及びプロピレ
ンカーボネートである。
発明者らは、低温サイクルによる精製法での使用に特に
好適な選択溶媒の混合物の使用に基づく、酸性ガス高含
量ガスの処理に特に適する新規な精製法を見出だし、本
発明に至った。
好適な選択溶媒の混合物の使用に基づく、酸性ガス高含
量ガスの処理に特に適する新規な精製法を見出だし、本
発明に至った。
この方法では、中でも、それぞれＣＯ２及びＨ．Ｓを含
有する２種類のパージ流を実質的に分離された状態で得
ることができる。
有する２種類のパージ流を実質的に分離された状態で得
ることができる。
本発明は、天然ガス又は合成ガスから酸性ガスを選択的
に除去する方法に係り、該方法は、２つの吸収塔におい
て吸収を行ない、その第１吸収塔からのガスを冷却して
、このガス中に含まれるＣＯ２の一部を凝縮させるもの
であって、これら吸収にあたり、下記のクラスに属する
低分子量アルコール、エステル及びエーテルから選ばれ
るｌ又はそれ以上の選択溶媒及び下記の種類から選ばれ
るｌ又はそれ以上の有機化合物でなる混合物を使用する
ことを特徴とする。
に除去する方法に係り、該方法は、２つの吸収塔におい
て吸収を行ない、その第１吸収塔からのガスを冷却して
、このガス中に含まれるＣＯ２の一部を凝縮させるもの
であって、これら吸収にあたり、下記のクラスに属する
低分子量アルコール、エステル及びエーテルから選ばれ
るｌ又はそれ以上の選択溶媒及び下記の種類から選ばれ
るｌ又はそれ以上の有機化合物でなる混合物を使用する
ことを特徴とする。
選択溶媒
一般式
％式％
（式中、Ｒ１及びＲ２は同一又は相異なる炭素数ｌない
し４のアルキル基（そのｌ又はそれ以上の水素原子がア
ルコール残基で置換されていてもよい）である）で表さ
れるアルコールのエステル。たとえばギ酸メチル、酢酸
メチル、酢酸エチル、酢酸モノエチレングリコール等。
し４のアルキル基（そのｌ又はそれ以上の水素原子がア
ルコール残基で置換されていてもよい）である）で表さ
れるアルコールのエステル。たとえばギ酸メチル、酢酸
メチル、酢酸エチル、酢酸モノエチレングリコール等。
一般式
％式％
（式中、Ｒ１及びＲ３は同一又は相異なる炭素数１ない
し４のアルキル基であり、Ｒ，、Ｒ，、Ｒ５及びＲ８は
同一又は相異なる炭素数１ないし４のアルキル基又は水
素原子であり、ｍ及びｎは０又はｌである）で表される
グリコールのエステル。たとえば１．３−プロパンジオ
ールジアセテート、２．２−ジメチル−１，３−プロパ
ンジオールジアセテート、１．２−プロパンジオールジ
アセテート、モノエチレングリコールジアセテート等。
し４のアルキル基であり、Ｒ，、Ｒ，、Ｒ５及びＲ８は
同一又は相異なる炭素数１ないし４のアルキル基又は水
素原子であり、ｍ及びｎは０又はｌである）で表される
グリコールのエステル。たとえば１．３−プロパンジオ
ールジアセテート、２．２−ジメチル−１，３−プロパ
ンジオールジアセテート、１．２−プロパンジオールジ
アセテート、モノエチレングリコールジアセテート等。
一般式
（式中、Ｒ，、Ｒ３，Ｒ，及びＲ７は同一又は相異なる
アルキレン基（そのＩ又はそれ以上の水素原子がアルキ
ル基、アルコール残基又はエーテル基で置換されていて
もよい）であ４）で表される環状エステル（ラクトン）
。たとえばブチロラクトン、カプロラクトン等。
アルキレン基（そのＩ又はそれ以上の水素原子がアルキ
ル基、アルコール残基又はエーテル基で置換されていて
もよい）であ４）で表される環状エステル（ラクトン）
。たとえばブチロラクトン、カプロラクトン等。
一般式
％式％
（式中、Ｒｒ、 Ｒｔ、 Ｒ３，Ｒ４，Ｒ５及びＲ８は
同一又は相異なる炭素数１ないし３のアルキル基、水酸
基又は水素原子であり、ｍ及びｎは０又はｌである）で
表されるアルコール。たとえばモノエチレングリコール
、ジエチレングリコール、１．２−プロパンジオール、
１．３−プロパンジオール、１．４−ブタンジオール、
メタノール、エタノール、プロパノール、インプロパノ
ール、 ｎ−ブタノール、イソブタノール、第２ブタノ
ール、第３ブタノール等。
同一又は相異なる炭素数１ないし３のアルキル基、水酸
基又は水素原子であり、ｍ及びｎは０又はｌである）で
表されるアルコール。たとえばモノエチレングリコール
、ジエチレングリコール、１．２−プロパンジオール、
１．３−プロパンジオール、１．４−ブタンジオール、
メタノール、エタノール、プロパノール、インプロパノ
ール、 ｎ−ブタノール、イソブタノール、第２ブタノ
ール、第３ブタノール等。
一般式
（式中、Ｒ，、Ｒ６及びＲｏは同一又は相異なるアルキ
レン基（水素がアルキル基又はメトキシ基で置換されて
いてもよい）であり、Ｒ３は酸素又はアルキレン基（水
素がアルキル基又はメトキシ基で置換されていてもよい
）であり、Ｒ４は前記Ｒ３と同一の基であるか又は５員
環の場合には存在しない）で表される環状エーテル。た
とえば、テトラヒドロフラン、メチルテトラヒドロフラ
ン、テトラヒドロピラン、１．３−ジオキソラン、２−
メトキシ−１，３−ジオキソラン、１．４−ジオキサン
等。
レン基（水素がアルキル基又はメトキシ基で置換されて
いてもよい）であり、Ｒ３は酸素又はアルキレン基（水
素がアルキル基又はメトキシ基で置換されていてもよい
）であり、Ｒ４は前記Ｒ３と同一の基であるか又は５員
環の場合には存在しない）で表される環状エーテル。た
とえば、テトラヒドロフラン、メチルテトラヒドロフラ
ン、テトラヒドロピラン、１．３−ジオキソラン、２−
メトキシ−１，３−ジオキソラン、１．４−ジオキサン
等。
一般式
％式％
（式中、Ｒ，は炭素数１ないし４のアルキル基であり、
Ｒ２は炭素数１ないし４のアルキル基又は水素原子であ
り、Ｒ３はアルキレン基又は（ＣＨ，−０−ＣＩ（１）
であり、ｎは０又はｌである）で表されるエーテル。
Ｒ２は炭素数１ないし４のアルキル基又は水素原子であ
り、Ｒ３はアルキレン基又は（ＣＨ，−０−ＣＩ（１）
であり、ｎは０又はｌである）で表されるエーテル。
たとえば、１．２−ジメトキシエタン、１．２−メトキ
シエトキシエタン、ジメトキシジエチレングリコール、
モノメトキシジエチレングリコール等。
シエトキシエタン、ジメトキシジエチレングリコール、
モノメトキシジエチレングリコール等。
一般式
％式％
（式中、Ｒ３及びＲ２は同一又は相異なる炭素数１ない
し４のアルキル基（そのｌ又はそれ以上の水素原子がア
ルコール残基により置換されていてもよい）である）で
表されるエーテル。たとえば、エチルエーテル、プロピ
ルエーテル。■−メトキンエタノール、■−メトキシー
２−プロパノール、Ｉ−メトキシ−３−プロパノール、
エトキシエタノール等。
し４のアルキル基（そのｌ又はそれ以上の水素原子がア
ルコール残基により置換されていてもよい）である）で
表されるエーテル。たとえば、エチルエーテル、プロピ
ルエーテル。■−メトキンエタノール、■−メトキシー
２−プロパノール、Ｉ−メトキシ−３−プロパノール、
エトキシエタノール等。
一般式
％式％）
（式中、Ｒ３及びＲ４は同一又は相異なる炭素数１ない
し４のアルキル基であり、Ｒ１は炭素数１ないし４のア
ルキレン基又はアルキル基であり、Ｒ１は訪記Ｒ２又は
前記Ｒ３と同一であり、ｍ及びｎは０又はｌである）で
表されるエステル−エーテル化合物（両官能基を有する
）。たとえば、メチル−２−メトキシエチルアセテート
、メチルメトキシアセテート又はエチルメトキシアセテ
ート等。
し４のアルキル基であり、Ｒ１は炭素数１ないし４のア
ルキレン基又はアルキル基であり、Ｒ１は訪記Ｒ２又は
前記Ｒ３と同一であり、ｍ及びｎは０又はｌである）で
表されるエステル−エーテル化合物（両官能基を有する
）。たとえば、メチル−２−メトキシエチルアセテート
、メチルメトキシアセテート又はエチルメトキシアセテ
ート等。
有機化合物
ヘプタン。
炭素数５ないし８の炭化水素を包含する天然ガソリン留
分。
分。
パラフィン系炭素総数２ないし４の基が別個に又はｌ又
はそれ以上の直鎖状又は分枝状側鎖としてベンゼン環に
結合するモノ芳香族化合物。
はそれ以上の直鎖状又は分枝状側鎖としてベンゼン環に
結合するモノ芳香族化合物。
グリコール繰返し単位−ＣＨ２−ＣＨ２−０−１ないし
５個を有するポリグリコールのジメチルエーテル。
５個を有するポリグリコールのジメチルエーテル。
アルコール残基が炭素数１ないし４の直鎖状又は分枝状
基であるメトキシ−及び／又はエトキシアルコール。
基であるメトキシ−及び／又はエトキシアルコール。
上記溶媒は、選択溶媒としての使用に特に好ましいいく
つかの特性を組合わせて有している。
つかの特性を組合わせて有している。
これらの溶媒は、実際、使用条件下で高度に安定性であ
り、酸性ガスに対する溶媒力が大きく、炭化水素に比べ
てＨ２Ｓ及びＣＯ７に対する選択性が高く、低分子量及
び低融点を有する。低沸点であることは、低温法での使
用では必須の特性である。
り、酸性ガスに対する溶媒力が大きく、炭化水素に比べ
てＨ２Ｓ及びＣＯ７に対する選択性が高く、低分子量及
び低融点を有する。低沸点であることは、低温法での使
用では必須の特性である。
天然ガスの処理の場合には、低温度での凝縮後で、溶媒
による最後の吸収の前に、低温度（０℃よりもかなり低
い温度）でガスが使用される。
による最後の吸収の前に、低温度（０℃よりもかなり低
い温度）でガスが使用される。
最後の吸収の間に、ガス温度よりもかなり低い温度に達
するようにすることは、このような条件下では、溶媒の
吸収力及び選択性が上昇するため、有効である（極めて
好適である）。本発明による方法で使用される溶媒は低
沸点を示すものであり、従って、特に低温法での使用に
適している。
するようにすることは、このような条件下では、溶媒の
吸収力及び選択性が上昇するため、有効である（極めて
好適である）。本発明による方法で使用される溶媒は低
沸点を示すものであり、従って、特に低温法での使用に
適している。
生成する混合物の重量に対して、０．３ないし４０重量
％の割合で有機化合物を添加することもできる。
％の割合で有機化合物を添加することもできる。
このような混合物は、下記の３段階でなるシステムで使
用される。
用される。
ａ）被精製ガスを第１吸収塔に供給し、Ｉｔｓを吸収す
る段階。
る段階。
ｂ）第１吸収塔からのガスを、冷却し、部分的に凝縮さ
せた後、第２吸収塔に供給し、ＣＯ２含量を所望の値ま
で低下させる段階。
せた後、第２吸収塔に供給し、ＣＯ２含量を所望の値ま
で低下させる段階。
Ｃ）酸性ガスの吸収に使用された混合物を可成する段階
。
。
ＨｌＳから実質的に精製されたガスの冷却を、熱交換器
において、再生の好適な部位でＣＯ２富有混合物中に含
有されるＣＯ２の一部を気化させることにより行なう。
において、再生の好適な部位でＣＯ２富有混合物中に含
有されるＣＯ２の一部を気化させることにより行なう。
冷却後に、凝縮されない酸性ガスがガス相中に３０モル
％以下の濃度で存在することが好ましく、１５ないし３
０モル％で存在することがさらに好ましい。
％以下の濃度で存在することが好ましく、１５ないし３
０モル％で存在することがさらに好ましい。
ＨｔＳから実質的に精製されたガスの冷却は、第２吸収
塔内においても行なわれる。かかる冷却により （ＣＯ
２の一部が凝縮する）、従来法では使用されていた蒸留
塔が省略できる。
塔内においても行なわれる。かかる冷却により （ＣＯ
２の一部が凝縮する）、従来法では使用されていた蒸留
塔が省略できる。
第１吸収塔での１１．ｓの吸収に使用された混合物は、
まず１又はそれ以上の膨張工程（最大３工程）（前記段
階ａ）で同時に吸収された有用な成分のすべてが回収さ
れる）、ついで１又はそれ以上の他の膨張工程（最大４
工程）（主としてＨ２Ｓが放出される）、つづいて蒸留
塔での処理（その塔頂から主としてＨ２Ｓが排出される
）により再生される。このようにして再生された混合物
は第２吸収塔に再循環される。
まず１又はそれ以上の膨張工程（最大３工程）（前記段
階ａ）で同時に吸収された有用な成分のすべてが回収さ
れる）、ついで１又はそれ以上の他の膨張工程（最大４
工程）（主としてＨ２Ｓが放出される）、つづいて蒸留
塔での処理（その塔頂から主としてＨ２Ｓが排出される
）により再生される。このようにして再生された混合物
は第２吸収塔に再循環される。
第２吸収塔でのＣＯ３の吸収に使用された混合物の一部
は、ｌ又はそれ以上の膨張工程（最大３工程）（前記段
階ｂ）で同時に吸収された有用な成分のすべてが回収さ
れる）、ついでｌ又はそれ以上の他の膨張工程（最大４
工程）（主としてＣＯ２が放出される）により再生され
る。再生後、第２吸収塔に再循環される。ＣＯｌの吸収
に使用された混合物の残部は、第１吸収塔に供給される
。
は、ｌ又はそれ以上の膨張工程（最大３工程）（前記段
階ｂ）で同時に吸収された有用な成分のすべてが回収さ
れる）、ついでｌ又はそれ以上の他の膨張工程（最大４
工程）（主としてＣＯ２が放出される）により再生され
る。再生後、第２吸収塔に再循環される。ＣＯｌの吸収
に使用された混合物の残部は、第１吸収塔に供給される
。
Ｈ２Ｓ富有混合物の膨張から放出された有用成分は圧縮
され、冷却され、第１吸収塔に再循環され、一方、ＣＯ
７富有混合物の膨張から放出されたものは圧縮され、冷
却され、第２吸収塔に再循環される。
され、冷却され、第１吸収塔に再循環され、一方、ＣＯ
７富有混合物の膨張から放出されたものは圧縮され、冷
却され、第２吸収塔に再循環される。
別法として、Ｈ２Ｓ富有混合物及びＣＯ２富有混合物の
有用成分は、同数の工程及び同じ圧力下で２つの富有混
合物を膨張させ、ついで唯一のコンプレッサによって、
吸収された成分を吸収塔に再循環させることにより回収
される。
有用成分は、同数の工程及び同じ圧力下で２つの富有混
合物を膨張させ、ついで唯一のコンプレッサによって、
吸収された成分を吸収塔に再循環させることにより回収
される。
Ｈ７Ｓ及びＣＯ２富有混合物の膨張は、膨張弁において
、又は少なくとも部分的にはタービンにおいて行なわれ
る。
、又は少なくとも部分的にはタービンにおいて行なわれ
る。
ＣＯ２富有混合物の膨張による再生は、蒸発によるＣＯ
７の除去を促進し、処理に使用される冷却能力を回収す
るため、この混合物の加熱と一体化される。
７の除去を促進し、処理に使用される冷却能力を回収す
るため、この混合物の加熱と一体化される。
主としてＣＯ３が放出される膨張工程の数は１ないし４
であり、徐々に低くなる圧力条件下でＣＯ７流が生成さ
れる。これらのうちｌ又は２工程は減圧下に維持される
。この場合、放出された酸性ガスは再び圧縮されなけれ
ばならない。これに対し、ある場合には、最終圧力が到
達する温度及び所望の精製レベルに左右されるため、減
圧下での操作は必ずしも必要ではない。
であり、徐々に低くなる圧力条件下でＣＯ７流が生成さ
れる。これらのうちｌ又は２工程は減圧下に維持される
。この場合、放出された酸性ガスは再び圧縮されなけれ
ばならない。これに対し、ある場合には、最終圧力が到
達する温度及び所望の精製レベルに左右されるため、減
圧下での操作は必ずしも必要ではない。
高圧下で生成される主としてＣｏ２を含有する流れは、
膨張弁又はタービンによって、仕事量及び冷凍効果を生
ずるように、放出圧力に膨張される。
膨張弁又はタービンによって、仕事量及び冷凍効果を生
ずるように、放出圧力に膨張される。
第１吸収塔は圧力２０ないし１１０Ｋｇ／ａｍ２及び温
度−３０℃ないし４０℃で作動され、第２吸収塔は圧力
２０ないし１１０Ｋｇ／ａｍ”及び温度−１００℃ない
し１０℃で作動される。さらに、溶媒を再生するための
蒸留塔は圧力０．１ないし５ Ｋｇ／ ａｍ２、ヘッド
温度−６０℃ないし１０℃及び低部温度１０℃ないし２
００℃で作動される。
度−３０℃ないし４０℃で作動され、第２吸収塔は圧力
２０ないし１１０Ｋｇ／ａｍ”及び温度−１００℃ない
し１０℃で作動される。さらに、溶媒を再生するための
蒸留塔は圧力０．１ないし５ Ｋｇ／ ａｍ２、ヘッド
温度−６０℃ないし１０℃及び低部温度１０℃ないし２
００℃で作動される。
第１吸収塔の頂部に精留ユニットを設置して、吸収塔の
ヘッドガスにより伴われる吸収剤混合物の損失を低減で
きる。この精留ユニットのヘッド冷却器は、第２吸収塔
から回収されかつ第１吸収塔に供給される前のＣＯ！富
有混合物によって冷却される。
ヘッドガスにより伴われる吸収剤混合物の損失を低減で
きる。この精留ユニットのヘッド冷却器は、第２吸収塔
から回収されかつ第１吸収塔に供給される前のＣＯ！富
有混合物によって冷却される。
さらに、第１吸収塔から回収されかつ熱交換器により又
は弁又はタービンでの膨張により冷却される前の天然ガ
ス又は合成ガスに混合物を添加して、ＣＯ６の結晶化の
発生を防止することも好適である。
は弁又はタービンでの膨張により冷却される前の天然ガ
ス又は合成ガスに混合物を添加して、ＣＯ６の結晶化の
発生を防止することも好適である。
第２吸収塔の吸収剤混合物は、この吸収塔の中間部から
取出され、処理されたガスの残留冷却能力の少なくとも
一部を使用することにより及び／又はＣＯ６の残留冷却
能力の少なくとも一部を使用することにより冷却され、
取出し部位の直下で塔に供給される。
取出され、処理されたガスの残留冷却能力の少なくとも
一部を使用することにより及び／又はＣＯ６の残留冷却
能力の少なくとも一部を使用することにより冷却され、
取出し部位の直下で塔に供給される。
第１又は第２吸収塔を出る排出混合物は天然ガス又は合
成ガスと混合され、−次吸収を行うと共に、吸収塔から
の排出のため冷却される。
成ガスと混合され、−次吸収を行うと共に、吸収塔から
の排出のため冷却される。
あるいは、再生混合物を、吸収塔の一方又は両方からの
ガスと混合し、得られた混合物を冷却して、再生混合物
をこのガスから分離することら好適である。
ガスと混合し、得られた混合物を冷却して、再生混合物
をこのガスから分離することら好適である。
吸収塔の一方からのガス又は両方からのガスと吸収剤混
合物との間の混合は、ミキサにおいて、かかる流れを向
流方向で供給することにより行なわれる。複数回数での
混合が望まれる場合、その回数は好ましくは２である。
合物との間の混合は、ミキサにおいて、かかる流れを向
流方向で供給することにより行なわれる。複数回数での
混合が望まれる場合、その回数は好ましくは２である。
１つの吸収塔からのガス又は各吸収塔からのガスについ
て２回混合が行なわれる場合には、かかる混合は次のよ
うにして行なわれる。すなわち、まず被処理ガスと再生
混合物との間で混合を行ない、ついで得られた混合物の
冷却及び分離を行なって、ガスから再生成混合物を分離
し、この混合物を、第２回混合として吸収塔からのガス
と混合させる。この第２回混合に続いて、得られた混合
物を冷却し、ガスと再生混合物とに分離し、前者を第１
回混合に供給し、後者を吸収塔に供給する。
て２回混合が行なわれる場合には、かかる混合は次のよ
うにして行なわれる。すなわち、まず被処理ガスと再生
混合物との間で混合を行ない、ついで得られた混合物の
冷却及び分離を行なって、ガスから再生成混合物を分離
し、この混合物を、第２回混合として吸収塔からのガス
と混合させる。この第２回混合に続いて、得られた混合
物を冷却し、ガスと再生混合物とに分離し、前者を第１
回混合に供給し、後者を吸収塔に供給する。
２回の混合に引続く２回の冷却は、同じ温度又は異なる
温度で、好ましくは一５０℃ないし−１００℃の温度で
行なわれる。
温度で、好ましくは一５０℃ないし−１００℃の温度で
行なわれる。
添付の第１図及び第２図を参照して、本発明をさらに詳
述するが、本発明はこれらに限定されない。
述するが、本発明はこれらに限定されない。
第１図において、粗製ガスは配管ｌによりプラントに供
給され、第１吸収塔２において向流洗浄される。
給され、第１吸収塔２において向流洗浄される。
この吸収塔は精留ユニット及び気化された混合物を回収
するための還流冷却器３を具備している。
するための還流冷却器３を具備している。
ついで、ガスは熱交換器４で冷却され、これによりＣＯ
７の大部分は凝縮され、ＣＯ２の結晶化を防止するため
の弁５で計量された混合物に添加され、弁６によって処
理圧力に膨張される。膨張されたガスは、第２吸収塔７
において混合物によって向流洗浄されて、ＣＯ８が除去
される。
７の大部分は凝縮され、ＣＯ２の結晶化を防止するため
の弁５で計量された混合物に添加され、弁６によって処
理圧力に膨張される。膨張されたガスは、第２吸収塔７
において混合物によって向流洗浄されて、ＣＯ８が除去
される。
吸収塔７を出たガスは完全に精製された混合物と混合さ
れ、熱交換器８で冷却され、分離器９で混合物から分離
され、冷凍能力回収のため熱交換器１０及び１１に供給
され、ついで配管１２により分散システムに供給される
。分離器９でガスから分離されかつ冷却された混合物は
ポンプ１３によって吸収塔７に供給される。完全には精
製されていない他の混合物も、中間位置で吸収塔に導入
される。
れ、熱交換器８で冷却され、分離器９で混合物から分離
され、冷凍能力回収のため熱交換器１０及び１１に供給
され、ついで配管１２により分散システムに供給される
。分離器９でガスから分離されかつ冷却された混合物は
ポンプ１３によって吸収塔７に供給される。完全には精
製されていない他の混合物も、中間位置で吸収塔に導入
される。
平均吸収温度を低下させるため、混合物は吸収塔７の中
間トレーから抽出され、ポンプ１４で圧送され、熱交換
器１０において、処理されたガスによって冷却される。
間トレーから抽出され、ポンプ１４で圧送され、熱交換
器１０において、処理されたガスによって冷却される。
吸収塔７からのＣＯ２富有混合物の一部はポンプ■５及
び弁１６を介して精留ユニット３に供給されて冷却され
、第１吸収塔２に供給される。この吸収塔において、Ｈ
２Ｓが吸収される。
び弁１６を介して精留ユニット３に供給されて冷却され
、第１吸収塔２に供給される。この吸収塔において、Ｈ
２Ｓが吸収される。
１１、Ｓ富有混合物は弁１７において膨張され、分離器
１８に送給される。分離された蒸気は１９で再圧縮され
、吸収塔２に戻される。一方、液状物は分離器２０にお
いて、ついで再生塔２１において、弁２２及び２３を介
して膨張される。分離器２０で放出された１１．３富有
ガスは弁２４を介してプラントから排出される。
１８に送給される。分離された蒸気は１９で再圧縮され
、吸収塔２に戻される。一方、液状物は分離器２０にお
いて、ついで再生塔２１において、弁２２及び２３を介
して膨張される。分離器２０で放出された１１．３富有
ガスは弁２４を介してプラントから排出される。
冷却器２５、還流アキュミュレータ２６、還流ポンプ２
７、リボイラ２８を具備する再生塔２１において、混合
物をＨ２Ｓ及びＣＯｌから再生する。なお、リボイラは
各種の熱源により過熱される。還流アキュミュレータ２
６からの酸性ガスは弁２４からのものと伴わされる。再
生された混合物は、冷却器２９において、外部冷却手段
（空気又は水、及び／又は適当な冷凍サイクル）により
、及び熱交換器３０において富有混合物によって冷却さ
れ、ポンプ３１及び弁３２を介して、熱交換器３３で冷
却された後、熱交換器８に供給される。
７、リボイラ２８を具備する再生塔２１において、混合
物をＨ２Ｓ及びＣＯｌから再生する。なお、リボイラは
各種の熱源により過熱される。還流アキュミュレータ２
６からの酸性ガスは弁２４からのものと伴わされる。再
生された混合物は、冷却器２９において、外部冷却手段
（空気又は水、及び／又は適当な冷凍サイクル）により
、及び熱交換器３０において富有混合物によって冷却さ
れ、ポンプ３１及び弁３２を介して、熱交換器３３で冷
却された後、熱交換器８に供給される。
Ｈ２Ｓの吸収に使用されなかったＣＯ２富有混合物の一
部は、膨張により再生される。かかる混合物は弁３５を
介して分離器３４に供給される。ここでメタン富有ガス
が発生され、かかるガスは、熱交換器１１において、処
理されたガスによって冷却された後、コンプレッサ３６
によって吸収塔７に再循環される。
部は、膨張により再生される。かかる混合物は弁３５を
介して分離器３４に供給される。ここでメタン富有ガス
が発生され、かかるガスは、熱交換器１１において、処
理されたガスによって冷却された後、コンプレッサ３６
によって吸収塔７に再循環される。
分離器３４からの混合物は弁３７で膨張され、熱交換器
３８で加熱され、分離器３９に供給される。ここからＣ
Ｏ７が放出され、このＣＯ２は熱交換器４０及び４１で
加熱され、その後プラントから排出される。
３８で加熱され、分離器３９に供給される。ここからＣ
Ｏ７が放出され、このＣＯ２は熱交換器４０及び４１で
加熱され、その後プラントから排出される。
分離器３９からの混合物は弁４２により減圧下で膨張さ
れ、熱交換器４３で加熱され、ついで分離器４４に供給
される。ここで分離されたＣＯ２はコンプレッサ４５で
ほぼ大気圧に圧縮される。一方、なお有意の量のＣＯ２
を含有する混合物は、ポンプ４６及び弁４７を介して、
吸収塔７の中間位置に供給される。
れ、熱交換器４３で加熱され、ついで分離器４４に供給
される。ここで分離されたＣＯ２はコンプレッサ４５で
ほぼ大気圧に圧縮される。一方、なお有意の量のＣＯ２
を含有する混合物は、ポンプ４６及び弁４７を介して、
吸収塔７の中間位置に供給される。
熱交換器３８は熱交換器４で兼用されていてもよい（第
１図では別個の物として図示されている）。
１図では別個の物として図示されている）。
この場合、分離器３４からの混合物は加熱され、これに
より第１吸収塔からの粗製ガス中に含有されるＣＯ２の
かなりの量が凝縮される。
より第１吸収塔からの粗製ガス中に含有されるＣＯ２の
かなりの量が凝縮される。
熱交換器４３も熱交換器８で兼用されてもよい（この場
合も、図中では別個のものとして図示されている）。
合も、図中では別個のものとして図示されている）。
上述のフローチャートに従って処理することによりＩＩ
！Ｓ １１）ｐｍ以下、ＣＯ２ １０ｐｐｍ以下の処理
されたガスが得られる。
！Ｓ １１）ｐｍ以下、ＣＯ２ １０ｐｐｍ以下の処理
されたガスが得られる。
同時に吸収された有用な生成物を回収するための他のル
ートを第２図に示す。
ートを第２図に示す。
吸収塔２を出る富有混合物を、該吸収塔２の下方に設置
された排出ユニット５０に直接供給する。
された排出ユニット５０に直接供給する。
この排出ユニットに、底部リボイラ５１及び中間リボイ
ラ５２の適当な過熱流体により熱を供給する。
ラ５２の適当な過熱流体により熱を供給する。
この中間リボイラでは、塔底生成物（有用生成物を実質
的に含有しない）が冷却される。ついで、弁２２で膨張
され、分離器２０に供給される。
的に含有しない）が冷却される。ついで、弁２２で膨張
され、分離器２０に供給される。
これらの部材５０．５１及び５２は第１図の部材１７．
１８及び１９で代用される。
１８及び１９で代用される。
第１図の吸収塔７において同時に吸収された有用化合物
を回収するため、吸収塔７からの富有混合物の一部を排
出ユニットに供給するようにして、同じ装置を使用でき
る。この場合にも、排出ユニット及び補助部材によって
代用される部材は符号３４．３５．３６及び１１で示さ
れる部材である。
を回収するため、吸収塔７からの富有混合物の一部を排
出ユニットに供給するようにして、同じ装置を使用でき
る。この場合にも、排出ユニット及び補助部材によって
代用される部材は符号３４．３５．３６及び１１で示さ
れる部材である。
第１図及び第２図は本発明による方法の実施に好適な縁
体例のフローチャートである。 ２・・第１吸収塔、７・・第２吸収塔、２１・・再生塔
、５０・・排出ユニット。
体例のフローチャートである。 ２・・第１吸収塔、７・・第２吸収塔、２１・・再生塔
、５０・・排出ユニット。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ２つの吸収塔において吸収を行ない、その第１吸収
塔からのガスを冷却させて、このガス中に含有される酸
性ガスの一部を凝縮させてなる天然ガス及び合成ガスか
ら酸性ガスを選択的に除去する低温法において、下記の
クラスに属する低分子量エステル、アルコール及びエー
テルの中から選ばれる１又はそれ以上の選択溶媒及び下
記の種類から選ばれる１又はそれ以上の有機化合物でな
る混合物を使用することを特徴とする、酸性ガスの選択
除去法。 ￥選択溶媒￥ 一般式 Ｒ＿１ＣＯＯＲ＿２ （式中、Ｒ＿１及びＲ＿２は同一又は相異なる炭素数１
ないし４のアルキル基（その１又はそれ以上の水素原子
がアルコール残基で置換されていてもよい）である）で
表されるアルコールのエステル、一般式 ▲数式、化学式、表等があります▼ 又は ▲数式、化学式、表等があります▼ （式中、Ｒ＿１及びＲ＿２は同一又は相異なる炭素数１
ないし３のアルキル基であり、Ｒ＿３、Ｒ＿４、Ｒ＿５
及びＲ＿８は同一又は相異なる炭素数１ないし３のアル
キル基又は水素原子であり、ｍ及びｎは０又は１である
）で表わされるグリコールのエステル、一般式 ▲数式、化学式、表等があります▼又は▲数式、化学式
、表等があります▼ （式中、Ｒ＿２、Ｒ＿３、Ｒ＿４及びＲ＿５は同一又は
相異なるアルキレン基（その１又はそれ以上の水素原子
がアルキル基、アルコール残基又はエーテル基で置換さ
れていてもよい）である）で表される環状エステル（ラ
クトン）、 一般式 ▲数式、化学式、表等があります▼ （式中、Ｒ＿１、Ｒ＿２、Ｒ＿３、Ｒ＿４、Ｒ＿５及び
Ｒ＿６は同一又は相異なる炭素数１ないし３のアルキル
基、水酸基又は水素原子であり、ｍ及びｎは０又は１で
ある）で表されるアルコール、 一般式 ▲数式、化学式、表等があります▼ （式中、Ｒ＿２、Ｒ＿５及びＲ＿６は同一又は相異なる
アルキレン基（水素がアルキル基又はメトキシ基で置換
されていてもよい）であり、Ｒ＿３は酸素又はアルキレ
ン基（水素がアルキル基又はメトキシ基で置換されてい
てもよい）であり、Ｒ＿４は前記Ｒ＿３と同一の基であ
るか又は５員環の場合には存在しない）で表される環状
エーテル、 一般式 Ｒ＿１−Ｏ−ＣＨ＿２−（Ｒ＿３）＿ｎ−ＣＨ＿２−Ｏ
−Ｒ＿２（式中、Ｒ＿１は炭素数１ないし４のアルキル
基であり、Ｒ＿２は炭素数１ないし４のアルキル基又は
水素原子であり、Ｒ＿３はアルキレン基又は（ＣＨ＿２
−Ｏ−ＣＨ＿２）であり、ｎは０又は１である）で表さ
れるエーテル、 一般式 Ｒ＿１−Ｏ−Ｒ＿２ （式中、Ｒ＿１及びＲ＿２は同一又は相異なる炭素数１
ないし４のアルキル基（その１又はそれ以上の水素原子
がアルコール残基により置換されていてもよい）である
）で表されるエーテル、及び一般式 （Ｒ＿４−Ｏ）＿ｎ−Ｒ＿１−ＣＯＯＲ＿２（ＯＲ＿３
）＿ｍ（式中、Ｒ＿３及びＲ＿４は同一又は相異なる炭
素数１ないし４のアルキル基であり、Ｒ＿２は炭素数１
ないし４のアルキレン基又はアルキル基であり、Ｒ＿１
は前記Ｒ＿２又は前記Ｒ＿３と同一であり、ｍ及びｎは
０又は１である）で表されるエステル−エーテル化合物
（両官能基を有する）。 ￥有機化合物￥ ヘプタン 炭素数５ないし８の炭化水素を含有する天然ガソリン留
分、 パラフィン系炭素総数２ないし４の基が別個に又は１又
はそれ以上の直鎖状又は分枝状側鎖としてベンゼン環に
結合してなるモノ芳香族化合物、 グリコール繰返し単位−ＣＨ＿２−ＣＨ＿２−Ｏ− １
ないし５個を有するポリグリコールのジメチルエーテル
、及び アルコール残基が炭素数１ないし４の直鎖状又は分枝状
基であるメトキシ−及び／又はエトキシアルコール。 ２ 特許請求の範囲第１項記載の方法において、１又は
それ以上の選択溶媒及び１又はそれ以上の有機化合物で
なる混合物を、下記の３段階でなるシステムで使用する
、酸性ガスの選択除去法。 ａ）被精製ガスを第１吸収塔に供給し、Ｈ＿２Ｓを吸収
する段階、 ｂ）第１吸収塔からのガスを冷却し、部分的に凝縮させ
た後、第２吸収塔に供給し、ＣＯ＿２含量を所望の値ま
で低下させる段階、及び ｃ）酸性ガスの吸収に使用された混合物を再生する段階
。 ３ 特許請求の範囲第２項記載の方法において、前記第
１吸収塔でのＨ＿２Ｓの吸収に使用された混合物を、１
又はそれ以上の膨張工程により、前記段階ａ）で同時に
吸収された有用成分のすべてを回収し、ついで１又はそ
れ以上の他の膨張工程により、すべてのＨ＿２Ｓを放出
させ、つづいて蒸留塔により、塔頂から主としてＨ＿２
Ｓを放出させることにより再生し、再生された混合物を
第２吸収塔に再循環する、酸性ガスの選択除去法。 ４ 特許請求の範囲第２項記載の方法において、前記第
２吸収塔におけるＣＯ＿２の吸収に使用された混合物の
一部を、まず１又はそれ以上の膨張工程により、前記段
階ｂ）で同時に吸収された有用成分の総てを回収し、つ
いで１又はそれ以上の他の膨張工程によりＣＯ＿２のす
べてを放出させることによって再生し、再生された混合
物を前記第２吸収塔に再循環し、一方、ＣＯ＿２の吸収
に使用された混合物の残部を前記第１の吸収塔に再循環
する、酸性ガスの選択除去法。 ５ 特許請求の範囲第３項記載の方法において、有用成
分のすべてを回収するための膨張工程の数が１ないし３
である、酸性ガスの選択除去法。 ６ 特許請求の範囲第４項記載の方法において、有用成
分のすべてを回収するための膨張工程の数が１ないし３
である、酸性ガスの選択除去法。 ７ 特許請求の範囲第４項記載の方法において、主とし
てＣＯ＿２が放出される膨張工程の数が１ないし４であ
り、これら工程において徐々に低くなる圧力条件下で操
作され、ＣＯ＿２流が生成される、酸性ガスの選択除去
法。 ８ 特許請求の範囲第７項記載の方法において、１又は
２の膨張工程が減圧下に維持される、酸性ガスの選択除
去法。 ９ 特許請求の範囲第４項又は第７項記載の方法におい
て、高圧下で生成された主として酸性ガスを含有する流
れをタービンで放出圧力に膨張させて、仕事量及び冷凍
能力を生じさせる、酸性ガスの選択除去法。 １０ 特許請求の範囲第４項記載の方法において、ＣＯ
＿２富有混合物の膨張による再生を、該混合物の加熱と
一体化させ、気化によるＣＯ＿２の除去と共に、処理に
おいて使用される冷凍能力の回収を行なう、酸性ガスの
選択除去。 １１ 特許請求の範囲第３項又は第４項記載の方法にお
いて、Ｈ＿２Ｓ及びＣＯ＿２富有混合物の膨張を膨張弁
において、又は少なくともタービンにおいて行なう、酸
性ガスの選択除去法。 １２ 特許請求の範囲第２項記載の方法において、前記
段階ａ）の第１吸収塔を圧力２０ないし１１０Ｋｇ／ｃ
ｍ＾２及び温度−３０℃ないし４０℃で作動させる、酸
性ガスの選択除去法。 １３ 特許請求の範囲第２項記載の方法において、前記
段階ｂ）の第２吸収塔を圧力２０ないし１１０Ｋｇ／ｃ
ｍ＾２及び温度−１００℃ないし１０℃で作動させる、
酸性ガスの選択除去法。 １４ 特許請求の範囲第２項記載の方法において、混合
物再生蒸留塔を、圧力０．１ないし５ｋｇ／ｃｍ＾２、
ヘッド温度−６０℃ないし１０℃及び低部温度１０℃な
いし２００℃で作動させる、酸性ガスの選択除去法。 １５ 特許請求の範囲第３項又は第５項記載の方法にお
いて、Ｈ＿２Ｓ富有混合物の膨張から放出される有用成
分を圧縮し、冷却し、前記第１吸収塔に再循環させる、
酸性ガスの選択除去法。 １６ 特許請求の範囲第４項又は第６項記載の方法にお
いて、ＣＯ＿２富有混合物の膨張から放出される有用成
分を圧縮し、冷却し、前記第２吸収塔に再循環させる、
酸性ガスの選択除去法。 １７ 特許請求の範囲第３項ないし第６項のいずれか１
項に記載の方法において、Ｈ＿２Ｓ富有混合物及びＣＯ
＿２富有混合物からの天然ガス又は合成ガス中の有用成
分の回収を、同じ工程数及び同じ圧力下で２つの富有混
合物を膨張させ、回収された有用成分を唯一のコンプレ
ッサにより前記第１吸収塔に再循環させる、酸性ガスの
選択除去法。 １８ 特許請求の範囲第２項記載の方法において、第１
吸収塔の頂部に精留ユニットを設置し、該吸収塔からの
ヘッドガスに伴われる吸収剤混合物の損失を低減する、
酸性ガスの選択除去法。 １９ 特許請求の範囲第１８項記載の方法において、前
記精留ユニットのヘッド冷却器を、前記第２の吸収塔か
ら排出されかつ前記第１の吸収塔に供給される前のＣＯ
＿２富有混合物で冷却する、酸性ガスの選択除去法。 ２０ 特許請求の範囲第２項記載の方法において、冷却
前に、第１吸収塔からの天然ガス又は合成ガスに混合物
を添加して、ＣＯ＿２の結晶化を防止する、酸性ガスの
選択除去法。 ２１ 特許請求の範囲第２項記載の方法において、前記
段階ｂ）の第２吸収塔の混合物を、この吸収塔の中間部
位から取出し、冷却し、取出し部位の直下の塔に再循環
する、酸性ガスの選択除去法。 ２２ 特許請求の範囲第２項又は第２１項記載の方法に
おいて、混合物の中間冷却の少なくとも一部を、処理さ
れたガスの残留冷凍能力の少なくとも一部を使用して行
なう、酸性ガスの選択除去法。 ２３ 特許請求の範囲第２項又は第２１項記載の方法に
おいて、混合物の中間冷却の少なくとも一部を、ＣＯ＿
２の残留冷凍能力の少なくとも一部を使用して行なう、
酸性ガスの選択除去法。 ２４ 特許請求の範囲第２項記載の方法において、前記
第１吸収塔から又は第２吸収塔から排出された混合物を
、天然ガス又は合成ガスと混合し、つづいて冷却する、
酸性ガスの選択除去法。 ２５ 特許請求の範囲第２項記載の方法において、再生
された混合物を、吸収塔の一方又は両方からのガスと少
なくとも１回混合させ、このようにして得られた混合物
を冷却し、つづいて再生された混合物を前記ガスから分
離する、酸性ガスの選択除去法。 ２６ 特許請求の範囲第２５項記載の方法において、前
記吸収塔の一方又は両方からのガスと再生された混合物
との間の混合を、これらを向流方向でミキサに供給する
ことにより行なう、酸性ガスの選択除去法。 ２７ 特許請求の範囲第２５項記載の方法において、吸
収塔からの各ガスと再生された混合物との間の混合を少
なくとも２回行なう、酸性ガスの選択除去法。 ２８ 特許請求の範囲第２７項記載の方法において、第
１回の混合を処理されたガスと再生された混合物とを混
合させることにより行ない、得られた混合物について冷
却及び分離を行ない、このようにして再生された混合物
をガスから分離し、再生された混合物を、第２回の混合
として、吸収塔からのガスと混合し、得られた混合物に
ついて、冷却し、ついでガスと再生された混合物とに分
離し、前者を前記第１回の混合に供給すると共に、後者
を吸収塔に供給する、酸性ガスの選択除去法。 ２９ 特許請求の範囲第２８項記載の方法において、２
回の混合につづいて、２回の冷却を同一又は異なる−５
０℃ないし−１００℃の温度で行なう、酸性ガスの選択
除去法。 ３０ 特許請求の範囲第２項記載の方法において、Ｈ＿
２Ｓから実質的に精製されたガスの冷却を、熱交換器に
より、再生の中間部位においてＣＯ＿２富有混合物中に
含有されるＣＯ＿２の一部を気化させることにより行な
う、酸性ガスの選択除去法。 ３１ 特許請求の範囲第２項記載の方法において、冷却
を第２吸収塔内で行なう、酸性ガスの選択除去法。 ３２ 特許請求の範囲第２項記載の方法において、第１
吸収塔からの排出混合物を、リボイラを具備する排出ユ
ニットに供給し、ここで有用成分を取出し、第１吸収塔
に供給する、酸性ガスの選択除去法。 ３３ 特許請求の範囲第２項記載の方法において、第２
吸収塔からの排出混合物を、リボイラを、具備する排出
ユニットに供給し、ここで有用成分を取出し、第２吸収
塔に供給する、酸性ガスの選択除去法。 ３４ 特許請求の範囲第３２項又は第３３項記載の方法
において、排出ユニットの低部生成物を、該排出ユニッ
トの中間リボイラで不充分に冷却する、酸性ガスの選択
除去法。 ３５ 特許請求の範囲第１項記載の方法において、生成
される混合物の０．３ないし４０重量％の割合で有機化
合物を添加する、酸性ガスの選択除去法。 ３６ 特許請求の範囲第１項記載の方法において、選択
溶媒がギ酸メチル、酢酸メチル又は酢酸エチルである、
酸性ガスの選択除去法。 ３７ 特許請求の範囲第１項記載の方法において、選択
溶媒が、テトラヒドロピラン、１，３−ジオキソラン、
１，４−ジオキソラン、テトラヒドロフラン、メチルテ
トラヒドロフラン、又は２−メトキシ−１，３−ジオキ
ソランである、酸性ガスの選択除去法。 ３８ 特許請求の範囲第１項記載の方法において、選択
溶媒が、１，３−プロパンジオールジアセテート、２，
２−ジメチル−１，３−プロパンジオールジアセテート
、１，２−プロパンジオールジアセテート、又はモノエ
チレングリコールジアセテートである、酸性ガスの選択
除去法。 ３９ 特許請求の範囲第１項記載の方法において、選択
溶媒が、１，２−ジメトキシエタン、１，２−メトキシ
エトキシエタン、ジメトキシジエチレングリコール、又
はモノメトキシジエチレングリコールである、酸性ガス
の選択除去法。 ４０ 特許請求の範囲第１項記載の方法において、選択
溶媒が、メチル−２−メトキシエチルアセテート、メチ
ルメトキシアセテート又はエチルメトキシアセテートで
ある、酸性ガスの選択除去法。 ４１ 特許請求の範囲第１項記載の方法において、選択
溶媒が、メトキシエタノール、１−メトキシ−２−プロ
パノール、１−メトキシ−３−プロパノール、モノエト
キシジエチレングリコール、エトキシエタノール、エチ
ルエーテル又はプロピルエーテルである、酸性ガスの選
択除去法。 ４２ 特許請求の範囲第１項記載の方法において、選択
溶媒が、モノエチレングリコール、ジエチレングリコー
ル、１，２−プロパンジオール、１，３−プロパンジオ
ール、１，４−ブタンジオール、メタノール、エタノー
ル、プロパノール、イソプロパノール、ｎ−ブタノール
、イソブタノール、第２ブタノール又は第３ブタノール
である、酸性ガスの選択除去法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT20887A/85 | 1985-05-24 | ||
| IT20887/85A IT1190356B (it) | 1985-05-24 | 1985-05-24 | Procedimento oriogenico di rimozione selettiva di gas acidi da miscele di gas mediante solventi |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61272287A true JPS61272287A (ja) | 1986-12-02 |
Family
ID=11173584
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61117712A Pending JPS61272287A (ja) | 1985-05-24 | 1986-05-23 | 酸性ガスの選択除去法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4710211A (ja) |
| EP (1) | EP0203651A3 (ja) |
| JP (1) | JPS61272287A (ja) |
| AU (1) | AU580413B2 (ja) |
| CA (1) | CA1270746A (ja) |
| HU (1) | HUT45915A (ja) |
| IT (1) | IT1190356B (ja) |
| NZ (1) | NZ216221A (ja) |
| YU (1) | YU45329B (ja) |
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