RU2028815C1 - Способ очистки газов от кислых компонентов - Google Patents

Способ очистки газов от кислых компонентов Download PDF

Info

Publication number
RU2028815C1
RU2028815C1 SU904831659A SU4831659A RU2028815C1 RU 2028815 C1 RU2028815 C1 RU 2028815C1 SU 904831659 A SU904831659 A SU 904831659A SU 4831659 A SU4831659 A SU 4831659A RU 2028815 C1 RU2028815 C1 RU 2028815C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
solvent
pressure
atm
dehydration
temperature
Prior art date
Application number
SU904831659A
Other languages
English (en)
Inventor
И.Л. Лейтес
Ю.Г. Карпова
В.М. Берченко
Хихара Такеси
Симизу Тосимитсу
Такахаси Норио
Original Assignee
Государственный научно-исследовательский проектный институт азотной промышленности и продуктов органического синтеза
Тохо Кагаку Когио Ко., Лтд.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Государственный научно-исследовательский проектный институт азотной промышленности и продуктов органического синтеза, Тохо Кагаку Когио Ко., Лтд. filed Critical Государственный научно-исследовательский проектный институт азотной промышленности и продуктов органического синтеза
Application granted granted Critical
Publication of RU2028815C1 publication Critical patent/RU2028815C1/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/08—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors
    • C10K1/16—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with non-aqueous liquids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1425—Regeneration of liquid absorbents
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1456—Removing acid components
    • B01D53/1475—Removing carbon dioxide
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/151—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions, e.g. CO2

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
  • Degasification And Air Bubble Elimination (AREA)

Abstract

Сущность изобретения: способ очистки газов от кислых компонентов, включающий их поглощение органическим абсорбентом на основе простых эфиров полигликолей при повышенном давлении с последующей регенерацией насыщенного абсорбента и дегидратацией части регенерированного абсорбента при помощи нагревания, дегидратацию абсорбента осуществляют путем продувки растворителя десорбирующим агентом и нагревания его до температуры ниже температуры точки кипения при 0,8-1,3 атм на 80-150°С. 1 з.п. ф-лы, 2 табл.

Description

Изобретение относится к способу удаления кислых компонентов из газовых смесей с использованием абсорбентов.
Известен способ очистки газов от кислых компонентов, включающий их абсорбцию органическим растворителем на основе эфиров полигликолей под давлением, с последующей регенерацией насыщенного растворителя и его дегидратации нагреванием. При этом весь циркулирующий растворитель, который содержит до 10 мас.% воды, направляется для дегидратации в зону выпаривания, где его кипятят для испарения воды, которую он содержит. Такое испарение реализуют при помощи водяного пара, образующегося внутри системы. Количество водяного пара, извлеченного из стриппинг-колонны, равно количеству удаленной воды плюс дополнительное количество воды до 50 мас. %. Воду, необходимую в соответствии с балансом, извлекают из системы, а избыток снова конденсируют в стриппинг-колонне.
Недостатком этого способа является необходимость нагревания всего количества циркулирующего абсорбента до высокой температуры (например, температура точки кипения диметилового простого эфира триэтиленгликоля, который содержит 10% воды, равна 120оС), которая служит причиной ускоренного разложения органического растворителя и, следовательно, более высокого расхода реагентов, а также дополнительных потерь тепла при охлаждении и конденсации большого количества водяного пара [1].
Целью изобретения является снижение энергозатрат и обеспечение стабильности состава растворителя.
Способ осуществляется следующим образом.
П р и м е р 1. Газовую смесь в количестве 200000 нм3 при температуре 10оС и давлении 30 атм подавали в нижнюю часть абсорбера. Смесь имела следующий состав, об.%: Водород 59 Азот 20 Двуокись углерода 18 Аргон, метан и окись углерода 3
Вода в газовой смеси 0,0005 нм3/нм3.
Диметиловый простой эфир триэтиленгликоля (температура точки кипения 220оС), который содержит 2,5 мас.% воды, закачивали при температуре минус 5оС в верхнюю часть абсорбера, где поддерживают давление в 30 атм. Скорость абсорбента составляет 1900 м3/ч. Очищенный газ, который содержит 0,1 об.% СО2, извлекали из верхней части абсорбера.
Насыщенный растворитель, который содержит двуокись углерода, извлекали при температуре 3оС из нижней части абсорбера и направляли в расширитель 1-й стадии, где поддерживают давление 6 атм. В результате десорбции части растворенных газов из раствора при снижении давления температура насыщенного растворителя падает и достигает 2оС. Газ, высвободившийся в расширителе 1-й стадии (2800 нм3/ч) и содержащий большую часть абсорбированного водорода и азота (Н2 - 25,0; N2 - 22,0; СО2 - 53,0 об.%), направляли на всасывание компрессором и возвращали в абсорбер.
Растворитель затем направляли в расширитель 2-й стадии, где поддерживали давление 1,5 атм. Здесь имеет место десорбция основного количества абсорбированной двуокиси углерода (состав отводимой фракции, об.%: СО2 98,8; Н2S 0,5; N2 0,7, количество 25000 нм3/ч. При десорбции растворитель охлаждали до минус 1оС и направляли в десорбер, где поддерживали давление 1,2 атм. В нижнюю часть десорбера подавали воздух (13000 нм3) при окружающей температуре. Содержание воды и воздуха составляет 0,0162 нм3/нм3. Воздух и двуокись углерода извлекали из верхней части десорбера. Дегазированный растворитель извлекали из нижней части десорбера. Его часть в количестве 10 м3/ч направляли в теплообменник, затем в предварительный нагреватель, где его предварительно нагревали до 90оС, а затем в резервуар для дегидратации, где поддерживали давление в 1,1 атм. При стриппинге горячего раствора сухим воздухом имеет место испарение и удаление 250 кг/ч воды, т.е. такого количества влаги, которое поступает в эту систему с газом, подлежащим очистке, и с воздухом, используемым для дегазации.
Чтобы конденсировать пары растворителя из отводимого осуществляющего стриппинг воздуха, воздух пропускали через холодильник, где его охлаждали до 60оС. Дегидратированный растворитель (10 м3/ч) пропускали через теплообменник, затем через холодильник, где его охлаждали до 30оС, затем смешивали с основным количеством регенерированного растворителя и закачивали в аммиачный холодильник, где его охлаждали до минус 5оС, затем направляли в верхнюю часть абсорбера.
П р и м е р 2. Газовую смесь в количестве 100000 нм3/ч при температуре 15оС и давлении 50 атм подавали в нижнюю часть абсорбера, состав смеси следующий, об.%: Водород 51 Азот 20 Двуокись углерода 25 Аргон, метан и окись углерода 4
Вода в газовой смеси 0,0006 нм3/нм3.
Диметиловый простой эфир диэтиленгликоля (температура точки кипения 160оС), который содержит 2 мас.% воды, закачивали при температуре минус 10оС в верхнюю часть абсорбера, где поддерживают давление 50 атм. Объемная скорость абсорбента составляла 1000 м3/ч. Очищенный газ, который содержит 0,15 об.% СО2, извлекали из верхней части абсорбера.
Насыщенный растворитель, который содержит двуокись углерода, извлекали при температуре ОоС из нижней части абсорбера и направляли в расширитель 1-й стадии, где поддерживают давление 10 атм. В результате десорбции части растворенных газов из раствора при снижении давления температура насыщенного растворителя падает и достигает величины минус 1оС. Газ, высвободившийся в расширителе 1-й стадии (1,600 нм3/ч) и содержащий большую часть абсорбированного водорода и азота (Н2 27,0; N221,2; СО2 51,8 об.%), направляли на всасывание компрессором и возвращали в абсорбер.
Затем растворитель поступал в расширитель 2-й стадии, где поддерживали давление в 1,3 атм. Здесь имела место десорбция основного количества абсорбированной двуокиси углерода (состав выходящего газа, об.%: CJ2 98,9, Н2 0,45; N2 0,65, количество составляло 12500 нм3/ч). При десорбции растворитель охлаждали до минус 6оС и направляли в десорбер, где поддерживали давление в 1,15 атм.
В нижнюю часть десорбера подавали 9000 нм3/ч азота при температуре 20оС. Азот и двуокись углерода извлекали из верхней части десорбера. Дегазированный растворитель извлекали из нижней части десорбера. Часть его в количестве 2,5 м3/ч направляли в теплообменник, затем в предварительный нагреватель, где его предварительно нагревали до 80оС, а затем в сосуд для дегидратации, где поддерживали давление 1,05 атм. При стриппинге горячего раствора азотом имело место испарение и удаление 50 кг/ч воды, т.е. того количества влаги, которое поступает в систему с газом, подлежащим очистке.
Чтобы конденсировать пары растворителя из отводимого осуществляющего стриппинг азота, азот пропускали через холодильник, где его охлаждали до 55оС. Дегидратировав, данный растворитель (2,5 м3/ч) пропускали через теплообменник, затем через холодильник, где его охлаждали до 30оС, затем смешивали с основным количеством регенерированного растворителя и закачивали в аммиачный холодильник, где его охлаждали до минус 100оС, а затем направляли в верхнюю часть абсорбера.
П р и м е р 3. Газовую смесь в количестве 150000 нм3/нм3 при температуре 15оС и давлении 40 атм подавали в нижнюю часть абсорбера, газовая смесь имела следующий состав, об.%: Водорода 57 Азот 21 Двуокись углерода 19 Аргон, метан и окись углерода 3 Вода в газовой смеси 0,0003 нм3/нм3.
Смесь диметиловых простых эфиров полиэтиленгликоля с несколькими гликолевыми остатками в молекуле (от 3 до 6) (температура точки кипения 240оС), которая содержит 3 мас.% воды, закачивали при 0оС в верхнюю часть абсорбера, где поддерживали давление в 40 атм. Скорость (объемная) абсорбента составила 1,6 м3/ч. Очищенный газ, который содержит 0,12 об.% СО2, извлекали из верхней части абсорбера.
Насыщенный растворитель, который содержит двуокись углерода, извлекали при температуре плюс 8оС из нижней части абсорбера и направляли в расширитель 1-й стадии, где поддерживали давление в 8 атм. В результате десорбции части растворенных газов из раствора при снижении давления температура насыщенного растворителя падала и достигала плюс 7оС. Газ, высвободившийся в растворителе 1-й стадии (2300 нм3/ч) и содержащий большую часть абсорбированного водорода и азота (Н2 31,5; N224,3; СО2 44,2 об.%) направляли на отсасывание компрессором и возвращали в абсорбер.
Затем растворитель направляли в расширитель - 2-й стадии, где поддерживали давление 1,6 атм. Здесь имеет место десорбция основного количества абсорбированной двуокиси углерода (состав отводимой фракции, об.%: СО2 98,7; Н2 0,6; N2 0,7, количество равно 20000 нм3/ч). При десорбции растворитель охлаждается до плюс 4оС и поступает в десорбер, где поддерживали давление в 1,3 атм.
В нижнюю часть десорбера подавали азот 12000 нм3/ч при температуре 20оС. Азот и двуокись углерода извлекали из верхней части десорбера. Дегазированный растворитель извлекали из нижней части десорбера. Часть его в количестве 1,3 м3/ч направляли в теплообменник, затем в предварительный нагреватель, где его предварительно нагревали до 90оС, а затем в резервуар для дегидратации, где поддерживали давление в 1,15 атм. При стриппинге горячего раствора газом, который содержит 24 об.% СН4, 37 об.% Н2, 36 об.% N2 и 3 об.% Аr, имеет место испарение и удаление 40 кг/ч, т.е. того количества влаги, которое поступает в систему с газом, подлежащим очистке.
Чтобы конденсировать пары растворителя из отводимого осуществляющего стриппинг газа, этот газ пропускали через холодильник, где его охлаждали до 58оС. Растворитель дегидратации (1,3 м3/ч) пропускали через теплообменник, затем через холодильник, где его охлаждали до 28оС, затем смешивали с основным количеством регенерированного растворителя и закачивали в аммиачный холодильник, где его охлаждали до 0оС, а затем направляли в верхнюю часть абсорбера.
В табл.1 представлены данные по сохранению стабильного состава раствора при заявленных температурах дегидратации.
В качестве примера в табл.2 рассчитан расход энергии на стадию дегидратации диметилового простого эфира триэтиленгликоля в соответствии со способом, реализованным заявителем, когда 200 кг воды в час удаляли из растворителя.
Как видно из приведенных вычислений, расход энергии в соответствии с изобретением в 5 раз ниже по сравнению с известным способом.

Claims (2)

1. СПОСОБ ОЧИСТКИ ГАЗОВ ОТ КИСЛЫХ КОМПОНЕНТОВ, включающий их абсорбцию органическим растворителем на основе простых эфиров полигликолей под давлением с последующей регенерацией насыщенного растворителя и его дегидратацией нагреванием, отличающийся тем, что, с целью снижения энергозатрат и обеспечения стабильности состава растворителя, дегидратацию осуществляют путем продувки растворителя десорбирующим агентом после того, как растворитель нагревают до температуры на 80-150oС ниже температуры точки его кипения при давлении 0,8-1,3 атм.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве десорбирующего агента используют газы, выбранные из группы: воздух, азот, водород, аргон, метан или их смеси.
SU904831659A 1990-05-14 1990-11-27 Способ очистки газов от кислых компонентов RU2028815C1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2123754A JPH0418911A (ja) 1990-05-14 1990-05-14 ガスから酸性成分を除去する方法
JP2-123754 1990-05-14

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2028815C1 true RU2028815C1 (ru) 1995-02-20

Family

ID=14868481

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU904831659A RU2028815C1 (ru) 1990-05-14 1990-11-27 Способ очистки газов от кислых компонентов

Country Status (7)

Country Link
US (1) US5066314A (ru)
EP (1) EP0456877B1 (ru)
JP (1) JPH0418911A (ru)
AT (1) ATE98894T1 (ru)
CA (1) CA2022637A1 (ru)
DE (1) DE69005446D1 (ru)
RU (1) RU2028815C1 (ru)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5314671A (en) * 1990-01-19 1994-05-24 Elf Aquitaine Production Process and device for removal of H2 S
US6592779B1 (en) 1995-10-23 2003-07-15 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Composition and method for acid gas treatment
FR2760653B1 (fr) * 1997-03-13 1999-04-30 Inst Francais Du Petrole Procede de desacidification avec production de gaz acides en phase liquide
US6203599B1 (en) * 1999-07-28 2001-03-20 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Process for the removal of gas contaminants from a product gas using polyethylene glycols
US6174348B1 (en) * 1999-08-17 2001-01-16 Praxair Technology, Inc. Nitrogen system for regenerating chemical solvent
DE10136484A1 (de) * 2001-07-27 2003-02-13 Uhde Gmbh Verfahren zur Entfernung von Gasbestandteilen aus technischen Gasen mittels Ethylenglykoldimethylethern bei tieferen Temperaturen
DE10229750B4 (de) * 2002-07-03 2007-03-29 Lurgi Ag Anlageneinheit und Verfahren zur Desorption von Kohlendioxid aus Methanol
NL1026537C2 (nl) * 2004-07-01 2006-01-03 Tno Membraangasscheiding.
CA2632425A1 (en) * 2005-12-19 2007-07-05 Fluor Technologies Corporation Integrated compressor/stripper configurations and methods
JP5692761B2 (ja) 2010-02-17 2015-04-01 フルーア・テクノロジーズ・コーポレイション 超低硫黄ガスの生成における高圧酸性ガス除去の構成および方法
US9671162B2 (en) 2012-10-24 2017-06-06 Fluor Technologies Corporation Integration methods of gas processing plant and nitrogen rejection unit for high nitrogen feed gases
WO2015089446A1 (en) 2013-12-12 2015-06-18 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods of flexible co2 removal

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2649166A (en) * 1950-05-02 1953-08-18 Allied Chem & Dye Corp Absorption of carbon dioxide from gases containing the same
US2826266A (en) * 1956-07-30 1958-03-11 Phillips Petroleum Co Removal of co2 from natural gas
US2926753A (en) * 1958-10-06 1960-03-01 Fluor Corp Process for carbon dioxide absorption
US3255572A (en) * 1962-12-11 1966-06-14 Union Oil Co Extraction of acidic components from gas mixtures
US3242642A (en) * 1962-12-11 1966-03-29 Union Oil Co Process for removing acid constituents from gaseous mixtures
US3383838A (en) * 1966-06-29 1968-05-21 Universal Oil Prod Co Hydrogen purification process
DE1494809C3 (de) * 1966-10-25 1974-01-17 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zum Auswaschen von Kohlendioxid aus schwefelarmen oder schwefelfreien Gasen
US3594985A (en) * 1969-06-11 1971-07-27 Allied Chem Acid gas removal from gas mixtures
US3664091A (en) * 1969-06-27 1972-05-23 Fish Engineering & Constructio Process and system for removing acid gas from natural gas
DE2226215C3 (de) * 1972-05-30 1975-09-25 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zur Regeneration eines beladenen Absorptionsmittels, das beim Auswaschen von sauren Komponenten aus Gasen anfällt
US3837143A (en) * 1973-08-06 1974-09-24 Allied Chem Simultaneous drying and sweetening of wellhead natural gas
DE2923012A1 (de) * 1979-06-07 1980-12-18 Basf Ag Verfahren zur gleichzeitigen entfernung von wasser und schwefelwasserstoff aus gasen
US4242108A (en) * 1979-11-07 1980-12-30 Air Products And Chemicals, Inc. Hydrogen sulfide concentrator for acid gas removal systems
IT1193602B (it) * 1983-01-19 1988-07-21 Snam Progetti Procedimento criogenico di rimozione di gas acidi da miscele di gas mediante solvente
US4749555A (en) * 1986-10-02 1988-06-07 Shell Oil Company Process for the selective removal of hydrogen sulphide and carbonyl sulfide from light hydrocarbon gases containing carbon dioxide
DE3709363C1 (de) * 1987-03-21 1988-08-18 Metallgesellschaft Ag Verfahren zum Behandeln zweier beladener Waschloesungsstroeme

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Патент США N 3837143, кл. 23-2, опублик. 1974. *

Also Published As

Publication number Publication date
ATE98894T1 (de) 1994-01-15
DE69005446D1 (de) 1994-02-03
EP0456877A1 (en) 1991-11-21
EP0456877B1 (en) 1993-12-22
CA2022637A1 (en) 1991-11-15
JPH0418911A (ja) 1992-01-23
US5066314A (en) 1991-11-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4080424A (en) Process for acid gas removal from gaseous mixtures
US6342091B1 (en) Method of removing carbon dioxide, sulphur compounds, water and aromatic and higher aliphatic hydrocarbons from industrial gases
US2649166A (en) Absorption of carbon dioxide from gases containing the same
US3531917A (en) Process for a selective removal mainly of h2s and co2 by scrubbing from fuel and synthesis gases
US4330305A (en) Removal of CO2 and/or H2 S from gases
US4242108A (en) Hydrogen sulfide concentrator for acid gas removal systems
US4182659A (en) Method of concentrating a water-containing glycol
US3745747A (en) Gas purification system
US4044100A (en) Separation of acidic gas constituents from gaseous mixtures containing the same
US4314891A (en) Process for reconcentrating moist glycol
RU2028815C1 (ru) Способ очистки газов от кислых компонентов
US3505784A (en) Scrubbing process for removing carbon dioxide from low-sulfur fuel gases or synthesis gases
US3453835A (en) Absorption of co2 employing separately cooled absorbent streams
AU2010355553B2 (en) Method and apparatus for the purification of carbon dioxide using liquide carbon dioxide
US3644432A (en) Process for recovering ethylene oxide
EP0203652B1 (en) Cryogenic process for the removal of acidic gases from mixture of gases by solvents
US3880615A (en) Process for regenerating absorbent solutions used to purify gases
US4057403A (en) Gas treating process
US4710211A (en) Cryogenic process for the selective removal of acidic gases from mixtures of gases by solvents
US3653810A (en) Process for a fine purification of hydrogen-containing gases
WO1986005474A1 (en) Selective absorption of hydrogene sulfide from gases which also contain carbon dioxide
US3266220A (en) Process for removing acidic constituents from gaseous mixtures
EP0460001B1 (en) Method for removal of ammonia from a gas mixture
US3375639A (en) Extraction of acidic constituents from gas mixtures with gammabutyrolactone
US4591370A (en) Cryogenic process for removing acid gases from gas mixtures by means of a solvent