JPS62282021A - 気相成長炭素繊維の製造方法 - Google Patents
気相成長炭素繊維の製造方法Info
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- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Inorganic Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
3、発明の詳細な説明
〔産業上の利用分野〕
本発明は、金属触媒を用いて気相中で炭素繊維1IIl
造する4法に関門る。
造する4法に関門る。
炭素繊維は、軽量かつ高強席という材料特性によって、
航空宇宙産業、スポー・し・レジ轡素繊維は、−一にP
AN、(ポリアクリルニトリル、)の紡糸、耐炎化、□
炭素化処理またはピッチの溶融紡糸、不融化、炭化焼成
等によって製造されている。一方、気相成長法による炭
素繊維は、不連続繊維であるが、結晶性良好な易黒鉛化
炭素muであり、2800°C以上の熱処理によって、
従来の炭素繊維では達成できない極めて機械的特性に優
れた素材になることで注目を集めている。
航空宇宙産業、スポー・し・レジ轡素繊維は、−一にP
AN、(ポリアクリルニトリル、)の紡糸、耐炎化、□
炭素化処理またはピッチの溶融紡糸、不融化、炭化焼成
等によって製造されている。一方、気相成長法による炭
素繊維は、不連続繊維であるが、結晶性良好な易黒鉛化
炭素muであり、2800°C以上の熱処理によって、
従来の炭素繊維では達成できない極めて機械的特性に優
れた素材になることで注目を集めている。
気相成長炭素繊維の生成には、原料として一酸化炭素や
炭化水素が使われ、遷移金属の微粒子が重要な触媒とし
て機能することが分かっている。−酸化炭素を原料とし
て炭素繊維を生成する実験は非常に多く試みられている
。この種の炭素繊維は微細な遷移金属を触媒として35
0℃〜750℃程度の低い温度領域で生成されるもので
、直径0.01m〜0.5泪の微細繊維である。この種
の炭素繊維の生成速度の最適温度は550℃前後であり
、400℃以下の低温では無定型倹素と気相成長炭素繊
維の混合物の生成が見られる。
炭化水素が使われ、遷移金属の微粒子が重要な触媒とし
て機能することが分かっている。−酸化炭素を原料とし
て炭素繊維を生成する実験は非常に多く試みられている
。この種の炭素繊維は微細な遷移金属を触媒として35
0℃〜750℃程度の低い温度領域で生成されるもので
、直径0.01m〜0.5泪の微細繊維である。この種
の炭素繊維の生成速度の最適温度は550℃前後であり
、400℃以下の低温では無定型倹素と気相成長炭素繊
維の混合物の生成が見られる。
また、より高い温度では板状グラファイトの生成が支配
的となり、気相成長炭素1雑だりを優先的に生成させる
ことが難しい。また5 00 ’C前後の低い温度領域
では成長速度が10−9〜10’ m/s程度と極めて
遅いこともあり、質的かつ量的問題において、今日に至
っても工業化される見通しがない。
的となり、気相成長炭素1雑だりを優先的に生成させる
ことが難しい。また5 00 ’C前後の低い温度領域
では成長速度が10−9〜10’ m/s程度と極めて
遅いこともあり、質的かつ量的問題において、今日に至
っても工業化される見通しがない。
一方、前者と比較し、大幅に進歩した方法として遷移金
属の微粒子を担持した基材上で約1100℃の温度雰囲
気で炭化水素の熱分解によって、直径1珈以上、長さ数
cm以上の炭素繊維を生成する方法が知られている。基
材上に遷移金属の微粒子を担持する方法としては、10
0人〜300人程度の遷移金属の酸化物をアルコール等
の揮発性が高く表面張力の低い液体に懸濁させて、該懸
濁液を基月上にスプレーして乾燥する方法や、硫酸鉄の
ような遷移金属化合物を溶解した水に基材を浸し、軽く
水洗いして後約1100°Cで2時間、窒素中で焼成し
、担持基月を作る方法が一般である。次に該基板を反応
炉に入れ、水−4,− 素ガスで還元して後ベンゼン等の炭化水素ガスの110
0℃前後の熱分解反応により基材上に気相成長炭素繊維
を生成する。この方法は、COを原料とした低温反応と
比較し、繊維の成長速度は極めて速いものの、工業化と
いう観点ではまだまだ多くの問題を有する。
属の微粒子を担持した基材上で約1100℃の温度雰囲
気で炭化水素の熱分解によって、直径1珈以上、長さ数
cm以上の炭素繊維を生成する方法が知られている。基
材上に遷移金属の微粒子を担持する方法としては、10
0人〜300人程度の遷移金属の酸化物をアルコール等
の揮発性が高く表面張力の低い液体に懸濁させて、該懸
濁液を基月上にスプレーして乾燥する方法や、硫酸鉄の
ような遷移金属化合物を溶解した水に基材を浸し、軽く
水洗いして後約1100°Cで2時間、窒素中で焼成し
、担持基月を作る方法が一般である。次に該基板を反応
炉に入れ、水−4,− 素ガスで還元して後ベンゼン等の炭化水素ガスの110
0℃前後の熱分解反応により基材上に気相成長炭素繊維
を生成する。この方法は、COを原料とした低温反応と
比較し、繊維の成長速度は極めて速いものの、工業化と
いう観点ではまだまだ多くの問題を有する。
まず、■基板表面の微妙な温度ムラや、周囲の繊維の密
生度によって長さの不均一が起り易いこと、また■炭素
供給源としてのガスが反応によって消費されることによ
り反応管の入口に近い所と出口に近い所で繊維径が相当
異なること、■基板表面でのみ生成が行われるため、反
応管の中心部分は反応に関与せず収率が悪いこと、■超
微粒子を担持した基材の作成、基材の反応炉内へのセッ
ト、昇温、超微粒子の還元、炭素繊維の気相成長、長時
間を要する降温、基材の取出し、繊維の基材からのかき
取り等のプロセスを必要とし連続製造が不可能であり、
1日1回のバッチ生産となってしまう。また、1バツチ
で生成する量も基材100 cd当り0.1g程度のた
め、生産性が極めて低く、ロス1〜面において、すでに
商品化されているPAN系炭素炭素繊維ッチ系炭素繊維
に対抗することは不可能である。
生度によって長さの不均一が起り易いこと、また■炭素
供給源としてのガスが反応によって消費されることによ
り反応管の入口に近い所と出口に近い所で繊維径が相当
異なること、■基板表面でのみ生成が行われるため、反
応管の中心部分は反応に関与せず収率が悪いこと、■超
微粒子を担持した基材の作成、基材の反応炉内へのセッ
ト、昇温、超微粒子の還元、炭素繊維の気相成長、長時
間を要する降温、基材の取出し、繊維の基材からのかき
取り等のプロセスを必要とし連続製造が不可能であり、
1日1回のバッチ生産となってしまう。また、1バツチ
で生成する量も基材100 cd当り0.1g程度のた
め、生産性が極めて低く、ロス1〜面において、すでに
商品化されているPAN系炭素炭素繊維ッチ系炭素繊維
に対抗することは不可能である。
それ故、この発明の一般的な目的は、上述の問題点を除
去し、生産性を高めることのできる気相成長炭素繊維の
連続製造方法を提供するにある。
去し、生産性を高めることのできる気相成長炭素繊維の
連続製造方法を提供するにある。
この目的を達成するため、この発明に係る気相成長炭素
繊維の製造方法は、有機遷移金属化合物のガスとキャリ
アガスとの混合ガスを加熱することを特徴とする。
繊維の製造方法は、有機遷移金属化合物のガスとキャリ
アガスとの混合ガスを加熱することを特徴とする。
本発明における炭素供給源としては有機遷移金属化合物
の有機部分が反応器内で熱分解して利用される。
の有機部分が反応器内で熱分解して利用される。
キャリヤガスとしては、周期律表O族のアルゴン、ヘリ
ウム等の希ガスおよび水素、窒素またはこれらの混合ガ
スの中から選択され−〇 − るガスを主体とし、水素ガスが最も好ましい。
ウム等の希ガスおよび水素、窒素またはこれらの混合ガ
スの中から選択され−〇 − るガスを主体とし、水素ガスが最も好ましい。
主体とするという意味は、上記以外に他のガスを含むこ
とが許されることを意味し、その割合はキャリヤガス成
分中20%以内である。
とが許されることを意味し、その割合はキャリヤガス成
分中20%以内である。
この種の少量成分ガスとしては、硫化水素、二硫化炭素
が好ましい。
が好ましい。
本発明における有機遷移金属化合物は、遷移金属を含む
有機化合物であり、具体的にはアルキル基と金属が結合
したアルキル金属、アリル基と金属が結合したアリル錯
体、炭素間2重粘合や3重粘合等と金属とが結合した化
合物に代表されるπ結合が関与する錯体とキレート型化
合物等に代表される。
有機化合物であり、具体的にはアルキル基と金属が結合
したアルキル金属、アリル基と金属が結合したアリル錯
体、炭素間2重粘合や3重粘合等と金属とが結合した化
合物に代表されるπ結合が関与する錯体とキレート型化
合物等に代表される。
また、ここで遷移金属としては、スカンジウム、チタン
、バナジウム、クロム、マンガン、鉄、コバル1〜、ニ
ッケル、イツトリウム、ジルコニウム、ニオブ、モリブ
デン、ルテニウム、ロジウム、パラジウム、タンタル、
タングステン、レニウム、イリジウムまたは白金を指す
ものであるが、これらの内特に周期律表■族に属するも
の、その内で特に鉄、ニッケル、コバルトが好適であっ
て、鉄が最も好適である。
、バナジウム、クロム、マンガン、鉄、コバル1〜、ニ
ッケル、イツトリウム、ジルコニウム、ニオブ、モリブ
デン、ルテニウム、ロジウム、パラジウム、タンタル、
タングステン、レニウム、イリジウムまたは白金を指す
ものであるが、これらの内特に周期律表■族に属するも
の、その内で特に鉄、ニッケル、コバルトが好適であっ
て、鉄が最も好適である。
有機遷移金属化合物の一部具体的例を挙げると、アルキ
ル金属として (04H9)4Ti。
ル金属として (04H9)4Ti。
CH2=CHCH2Mn (Go) 5゜Ct−1a−
C−Go。
C−Go。
(C2H5)2FeBrz (C2H5)FeBr2:
アリル錯体として (CO)−15)aPt I : π結合が関与する錯体として (C5H5> 2Fe。
アリル錯体として (CO)−15)aPt I : π結合が関与する錯体として (C5H5> 2Fe。
(CaHe)2MO,(C9H7)2Fe。
(C5H5Fe (CO2))2゜
(C5H5Fe(CO2))C4!。
(C5H5Fe (CO2))CN。
= 8−
Fe (CO)3
キレート型化合物として
等である。また、有機遷移金属化合物の混合物の使用も
可能である。
可能である。
本発明の方法を具体的に説明すると1、有機遷移金属化
合物のガスとキャリヤガスとの混−〇 − 合ガスを、好ましくは800℃〜1300℃、より好ま
しくは800℃〜1250℃、さらに好適には1000
℃〜1200℃に加熱する。有機遷移金属化合物がガス
状ならばそのまま、液体または固体の場合は加熱蒸発ま
たは昇華させて得られるガスを使用することができる。
合物のガスとキャリヤガスとの混−〇 − 合ガスを、好ましくは800℃〜1300℃、より好ま
しくは800℃〜1250℃、さらに好適には1000
℃〜1200℃に加熱する。有機遷移金属化合物がガス
状ならばそのまま、液体または固体の場合は加熱蒸発ま
たは昇華させて得られるガスを使用することができる。
有機遷移金属化合物のガスの全混合ガスに占める割合は
、0.01%〜40%、さらに好ましくは0.05%〜
10%である。
、0.01%〜40%、さらに好ましくは0.05%〜
10%である。
本発明は、有機金属化合物のガスを反応炉内で熱分解さ
せる方法であるが、この方法により炭素繊維が得られた
という事実から判断し、有機金属化合物の熱分解によっ
て遊離した金属原子が衝突を繰返し一部触媒として機能
し得る程度の金属の超微粒子に成長し、その超微粒子を
触媒とすると共に有機金属化合物の有機部分を炭素供給
源として炭素繊維が生成したものと判断する。
せる方法であるが、この方法により炭素繊維が得られた
という事実から判断し、有機金属化合物の熱分解によっ
て遊離した金属原子が衝突を繰返し一部触媒として機能
し得る程度の金属の超微粒子に成長し、その超微粒子を
触媒とすると共に有機金属化合物の有機部分を炭素供給
源として炭素繊維が生成したものと判断する。
本発明によれば、有機金属化合物を使用し、それを蒸発
して気相中で金属触媒を作成するという新しい手法によ
って、従来の触媒の基板への分散と還元という2つの操
作の省略を可能としたもので、すなわち気相中で炭素源
かつ触媒源としての有機遷移金属化合物のガスを熱分解
することにより、触媒と炭素繊維を連続的に生産させる
ことが可能となった。
して気相中で金属触媒を作成するという新しい手法によ
って、従来の触媒の基板への分散と還元という2つの操
作の省略を可能としたもので、すなわち気相中で炭素源
かつ触媒源としての有機遷移金属化合物のガスを熱分解
することにより、触媒と炭素繊維を連続的に生産させる
ことが可能となった。
本発明によれば、従来のように反応が基板表面だけでな
く全域にわたっているため高収率が得られ、気相中で生
成している炭素muは、浮遊運動をしているため各繊維
は平均的に同一の条件で生成していると考えてよく、生
成炭素繊維はアスペクト比の均一なものが得られる。
く全域にわたっているため高収率が得られ、気相中で生
成している炭素muは、浮遊運動をしているため各繊維
は平均的に同一の条件で生成していると考えてよく、生
成炭素繊維はアスペクト比の均一なものが得られる。
次に、この発明に係る気相成長炭素II雑の製造方法の
好適な実施例につき添付図面を参照しながら以下詳細に
説明する。
好適な実施例につき添付図面を参照しながら以下詳細に
説明する。
まず、本発明における気相成長炭素繊維を製造するため
に使用した装置につき、その概略を示せば、第1図に示
す通りである。
に使用した装置につき、その概略を示せば、第1図に示
す通りである。
第1図において、参照符号10,12゜14はガスボン
ベを示し、それぞれボンベ10には高純度水素ガス、ボ
ンベ12には窒素ガス、ボンベ14には硫化水素ガスが
充填される。ボンベ10.12は、それぞれ流量計16
.18およびバルブ20.22を介してステンレスパイ
プ24に接続されている。
ベを示し、それぞれボンベ10には高純度水素ガス、ボ
ンベ12には窒素ガス、ボンベ14には硫化水素ガスが
充填される。ボンベ10.12は、それぞれ流量計16
.18およびバルブ20.22を介してステンレスパイ
プ24に接続されている。
このパイプ24は、バルブ26を介してステンレスパイ
プ30が導出され、このパイプ30はフェロセンを充填
したガス発生器32に連通している。さらにこのガス発
生器32からステンレスパイプ34が導出され、このパ
イプ34はバルブ36を介して反応管38に連通してい
る。しかるに、この反応管38に連通ずる前記パイプ3
4の一部に、前記ボンベ14が流量計40およびバルブ
42を介して接続されている。なお、前述したパイプ2
4からバルブ26よりガス発生器32およびバルブ36
を介して反応管38に接続されるパイプ34に至る系に
対し、ステンレスパイプ44をそれぞれバルブ46.4
8を介して接続する。
プ30が導出され、このパイプ30はフェロセンを充填
したガス発生器32に連通している。さらにこのガス発
生器32からステンレスパイプ34が導出され、このパ
イプ34はバルブ36を介して反応管38に連通してい
る。しかるに、この反応管38に連通ずる前記パイプ3
4の一部に、前記ボンベ14が流量計40およびバルブ
42を介して接続されている。なお、前述したパイプ2
4からバルブ26よりガス発生器32およびバルブ36
を介して反応管38に接続されるパイプ34に至る系に
対し、ステンレスパイプ44をそれぞれバルブ46.4
8を介して接続する。
反応管38は、内径’22mm、長さ1000喘の石英
管で構成し、その良さ約600mに亘ってこれを電気炉
50内に設置する。この電気炉50の温度は、熱雷対5
2と3回路PTD温度制御器54とからなる制御系で制
御し、この温度は温度記録計56で記録するよう構成す
る。そして、前記反応管38の終端部にはステンレスI
INフィルタ58を介して排気バイブロ0を連通ずる。
管で構成し、その良さ約600mに亘ってこれを電気炉
50内に設置する。この電気炉50の温度は、熱雷対5
2と3回路PTD温度制御器54とからなる制御系で制
御し、この温度は温度記録計56で記録するよう構成す
る。そして、前記反応管38の終端部にはステンレスI
INフィルタ58を介して排気バイブロ0を連通ずる。
このように構成した装置は、運転に際し、最初ボンベ1
2から供給される窒素ガスをバイパスパイプ44を介し
て反応管38に供給し、反応管3B内部を窒素ガスで置
換して爆発の危険を防止する。次いで、ボンベ10より
水素ガスをガス発生器32に供給して水素一フェロセン
との混合ガスとなし、これをさ。
2から供給される窒素ガスをバイパスパイプ44を介し
て反応管38に供給し、反応管3B内部を窒素ガスで置
換して爆発の危険を防止する。次いで、ボンベ10より
水素ガスをガス発生器32に供給して水素一フェロセン
との混合ガスとなし、これをさ。
らに硫化水素と混合して反応管38に導入し、電気炉5
0の作用下に炭素繊維の気相成長が行われ、得られた炭
素繊維はステンレスパイプィルタ58に捕集される。
0の作用下に炭素繊維の気相成長が行われ、得られた炭
素繊維はステンレスパイプィルタ58に捕集される。
実施例1
第1図に示す装置において、ボンベ10に高純度水素ガ
ス、ボンベ14に硫化水素ガス、有機金属化合物のガス
発生器32にフェロセンを入れて、まず有機金属化合物
のガス発生器32を加熱してフェロセンのガスを生成さ
せ、バルブ20.42を調節して流量計16.40によ
り所定流量の水素、硫化水素を流す。水素ガスはステン
レスパイプ24よリパルプ26およびステンレスパイプ
30を経て有機金属化合物のガス発生器32に入り、こ
こにて水素−フェロセンの混合ガスを生成し、ステンレ
スパイプ34よりバルブ36を経て硫化水素と混合され
て反応管38に入る。
ス、ボンベ14に硫化水素ガス、有機金属化合物のガス
発生器32にフェロセンを入れて、まず有機金属化合物
のガス発生器32を加熱してフェロセンのガスを生成さ
せ、バルブ20.42を調節して流量計16.40によ
り所定流量の水素、硫化水素を流す。水素ガスはステン
レスパイプ24よリパルプ26およびステンレスパイプ
30を経て有機金属化合物のガス発生器32に入り、こ
こにて水素−フェロセンの混合ガスを生成し、ステンレ
スパイプ34よりバルブ36を経て硫化水素と混合され
て反応管38に入る。
フェロセンがパイプ内に凝縮しないようにステンレスパ
イプ30は200℃に加熱した。
イプ30は200℃に加熱した。
混合ガスの組成は水素:硫化水素:フェロセン−91,
8:3.O:5.2、総流量は109m/紐(25℃換
算とした)。電気炉50は1065℃の温度に設定した
。反応管38の内部の温度分布を調べたところ、均熱帯
はパイプの中央付近300mであった。混合ガスは連続
的に供給され、反応管38内で連続的に熱分解し、触媒
と気相成長炭素繊維が連続的に生成する。生成した気相
成長炭素繊維はステンレス繊維フィルタ58で捕集し重
量増加分より収率を4算した。また、炭素繊維の径、長
さについては顕微鏡で観察した。
8:3.O:5.2、総流量は109m/紐(25℃換
算とした)。電気炉50は1065℃の温度に設定した
。反応管38の内部の温度分布を調べたところ、均熱帯
はパイプの中央付近300mであった。混合ガスは連続
的に供給され、反応管38内で連続的に熱分解し、触媒
と気相成長炭素繊維が連続的に生成する。生成した気相
成長炭素繊維はステンレス繊維フィルタ58で捕集し重
量増加分より収率を4算した。また、炭素繊維の径、長
さについては顕微鏡で観察した。
その結果、炭素繊維(径×長さ)0,1μ×9μの気相
成長炭素1ii11tが収率20%で得られた。
成長炭素1ii11tが収率20%で得られた。
実施例1における収率は、ステンレス繊維フィルタに捕
集された炭素繊維をもとに計算されているため、捕集効
率等を換算すると実際の収率はもっと高くなると考えら
れる。
集された炭素繊維をもとに計算されているため、捕集効
率等を換算すると実際の収率はもっと高くなると考えら
れる。
比較例1
比較の目的で、特公昭53−7538号の実施例1を追
試した。
試した。
活性アルミナ(牛丼化学製乾燥用活性アルミナ8〜14
mesh) 109とFeSO4・7H2014gを含
む水溶液100CCに浸し、軽く水洗した後1100℃
で2時間、窒素中で焼成して担持した基材を作った、こ
こから約1gをアルミナ磁気のポートに入れ内径的24
mの石英管の中央部に置いた。キャリヤガスを水素とし
80 cc/ 1111でこれにベンゼン蒸気(蒸気圧
約39sH(1)を含ませて系内を充分パージし、90
0℃まで基材を昇温した。ここでベンゼンの蒸気圧を7
511111H(+とし温度を3時間かけて1100℃
まで上昇させた。系内には多量のwi雑が生成しており
、供給したベンゼンに対して繊維の収率は約5wt%で
あった。繊維の直径は5〜20μ、長さは5〜50mI
Rであった。
mesh) 109とFeSO4・7H2014gを含
む水溶液100CCに浸し、軽く水洗した後1100℃
で2時間、窒素中で焼成して担持した基材を作った、こ
こから約1gをアルミナ磁気のポートに入れ内径的24
mの石英管の中央部に置いた。キャリヤガスを水素とし
80 cc/ 1111でこれにベンゼン蒸気(蒸気圧
約39sH(1)を含ませて系内を充分パージし、90
0℃まで基材を昇温した。ここでベンゼンの蒸気圧を7
511111H(+とし温度を3時間かけて1100℃
まで上昇させた。系内には多量のwi雑が生成しており
、供給したベンゼンに対して繊維の収率は約5wt%で
あった。繊維の直径は5〜20μ、長さは5〜50mI
Rであった。
この方法は、実質生成時間が1〜3時間のバッチ法であ
り、1日1回の運転が限度である。また実施例と比較例
との対比から判るように、本発明は連続運転であり、か
つ収率に限っても上記従来法より著しく高い。
り、1日1回の運転が限度である。また実施例と比較例
との対比から判るように、本発明は連続運転であり、か
つ収率に限っても上記従来法より著しく高い。
第1図は気相成長炭素繊維の製造に使用した実験装置の
系統図である。 10、12.14・・・ガスボンベ 16.18.40・・・流量計 20.22,26,36,42,46.48・・・バル
ブ24、30.34.44・・・ステンレスパイプ32
・・・ガス発生器 38・・・反応管50・・・電気
炉 52・・・熱電対54・・・3回路PID温
度制御器 56・・・温度記録計 58・・・ステンレス繊維フィルタ 60・・・排気パイプ = 17−
系統図である。 10、12.14・・・ガスボンベ 16.18.40・・・流量計 20.22,26,36,42,46.48・・・バル
ブ24、30.34.44・・・ステンレスパイプ32
・・・ガス発生器 38・・・反応管50・・・電気
炉 52・・・熱電対54・・・3回路PID温
度制御器 56・・・温度記録計 58・・・ステンレス繊維フィルタ 60・・・排気パイプ = 17−
Claims (5)
- (1)有機遷移金属化合物のガスとキャリヤガスとの混
合ガスを800〜1300℃に加熱することを特徴とす
る気相成長炭素繊維の製造方法。 - (2)キャリヤガスが最高20%の硫黄化合物のガスを
含む水素ガス又は不活性ガスである特許請求の範囲第1
項記載の気相成長炭素繊維の製造方法。 - (3)有機遷移金属化合物のガス温度が0.01%〜4
0%である特許請求の範囲第1項記載の気相成長炭素繊
維の製造方法。 - (4)有機遷移金属化合物のガスとキャリヤガスとの混
合ガスの供給が連続的である特許請求の範囲第1項記載
の気相成長炭素繊維の製造方法。 - (5)濃度コントロールした有機遷移金属化合物のガス
とキャリヤガスとの混合ガスを温度コントロールした反
応帯域に導入し、該有機遷移金属化合物の分解によって
生成した遷移金属の還元及び分散の必要のない浮遊状態
の微粒子を触媒として炭素繊維の気相生成を浮遊状態で
行わせる特許請求の範囲第1項乃至第4項のいずれかに
記載の気相成長炭素繊維の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11703487A JPS62282021A (ja) | 1987-05-15 | 1987-05-15 | 気相成長炭素繊維の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11703487A JPS62282021A (ja) | 1987-05-15 | 1987-05-15 | 気相成長炭素繊維の製造方法 |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58162606A Division JPS6054998A (ja) | 1983-09-06 | 1983-09-06 | 気相成長炭素繊維の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62282021A true JPS62282021A (ja) | 1987-12-07 |
JPH0437166B2 JPH0437166B2 (ja) | 1992-06-18 |
Family
ID=14701805
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11703487A Granted JPS62282021A (ja) | 1987-05-15 | 1987-05-15 | 気相成長炭素繊維の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62282021A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01290570A (ja) * | 1988-05-18 | 1989-11-22 | Showa Denko Kk | 炭素繊維成形断熱材の製造方法及び断熱材 |
-
1987
- 1987-05-15 JP JP11703487A patent/JPS62282021A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01290570A (ja) * | 1988-05-18 | 1989-11-22 | Showa Denko Kk | 炭素繊維成形断熱材の製造方法及び断熱材 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0437166B2 (ja) | 1992-06-18 |
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