JPS6228176A - ダイヤモンド砥石 - Google Patents
ダイヤモンド砥石Info
- Publication number
- JPS6228176A JPS6228176A JP16923885A JP16923885A JPS6228176A JP S6228176 A JPS6228176 A JP S6228176A JP 16923885 A JP16923885 A JP 16923885A JP 16923885 A JP16923885 A JP 16923885A JP S6228176 A JPS6228176 A JP S6228176A
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- Japan
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- diamond
- grindstone
- carbon
- grinding
- resin
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は１通常の炭化タングステン（以下ＷＣで示す
）超超硬合金や炭化チタン（以下ＴｉＣで示す）基サー
メット、さらに酸化アルミニウム（以下、 ＡＱ ２
０５で示す）基セラミックスなどの硬質焼結材料は勿論
のこと、窒化物の含有によって強靭化された前記硬質焼
結材料や、強靭性に富んだ窒化はう素（以下Ｓｉ３Ｎ４
で示す）基セラミックスなどの強靭性硬質焼結材料の研
削や研磨に用いるのに適したダイヤモンド砥石に関する
ものである。
）超超硬合金や炭化チタン（以下ＴｉＣで示す）基サー
メット、さらに酸化アルミニウム（以下、 ＡＱ ２
０５で示す）基セラミックスなどの硬質焼結材料は勿論
のこと、窒化物の含有によって強靭化された前記硬質焼
結材料や、強靭性に富んだ窒化はう素（以下Ｓｉ３Ｎ４
で示す）基セラミックスなどの強靭性硬質焼結材料の研
削や研磨に用いるのに適したダイヤモンド砥石に関する
ものである。
従来、ＷＣＣ超超硬合金ＴｉＣ基サーメット、さらにＡ
ｅ２０３基セラミックスなどの硬質焼結材料の研削や研
磨に、ダイヤモンド砥粒を２５〜８ｏ容量チ（以下獲は
容量チを示す）のフェノール樹脂などのレジンで結合し
てなるダイヤモンド砥石が用いられ、それなりの実績を
あげている。
ｅ２０３基セラミックスなどの硬質焼結材料の研削や研
磨に、ダイヤモンド砥粒を２５〜８ｏ容量チ（以下獲は
容量チを示す）のフェノール樹脂などのレジンで結合し
てなるダイヤモンド砥石が用いられ、それなりの実績を
あげている。
しかし、近年、これらの硬質焼結材料は１窒化チタン（
ＴｉＮ）や窒化タンタル（ＴａＮ ）などの金馬車化物
を添加含有させることにより強靭化される傾向にあり、
このように強靭化した硬質焼結材料や１最近注目されて
いる強靭性５ｉ５Ｎ４基セラミツクスなどの強靭性硬質
焼結材料を、上記の従来ダイヤモンド砥石を用いて研削
あるいは研磨することは困難であって、その研削性能は
強靭性を具備しない硬質焼結材料の１／３〜１／１０程
度に激減するのが現状である。
ＴｉＮ）や窒化タンタル（ＴａＮ ）などの金馬車化物
を添加含有させることにより強靭化される傾向にあり、
このように強靭化した硬質焼結材料や１最近注目されて
いる強靭性５ｉ５Ｎ４基セラミツクスなどの強靭性硬質
焼結材料を、上記の従来ダイヤモンド砥石を用いて研削
あるいは研磨することは困難であって、その研削性能は
強靭性を具備しない硬質焼結材料の１／３〜１／１０程
度に激減するのが現状である。
そこで１本発明者等は、上述のような観点から。
上記のような強靭性を具備する硬質焼結材料の研削ある
いは研磨を効率よく行なうことのできるダイヤモンド砥
石を開発すべく研究を行なった結果。
いは研磨を効率よく行なうことのできるダイヤモンド砥
石を開発すべく研究を行なった結果。
炭化けい素（以下ＳｉＣで示す）：５〜２０％。
グラファイトおよびカーボンブラックのうちの１種また
は２種からなる炭素：５〜２０％。
は２種からなる炭素：５〜２０％。
ＣｕおよびＮｉのうちの１種または２種からなる金属：
３〜２０％。
３〜２０％。
結合剤としてのレジン：２５〜６０％。
を含有し、残りがダイヤモンド砥粒からなる組成。
並びに前記ダイヤモンド砥粒が前記金属で包囲された有
芯構造組織を有するダイヤモンド砥石は。
芯構造組織を有するダイヤモンド砥石は。
上記の強靭化されていない硬質焼結材料は勿論のこと１
強靭性硬質焼結材料の研削あるいは研磨にすぐれた研削
性能を発揮するという知見を得たのである。
強靭性硬質焼結材料の研削あるいは研磨にすぐれた研削
性能を発揮するという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に組成を上記の通りに限定した理由を説明する
。
て、以下に組成を上記の通りに限定した理由を説明する
。
（ａ） ５ｉｃ
ＳｉＣには、結合剤たるレジン中に分散して結合剤の剛
性を高め、もって砥石の切れ味を向上させるほか、炭素
の結合剤中における分散を均一にする作用があるが、そ
の含有量が３％未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方２０％を越えて含有させると、ダイヤモンド砥
粒のレジンによる保持力が低下し、砥石が摩耗し易くな
ることから、その含有量を３〜２０チと定めた。
性を高め、もって砥石の切れ味を向上させるほか、炭素
の結合剤中における分散を均一にする作用があるが、そ
の含有量が３％未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方２０％を越えて含有させると、ダイヤモンド砥
粒のレジンによる保持力が低下し、砥石が摩耗し易くな
ることから、その含有量を３〜２０チと定めた。
（ｂ） 炭素
一般に、被研削材たる強靭性硬質焼結材料をダイヤモン
ド砥石で研削した場合に、前記砥石が摩耗するのは、研
削時に前記被研削材の分散相を構成する金属窒化物の格
子常数が変化し、一方前記砥石側からはダイヤモンド砥
粒が供給源となって炭素が被研削材側に拡散し、この拡
散炭素が前記金属窒化物中の窒素と相互に入れ変ること
に１つの原因があると考えられ、したがって、炭素供給
源として別途炭素を砥石中に含有させておけば、ダイヤ
モンド砥粒は炭素供給源とはならないので、砥石の摩耗
は著しく低減されるようになるものである。
ド砥石で研削した場合に、前記砥石が摩耗するのは、研
削時に前記被研削材の分散相を構成する金属窒化物の格
子常数が変化し、一方前記砥石側からはダイヤモンド砥
粒が供給源となって炭素が被研削材側に拡散し、この拡
散炭素が前記金属窒化物中の窒素と相互に入れ変ること
に１つの原因があると考えられ、したがって、炭素供給
源として別途炭素を砥石中に含有させておけば、ダイヤ
モンド砥粒は炭素供給源とはならないので、砥石の摩耗
は著しく低減されるようになるものである。
このように炭素には、砥石側から被研削材側へ拡散する
炭素の供給源としての作用があるほか１潤滑剤としての
作用があり、これらの作用によって砥石の耐摩耗性が著
しく改善されて、砥石は長寿命を示すようになるが、そ
の含有量が５％未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず°、一方その含有量が２０％を越えると、レジンによ
るダイヤモンド砥粒の保持力が低下し、砥石が摩耗し易
くなることから、その含有量を５〜２０％と定めた。
炭素の供給源としての作用があるほか１潤滑剤としての
作用があり、これらの作用によって砥石の耐摩耗性が著
しく改善されて、砥石は長寿命を示すようになるが、そ
の含有量が５％未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず°、一方その含有量が２０％を越えると、レジンによ
るダイヤモンド砥粒の保持力が低下し、砥石が摩耗し易
くなることから、その含有量を５〜２０％と定めた。
（Ｃ） 金属
この成分は１ダイヤモンド砥粒を包囲した有芯構造組織
を形成し、ダイヤモンド砥粒と結合剤たるレジンとの間
にあって、これら両者の密着性を向上させ、もってダイ
ヤモンド砥粒のレジンによる保持力を著しく向上させる
作用があるが、その含有量が３％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方その含有量が２０チを越える
と、前記有芯構造組織における包囲層の厚さが厚くなり
すぎ、砥石全体が軟質番でなって摩耗し易くなることか
ら、その含有量を３〜２０％と定めた。
を形成し、ダイヤモンド砥粒と結合剤たるレジンとの間
にあって、これら両者の密着性を向上させ、もってダイ
ヤモンド砥粒のレジンによる保持力を著しく向上させる
作用があるが、その含有量が３％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方その含有量が２０チを越える
と、前記有芯構造組織における包囲層の厚さが厚くなり
すぎ、砥石全体が軟質番でなって摩耗し易くなることか
ら、その含有量を３〜２０％と定めた。
（ｄ） レジン
この成分は結合剤としての作用をもつが、その含有量が
２５チ未満では所望の結合力を確保することができず、
一方その含有量が６０％を越えると、砥石自体が軟質に
なりすぎて耐摩耗性の劣化が著しくなることから、その
含有量を２５〜６０チと定めた。
２５チ未満では所望の結合力を確保することができず、
一方その含有量が６０％を越えると、砥石自体が軟質に
なりすぎて耐摩耗性の劣化が著しくなることから、その
含有量を２５〜６０チと定めた。
つぎに、この発明のダイヤモンド砥石を実施例により説
明する。
明する。
原料粉末として、平均粒径：４４μｍを有するダイヤモ
ンド砥粒の表面を平均層厚＝９μｍのＣｕで被覆したも
のからなる表面被覆ダイヤモンド砥粒１同じく平均粒径
ニア０μｍを有するダイヤモンド砥粒の表面を平均層厚
：１５μｍのＮｉで被覆したものからなる表面被覆ダイ
ヤモンド砥粒、平均粒径：４μｍのＳｉＣ粉末、“同１
５μｍのグラファイト粉末、同５μｍのカーボンブラッ
ク、および同２μｍのフェノール・レジン粉末を用意し
。
ンド砥粒の表面を平均層厚＝９μｍのＣｕで被覆したも
のからなる表面被覆ダイヤモンド砥粒１同じく平均粒径
ニア０μｍを有するダイヤモンド砥粒の表面を平均層厚
：１５μｍのＮｉで被覆したものからなる表面被覆ダイ
ヤモンド砥粒、平均粒径：４μｍのＳｉＣ粉末、“同１
５μｍのグラファイト粉末、同５μｍのカーボンブラッ
ク、および同２μｍのフェノール・レジン粉末を用意し
。
これら原料粉末をそれぞれ第１表に示される配合組成に
配合し、混合し、ついで１これらの混合粉末を用い、形
状がカップ状で１開口端面の寸法が外径：１００ＢＸ内
径：３１．７５ｍの純Ｍ製台金の前記開口端面に、加圧
加熱状態で２間の厚さに付着させることによってカップ
状の本発明ダイヤモンド砥石１〜つと従来ダイヤモンド
砥石をそれぞれ製造し、さらに、同じく上記の混合粉末
を用い。
配合し、混合し、ついで１これらの混合粉末を用い、形
状がカップ状で１開口端面の寸法が外径：１００ＢＸ内
径：３１．７５ｍの純Ｍ製台金の前記開口端面に、加圧
加熱状態で２間の厚さに付着させることによってカップ
状の本発明ダイヤモンド砥石１〜つと従来ダイヤモンド
砥石をそれぞれ製造し、さらに、同じく上記の混合粉末
を用い。
外径：２００ｍｘＸ厚さ：１０ｕの寸法をもった円板状
の純Ａｎ製台金の外周面にそって、同じく加圧加熱状態
で２間の厚さに付着させることによって円板状の本発明
ダイヤモンド砥石１〜９と従来ダイヤモンド砥石をそれ
ぞれ製造した。
の純Ａｎ製台金の外周面にそって、同じく加圧加熱状態
で２間の厚さに付着させることによって円板状の本発明
ダイヤモンド砥石１〜９と従来ダイヤモンド砥石をそれ
ぞれ製造した。
ついで、上記カップ状の砥石については、マキノ万能工
具研削盤を用い、 被研削材： ＴｉＣ基サーメット（重量％で、 ＴｉＣ
二 ３ Ｑ ％ 、 ＴｉＮ： ２０％、
Ｍ ○２Ｃ： １ ５ ％ 、 Ｎ １ ：
残りからなる組成を有する）の棒材、 被研削材の研削面寸法：縦５間×横、５−１砥石の回転
速度： ２７０Ｏｒ、ｐ、爪砥石の押圧カニ ２０ ’
に９／ｃｒｎ２゜研削液：ケミカルソリューション。
具研削盤を用い、 被研削材： ＴｉＣ基サーメット（重量％で、 ＴｉＣ
二 ３ Ｑ ％ 、 ＴｉＮ： ２０％、
Ｍ ○２Ｃ： １ ５ ％ 、 Ｎ １ ：
残りからなる組成を有する）の棒材、 被研削材の研削面寸法：縦５間×横、５−１砥石の回転
速度： ２７０Ｏｒ、ｐ、爪砥石の押圧カニ ２０ ’
に９／ｃｒｎ２゜研削液：ケミカルソリューション。
研削形態：固定した被研削材の端面を回転軸を一定とし
た砥石の開口端面で研削。
た砥石の開口端面で研削。
研削時間：５分、
の条件で研削試験を行ない、また上記円板状の砥石につ
いては、岡本乎研研削盤を用い、被研削材：８１５Ｎ４
基セラミツクス（重量係で。
いては、岡本乎研研削盤を用い、被研削材：８１５Ｎ４
基セラミツクス（重量係で。
Ｙ２Ｏ３： ３％、ＭｇＯ：１％、８１３Ｎ４：残りか
らなる組成を有する）の板材、 被研削材の研削面寸法：縦１０ｍ１Ｘ横１０ｍｍ。
らなる組成を有する）の板材、 被研削材の研削面寸法：縦１０ｍ１Ｘ横１０ｍｍ。
砥石の回転速度： １５００ ｒ、ｐ、ｍ。
砥石の切込み、１闘。
被研削材の送り：２０フ／ηｌｙＬ。
研削液、ソリュープル。
研削形態；砥石位置を固定し、被研削材を水平移動。
の条件で研削試験を行ない、試験後、上記のカップ状砥
石では１研削帯を測定し、また上記の円板状砥石では、
研削量の単位体積（ｃｒｎ５）に対する砥石の摩耗量の
割合、すなわち研削比（＝研削量／砥石摩耗竜）を測定
した。これらの結果を第１表に合せて示した。
石では１研削帯を測定し、また上記の円板状砥石では、
研削量の単位体積（ｃｒｎ５）に対する砥石の摩耗量の
割合、すなわち研削比（＝研削量／砥石摩耗竜）を測定
した。これらの結果を第１表に合せて示した。
第１表に示される結果から、本発明ダイヤモンド砥石１
〜９は、いずれも研削が困難なＴｉＮ含有のＴｉＣ基サ
ーメットやＳ ｉ 、Ｎ４基セラミツクスであってもす
ぐれた研削性能を示すのに対して、従来ダイヤモンド砥
石は、この種の被研削材の研削を効率よく行なうことが
できないことが明らかである。
〜９は、いずれも研削が困難なＴｉＮ含有のＴｉＣ基サ
ーメットやＳ ｉ 、Ｎ４基セラミツクスであってもす
ぐれた研削性能を示すのに対して、従来ダイヤモンド砥
石は、この種の被研削材の研削を効率よく行なうことが
できないことが明らかである。
上述のように、この発明のダイヤモンド砥石は、通常の
ＷＣＣ超超硬合金ＴｉＣ基サーメット、さらにＡ１．２
０３基セラミツクスなどの硬質焼結材料は勿論のこと、
これに金属窒化物を含有させて強靭化をはかった強靭性
硬質焼結材料や、靭性に富んだ８１５Ｎ４基セラミツク
スなどの難研削材の研削や研磨に用いた場合にすぐれた
性能を著しく長期に亘って発揮するものである。
ＷＣＣ超超硬合金ＴｉＣ基サーメット、さらにＡ１．２
０３基セラミツクスなどの硬質焼結材料は勿論のこと、
これに金属窒化物を含有させて強靭化をはかった強靭性
硬質焼結材料や、靭性に富んだ８１５Ｎ４基セラミツク
スなどの難研削材の研削や研磨に用いた場合にすぐれた
性能を著しく長期に亘って発揮するものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 炭化けい素：３〜２０％、 グラファイトおよびカーボンブラックのうちの１種また
は２種からなる炭素：５〜２０％、ＣｕおよびＮｉのう
ちの１種または２種からなる金属：３〜２０％、 結合剤としてのレジン：２５〜６０％、 を含有し、残りがダイヤモンド砥粒からなる組成（以上
容量％）、並びに前記ダイヤモンド砥粒が前記金属で包
囲された有芯構造組織を有することを特徴とするダイヤ
モンド砥石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16923885A JPS6228176A (ja) | 1985-07-31 | 1985-07-31 | ダイヤモンド砥石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16923885A JPS6228176A (ja) | 1985-07-31 | 1985-07-31 | ダイヤモンド砥石 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6228176A true JPS6228176A (ja) | 1987-02-06 |
Family
ID=15882797
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16923885A Pending JPS6228176A (ja) | 1985-07-31 | 1985-07-31 | ダイヤモンド砥石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6228176A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05253847A (ja) * | 1992-03-09 | 1993-10-05 | Matsufumi Takatani | メタルボンド砥石および研摩工具 |
| WO1997029886A1 (de) * | 1996-02-14 | 1997-08-21 | Tyrolit Schleifmittelwerke Swarovski K.G. | Schleifwerkzeug mit einem metall-kunstharz-bindemittel und verfahren zu seiner herstellung |
| JP2006043884A (ja) * | 1999-08-17 | 2006-02-16 | Mitsubishi Materials Corp | レジンボンド砥石 |
| KR100615896B1 (ko) * | 1999-08-17 | 2006-08-28 | 미츠비시 마테리알 가부시키가이샤 | 레진본드 숫돌 |
| JP2016501736A (ja) * | 2012-12-31 | 2016-01-21 | サンーゴバン アブレイシブズ，インコーポレイティド | 結合研磨物品および研削方法 |
| US9676077B2 (en) | 2010-09-03 | 2017-06-13 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of forming |
| US9833877B2 (en) | 2013-03-31 | 2017-12-05 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
| US10377016B2 (en) | 2012-12-31 | 2019-08-13 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
| CN114058330A (zh) * | 2021-11-26 | 2022-02-18 | 河南省亚龙超硬材料有限公司 | 一种耐磨削金刚石微粉的制备方法 |
-
1985
- 1985-07-31 JP JP16923885A patent/JPS6228176A/ja active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05253847A (ja) * | 1992-03-09 | 1993-10-05 | Matsufumi Takatani | メタルボンド砥石および研摩工具 |
| WO1997029886A1 (de) * | 1996-02-14 | 1997-08-21 | Tyrolit Schleifmittelwerke Swarovski K.G. | Schleifwerkzeug mit einem metall-kunstharz-bindemittel und verfahren zu seiner herstellung |
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| KR100615896B1 (ko) * | 1999-08-17 | 2006-08-28 | 미츠비시 마테리알 가부시키가이샤 | 레진본드 숫돌 |
| JP4586704B2 (ja) * | 1999-08-17 | 2010-11-24 | 三菱マテリアル株式会社 | レジンボンド砥石 |
| US9676077B2 (en) | 2010-09-03 | 2017-06-13 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of forming |
| US10377017B2 (en) | 2010-09-03 | 2019-08-13 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of forming |
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| CN114058330A (zh) * | 2021-11-26 | 2022-02-18 | 河南省亚龙超硬材料有限公司 | 一种耐磨削金刚石微粉的制备方法 |
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