JPS61100374A - 研削工具 - Google Patents
研削工具Info
- Publication number
- JPS61100374A JPS61100374A JP22268684A JP22268684A JPS61100374A JP S61100374 A JPS61100374 A JP S61100374A JP 22268684 A JP22268684 A JP 22268684A JP 22268684 A JP22268684 A JP 22268684A JP S61100374 A JPS61100374 A JP S61100374A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- grinding
- filler
- solid film
- boron nitride
- bond
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
- B24D3/34—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents characterised by additives enhancing special physical properties, e.g. wear resistance, electric conductivity, self-cleaning properties
- B24D3/342—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents characterised by additives enhancing special physical properties, e.g. wear resistance, electric conductivity, self-cleaning properties incorporated in the bonding agent
- B24D3/344—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents characterised by additives enhancing special physical properties, e.g. wear resistance, electric conductivity, self-cleaning properties incorporated in the bonding agent the bonding agent being organic
-
- G—PHYSICS
- G11—INFORMATION STORAGE
- G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
- G11B17/00—Guiding record carriers not specifically of filamentary or web form, or of supports therefor
- G11B17/32—Maintaining desired spacing between record carrier and head, e.g. by fluid-dynamic spacing
-
- G—PHYSICS
- G11—INFORMATION STORAGE
- G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
- G11B19/00—Driving, starting, stopping record carriers not specifically of filamentary or web form, or of supports therefor; Control thereof; Control of operating function ; Driving both disc and head
- G11B19/20—Driving; Starting; Stopping; Control thereof
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、最も硬い研磨材とされているダイヤモンドま
たは立方晶窒化ホウ素の超砥粒を備えた樹脂結合（レジ
ンボンド）研削工具に関するものである。
たは立方晶窒化ホウ素の超砥粒を備えた樹脂結合（レジ
ンボンド）研削工具に関するものである。
ダイヤモンドや立方晶窒化ホウ素を研磨材とする、いわ
ゆる超砥粒研削工具は、各種セラミックス、ＦＲＰ、Ｆ
ＲＭ等の新素材、炭化タングステン、高速度鋼、ダイス
鋼、千ｐド鋳物の研削用として定着しており、中でもレ
ジンボンド超砥粒研削工具は、メタルボンドやビトリフ
ァイドボンドに比べて安価かつ製品性能のバラツキなく
安定的に製造でき、また使用機械剛性や研削条件に対す
る制約も比較的少なく、使いやすいため最も多く使用さ
れている。
ゆる超砥粒研削工具は、各種セラミックス、ＦＲＰ、Ｆ
ＲＭ等の新素材、炭化タングステン、高速度鋼、ダイス
鋼、千ｐド鋳物の研削用として定着しており、中でもレ
ジンボンド超砥粒研削工具は、メタルボンドやビトリフ
ァイドボンドに比べて安価かつ製品性能のバラツキなく
安定的に製造でき、また使用機械剛性や研削条件に対す
る制約も比較的少なく、使いやすいため最も多く使用さ
れている。
しかしながらレジンポンド超砥粒研削工具は、一般的に
七の樹脂結合剤が耐熱性および抗摩耗性に弱いため、研
削能率を大幅に改良することが至難とされていた。即ち
、研削工具の切込み量を多くしていくと、主として結合
剤部と被工作物の摩擦熱のために樹脂が軟化し、かつ切
屑によって樹脂部が激しく摩耗して超砥粒の保持力を失
うため、高価な砥石の寿命を急減させるに至るためであ
る。
七の樹脂結合剤が耐熱性および抗摩耗性に弱いため、研
削能率を大幅に改良することが至難とされていた。即ち
、研削工具の切込み量を多くしていくと、主として結合
剤部と被工作物の摩擦熱のために樹脂が軟化し、かつ切
屑によって樹脂部が激しく摩耗して超砥粒の保持力を失
うため、高価な砥石の寿命を急減させるに至るためであ
る。
レジンポンド超砥粒工具の研削性能改良のためなされて
きた従来の主な対策に次のようなものがある。
きた従来の主な対策に次のようなものがある。
（１）樹脂結合剤中へ抗摩耗不活性充填剤として炭化ケ
イ素、酸化アルミニウム、二酸化ケイ素等の粉末を含有
させる。
イ素、酸化アルミニウム、二酸化ケイ素等の粉末を含有
させる。
この方式は従来最も標準的なフェノ−／Ｌ’樹脂結合砥
石に採用されているものであるが、これ等抗摩耗充填剤
の結合剤中における含有ｉを３０容量％以上に高めてそ
の抗摩耗特性、即ち砥石寿命を向上させるに従って結合
剤部の被研削物との摩擦が大きくなるため、砥石の切れ
味が劣下し、被研削面に焼付けやクラックを発生させて
しまう。
石に採用されているものであるが、これ等抗摩耗充填剤
の結合剤中における含有ｉを３０容量％以上に高めてそ
の抗摩耗特性、即ち砥石寿命を向上させるに従って結合
剤部の被研削物との摩擦が大きくなるため、砥石の切れ
味が劣下し、被研削面に焼付けやクラックを発生させて
しまう。
（２）樹脂結合剤中へ黒鉛、二硫化モリブデン、二硫化
タングステン、六方晶窒化ホウ素、ポリテトラフルオロ
エチレン等の無機あるいは有機性の固体膜形成潤滑剤を
５〜ｂ せる（特公昭５ニ一３９３９８号、特公昭５３−８９５
０号）。
タングステン、六方晶窒化ホウ素、ポリテトラフルオロ
エチレン等の無機あるいは有機性の固体膜形成潤滑剤を
５〜ｂ せる（特公昭５ニ一３９３９８号、特公昭５３−８９５
０号）。
しかしながらこの対策は、結合剤の抗摩耗特性に関して
は改良効果があまり期待できない。
は改良効果があまり期待できない。
（３） 発生研削熱を効率よく逃がすために鰍扮砕さ
れた銀、銅または低融点金属粉末を結合剤中に含有させ
てその熱伝導性全改良する（特公昭４９−４５５５’７
号、特公昭５１−３９３９８号、特公昭５１−３８１９
２号、特公昭５５−１１４’７４号、米国特杵第２．２
５８．’？ ’７４号）。
れた銀、銅または低融点金属粉末を結合剤中に含有させ
てその熱伝導性全改良する（特公昭４９−４５５５’７
号、特公昭５１−３９３９８号、特公昭５１−３８１９
２号、特公昭５５−１１４’７４号、米国特杵第２．２
５８．’？ ’７４号）。
（４）結合剤中へ１０〜６０容量％、好まし、くは３０
〜５０容！９６の漱粉砕された銀または銅、および５〜
３０＃量％、好ましくは１０〜２０容量％の固体膜形成
潤滑剤の両者を含有させることによって主として耐熱性
を改良する（特公昭５１−３９３９８号）。
〜５０容！９６の漱粉砕された銀または銅、および５〜
３０＃量％、好ましくは１０〜２０容量％の固体膜形成
潤滑剤の両者を含有させることによって主として耐熱性
を改良する（特公昭５１−３９３９８号）。
上記（３）、（４）の単段はいずれも主として工具の乾
式研削性能を改良することを目的としている。
式研削性能を改良することを目的としている。
従って湿式研削について要求されるもう一つの重要要因
である結合剤の抗摩耗対策についてはほとんど考置けな
されておらず、湿式高能率研 １削用としては必
ずしも最適のものとは言えない。
である結合剤の抗摩耗対策についてはほとんど考置けな
されておらず、湿式高能率研 １削用としては必
ずしも最適のものとは言えない。
本発明は上記の実情に鑑みてなされたもので、湿式高能
率研削において砥石寿命や砥石切れ味等の研削性能を大
幅に改善して上記の問題点を解決する超砥粒研削工具を
提供することを目的とするものである。
率研削において砥石寿命や砥石切れ味等の研削性能を大
幅に改善して上記の問題点を解決する超砥粒研削工具を
提供することを目的とするものである。
〔問題点を解決するための手段および作用効果〕本発明
の研削工具はダイヤモンド粒子または立方晶窒化ホウ素
の超砥粒を研磨材として備え、有機重合体を基材とする
結合剤中には抗岸耗不活性充填剤たる粒径５ｏμ以下の
炭化ケイ素、窒化ケイ素、ジルコニア、二酸化ケイ素の
１種または２種以上を２０〜３５容量％、固体膜形成潤
滑剤たる二硫化タングステン、六方晶窒化ホウ素の１種
または双方を３〜１５容ｉｉｔ＊を含有する。
の研削工具はダイヤモンド粒子または立方晶窒化ホウ素
の超砥粒を研磨材として備え、有機重合体を基材とする
結合剤中には抗岸耗不活性充填剤たる粒径５ｏμ以下の
炭化ケイ素、窒化ケイ素、ジルコニア、二酸化ケイ素の
１種または２種以上を２０〜３５容量％、固体膜形成潤
滑剤たる二硫化タングステン、六方晶窒化ホウ素の１種
または双方を３〜１５容ｉｉｔ＊を含有する。
本発明は無機または有機の固体膜形成潤滑剤中から特定
の潤滑剤を選択し、また抗摩耗不活性充填剤から特定の
充填剤を選択し、かつこれ等潤滑剤および充填剤を特定
の含有割合とすることで、これ等の相乗効果によシ結合
剤部の抗摩耗特性とともに耐熱性を大きく向上せしめ、
もって湿式高能率研削性能を大幅に改良するものである
。また本発明の研削工具は砥石形状、用途両面における
すぐれた汎用性を有し、なおかつ既存の設備と技能をも
ってしても経済的に安定した品質を保証しつつ製造し得
るものである。
の潤滑剤を選択し、また抗摩耗不活性充填剤から特定の
充填剤を選択し、かつこれ等潤滑剤および充填剤を特定
の含有割合とすることで、これ等の相乗効果によシ結合
剤部の抗摩耗特性とともに耐熱性を大きく向上せしめ、
もって湿式高能率研削性能を大幅に改良するものである
。また本発明の研削工具は砥石形状、用途両面における
すぐれた汎用性を有し、なおかつ既存の設備と技能をも
ってしても経済的に安定した品質を保証しつつ製造し得
るものである。
二硫化タングステンおよび六方晶窒化ホウ素は高温高圧
下においても多くの固体膜形成潤滑剤のうちで最もすぐ
れた潤滑性を発揮し、少量で高能率研削時の超砥粒砥石
と被研削物間の摩擦発熱を抑えて樹脂結合剤の軟化や切
屑の凝着による切れ味の劣下全最小限に食い止める作用
をなす。
下においても多くの固体膜形成潤滑剤のうちで最もすぐ
れた潤滑性を発揮し、少量で高能率研削時の超砥粒砥石
と被研削物間の摩擦発熱を抑えて樹脂結合剤の軟化や切
屑の凝着による切れ味の劣下全最小限に食い止める作用
をなす。
また炭化ケイ素、窒化ケイ素、ジルコニアおよび二酸化
タングステンは各種金属粉末に比べてはるかに少量の充
填によって樹脂結合剤の抗摩耗特性を大幅に改良して切
屑等による損耗、これに基因する（ｉｆｆ磨材の脱落を
防止する。
タングステンは各種金属粉末に比べてはるかに少量の充
填によって樹脂結合剤の抗摩耗特性を大幅に改良して切
屑等による損耗、これに基因する（ｉｆｆ磨材の脱落を
防止する。
なお、結合剤中に含有せしめる充填剤たる上配置体膜形
成潤滑剤および抗厚耗不活性充填剤の各々の量が上記範
囲の下限よりも少くなると両者による相乗効果が充分に
発揮されず、一方、上限を越えるとその分、結合剤の基
材たる有機重合体の蛍が少くなって超砥粒研磨材の保持
力が湿式高能率研削をするに不充分となる。
成潤滑剤および抗厚耗不活性充填剤の各々の量が上記範
囲の下限よりも少くなると両者による相乗効果が充分に
発揮されず、一方、上限を越えるとその分、結合剤の基
材たる有機重合体の蛍が少くなって超砥粒研磨材の保持
力が湿式高能率研削をするに不充分となる。
〔実施例１〕
フェノール樹脂結合剤中の充＊ＭＪの種類および含有量
を変化させた同一形状（１４Ａｌ型、直径１５０ｆｉ−
幅４鴎）の立方晶窒化ホウ素砥石を製作し、高速度＊（
硬度ＨＲＣ６６−６８のＳＫＨ５７）を同一の研削（切
込み０．１簡／ｐａｓｓ、−７−ブルトラパース速度６
ｓ ／ ｍｉ、ｎ。
を変化させた同一形状（１４Ａｌ型、直径１５０ｆｉ−
幅４鴎）の立方晶窒化ホウ素砥石を製作し、高速度＊（
硬度ＨＲＣ６６−６８のＳＫＨ５７）を同一の研削（切
込み０．１簡／ｐａｓｓ、−７−ブルトラパース速度６
ｓ ／ ｍｉ、ｎ。
砥石周速２ ｓ、 ３ ｍ ／ ｓｅｃ、水溶性クーラ
ント使用）で湿式平面研削して、その研削性能を主とし
て砥石寿命（研削比、ＧＲ＝研削された高速度鋼の容量
／摩耗した砥石の容量）および同一所定量研削後の砥石
の切れ味（研削所要人力電流値、アンペアＡ）について
実測比軟した結果を謁１表および第２表に示す。使用し
た研磨材の立方晶窒化ホウ素の種類はすべて同一で、６
０重量％のニッケルで被償され、その粒度は井１４０、
／１７０（未被ｍ）であり、かつ七の含有量はすべて２
０キヤラツトである。
ント使用）で湿式平面研削して、その研削性能を主とし
て砥石寿命（研削比、ＧＲ＝研削された高速度鋼の容量
／摩耗した砥石の容量）および同一所定量研削後の砥石
の切れ味（研削所要人力電流値、アンペアＡ）について
実測比軟した結果を謁１表および第２表に示す。使用し
た研磨材の立方晶窒化ホウ素の種類はすべて同一で、６
０重量％のニッケルで被償され、その粒度は井１４０、
／１７０（未被ｍ）であり、かつ七の含有量はすべて２
０キヤラツトである。
なお、上記研削条件（切込みＯ，ｌ ｍ／ ｐａｓｓ）
は高速度鋼の通常の研削条件（切込みＱ、Ｑ、ｇｍ／
ｐａ８ｓ ）に比べ数倍高能率である。
は高速度鋼の通常の研削条件（切込みＱ、Ｑ、ｇｍ／
ｐａ８ｓ ）に比べ数倍高能率である。
表において砥石Ａｌｅ ２＊ ３＊ ４ｓ ５
ｓ ６＋７．８が本発明品であシ、池は比較材である
。
ｓ ６＋７．８が本発明品であシ、池は比較材である
。
またＷＪ１表中、ＢＮは六方晶窒化ホウ素であシ、ＴＦ
Ｅはポリテトラ７ 〃オロコロ 第 ２ 表 第１表における砥石誉号應１０の砥石は平均粒径２０μ
の炭化ケイ素（Ｓｉ、Ｃ）を結合剤に３０容量％含有す
る最も標準的な砥石である。第２表における＊ＧＲおよ
び％Ａは標準対照砥石（＆１０）に対比したときの％で
ある。
Ｅはポリテトラ７ 〃オロコロ 第 ２ 表 第１表における砥石誉号應１０の砥石は平均粒径２０μ
の炭化ケイ素（Ｓｉ、Ｃ）を結合剤に３０容量％含有す
る最も標準的な砥石である。第２表における＊ＧＲおよ
び％Ａは標準対照砥石（＆１０）に対比したときの％で
ある。
＄２表から明かなように炭化ケイ素（抗摩耗充填剤）、
二硫化タングステン（ＷＳり（固体膜形成潤滑剤）とも
に単独で含有されるかぎり、たとえその容量％を変化さ
せても著しい効？ ＋３ 果は発揮されない（砥石番号ＡＳ−Ａ Ｓ）。
二硫化タングステン（ＷＳり（固体膜形成潤滑剤）とも
に単独で含有されるかぎり、たとえその容量％を変化さ
せても著しい効？ ＋３ 果は発揮されない（砥石番号ＡＳ−Ａ Ｓ）。
また、抗摩耗充填剤と固体膜形成潤滑剤とを組合せても
これ等の種類を適切に選択しないかぎシ、著しい効果は
発揮されない（砥石番号屋３〜黒１９）。
これ等の種類を適切に選択しないかぎシ、著しい効果は
発揮されない（砥石番号屋３〜黒１９）。
上記両充填剤を本発明によシ適正な比率で組合せること
Ｋよシはじめて相乗効果によって標準対照砥石に比して
性能を大幅に改良すること促よイ３
−
（Ａ Ｉ Ｏ）７の２種類の砥石につ
いて切込み量を変えて高速度鋼の湿式平面研削を行い、
切込み量と牽欄凄研削抵抗の関係をしらべた結果を示す
。他の研削条件は上記の条件と同じである。切込み量が
大きい高能率研削時の切れ味において本発明品は極めて
すぐれていることがわかる。
Ｋよシはじめて相乗効果によって標準対照砥石に比して
性能を大幅に改良すること促よイ３
−
（Ａ Ｉ Ｏ）７の２種類の砥石につ
いて切込み量を変えて高速度鋼の湿式平面研削を行い、
切込み量と牽欄凄研削抵抗の関係をしらべた結果を示す
。他の研削条件は上記の条件と同じである。切込み量が
大きい高能率研削時の切れ味において本発明品は極めて
すぐれていることがわかる。
〔実施例２〕
第３表は本発明品（煮２勺と標準対照砥石（Ａ１０勺と
の乾式平面研削（クーラントを使用せず、他の条件は上
記と同じ）における研削性能を比較したものである。
の乾式平面研削（クーラントを使用せず、他の条件は上
記と同じ）における研削性能を比較したものである。
ＷＩ３表
砥石番号ＪＦｆａ ２’、＆１０’は上記第１表の砥石
番号Ａ２、黒１０の立方晶窒化ホウ素の粒度のみを井１
７０／２００へ変更し、その他の砥石組成は＆２、＆１
０と同一である。
番号Ａ２、黒１０の立方晶窒化ホウ素の粒度のみを井１
７０／２００へ変更し、その他の砥石組成は＆２、＆１
０と同一である。
本発明品は従来の標準砥石に比べて砥石寿命、切れ味と
もに２倍以上の性能を発揮する。
もに２倍以上の性能を発揮する。
〔実施例３〕
超砥粒研磨材として５６重景％ニッケルで被覆されたダ
イヤモンドを採用し、その他の砥石組成、即ち結合剤の
種類、結合剤中の充填剤の組合せおよび含有量はすべて
第１表の砥石Ａ２と同一条件とした本発明品による窒化
ケイ素セラミックの高能率研削性能をしらべた。砥石仕
様はダイヤモンドの粒度井１４０、集中度８５、フェノ
ール樹脂結合剤とした。
イヤモンドを採用し、その他の砥石組成、即ち結合剤の
種類、結合剤中の充填剤の組合せおよび含有量はすべて
第１表の砥石Ａ２と同一条件とした本発明品による窒化
ケイ素セラミックの高能率研削性能をしらべた。砥石仕
様はダイヤモンドの粒度井１４０、集中度８５、フェノ
ール樹脂結合剤とした。
その結果、砥石寿命（研削比ＧＲ）９８５、研削能率１
５． Ｑ 篇−／ ｍｔ・ＳｅＣであった。なお研削能
率はダイヤモンド砥石の単位幅（１ｔＨＬ）、単位時間
（ｌ ５ｅｃ）当勺の被研削セラミックの容＊ （ｓｔ
＋ｓ”） ｔ 示ス。
５． Ｑ 篇−／ ｍｔ・ＳｅＣであった。なお研削能
率はダイヤモンド砥石の単位幅（１ｔＨＬ）、単位時間
（ｌ ５ｅｃ）当勺の被研削セラミックの容＊ （ｓｔ
＋ｓ”） ｔ 示ス。
本発明品と砥石仕様がほぼ同じの従来のレジンボンドダ
イヤモンド砥石の砥石寿命が１００〜３００程度、研削
性能が２．５〜６．５であるのに対し、大幅な性能向上
が実現される。
イヤモンド砥石の砥石寿命が１００〜３００程度、研削
性能が２．５〜６．５であるのに対し、大幅な性能向上
が実現される。
〔実施例４〕
第２図は、本発明品（井２３０ダイヤモンド、他は上記
黒２と同じ）および第１の比較材（井２３０ダイヤモン
ド、他は上記＆１０と同じ）、第２の比較材（井２３０
ダイヤモンド、他は上記煮１２と同じ）につき切込み量
を変化せしめて窒化ケイ素セフミックの湿式平面研削を
行ない、切込み量と研削抵抗の関係ｔ−突測、図示した
ものである。図において線Ｃ，Ｄ、Ｅはそれぞれ本発明
品、第１の比較材、第２の比較材に関する。
黒２と同じ）および第１の比較材（井２３０ダイヤモン
ド、他は上記＆１０と同じ）、第２の比較材（井２３０
ダイヤモンド、他は上記煮１２と同じ）につき切込み量
を変化せしめて窒化ケイ素セフミックの湿式平面研削を
行ない、切込み量と研削抵抗の関係ｔ−突測、図示した
ものである。図において線Ｃ，Ｄ、Ｅはそれぞれ本発明
品、第１の比較材、第２の比較材に関する。
本発明品は切込み量が大きい高能率研削時の切れ味にお
いて、比較材に比べ特に顕著な効果を示す。
いて、比較材に比べ特に顕著な効果を示す。
以上、各実施例に示すように本発明は結合剤中の充填剤
として、特定の固体膜形成潤滑剤と抗摩耗充填剤とを組
合せて両者の相乗効果を利用することにより、各種のセ
ラミックス、炭化ルド鋳物等、多種の被研削材料の主と
して湿式高能率研削性能を大幅に改良し、なおかつ乾式
研削にも対応できる汎用性の高い超砥粒研削工具を提供
するものである。
として、特定の固体膜形成潤滑剤と抗摩耗充填剤とを組
合せて両者の相乗効果を利用することにより、各種のセ
ラミックス、炭化ルド鋳物等、多種の被研削材料の主と
して湿式高能率研削性能を大幅に改良し、なおかつ乾式
研削にも対応できる汎用性の高い超砥粒研削工具を提供
するものである。
また、本発明の超砥粒研削工具は、従来の標準的レジン
ボンド超砥粒研削工具の製造設備および技能をそのまま
利用しながら製品性能のバラツキなく安定的かつ経済的
に製造することが可能である。
ボンド超砥粒研削工具の製造設備および技能をそのまま
利用しながら製品性能のバラツキなく安定的かつ経済的
に製造することが可能である。
第１図および第２図はそれぞれ、本発明品と比較材の研
削性能に関する実験結果を示す図である。
削性能に関する実験結果を示す図である。
Claims (1)
- ダイヤモンド粒子または立方晶窒化ホウ素粒子の研磨材
と、有機重合体を基材とする結合剤とからなる研削工具
において、結合剤が炭化ケイ素、窒化ケイ素、ジルコニ
ア、二酸化ケイ素の少くとも１種２０〜３５容量％、お
よび二硫化タングステン、六方晶窒化ホウ素の少くとも
１種３〜１５容量％を充填剤として含有し、かつ充填剤
の粒径が５０μ以下である研削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22268684A JPS61100374A (ja) | 1984-10-23 | 1984-10-23 | 研削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22268684A JPS61100374A (ja) | 1984-10-23 | 1984-10-23 | 研削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61100374A true JPS61100374A (ja) | 1986-05-19 |
| JPS6359827B2 JPS6359827B2 (ja) | 1988-11-21 |
Family
ID=16786321
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22268684A Granted JPS61100374A (ja) | 1984-10-23 | 1984-10-23 | 研削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61100374A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006320806A (ja) * | 2005-05-18 | 2006-11-30 | Ngk Insulators Ltd | ハニカム構造体の製造方法 |
| JP2011224773A (ja) * | 1999-04-23 | 2011-11-10 | Three M Innovative Properties Co | ガラス研削方法 |
| WO2013015737A1 (en) * | 2011-07-22 | 2013-01-31 | Slipnaxos Aktiebolag | A grinding tool for machining brittle materials and a method of making a grinding tool |
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