JPS62265392A - 石炭水スラリ− - Google Patents
石炭水スラリ−Info
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- JPS62265392A JPS62265392A JP10804686A JP10804686A JPS62265392A JP S62265392 A JPS62265392 A JP S62265392A JP 10804686 A JP10804686 A JP 10804686A JP 10804686 A JP10804686 A JP 10804686A JP S62265392 A JPS62265392 A JP S62265392A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
Ｃ産業上の利用分野】
本発明は、各種用途の燃料として用いる石炭水スラリー
に関する。 （従来の技術］ 従来、石炭水スラリーにおいては、石炭（扮砕石戻）の
粒度分布が、第１図における破線のグラフのや［相］く
示されるような、単一のＲｏｓｔ！ｌ−シ１吐ｅｒ分布
式によって表わされる特定粒度分布Ｋ［めて良く合致す
るものであった。 （発明が解決しようとする問題点〕 しかし、近年、石炭水スラリ−ｔあたかも重油の如き使
用形部で燃料として直接使用できるようにするために、
石炭水スラリーの高濃度化（例えば石炭濃度が６Ｓ％以
上のもの）が考えられているが、前述の如き石炭粒度分
布をもつ九従来の石炭水スラリーにおいて単に石炭濃度
を高めると石炭水スラリーの粘度が大巾に上昇してしま
い、それによって、石炭水スラリーの本来利点の一つで
ある管絡噛送性が大巾に損なわれる問題が生じた。 りまシ、石炭濃度を高めた際の粘度上昇を抑制するため
には、粗い石炭粒子の間ＫＭかい石炭粒子が密に存在す
るような空隙率の小さい粒度分布構成が必要となるが、
前述の如く単一のＲｏｓｉｎ −Ｒａｍｍ１ｅｒ分布式
によって表わされるような石炭粒度分布では、細かい石
炭粒子の量的分布比率が粗い石炭粒子の量的分布比率に
対して相対的に小さく、空隙率の大きな粒度分布構成と
なるために、高濃度化に伴い大巾な粘度上昇を拓くこと
となっていた。 本発明の目的は、低粘度を雁持しながら高濃度化を達成
できる石炭水スラリーを提供する点くある。
に関する。 （従来の技術］ 従来、石炭水スラリーにおいては、石炭（扮砕石戻）の
粒度分布が、第１図における破線のグラフのや［相］く
示されるような、単一のＲｏｓｔ！ｌ−シ１吐ｅｒ分布
式によって表わされる特定粒度分布Ｋ［めて良く合致す
るものであった。 （発明が解決しようとする問題点〕 しかし、近年、石炭水スラリ−ｔあたかも重油の如き使
用形部で燃料として直接使用できるようにするために、
石炭水スラリーの高濃度化（例えば石炭濃度が６Ｓ％以
上のもの）が考えられているが、前述の如き石炭粒度分
布をもつ九従来の石炭水スラリーにおいて単に石炭濃度
を高めると石炭水スラリーの粘度が大巾に上昇してしま
い、それによって、石炭水スラリーの本来利点の一つで
ある管絡噛送性が大巾に損なわれる問題が生じた。 りまシ、石炭濃度を高めた際の粘度上昇を抑制するため
には、粗い石炭粒子の間ＫＭかい石炭粒子が密に存在す
るような空隙率の小さい粒度分布構成が必要となるが、
前述の如く単一のＲｏｓｉｎ −Ｒａｍｍ１ｅｒ分布式
によって表わされるような石炭粒度分布では、細かい石
炭粒子の量的分布比率が粗い石炭粒子の量的分布比率に
対して相対的に小さく、空隙率の大きな粒度分布構成と
なるために、高濃度化に伴い大巾な粘度上昇を拓くこと
となっていた。 本発明の目的は、低粘度を雁持しながら高濃度化を達成
できる石炭水スラリーを提供する点くある。
本発明による石炭水スラリーの特徴構成は、次式
％式％
ａ：基準積算ふるい上重量％
Ｄａニア１＄ｉ準粒径
Ｒ（Ｄ）： 積算ふるい上重量％
ｎ：拘等数
一℃ｍ
ｋ：定 数（ｋ−Ｉｎ）
α：定 数
で表わされる粒度分布、又は、それに近似の粒度分布を
有する石炭と、水と、分散剤とを主成分とすることにあ
シ、その作用・効果は次の通シである。 〔作 用］ つｆシ、石炭扮砕機の運転条件を適宜調整することや、
粒度分布構成が亙いに異なる粉砕石炭を混合使用する等
によって、石炭水スフソー中の石炭粒度分布構成を、基
準位ｖｋ（ｋ）を塊として互い異なり、かつ、所定範囲
内の定数（−によって互いに関連づけられる細粒側と粗
粒側との２つのＲｏｓｉｎ −Ｒａｍｍ１ｅｒ分布式で
表わされるような粒度分布構成とするから、従前の如く
単−ＯＲｏｓｉ、ｎ −Ｒａｍｍ１ｅｒ分布式によって
表わされる粒度分布＃Ｉ成の従来の石炭水スツ９−に比
して、粗い石炭粒子の量的分布比率に対する細かい石炭
粒子の量的分布比率を高めることができ、空隙率の小さ
な粒度分布構成を得ることができる。 又、細粒側と粗粒側との２つ０ＲＯ８１ｎ −Ｒａｍｍ
ｌｅｒ 分布式の組合せで空［率を小さくするにして
も、粗大石炭粒子が比較的多量に存在するもの（すなわ
ち、ｆＪＳ１図において粒度分布構成を示すグラフが右
寄シのもの）と、粗大石炭粒子の存在比率が比較的小さ
いもの（すなわち、ｍ１図において粒度分布構成を示ナ
グラフが左寄りのもの）とでは、９砕機の特性上、空隙
率を効果的に小にするためには基準積算ふるい１重ｔｅ
ｒａＩが若干異なシ、粗大石炭粒子の存在比率が小さい
ものの方が存在比率が大きいものく比して細かい石炭粒
子の量的分布比率が大きくなる。 そこで、１ｍ粒側と粗粒側との２つのＲｏｓｉｎ −Ｒ
ａｍｍｌｅｒ 分布式を組合せるＫあたって、それら
の組合せの境となる基準粒径（Ｄａ）、並びに、基準粒
径（Ｄａ）における積算ふるい上重量％（基準積算ふる
い上重量％：ａ）の夫々国所定の範囲（１６≦Ｄａ≦７
４．２０≦ａ≦３０）を与えることで、粗大石灰粒子の
存在比率が小さいものほど（第１図において粒度分布構
成を示すグラフが左寄りのものほど）、基準積算ふるい
上重量９６１組が小さくなって細かい石炭粒子の量的分
布比率がよシ大きくなシ、かつ、粗大石炭粒子の存在比
率が大きいものほど（第１図において粒度分布８Ｉ＃、
を示すグラフが右寄シのものほど）、基準積算ふるい上
＊ｆ ９６＋ａＪが大きくなって２ ツＯＲＯ８１，ｎ
−Ｆｔａｍｍｌｅｒ分布式の組合せによる細かい石炭
粒子の比率増大がある程度に抑制されるような傾向、換
言すれば、第１図において細粒側（Ｄ ≦Ｄａ ） Ｏ
Ｒｏｓｉｎ −Ｒａｍｍ１ｅｒ分布式によって表わされ
るグラフと粗粒側（Ｄ≧Ｄａ ）のＲＯ８１ｎ −Ｒａ
ｍｍ１ｅ射布式に！ ツ”ｔ”表わされるグラフの境界
点が、２点（Ｄ ａ、Ｒ（Ｄ） ） ”（１６，２０）
、（７４，３０） を結ぶ方向に粗大石炭粒子の存在
比率に応じて変位する傾向を持たせるようＫ してあ）
、それＫよって、２つのＲｏｓｌ、ｎ −Ｒａｍｍ１ｅ
ｒ分布式の組合せによって達成する細かい石炭粒子の比
率増大を粗大石炭粒子の存在比率に応じて変化させるよ
うにしである。 尚、第１図において、０口に）の記号で区別した実線の
グラフは、夫々本発明の石炭水スラリーの粒度分布構成
例を示し、又、（０）Ｃ）に）の記号は互いに石炭糟の
異なる石炭水スラリーを示す。 次に、各数値限定の理由（ついて列記する。 口）基準粒径伽の限定（１６≦Ｄａ≦γ４］、及び、基
準遣算ふるい１重ｌｋ％ａの限定〔２０≦ａ≦３０）Ｋ
ついて、 石炭水スラリーにかいては、粘度を極力低くして管Ｖ＆
襠送性を高く維持することが重要でちろが、高い燃焼性
を備えること、並びに生産コストが低いことも同時（要
求され、それらが両立されて初めて燃料としてのｉ値の
ある石炭水スラリーとなる。 その点、基準粒径Ｄ％及び、基準積算ふるい上１ｔＪｉ
％ａを夫々上述の範囲に限定すれば、２ ”） １７）
Ｒｏｓｉｎ −Ｒａｍｍ１ｅｒ分布式の組合せＫより
て達成される細かい石炭粒子の比率増大が十分とな）、
かつ、粗大石炭粒子の存在率が大きいほど細かい石炭粒
子の比率増大をある程度に抑制するという前述の傾向も
適度に与えられて、粉砕機の特性を満足させることがで
きる。 しかも、石炭水スラリーにおいて満足な燃焼効率を得る
ためには、 ７４ 、、ｍ （２００メツＶユ）以下の
石炭粒子が少なくとも６０％以上必要であるが、上述の
限定範囲であれば７４μｍ以下の石炭粒子を７０％以上
確保できて高い燃焼効率を維持でき、又、上述の限定範
囲であれば１６μｍ以下の石炭粒子を８０９／６以下と
するから必要粉砕動力もある程度に抑制できて生産コス
トを経済的に見合ったものにできる。 すなわち、管路輸送性のみならず燃焼性、並びに、経済
性をも考慮して、基準粒径（Ｄａ）及び基準積算ふるい
上本量％ｌ＆Ｉの夫々を上述の範囲に限定しである。 （２） 均等数ｎの限定〔０，３≦ｎ≦０．７〕につ
いて、 均等数ｎが０．３未満であると細粒側の粒度分布が広す
ぎて扮砕動力面で経済性が悪化することから、ｎｓＱ、
３を下限とし、一方、ｎが０．７より大きいと粒度分布
が狭くて粘度上昇を抑制するに要する細かい石炭粒子を
十分ＩＩＣ確保できないことから、１ｌｘＱ、７を上限
としている。 （３）定数αの限定（０，３≦ｃｄ、 ０．７ ） ４
（ついて、細粒側と粗粒側との２つのＲｏｓｉｎ−シこ
吐ｅｒ分布式を関連づける定数ｊＪが０．３未満である
と、粗い石炭粒子の量的分布比率が細かい石炭粒子の量
的分布比率に対して相対的に大きくなって粘度が上昇す
ることからα＝０・３ｔ−下限とし、他方、αが０．７
より大きいと粗い石炭粒子の量的分布比率が小さくなシ
すぎてかえって粘度が上昇することからα＝０．７を上
限としている。 すなわち、基本粒径（Ｄａ）％基本積算ふるい上重量９
６（（転）、並びに、均等＆（１１）を前述の各範囲に
限定した状況下では、０．３＜α＜０．７の範囲内に２
！隙率を最も小さくする最適粒度分布を与える値が存在
する。 第２図は、単一のＲＯ８１ｎ −Ｒａｍｍ１ｅｒ分布弐
によって表わされる粒度分布構成の従来石廣水スツリー
（破線のグラフで示すもの）と、本発明の石炭水スラリ
ー（東線のグラフで示すもの）との濃度・粘度に関する
比較データを示し、この比較データから明らかなように
１本発明の石炭水スラリーは、空隙率の効果的な低減に
より低粘度での高濃度化が可能となっている。 尚、第２図において（０） ＣＩに）の記号で区別した
石炭水ヌツリー夫々の粒度分布構成は、第１図における
同一記号のグラフによって表わされる。 又、す）と（＠、口と−１並びに、に）とに）とは夫々
同−石炭種の石炭水スラリーである。 （発明の効果］ 」の結５％、Ｍαフリーの本来利点である管絡鴫送性を
損なうこと無く、入燃焼性、並びＫ。 経済性をも良好に維持しながら、石炭水スラリーをあた
かも重油の如＜ｉｔ攬使用できるように高４度化するこ
とができ、石油に代わる燃料として寮用性の檀めて高い
石炭水スラリーにできた。 〔実施例］ 次に本発明の実施例を図面に基づいて説明する。 第３図は燃料として用いる高濃度石炭水スラリーの製造
システムを示し、取出量調整ｆ！曖（１）Ｋよシ石炭貯
留槽（２）から取出した所定量のＭＬ料石炭をコンベア
（３）によシ粗粉砕機としてのりツドミμ（４）Ｋ供給
すると共に、水貯留槽（６）及び薬剤貯留槽（６）から
夫々所定量の水及び分散剤をロツドミ〃（４）に供給し
、それら原料石炭、水、及び、分散剤をロツドミμ（４
）で粗粉砕混合処理するＯ そして、ロツドミＡ／（４）で粗粉砕混合処理した処理
物を、その後、第１タワーミＡ／ （７）で微粉砕混合
処理すると共に、それに続いて第２タブーミＮ（８）で
再度＠＠砕混合処理し、もって、石炭水スラリーを生成
する。 微粉砕機としてのｔ４１及び第２タワーミＡ／Ｔ７）（
８）は、夫々＃！型の筒状処理槽（７Ａ）、（８Ａ）内
に処理物粉砕用の多数の球状体（９）を収容すると共に
、それら球状体（９）を攪拌する枢動スクリュー軸（７
Ｂ）、（８Ｂ）を処理槽（）Ａ）、（５ｍＡ） Ｋ内装
して構成してあシ、処理物の処理槽（７Ａ）、（８Ａ）
内通過に伴い球状体（９）の攪拌運・幼で処理物を粉砕
処理する構成となっている。 第２タワーｔ／Ｉ／（８）から取出された生成石炭水ス
ラリーは分ｔ＆ｆｓ叫で分級処理され、その分級器４に
よりふるい分けられた粗大石炭粒子はコンベア（ロ）を
介して再度第１タフ−ｔＡ／（？）に供給される。 分級処理後の石炭水スラリーは攪拌槽Ｏ■で攪拌処理さ
れ、その後、調整槽Ｑ３に供給される。 調整槽Ｑ３においては、水貯留槽０及び薬剤貯留ｎＩ（
ト）から適量の水、分散剤、ｐＨ調整剤等が生成石炭水
スラリーに対して混入され、それによって、生成石炭水
スラリーの濃度、粘度、ｇ等諸性状が最終的Ｋｌ！調整
される。 調整槽（ＬＩにおいて性状調整を受けた石炭水スラリー
は貯留タンク＠に貯留され、その後、適時出前される。 尚、第１タツーミ７％／（７）への処理物供ＭＫおたり
ては処理物の濃度計測が実施され、その計測結果に２１
！づいて、処理物濃度が所定ａ度となるようにロツドミ
μ（４）Ｋ対する石炭供給量、水供給量、並びに、分散
剤供給量が調整される。 又、調整槽（２）からの取出石炭水スラリーに対しては
濃度計測、粘度計測、並びく、ｐＨｒｔｆＲ等の最終の
性状計測が実施され、その計測結果に基づいて調１１ｒ
ＩＪ（至）での性状微調整が実施される。 図中曹及び（■は、石炭貯留槽（りへの供給原料石炭を
磁選処理する磁選器、及び、ふるい分は選別するふるい
分は器であり、又、 （ＰＩは夫々給送ポンプである。 上述製造システムにおいては、直列に接続した２台の夕
７−ミＡ／（７） Ｉ １１１）で微粉砕混合処理を２
回施すこと、各タワーミ／ｌ／１７） ｔ （８１の処
理槽（７Ａ）、（８Ａ） Ｋ収容する球状体（９）の径
や量を適宜設定すること、並びに１所定粒径以上の粗大
石炭粒子を分級器（鴎でふるい分けること、又、口ツド
ミ／ｌ／（４１やタワーミμ（７） Ｉ （８）の運転
条件を適宜調整すること等により、生成石炭水スフソー
中の粉砕石炭が次式 ％式％ ａ：基準積算ふるい上重量％ Ｄａ：基準粒径 Ｒ（Ｄ） ：積算ふるい上慮量％ ｎ：均等数 に：定 数（ｋ暑１ｎ乎） α：定 数 で表わされる粒度分布、又は、それに近似の粒度分布を
有するように１石炭水スラリー中粉砕石炭の粒度分布構
成が′Ｊ４整される。 りまシ、上記式で表わされる粒度分布構成（第１図にお
ける実線のグラフ参照）とすることによ）粗い石灰粒子
の量的分布比率に対して悄かい石炭粒子の量的分布比率
を適度に高めて粉砕石炭の空隙率を効果的に小にし、そ
れによって、・第２図における実線のグラフに示すよう
に、低粘度を維持して管路輸送性を高く維持しながら石
炭濃度を７０９６程度、又は、それ以上Ｋｔで高められ
るようにしである。 Ｃ別実施例】 次に本発明の別実施例を説明する。 本発明の石炭水スラリーを製造するにあたって、その製
造Ｖステム、並び（、処理手順は種々の変更が可能であ
シ、例えば、３台以上の徽粉砕餞を直列に接続した〕、
あるいは、処理性能の異なる微粉砕機を並列に接続する
等しても良い。 主成分の１つとして添加する分散剤は各種界ｒ！ＩＪ活
性剤等、種々のものを適用できる。
有する石炭と、水と、分散剤とを主成分とすることにあ
シ、その作用・効果は次の通シである。 〔作 用］ つｆシ、石炭扮砕機の運転条件を適宜調整することや、
粒度分布構成が亙いに異なる粉砕石炭を混合使用する等
によって、石炭水スフソー中の石炭粒度分布構成を、基
準位ｖｋ（ｋ）を塊として互い異なり、かつ、所定範囲
内の定数（−によって互いに関連づけられる細粒側と粗
粒側との２つのＲｏｓｉｎ −Ｒａｍｍ１ｅｒ分布式で
表わされるような粒度分布構成とするから、従前の如く
単−ＯＲｏｓｉ、ｎ −Ｒａｍｍ１ｅｒ分布式によって
表わされる粒度分布＃Ｉ成の従来の石炭水スツ９−に比
して、粗い石炭粒子の量的分布比率に対する細かい石炭
粒子の量的分布比率を高めることができ、空隙率の小さ
な粒度分布構成を得ることができる。 又、細粒側と粗粒側との２つ０ＲＯ８１ｎ −Ｒａｍｍ
ｌｅｒ 分布式の組合せで空［率を小さくするにして
も、粗大石炭粒子が比較的多量に存在するもの（すなわ
ち、ｆＪＳ１図において粒度分布構成を示すグラフが右
寄シのもの）と、粗大石炭粒子の存在比率が比較的小さ
いもの（すなわち、ｍ１図において粒度分布構成を示ナ
グラフが左寄りのもの）とでは、９砕機の特性上、空隙
率を効果的に小にするためには基準積算ふるい１重ｔｅ
ｒａＩが若干異なシ、粗大石炭粒子の存在比率が小さい
ものの方が存在比率が大きいものく比して細かい石炭粒
子の量的分布比率が大きくなる。 そこで、１ｍ粒側と粗粒側との２つのＲｏｓｉｎ −Ｒ
ａｍｍｌｅｒ 分布式を組合せるＫあたって、それら
の組合せの境となる基準粒径（Ｄａ）、並びに、基準粒
径（Ｄａ）における積算ふるい上重量％（基準積算ふる
い上重量％：ａ）の夫々国所定の範囲（１６≦Ｄａ≦７
４．２０≦ａ≦３０）を与えることで、粗大石灰粒子の
存在比率が小さいものほど（第１図において粒度分布構
成を示すグラフが左寄りのものほど）、基準積算ふるい
上重量９６１組が小さくなって細かい石炭粒子の量的分
布比率がよシ大きくなシ、かつ、粗大石炭粒子の存在比
率が大きいものほど（第１図において粒度分布８Ｉ＃、
を示すグラフが右寄シのものほど）、基準積算ふるい上
＊ｆ ９６＋ａＪが大きくなって２ ツＯＲＯ８１，ｎ
−Ｆｔａｍｍｌｅｒ分布式の組合せによる細かい石炭
粒子の比率増大がある程度に抑制されるような傾向、換
言すれば、第１図において細粒側（Ｄ ≦Ｄａ ） Ｏ
Ｒｏｓｉｎ −Ｒａｍｍ１ｅｒ分布式によって表わされ
るグラフと粗粒側（Ｄ≧Ｄａ ）のＲＯ８１ｎ −Ｒａ
ｍｍ１ｅ射布式に！ ツ”ｔ”表わされるグラフの境界
点が、２点（Ｄ ａ、Ｒ（Ｄ） ） ”（１６，２０）
、（７４，３０） を結ぶ方向に粗大石炭粒子の存在
比率に応じて変位する傾向を持たせるようＫ してあ）
、それＫよって、２つのＲｏｓｌ、ｎ −Ｒａｍｍ１ｅ
ｒ分布式の組合せによって達成する細かい石炭粒子の比
率増大を粗大石炭粒子の存在比率に応じて変化させるよ
うにしである。 尚、第１図において、０口に）の記号で区別した実線の
グラフは、夫々本発明の石炭水スラリーの粒度分布構成
例を示し、又、（０）Ｃ）に）の記号は互いに石炭糟の
異なる石炭水スラリーを示す。 次に、各数値限定の理由（ついて列記する。 口）基準粒径伽の限定（１６≦Ｄａ≦γ４］、及び、基
準遣算ふるい１重ｌｋ％ａの限定〔２０≦ａ≦３０）Ｋ
ついて、 石炭水スラリーにかいては、粘度を極力低くして管Ｖ＆
襠送性を高く維持することが重要でちろが、高い燃焼性
を備えること、並びに生産コストが低いことも同時（要
求され、それらが両立されて初めて燃料としてのｉ値の
ある石炭水スラリーとなる。 その点、基準粒径Ｄ％及び、基準積算ふるい上１ｔＪｉ
％ａを夫々上述の範囲に限定すれば、２ ”） １７）
Ｒｏｓｉｎ −Ｒａｍｍ１ｅｒ分布式の組合せＫより
て達成される細かい石炭粒子の比率増大が十分とな）、
かつ、粗大石炭粒子の存在率が大きいほど細かい石炭粒
子の比率増大をある程度に抑制するという前述の傾向も
適度に与えられて、粉砕機の特性を満足させることがで
きる。 しかも、石炭水スラリーにおいて満足な燃焼効率を得る
ためには、 ７４ 、、ｍ （２００メツＶユ）以下の
石炭粒子が少なくとも６０％以上必要であるが、上述の
限定範囲であれば７４μｍ以下の石炭粒子を７０％以上
確保できて高い燃焼効率を維持でき、又、上述の限定範
囲であれば１６μｍ以下の石炭粒子を８０９／６以下と
するから必要粉砕動力もある程度に抑制できて生産コス
トを経済的に見合ったものにできる。 すなわち、管路輸送性のみならず燃焼性、並びに、経済
性をも考慮して、基準粒径（Ｄａ）及び基準積算ふるい
上本量％ｌ＆Ｉの夫々を上述の範囲に限定しである。 （２） 均等数ｎの限定〔０，３≦ｎ≦０．７〕につ
いて、 均等数ｎが０．３未満であると細粒側の粒度分布が広す
ぎて扮砕動力面で経済性が悪化することから、ｎｓＱ、
３を下限とし、一方、ｎが０．７より大きいと粒度分布
が狭くて粘度上昇を抑制するに要する細かい石炭粒子を
十分ＩＩＣ確保できないことから、１ｌｘＱ、７を上限
としている。 （３）定数αの限定（０，３≦ｃｄ、 ０．７ ） ４
（ついて、細粒側と粗粒側との２つのＲｏｓｉｎ−シこ
吐ｅｒ分布式を関連づける定数ｊＪが０．３未満である
と、粗い石炭粒子の量的分布比率が細かい石炭粒子の量
的分布比率に対して相対的に大きくなって粘度が上昇す
ることからα＝０・３ｔ−下限とし、他方、αが０．７
より大きいと粗い石炭粒子の量的分布比率が小さくなシ
すぎてかえって粘度が上昇することからα＝０．７を上
限としている。 すなわち、基本粒径（Ｄａ）％基本積算ふるい上重量９
６（（転）、並びに、均等＆（１１）を前述の各範囲に
限定した状況下では、０．３＜α＜０．７の範囲内に２
！隙率を最も小さくする最適粒度分布を与える値が存在
する。 第２図は、単一のＲＯ８１ｎ −Ｒａｍｍ１ｅｒ分布弐
によって表わされる粒度分布構成の従来石廣水スツリー
（破線のグラフで示すもの）と、本発明の石炭水スラリ
ー（東線のグラフで示すもの）との濃度・粘度に関する
比較データを示し、この比較データから明らかなように
１本発明の石炭水スラリーは、空隙率の効果的な低減に
より低粘度での高濃度化が可能となっている。 尚、第２図において（０） ＣＩに）の記号で区別した
石炭水ヌツリー夫々の粒度分布構成は、第１図における
同一記号のグラフによって表わされる。 又、す）と（＠、口と−１並びに、に）とに）とは夫々
同−石炭種の石炭水スラリーである。 （発明の効果］ 」の結５％、Ｍαフリーの本来利点である管絡鴫送性を
損なうこと無く、入燃焼性、並びＫ。 経済性をも良好に維持しながら、石炭水スラリーをあた
かも重油の如＜ｉｔ攬使用できるように高４度化するこ
とができ、石油に代わる燃料として寮用性の檀めて高い
石炭水スラリーにできた。 〔実施例］ 次に本発明の実施例を図面に基づいて説明する。 第３図は燃料として用いる高濃度石炭水スラリーの製造
システムを示し、取出量調整ｆ！曖（１）Ｋよシ石炭貯
留槽（２）から取出した所定量のＭＬ料石炭をコンベア
（３）によシ粗粉砕機としてのりツドミμ（４）Ｋ供給
すると共に、水貯留槽（６）及び薬剤貯留槽（６）から
夫々所定量の水及び分散剤をロツドミ〃（４）に供給し
、それら原料石炭、水、及び、分散剤をロツドミμ（４
）で粗粉砕混合処理するＯ そして、ロツドミＡ／（４）で粗粉砕混合処理した処理
物を、その後、第１タワーミＡ／ （７）で微粉砕混合
処理すると共に、それに続いて第２タブーミＮ（８）で
再度＠＠砕混合処理し、もって、石炭水スラリーを生成
する。 微粉砕機としてのｔ４１及び第２タワーミＡ／Ｔ７）（
８）は、夫々＃！型の筒状処理槽（７Ａ）、（８Ａ）内
に処理物粉砕用の多数の球状体（９）を収容すると共に
、それら球状体（９）を攪拌する枢動スクリュー軸（７
Ｂ）、（８Ｂ）を処理槽（）Ａ）、（５ｍＡ） Ｋ内装
して構成してあシ、処理物の処理槽（７Ａ）、（８Ａ）
内通過に伴い球状体（９）の攪拌運・幼で処理物を粉砕
処理する構成となっている。 第２タワーｔ／Ｉ／（８）から取出された生成石炭水ス
ラリーは分ｔ＆ｆｓ叫で分級処理され、その分級器４に
よりふるい分けられた粗大石炭粒子はコンベア（ロ）を
介して再度第１タフ−ｔＡ／（？）に供給される。 分級処理後の石炭水スラリーは攪拌槽Ｏ■で攪拌処理さ
れ、その後、調整槽Ｑ３に供給される。 調整槽Ｑ３においては、水貯留槽０及び薬剤貯留ｎＩ（
ト）から適量の水、分散剤、ｐＨ調整剤等が生成石炭水
スラリーに対して混入され、それによって、生成石炭水
スラリーの濃度、粘度、ｇ等諸性状が最終的Ｋｌ！調整
される。 調整槽（ＬＩにおいて性状調整を受けた石炭水スラリー
は貯留タンク＠に貯留され、その後、適時出前される。 尚、第１タツーミ７％／（７）への処理物供ＭＫおたり
ては処理物の濃度計測が実施され、その計測結果に２１
！づいて、処理物濃度が所定ａ度となるようにロツドミ
μ（４）Ｋ対する石炭供給量、水供給量、並びに、分散
剤供給量が調整される。 又、調整槽（２）からの取出石炭水スラリーに対しては
濃度計測、粘度計測、並びく、ｐＨｒｔｆＲ等の最終の
性状計測が実施され、その計測結果に基づいて調１１ｒ
ＩＪ（至）での性状微調整が実施される。 図中曹及び（■は、石炭貯留槽（りへの供給原料石炭を
磁選処理する磁選器、及び、ふるい分は選別するふるい
分は器であり、又、 （ＰＩは夫々給送ポンプである。 上述製造システムにおいては、直列に接続した２台の夕
７−ミＡ／（７） Ｉ １１１）で微粉砕混合処理を２
回施すこと、各タワーミ／ｌ／１７） ｔ （８１の処
理槽（７Ａ）、（８Ａ） Ｋ収容する球状体（９）の径
や量を適宜設定すること、並びに１所定粒径以上の粗大
石炭粒子を分級器（鴎でふるい分けること、又、口ツド
ミ／ｌ／（４１やタワーミμ（７） Ｉ （８）の運転
条件を適宜調整すること等により、生成石炭水スフソー
中の粉砕石炭が次式 ％式％ ａ：基準積算ふるい上重量％ Ｄａ：基準粒径 Ｒ（Ｄ） ：積算ふるい上慮量％ ｎ：均等数 に：定 数（ｋ暑１ｎ乎） α：定 数 で表わされる粒度分布、又は、それに近似の粒度分布を
有するように１石炭水スラリー中粉砕石炭の粒度分布構
成が′Ｊ４整される。 りまシ、上記式で表わされる粒度分布構成（第１図にお
ける実線のグラフ参照）とすることによ）粗い石灰粒子
の量的分布比率に対して悄かい石炭粒子の量的分布比率
を適度に高めて粉砕石炭の空隙率を効果的に小にし、そ
れによって、・第２図における実線のグラフに示すよう
に、低粘度を維持して管路輸送性を高く維持しながら石
炭濃度を７０９６程度、又は、それ以上Ｋｔで高められ
るようにしである。 Ｃ別実施例】 次に本発明の別実施例を説明する。 本発明の石炭水スラリーを製造するにあたって、その製
造Ｖステム、並び（、処理手順は種々の変更が可能であ
シ、例えば、３台以上の徽粉砕餞を直列に接続した〕、
あるいは、処理性能の異なる微粉砕機を並列に接続する
等しても良い。 主成分の１つとして添加する分散剤は各種界ｒ！ＩＪ活
性剤等、種々のものを適用できる。
第１図ないし第３図は本発明の９！施例を示し、第１図
は石灰粒度分布構成を示すグラフ、第２図は粘度と石炭
一度との相関を示すグラフ、第３図は製造ｌステムの一
例を示す図である。 代理人 弁理士 北 村 修 第１図 第２図 石’７Ｌ’Ｌ７Ｌ（％）
は石灰粒度分布構成を示すグラフ、第２図は粘度と石炭
一度との相関を示すグラフ、第３図は製造ｌステムの一
例を示す図である。 代理人 弁理士 北 村 修 第１図 第２図 石’７Ｌ’Ｌ７Ｌ（％）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 次式 ｛｛Ｒ（Ｄａ）＝ａ Ｄ≦Ｄａ Ｒ（Ｄ）＝１００ｅｘｐ｛−ｋ（Ｄ／Ｄａ）＾ｎ｝Ｄ≧
Ｄａ Ｒ（Ｄ）＝１００ｅｘｐ｛−ｋ（Ｄ／Ｄａ）＾ｎ＾＋＾
α｝｝｝但し ２０≦ａ≦３０ １６≦Ｄａ≦７４ ０．３≦ｎ≦０．７ ０．３≦α≦０．７ Ｄ：粒径（μｍ） ａ：基準積算ふるい上重量％ Ｄａ：基準粒径 Ｒ（Ｄ）：積算ふるい上重量％ ｎ：均等数 ｋ：定数［ｋ＝１ｎ（１００／ａ）］ α：定数 で表わされる粒度分布、又は、それに近似の粒度分布を
有する石炭と、水と、分散剤とを主成分とする石炭水ス
ラリー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10804686A JPS62265392A (ja) | 1986-05-12 | 1986-05-12 | 石炭水スラリ− |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10804686A JPS62265392A (ja) | 1986-05-12 | 1986-05-12 | 石炭水スラリ− |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62265392A true JPS62265392A (ja) | 1987-11-18 |
Family
ID=14474556
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10804686A Pending JPS62265392A (ja) | 1986-05-12 | 1986-05-12 | 石炭水スラリ− |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62265392A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63189495A (ja) * | 1987-01-31 | 1988-08-05 | Ube Ind Ltd | 固体燃料・水スラリ−の製法 |
| JPH02245095A (ja) * | 1989-03-17 | 1990-09-28 | Jgc Corp | 高濃度石炭・水スラリーおよびそれを製造する方法 |
| US5599356A (en) * | 1990-03-14 | 1997-02-04 | Jgc Corporation | Process for producing an aqueous high concentration coal slurry |
| WO2014187824A1 (en) | 2013-05-21 | 2014-11-27 | Flsmidth A/S | Methods and apparatus for the continuous monitoring of wear in grinding circuits |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS56501568A (ja) * | 1979-10-26 | 1981-10-29 | ||
| JPS59204688A (ja) * | 1983-05-06 | 1984-11-20 | Babcock Hitachi Kk | 高濃度石炭−水スラリの製造方法 |
| JPS6185491A (ja) * | 1984-10-03 | 1986-05-01 | Kubota Ltd | 石炭スラリ− |
-
1986
- 1986-05-12 JP JP10804686A patent/JPS62265392A/ja active Pending
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