JPS62116692A - 微粒高濃度石炭水スラリ−の製造方法および装置 - Google Patents
微粒高濃度石炭水スラリ−の製造方法および装置Info
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- JPS62116692A JPS62116692A JP25690085A JP25690085A JPS62116692A JP S62116692 A JPS62116692 A JP S62116692A JP 25690085 A JP25690085 A JP 25690085A JP 25690085 A JP25690085 A JP 25690085A JP S62116692 A JPS62116692 A JP S62116692A
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- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23K—FEEDING FUEL TO COMBUSTION APPARATUS
- F23K1/00—Preparation of lump or pulverulent fuel in readiness for delivery to combustion apparatus
- F23K1/02—Mixing solid fuel with a liquid, e.g. preparing slurries
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Liquid Carbonaceous Fuels (AREA)
- Crushing And Grinding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は粗大粒子を含まない微粒高温度石炭水スラリー
の製造方法および装置に関する。
の製造方法および装置に関する。
C従来の技術フ
高濃度石炭水スラリーは、固体燃料である石炭を流体化
することにより、その輸送、貯蔵のみならず直接燃焼の
ために利用することができる。さらに、灰分および硫眞
分を低減できるために有効な燃料である。
することにより、その輸送、貯蔵のみならず直接燃焼の
ために利用することができる。さらに、灰分および硫眞
分を低減できるために有効な燃料である。
高濃度石炭水スラリーを’17造する方法としては、湿
式法、乾式法および湿式・乾式併用法などがあり、さら
に、湿式法には高濃度調整法と低濃度粉砕r1縮法等が
ある。
式法、乾式法および湿式・乾式併用法などがあり、さら
に、湿式法には高濃度調整法と低濃度粉砕r1縮法等が
ある。
湿式高濃度調整法は、ボールミルなどを用い、粉砕され
た石炭と水および界面活性剤からなる分散剤を供給して
湿式粉砕を行い、石炭′a度が約60重里%以上の高濃
度石炭水スラリーを製造する。
た石炭と水および界面活性剤からなる分散剤を供給して
湿式粉砕を行い、石炭′a度が約60重里%以上の高濃
度石炭水スラリーを製造する。
このさい、必要に応じて安定化剤が付加的に添加されて
いる。
いる。
高温度石炭水スラリーをボイラをはじめとする燃焼装置
において燃焼するさいには、その燃焼時間は石炭の燃料
比、灰分をはじめ粒子径、酸素濃度、燃焼温度などの彩
饗をうけ、燃焼装置内における滞留時間が燃焼時間に対
して充分でないときは、燃焼ガスとともに排出されるフ
ライアッシュなどをはじめとする燃焼残渣には、未燃炭
素分が残留してしまい、未燃損失となってしまう。また
燃焼ガス中のN0xIJl出抑制のために、空気比を少
くし燃焼温度をある程度低くする場合には、同様に燃焼
時間が増大してしまう。
において燃焼するさいには、その燃焼時間は石炭の燃料
比、灰分をはじめ粒子径、酸素濃度、燃焼温度などの彩
饗をうけ、燃焼装置内における滞留時間が燃焼時間に対
して充分でないときは、燃焼ガスとともに排出されるフ
ライアッシュなどをはじめとする燃焼残渣には、未燃炭
素分が残留してしまい、未燃損失となってしまう。また
燃焼ガス中のN0xIJl出抑制のために、空気比を少
くし燃焼温度をある程度低くする場合には、同様に燃焼
時間が増大してしまう。
とくに粗大粒子を含む高濃度石炭水スラリーの燃焼にさ
いしては、フライアッシュなどをはじめどする燃焼残漬
における未燃炭素分の増大と空気比増大による燃焼ガス
中のNOx排出が見られる。
いしては、フライアッシュなどをはじめどする燃焼残漬
における未燃炭素分の増大と空気比増大による燃焼ガス
中のNOx排出が見られる。
したがって高濃度石炭水スラリーの製造方法および装置
としては粗大粒子を含まぬ微粒よりなる高濃度石炭水ス
ラリーの製造方法および装置の実現が課題となっている
。
としては粗大粒子を含まぬ微粒よりなる高濃度石炭水ス
ラリーの製造方法および装置の実現が課題となっている
。
とくに、これらは経済性をもって実現されることも要請
されている。
されている。
第3図は従来の微粒高濃度石炭水スラリーの製造方法お
よび装置の構成をしめしている。第3図において、1は
予じめ破砕された石炭であり、2は石炭1の計量供給機
である。3はミルをしめしボールミルなどが使用される
。4はミル3への水であり、石炭1は水および分散剤5
とともにミル3に供給されるとミル3において破砕され
てスラリーどなって流出されて微粒高濃度石炭水スラリ
ー7となり、ポンプ6により輸送される。ミル3は胴径
に比して胴長が長く、胴長胴径比は4〜8である。また
、通常の高濃度石炭水スラリーの製造方法および装置に
使用されるミルの11良胴径比は2〜3である。このよ
うにW4長丘径比を増大さぜることはミル内を移動する
石炭水混合系のミル内における滞留時間を増大させ粉砕
媒体との粉砕作用を増進させて微粒よりなる微粒高濃度
石炭水スラリーを!lj造している。
よび装置の構成をしめしている。第3図において、1は
予じめ破砕された石炭であり、2は石炭1の計量供給機
である。3はミルをしめしボールミルなどが使用される
。4はミル3への水であり、石炭1は水および分散剤5
とともにミル3に供給されるとミル3において破砕され
てスラリーどなって流出されて微粒高濃度石炭水スラリ
ー7となり、ポンプ6により輸送される。ミル3は胴径
に比して胴長が長く、胴長胴径比は4〜8である。また
、通常の高濃度石炭水スラリーの製造方法および装置に
使用されるミルの11良胴径比は2〜3である。このよ
うにW4長丘径比を増大さぜることはミル内を移動する
石炭水混合系のミル内における滞留時間を増大させ粉砕
媒体との粉砕作用を増進させて微粒よりなる微粒高濃度
石炭水スラリーを!lj造している。
第4図は別の従来の微粒高濃度石炭水スラリーの!38
1造方法および装置の構成をしめしている。第4図にお
いて、3aは第1ミル、3bは第2ミルをしめし、9は
分級機である。1,2,4.5は第3図と同様であるの
で説明を省略する。第1ミル3aからのスラリー8は分
級改9において分級され、大部分がアンダフロー9aと
して流れ、オーバフロー9bは第2ミル3bにおいて粉
砕されてスラリー10となり、これらは必要に応じてコ
ールクリーニング装置11におりて脱灰する。12は尾
鉱をしめす。このさい、コールクリーニング装置11に
入るスラリー9および10の石炭濃度は30重本気程度
以下の希薄なスラリーである。
1造方法および装置の構成をしめしている。第4図にお
いて、3aは第1ミル、3bは第2ミルをしめし、9は
分級機である。1,2,4.5は第3図と同様であるの
で説明を省略する。第1ミル3aからのスラリー8は分
級改9において分級され、大部分がアンダフロー9aと
して流れ、オーバフロー9bは第2ミル3bにおいて粉
砕されてスラリー10となり、これらは必要に応じてコ
ールクリーニング装置11におりて脱灰する。12は尾
鉱をしめす。このさい、コールクリーニング装置11に
入るスラリー9および10の石炭濃度は30重本気程度
以下の希薄なスラリーである。
スラリー13は脱水装置14において水15を分離して
スラリーを石炭濃度60重岱%以上の炉滓となし、引続
き調整装置1Gにおいて流動状態となし、微粒高温度石
炭水スラリー7が製造され、ポンプ6により輸送される
。
スラリーを石炭濃度60重岱%以上の炉滓となし、引続
き調整装置1Gにおいて流動状態となし、微粒高温度石
炭水スラリー7が製造され、ポンプ6により輸送される
。
[発明が解決しようとする問題点]
しかしながら、上記従来の微粒高濃度石炭水スラリーの
製造方法および装置ではいずれの場合においても粗大粒
子を合まない微粒高濃度石炭水スラリーを簡易な製造方
法および装置をもちいて製造することが困難であるどい
つ問題があった。すなわら、胴長胴径比が4〜8の長大
なミルを使用する場合には、粉砕作用を増進させて微粒
高濃度石炭水スラリーを製造するが、ミル内において供
給された石炭の一部および粉砕が進行した石炭の一部が
粉砕媒体との種i突、磨砕の充分な粉砕作用を伴わめま
)にミルから流出され粗大粒子を含んだスラリーとなっ
てしまう。ことに、石炭濃度が約60重量%以上の高濃
度石炭水スラリーの製造過程において、粉砕作用の進行
にともない混合系の粘度は増大するが、かする状態下に
おいては粗大粒子の流出が促進されるという欠点を有し
ていた。
製造方法および装置ではいずれの場合においても粗大粒
子を合まない微粒高濃度石炭水スラリーを簡易な製造方
法および装置をもちいて製造することが困難であるどい
つ問題があった。すなわら、胴長胴径比が4〜8の長大
なミルを使用する場合には、粉砕作用を増進させて微粒
高濃度石炭水スラリーを製造するが、ミル内において供
給された石炭の一部および粉砕が進行した石炭の一部が
粉砕媒体との種i突、磨砕の充分な粉砕作用を伴わめま
)にミルから流出され粗大粒子を含んだスラリーとなっ
てしまう。ことに、石炭濃度が約60重量%以上の高濃
度石炭水スラリーの製造過程において、粉砕作用の進行
にともない混合系の粘度は増大するが、かする状態下に
おいては粗大粒子の流出が促進されるという欠点を有し
ていた。
また、2台のミルを使用する場合は、第1ミルからのス
ラリーの大部分を次工程へ送り、残部のみを第2ミルへ
送っているが、粉砕工程はいずれも8漣な低81度状態
で行われ、さらに脱水装置、調整装置などを用いて高濃
度石炭水スラリーを製造するため設備ならびに運転操作
が複雑となるという問題があった。
ラリーの大部分を次工程へ送り、残部のみを第2ミルへ
送っているが、粉砕工程はいずれも8漣な低81度状態
で行われ、さらに脱水装置、調整装置などを用いて高濃
度石炭水スラリーを製造するため設備ならびに運転操作
が複雑となるという問題があった。
本発明はこのような従来の問題を解決するものであり、
粗大粒子を含まぬ微粒からなる高濃度石炭水スラリーを
製造することができ、燃焼装置に供給して燃焼させた場
合、燃焼残渣における未燃炭素分が少くNOx排出濃度
を抑制できる優れた微粒高濃度石炭水スラリーの製造方
法および装置を提供するものである。
粗大粒子を含まぬ微粒からなる高濃度石炭水スラリーを
製造することができ、燃焼装置に供給して燃焼させた場
合、燃焼残渣における未燃炭素分が少くNOx排出濃度
を抑制できる優れた微粒高濃度石炭水スラリーの製造方
法および装置を提供するものである。
[問題点を解決するための手段]
本発明は上記目的を達成Jるために、第1ミルから流出
するスラリーにおける粗大粒子を除去したのち、第2ミ
ルへ供給して粉砕するようにし、石炭と水と分散剤を供
給して粉砕づ゛る第1ミルと、第1ミルから流出するス
ラリーにおける粗大粒子を除去する分級機と、粗大粒子
を除去したスラリーを供給して粉砕する第2ミルとを直
列に配設し、第1ミルおよび第2ミルはボールミルより
なり、それぞれの胴長調径比は2〜4であり、分級機と
して振動篩、円筒状分級体、水平円板状分級体、水平移
動分級体のいずれかをもちいるようにしたものである。
するスラリーにおける粗大粒子を除去したのち、第2ミ
ルへ供給して粉砕するようにし、石炭と水と分散剤を供
給して粉砕づ゛る第1ミルと、第1ミルから流出するス
ラリーにおける粗大粒子を除去する分級機と、粗大粒子
を除去したスラリーを供給して粉砕する第2ミルとを直
列に配設し、第1ミルおよび第2ミルはボールミルより
なり、それぞれの胴長調径比は2〜4であり、分級機と
して振動篩、円筒状分級体、水平円板状分級体、水平移
動分級体のいずれかをもちいるようにしたものである。
[作 用]
本発明は上記のような構成により次のような作用を有す
る。すなわち、微粒高濃度石炭水スラリーの製造にあた
り、第1ミルから流出するスラリーにおける粗大粒子を
分級機により除去したのち、第2ミルに供給して粉砕を
なし、第1ミルの供給端から第2ミル排出端まで高濃度
状態において充分に長時間からなる滞留時間のもとで粉
砕作用が達成され、粗大粒子を含まぬ微粒からなる高濃
度G炭水スラリーを製造することができる。そして、燃
焼装;ηに供給して燃焼させた場合、燃焼残漬における
未燃炭素分が少く、NOx排出′a度を抑制できるとい
う効果を有する。
る。すなわち、微粒高濃度石炭水スラリーの製造にあた
り、第1ミルから流出するスラリーにおける粗大粒子を
分級機により除去したのち、第2ミルに供給して粉砕を
なし、第1ミルの供給端から第2ミル排出端まで高濃度
状態において充分に長時間からなる滞留時間のもとで粉
砕作用が達成され、粗大粒子を含まぬ微粒からなる高濃
度G炭水スラリーを製造することができる。そして、燃
焼装;ηに供給して燃焼させた場合、燃焼残漬における
未燃炭素分が少く、NOx排出′a度を抑制できるとい
う効果を有する。
[実施例]
以下、本発明の実施例を図面について詳述する。
第1図は本発明の一実施例をしめすものCある。
第1図において、3aは第1ミル、3bは第2ミルをし
めし、9は分級機である。
めし、9は分級機である。
第1ミル3aには石炭1が水4、分散剤5とともに所定
の石炭濃度のスラリーが冑られるように泪吊供給機2の
作動のもとで供給され、第1ミル3a内において粉砕さ
れてスラリー8として流出される。スラリー8は分級機
9においてスラリー8に含まれている粗大粒子9bが系
から分離除去され、アンダフロー9aがそのま)第2ミ
ル3bに供給され、第2ミル3b内に85いて粉砕され
、粗大粒子を含まない微粒高温度石炭水スラリー7とし
て流出され、ポンプ6により輸送される。
の石炭濃度のスラリーが冑られるように泪吊供給機2の
作動のもとで供給され、第1ミル3a内において粉砕さ
れてスラリー8として流出される。スラリー8は分級機
9においてスラリー8に含まれている粗大粒子9bが系
から分離除去され、アンダフロー9aがそのま)第2ミ
ル3bに供給され、第2ミル3b内に85いて粉砕され
、粗大粒子を含まない微粒高温度石炭水スラリー7とし
て流出され、ポンプ6により輸送される。
また、粗大粒子9bは適当な手段を介して、第1ミル3
aに返送して、石炭1、水4、分散剤5とともに粉砕さ
れることも可能である。
aに返送して、石炭1、水4、分散剤5とともに粉砕さ
れることも可能である。
そして、スラリー8、アンダフロー9aおよび微粒高濃
度石炭水スラリー7の石炭濃度は実質上向等であり、か
っ、約60重呈%以上である。
度石炭水スラリー7の石炭濃度は実質上向等であり、か
っ、約60重呈%以上である。
第1ミル3a内においては供給した石炭1の一部および
粉砕が進行した石炭の一部が粉砕媒体との衝突、磨砕の
充分な粉砕作用を伴わぬま)に第1ミル3aから流出さ
れ粗大粒子を含んだスラリー8となるが、アンダフロー
98であるスラリーは粗大粒子を含まないで第2ミル3
bに供給され粉砕がなされる。したがって粉砕にさいし
ては上記粗大粒子が介在していないために、スラリーの
石炭粒子は粉砕媒体との衝突、磨砕が支障なく進行して
粉砕作用が促進され、最早、粗大粒子を○まない微粒高
濃度石炭水スラリー7が製造される。
粉砕が進行した石炭の一部が粉砕媒体との衝突、磨砕の
充分な粉砕作用を伴わぬま)に第1ミル3aから流出さ
れ粗大粒子を含んだスラリー8となるが、アンダフロー
98であるスラリーは粗大粒子を含まないで第2ミル3
bに供給され粉砕がなされる。したがって粉砕にさいし
ては上記粗大粒子が介在していないために、スラリーの
石炭粒子は粉砕媒体との衝突、磨砕が支障なく進行して
粉砕作用が促進され、最早、粗大粒子を○まない微粒高
濃度石炭水スラリー7が製造される。
第1ミル3aおよび第2ミル3bはボールミルを使用し
、そのIIi艮141径比はそれぞれ2〜4となつてい
る。したがって、第1ミルの石炭の供給端から第2ミル
のスラリーの排出端まで高濃度石炭水スラリーの状態に
おいて充分に長時間からなる滞留時間のもとて粉砕作用
が進行し、所定の粒度分布を有する微粒高濃度石炭水ス
ラリーを製造することができる。上記は、11長t1径
比が約3程度のボールミルによって製造した高濃度石炭
水スラリーの粒度分布と比較すると粒度分布特性につい
て著しい微粒化を達成している。
、そのIIi艮141径比はそれぞれ2〜4となつてい
る。したがって、第1ミルの石炭の供給端から第2ミル
のスラリーの排出端まで高濃度石炭水スラリーの状態に
おいて充分に長時間からなる滞留時間のもとて粉砕作用
が進行し、所定の粒度分布を有する微粒高濃度石炭水ス
ラリーを製造することができる。上記は、11長t1径
比が約3程度のボールミルによって製造した高濃度石炭
水スラリーの粒度分布と比較すると粒度分布特性につい
て著しい微粒化を達成している。
また、第1ミル3aおよび第2ミル3bの種類および構
造として多くの改良したものを使用することにより、そ
の粉砕効率(動力消費量)ならびに粉砕特性の優れた微
粒高濃度石炭水スラリーの製造方法および装置となりう
るちのである。
造として多くの改良したものを使用することにより、そ
の粉砕効率(動力消費量)ならびに粉砕特性の優れた微
粒高濃度石炭水スラリーの製造方法および装置となりう
るちのである。
分級機つとしては、篩面を有する撮動篩、スリットを有
する円筒状分級体をもちいた構造、篩面を有し回転可能
な水平円板状分級体をもちいた構造をはじめ篩面が連続
して移動する水平移動分級体をもちいた構造などを適用
している。こ)に分級とは、工程を阻害する粒子を含む
原スラリーから阻害粒子を分離除去することを意味して
おり、本実施例においては第1ミルからのスラリーにお
ける粗大粒子を第2ミルによる粉砕工程のために除去し
ている。このために、分級機9の各分級体の開口寸法は
微粒高温度石炭水スラリー7の平均粒度に比して著しく
大きくすることができ、スラリー8が高粘性をしめすに
もか)ねらず、容易に分級1i19を通過しうるので、
分級機9の処理能力を増大でき、大容母の微粒高濃度石
炭水スラリーを製造する場合にも過大な外形寸法からな
る分級機をもちいることなく処理しうるちのである。
する円筒状分級体をもちいた構造、篩面を有し回転可能
な水平円板状分級体をもちいた構造をはじめ篩面が連続
して移動する水平移動分級体をもちいた構造などを適用
している。こ)に分級とは、工程を阻害する粒子を含む
原スラリーから阻害粒子を分離除去することを意味して
おり、本実施例においては第1ミルからのスラリーにお
ける粗大粒子を第2ミルによる粉砕工程のために除去し
ている。このために、分級機9の各分級体の開口寸法は
微粒高温度石炭水スラリー7の平均粒度に比して著しく
大きくすることができ、スラリー8が高粘性をしめすに
もか)ねらず、容易に分級1i19を通過しうるので、
分級機9の処理能力を増大でき、大容母の微粒高濃度石
炭水スラリーを製造する場合にも過大な外形寸法からな
る分級機をもちいることなく処理しうるちのである。
以下、上記実施例にもとづく実験例についてしめす。微
粒高濃度石炭水スラリーの製造にもちいた石炭は、下記
の性状を有していた。
粒高濃度石炭水スラリーの製造にもちいた石炭は、下記
の性状を有していた。
第2図は上記実施例にもどづく微粒高濃度石炭水スラリ
ーの粒度をしめしており、図中、従来の技術による粒度
をしめして、これらとの比較を行っている。第2図にお
いで、曲線群aは本発明によるものであり、曲線群すは
従来の同長間径比5を有するミルによるものおよび曲線
群Cは同じ〈従来の胴長胴径比3を有するミルによるも
のをしめしている。横軸は微粒高濃度石炭水スラリーの
燃焼に好適な粒度の目標となる14μm以下に着目して
おり、また縦軸は同様に好適でない粒度の目標と%る1
50μm以上に着目したものである。いずれも曲線群に
てしめしているのは多数の実験値を集約したためである
。第2図によっても明らかであるように本発明による曲
線群aによれば、74μTrL85%程度の場合には1
50μm以上の粒子は曲線群b(およびCに比較して著
しく低減していることが判明する。
ーの粒度をしめしており、図中、従来の技術による粒度
をしめして、これらとの比較を行っている。第2図にお
いで、曲線群aは本発明によるものであり、曲線群すは
従来の同長間径比5を有するミルによるものおよび曲線
群Cは同じ〈従来の胴長胴径比3を有するミルによるも
のをしめしている。横軸は微粒高濃度石炭水スラリーの
燃焼に好適な粒度の目標となる14μm以下に着目して
おり、また縦軸は同様に好適でない粒度の目標と%る1
50μm以上に着目したものである。いずれも曲線群に
てしめしているのは多数の実験値を集約したためである
。第2図によっても明らかであるように本発明による曲
線群aによれば、74μTrL85%程度の場合には1
50μm以上の粒子は曲線群b(およびCに比較して著
しく低減していることが判明する。
さらに、微粒高濃度石炭水スラリーの燃焼特性をしめす
と下記のとおりであり、炭種は凋^炭をもちい燃焼装置
出力として電気出力6008W相当であった。
と下記のとおりであり、炭種は凋^炭をもちい燃焼装置
出力として電気出力6008W相当であった。
このように粗大粒子を含まぬ微粒からなる微粒高濃度石
炭水スラリーを製造することができ、燃焼装置に供給し
て燃焼させた場合、燃焼残渣にJ3ける未燃炭素分が少
くNOx排出濃度を抑制することが判明する。
炭水スラリーを製造することができ、燃焼装置に供給し
て燃焼させた場合、燃焼残渣にJ3ける未燃炭素分が少
くNOx排出濃度を抑制することが判明する。
なお、本発明にお(プるミルおよび分級機の態様は上述
実施例のものに限定されるものではないことは勿論であ
る。
実施例のものに限定されるものではないことは勿論であ
る。
[発明の効果1
本発明は上記実施例より明らかなように、第1ミルから
のスラリーにおける粗大粒子を分級機により除去して第
2ミルに供給して粉砕を行い、充分なil!留時開時間
ので粉砕作用を行っているので、粗大粒子を含J、ない
微粒高濃度石炭水スラリーを複雑な設備および運転操作
によることなく簡便な製造方法および装置によりWA造
することができ、燃焼装置に供給して燃焼させた場合、
燃焼残漬における未燃炭素分が少くNOx排出濃度を抑
制することができる。また、分級門の処理能力を増大し
うるため、大容量の微粒高濃度石炭水スラリーを製造し
つるのみならず、さらに、ミルの種層および構造の改良
を行ったものを使用することにより、その粉砕効率(動
力演費闇)ならびに粉砕特性の優れた微粒高濃度石炭水
スラリーの製造方法および¥R置となりうるなとその効
果は多大である。
のスラリーにおける粗大粒子を分級機により除去して第
2ミルに供給して粉砕を行い、充分なil!留時開時間
ので粉砕作用を行っているので、粗大粒子を含J、ない
微粒高濃度石炭水スラリーを複雑な設備および運転操作
によることなく簡便な製造方法および装置によりWA造
することができ、燃焼装置に供給して燃焼させた場合、
燃焼残漬における未燃炭素分が少くNOx排出濃度を抑
制することができる。また、分級門の処理能力を増大し
うるため、大容量の微粒高濃度石炭水スラリーを製造し
つるのみならず、さらに、ミルの種層および構造の改良
を行ったものを使用することにより、その粉砕効率(動
力演費闇)ならびに粉砕特性の優れた微粒高濃度石炭水
スラリーの製造方法および¥R置となりうるなとその効
果は多大である。
@1図は本発明の一実施例に係る微粒高濃度石炭水スラ
リー製造方法の工程図、第2図は同方法による粒度分布
を従来の技術によるものと比較した説明図、第3図およ
び第4図は従来の微粒高温度石炭水スラリー製造方法の
工程図である。 1・・・石 炭 3a・・・第1ミル3b・
・・第2ミル 4・・・水5・・・分散剤 7・・・微粒高濃度石炭水スラリー 8・・・スラリー 9・・・分級機9b・・・
粗大粒子 出 願 人 川崎重工業株式会社 第1図 1:石炭 3a:第1ミル 3b:第2ミル 4:水 5:分散剤 7:*粒高濃度石炭水スラリー 8ニスラリ− 9:分級機 9b:@大粒子 和度、74戸m以下0ム
リー製造方法の工程図、第2図は同方法による粒度分布
を従来の技術によるものと比較した説明図、第3図およ
び第4図は従来の微粒高温度石炭水スラリー製造方法の
工程図である。 1・・・石 炭 3a・・・第1ミル3b・
・・第2ミル 4・・・水5・・・分散剤 7・・・微粒高濃度石炭水スラリー 8・・・スラリー 9・・・分級機9b・・・
粗大粒子 出 願 人 川崎重工業株式会社 第1図 1:石炭 3a:第1ミル 3b:第2ミル 4:水 5:分散剤 7:*粒高濃度石炭水スラリー 8ニスラリ− 9:分級機 9b:@大粒子 和度、74戸m以下0ム
Claims (7)
- (1)第1ミルから流出するスラリーにおける粗大粒子
を除去したのち、第2ミルへ供給して粉砕することを特
徴とする微粒高濃度石炭水スラリーの製造方法。 - (2)石炭と水と分散剤を供給して粉砕する第1ミルと
、第1ミルから流出するスラリーにおける粗大粒子を除
去する分級機と、粗大粒子を除去したスラリーを供給し
て粉砕する第2ミルとを直列に配設したことを特徴とす
る微粒高濃度石炭水スラリーの製造装置。 - (3)第1ミルおよび第2ミルはボールミルよりなり、
それぞれの胴長胴径比は2〜4であることを特徴する特
許請求の範囲第2項に記載の微粒高濃度石炭水スラリー
の製造装置。 - (4)分級機として振動篩をもちいることを特徴とする
特許請求の範囲第2項に記載の微粒高濃度石炭水スラリ
ーの製造装置。 - (5)分級機として円筒状分級体をもちいることを特徴
とする特許請求の範囲第2項に記載の微粒高濃度石炭水
スラリーの製造装置。 - (6)分級機として水平円板状分級体をもちいることを
特徴とする特許請求の範囲第2項に記載の微粒高濃度石
炭水スラリーの製造方法。 - (7)分級機として水平移動分級体をもちいることを特
徴とする特許請求の範囲第2項に記載の微粒高濃度石炭
水スラリーの製造装置。
Priority Applications (5)
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---|---|---|---|
JP25690085A JPS62116692A (ja) | 1985-11-16 | 1985-11-16 | 微粒高濃度石炭水スラリ−の製造方法および装置 |
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DE8686308894T DE3681123D1 (de) | 1985-11-16 | 1986-11-14 | Verfahren zur herstellung einer kohle-wasser-suspension mit hohem anteil feiner teilchen. |
EP19860308894 EP0223573B1 (en) | 1985-11-16 | 1986-11-14 | Method of preparing fine-particle high-loaded coal-water slurry |
CA000523028A CA1279477C (en) | 1985-11-16 | 1986-11-14 | Method of preparing fine-particle high-loaded coal-water slurry and equipment for preparing the same |
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JP25690085A JPS62116692A (ja) | 1985-11-16 | 1985-11-16 | 微粒高濃度石炭水スラリ−の製造方法および装置 |
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CN103965981B (zh) | 2013-01-31 | 2016-05-25 | 通用电气公司 | 制备水煤浆的装置与方法 |
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US4477259A (en) * | 1982-05-05 | 1984-10-16 | Alfred University Research Foundation, Inc. | Grinding mixture and process for preparing a slurry therefrom |
GB2121819B (en) * | 1982-06-14 | 1985-03-27 | Smidth & Co As F L | Method of manufacturing a pumpable coal/liquid mixture |
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- 1986-11-14 DE DE8686308894T patent/DE3681123D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1986-11-14 CA CA000523028A patent/CA1279477C/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-11-14 EP EP19860308894 patent/EP0223573B1/en not_active Expired
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2001190974A (ja) * | 2000-01-07 | 2001-07-17 | Masumi Kusunoki | 粉体分散機用解砕フィルタ装置 |
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DE3681123D1 (de) | 1991-10-02 |
AU6510686A (en) | 1987-05-21 |
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