JPS59193991A - 脱灰高濃度石炭−水スラリの製造法 - Google Patents
脱灰高濃度石炭−水スラリの製造法Info
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- JPS59193991A JPS59193991A JP6701483A JP6701483A JPS59193991A JP S59193991 A JPS59193991 A JP S59193991A JP 6701483 A JP6701483 A JP 6701483A JP 6701483 A JP6701483 A JP 6701483A JP S59193991 A JPS59193991 A JP S59193991A
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- Japan
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- coal
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- slurry
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は脱灰さlf′した高濃度石炭−水スラリの製造
法に関するものである。
法に関するものである。
石炭高濃度水スラリとは、石炭60〜85係(M量%)
、界面活性剤0.01〜5.OM量%(対石炭粉末)、
水分:残ジの重量%で構成ざnるスラリ燃料である。石
炭高濃度水スラリ中の石炭濃度、界面活性剤添加率は石
炭の種類によって異なってくる。石炭には灰分が含まn
ているが、石炭高濃度水スラリをボイラで燃焼させる際
、灰分があると、ボイラ効率の低下が発生するため、で
きるだけ灰分を燃焼前に除去しておくことが好ましい。
、界面活性剤0.01〜5.OM量%(対石炭粉末)、
水分:残ジの重量%で構成ざnるスラリ燃料である。石
炭高濃度水スラリ中の石炭濃度、界面活性剤添加率は石
炭の種類によって異なってくる。石炭には灰分が含まn
ているが、石炭高濃度水スラリをボイラで燃焼させる際
、灰分があると、ボイラ効率の低下が発生するため、で
きるだけ灰分を燃焼前に除去しておくことが好ましい。
又、石炭中の残灰分を各炭種毎に値をそろえるというこ
とは、炭種による発熱量、燃焼効率のばらつき全最小に
できるという効果がある。このような背景のもとに従来
の脱灰プロセスが組み込まnた石炭高濃度水スラリ製造
プロセスを第1図にしたがって説明する。
とは、炭種による発熱量、燃焼効率のばらつき全最小に
できるという効果がある。このような背景のもとに従来
の脱灰プロセスが組み込まnた石炭高濃度水スラリ製造
プロセスを第1図にしたがって説明する。
原炭30を原炭受入槽31に入n定量供給機32により
石炭破砕機33に供給する。石炭破砕機33では約30
〜50咽の原炭60を約3慎以下の純炭54jfC破砕
する。この組成34はスクリーン35によJ、5tan
以上の石炭37と3+o+より小嘔い石炭36に分別さ
nる。3闘よジ小さい石炭36は組成受人槽38に貯蔵
さnる。3IIIII+以上の石炭37は再び原炭受入
槽31にもどざnる。純炭受入槽38に貯蔵さf′した
3鮨より小さい石炭36は定量供給@39eζよや一定
割合で微粉砕機(通常湿式微粉砕機)40に供給され水
43と混合さnながら、200メツシュパス70〜95
%の如き微粉炭41に微粉砕ざ扛る。微粉炭41は石炭
−水スラリ状(石炭濃度で約45〜55重量%)で微粉
炭貯tV!J42に受は人nらnる。そして微粉炭41
は、後記する浮選機1の後の脱水様2よシ分離ざnた水
14により約20〜301量チに濃度調整さt1条件槽
4に起泡剤24.捕収剤25とともに供給さn1浮選機
1に導入さn1灰分の少い石炭(精炭)11と、灰分の
多い石炭(テール)12に別けらハる。灰分の多い石炭
(テール)12は排水処理設備へ送ら扛廃棄ζfる〇 灰分の少い石炭(精炭)11は脱水機2により約20重
量%水分の石炭温度迄脱水さn1脱水機2より分離さn
た水14は、前記したように条件槽4に供給さnる微粉
炭10の濃度調整に再利用さnる。ケーキ状の水分約2
0%の精成13は、スラリ調整槽6で界面活性剤の水溶
液26で右脚高濃度水スラリ15の最終石炭濃度に再調
整さnる。
石炭破砕機33に供給する。石炭破砕機33では約30
〜50咽の原炭60を約3慎以下の純炭54jfC破砕
する。この組成34はスクリーン35によJ、5tan
以上の石炭37と3+o+より小嘔い石炭36に分別さ
nる。3闘よジ小さい石炭36は組成受人槽38に貯蔵
さnる。3IIIII+以上の石炭37は再び原炭受入
槽31にもどざnる。純炭受入槽38に貯蔵さf′した
3鮨より小さい石炭36は定量供給@39eζよや一定
割合で微粉砕機(通常湿式微粉砕機)40に供給され水
43と混合さnながら、200メツシュパス70〜95
%の如き微粉炭41に微粉砕ざ扛る。微粉炭41は石炭
−水スラリ状(石炭濃度で約45〜55重量%)で微粉
炭貯tV!J42に受は人nらnる。そして微粉炭41
は、後記する浮選機1の後の脱水様2よシ分離ざnた水
14により約20〜301量チに濃度調整さt1条件槽
4に起泡剤24.捕収剤25とともに供給さn1浮選機
1に導入さn1灰分の少い石炭(精炭)11と、灰分の
多い石炭(テール)12に別けらハる。灰分の多い石炭
(テール)12は排水処理設備へ送ら扛廃棄ζfる〇 灰分の少い石炭(精炭)11は脱水機2により約20重
量%水分の石炭温度迄脱水さn1脱水機2より分離さn
た水14は、前記したように条件槽4に供給さnる微粉
炭10の濃度調整に再利用さnる。ケーキ状の水分約2
0%の精成13は、スラリ調整槽6で界面活性剤の水溶
液26で右脚高濃度水スラリ15の最終石炭濃度に再調
整さnる。
以上が従来の脱灰プロセスが組み込まnた石炭高濃度水
スラリ製造プロセスである0ここで従来のプロセスは、
かなり粒径中の広い微粉炭41を同時に条件槽4で処理
し、浮選@1に送っている。しかし条件槽4で微粉炭4
1と起泡剤24.捕収剤25を充分攪拌混合すると、微
粉炭41の微粒炭と粗粒炭で起泡剤24.捕収剤25と
の付着度合に差が発生し、浮選機1での脱灰処理に微粒
炭と粗粒炭に大きな差が発生し、全微粉炭の脱灰処理効
率が低下することとなる。
スラリ製造プロセスである0ここで従来のプロセスは、
かなり粒径中の広い微粉炭41を同時に条件槽4で処理
し、浮選@1に送っている。しかし条件槽4で微粉炭4
1と起泡剤24.捕収剤25を充分攪拌混合すると、微
粉炭41の微粒炭と粗粒炭で起泡剤24.捕収剤25と
の付着度合に差が発生し、浮選機1での脱灰処理に微粒
炭と粗粒炭に大きな差が発生し、全微粉炭の脱灰処理効
率が低下することとなる。
すなわち微粒炭の表面積の方が粗粒炭に比らべて大きい
ので起泡剤24.捕収剤25の付着量が多いが、粒径が
小さいため浮選特性は悪く粗粒炭への付着量は少いが、
粒径が大きいため浮選特性は良い等に原因して全体の灰
分の少い石炭(精成)11の回収率が起泡剤2嶋捕収剤
25の添加率の割合に比して低いものとなってし1う。
ので起泡剤24.捕収剤25の付着量が多いが、粒径が
小さいため浮選特性は悪く粗粒炭への付着量は少いが、
粒径が大きいため浮選特性は良い等に原因して全体の灰
分の少い石炭(精成)11の回収率が起泡剤2嶋捕収剤
25の添加率の割合に比して低いものとなってし1う。
逆に起泡剤24.捕収剤25を増やすと灰分の少い石炭
(軸“炭)11の回収率は向上するが、精成11中の残
灰率も多くなる。すなわち精成11の脱灰処理効率が低
下したこととなり不具合である。
(軸“炭)11の回収率は向上するが、精成11中の残
灰率も多くなる。すなわち精成11の脱灰処理効率が低
下したこととなり不具合である。
そこで本発明者は、石炭粒度分布の変動があっても、組
成回収率、脱灰処理効率が効率よく保たれるプロセスを
開発すべく鋭意研究の結果本発明を完成するに至った〇 すなわち本発明は、石炭′(i−ar濃脹石炭−水スラ
リに適する粒度に粉砕し、こ′nをよυ大きい粒度とよ
り小さな粒度の石炭粒群に分級し、各分級石炭粒群を別
々に石炭−水スラリにし、該各スラリにその中の石炭粒
の粒度表面私に対応した量の起泡剤、捕集剤を添加・攪
拌した後、両石炭−水スラリを一つにして浮選脱灰処理
することを特徴とする脱灰高誤度石炭−水スラリの製、
造法に関するものである。
成回収率、脱灰処理効率が効率よく保たれるプロセスを
開発すべく鋭意研究の結果本発明を完成するに至った〇 すなわち本発明は、石炭′(i−ar濃脹石炭−水スラ
リに適する粒度に粉砕し、こ′nをよυ大きい粒度とよ
り小さな粒度の石炭粒群に分級し、各分級石炭粒群を別
々に石炭−水スラリにし、該各スラリにその中の石炭粒
の粒度表面私に対応した量の起泡剤、捕集剤を添加・攪
拌した後、両石炭−水スラリを一つにして浮選脱灰処理
することを特徴とする脱灰高誤度石炭−水スラリの製、
造法に関するものである。
以下、本発明の一実施態様を第2図にしたがって説明す
る。第2区においては、第1図の微粉炭貯槽42−!で
の工程は同一であるので省略しである。
る。第2区においては、第1図の微粉炭貯槽42−!で
の工程は同一であるので省略しである。
微粉炭貯槽からの200メツシュバス70〜95%の微
粉炭41のスラリは、湿式サイクロンの如き分級器10
0で200メツシユより大きい粒子と200メツシユ以
下の小さい粒子に分級する。200メツシユより大きい
石炭粒子50は、第1図に関して説明したと同様に浮選
機1の灰分の少い石炭(精成)11を脱水機2により約
20重量%水分迄脱水処理した水により石炭濃度が約2
0〜30%に調整さn1条件槽4に起泡剤24.捕収剤
25とともに供給さn1充9.200メツシユより大き
い石炭粒子5oFi攪拌さn1石炭粒子50の表面積に
対応する起泡剤24.捕収剤25と付着、衝突させる。
粉炭41のスラリは、湿式サイクロンの如き分級器10
0で200メツシユより大きい粒子と200メツシユ以
下の小さい粒子に分級する。200メツシユより大きい
石炭粒子50は、第1図に関して説明したと同様に浮選
機1の灰分の少い石炭(精成)11を脱水機2により約
20重量%水分迄脱水処理した水により石炭濃度が約2
0〜30%に調整さn1条件槽4に起泡剤24.捕収剤
25とともに供給さn1充9.200メツシユより大き
い石炭粒子5oFi攪拌さn1石炭粒子50の表面積に
対応する起泡剤24.捕収剤25と付着、衝突させる。
一万、200メツシユ以下の石炭粒子150も、こnま
た浮選機1の灰分の少い石炭(精炭)11を脱水機2に
より約20重量%水分迄脱水処理した水14により、石
炭濃度が約20〜30チに調整さn1条条件槽04に起
泡剤24.捕収剤25とともに供給εL 200メツシ
ユ以下の石炭粒子150は充分攪拌さn〜石炭粒子15
0の表面積に対応する起泡剤24.捕収剤25と付着、
衝突させる。その後前述の200メツシユよp大きい石
炭粒子50とともに浮選機1に導入し、灰分の少い石炭
(精炭)11と灰分の多い石炭(テール)12に別けら
fる。
た浮選機1の灰分の少い石炭(精炭)11を脱水機2に
より約20重量%水分迄脱水処理した水14により、石
炭濃度が約20〜30チに調整さn1条条件槽04に起
泡剤24.捕収剤25とともに供給εL 200メツシ
ユ以下の石炭粒子150は充分攪拌さn〜石炭粒子15
0の表面積に対応する起泡剤24.捕収剤25と付着、
衝突させる。その後前述の200メツシユよp大きい石
炭粒子50とともに浮選機1に導入し、灰分の少い石炭
(精炭)11と灰分の多い石炭(テール)12に別けら
fる。
灰分の多い石炭(テール)12は排水処理設備115へ
送らn廃棄烙nる。
送らn廃棄烙nる。
灰分の少い石炭(精成)11は、脱水機2により約20
軍量チ水分の石炭濃度迄脱水さn1脱水機2よシ分離さ
nた水14は、条件槽4及び104に供給さ扛る石炭粒
子の濃度調整に再利用さnる。ケーキ状の水分的20q
bの精炭13は、スラリ調整槽6で界面活性剤の水溶液
26で、脱灰石炭高濃度水スラリ15となる。
軍量チ水分の石炭濃度迄脱水さn1脱水機2よシ分離さ
nた水14は、条件槽4及び104に供給さ扛る石炭粒
子の濃度調整に再利用さnる。ケーキ状の水分的20q
bの精炭13は、スラリ調整槽6で界面活性剤の水溶液
26で、脱灰石炭高濃度水スラリ15となる。
以上、本発明の一実施態様のフローについて説明したが
、各工程における一般的な条件について述べると、各条
件槽における石炭−水スラリの滞留時間は5〜20分間
であり、浮選条件としてはpH6〜8、浮選石炭濃度5
〜!to重量%、浮選時間5〜20分間が採用さnlま
た条件槽にはα−テルピネオール、メチルイソブチルカ
ルビノールなどの起泡剤とケロシンなどの捕集剤が前者
1.後者4の重量割合の混合物(浮選剤)が添加さnる
・ 例 粒度200メツシユパス70%の大同炭を、第1図及び
第2図に示したフローに従って処理した。両フローとも
、条件槽の滞留時間は7分間、浮選条件は、ファーレン
ワルド型浮選機において、pH6〜8、浮選石炭濃度1
0重量%、浮選時間は7分間とした。又、両フローとも
条件槽に添加した浮選剤は、α−テルピネオール(起泡
剤)1:ケロシン(捕集剤)40割合のものである。
、各工程における一般的な条件について述べると、各条
件槽における石炭−水スラリの滞留時間は5〜20分間
であり、浮選条件としてはpH6〜8、浮選石炭濃度5
〜!to重量%、浮選時間5〜20分間が採用さnlま
た条件槽にはα−テルピネオール、メチルイソブチルカ
ルビノールなどの起泡剤とケロシンなどの捕集剤が前者
1.後者4の重量割合の混合物(浮選剤)が添加さnる
・ 例 粒度200メツシユパス70%の大同炭を、第1図及び
第2図に示したフローに従って処理した。両フローとも
、条件槽の滞留時間は7分間、浮選条件は、ファーレン
ワルド型浮選機において、pH6〜8、浮選石炭濃度1
0重量%、浮選時間は7分間とした。又、両フローとも
条件槽に添加した浮選剤は、α−テルピネオール(起泡
剤)1:ケロシン(捕集剤)40割合のものである。
但し、第1図のフローにおいては、条件槽4に浮選剤を
石炭当シ800 ppm添加し、第2図のフローにおい
ては条件槽4(粗粒子側)には浮選剤を石炭当、950
0ppm、条件槽1o4(微粒子側)には浮選剤を石炭
当り800 ppm添加した〇 その結果を第3図に示す0第5図において横軸は脱灰率
(%)、縦軸は純炭回収率(%)を示す。
石炭当シ800 ppm添加し、第2図のフローにおい
ては条件槽4(粗粒子側)には浮選剤を石炭当、950
0ppm、条件槽1o4(微粒子側)には浮選剤を石炭
当り800 ppm添加した〇 その結果を第3図に示す0第5図において横軸は脱灰率
(%)、縦軸は純炭回収率(%)を示す。
又グラフAは第2図のフロー(本発明方法)、グラフB
は第1図のフロー(従来法)の結果を示す。
は第1図のフロー(従来法)の結果を示す。
第1図は従来の脱灰プロセスを組込んだ脱灰高濃度石戻
−水スラリの製造フa−1第2図は本発明の同フローを
示し、第6図は本発明の効果を示すグラフである。 復代理人 内 1) 明 復代理人 萩 原 亮 −
−水スラリの製造フa−1第2図は本発明の同フローを
示し、第6図は本発明の効果を示すグラフである。 復代理人 内 1) 明 復代理人 萩 原 亮 −
Claims (1)
- 石炭を高浜度石炭−水スラリに適する粒度に粉砕し、こ
nをより大きい粒度とよシ小さな粒度の石炭粒群に分級
し、各分級石炭粒群を別々に石炭−水スラリにし、該各
スラリにその中の石炭粒の粒度表面積に対応した量の起
泡剤、捕集剤を添加・攪拌した後、両石炭−水スラIJ
k一つにして浮選脱灰処理することを特徴とする脱灰
高濃度石炭−水スラリの製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6701483A JPS59193991A (ja) | 1983-04-18 | 1983-04-18 | 脱灰高濃度石炭−水スラリの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6701483A JPS59193991A (ja) | 1983-04-18 | 1983-04-18 | 脱灰高濃度石炭−水スラリの製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59193991A true JPS59193991A (ja) | 1984-11-02 |
JPH0328475B2 JPH0328475B2 (ja) | 1991-04-19 |
Family
ID=13332630
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6701483A Granted JPS59193991A (ja) | 1983-04-18 | 1983-04-18 | 脱灰高濃度石炭−水スラリの製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59193991A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61123699A (ja) * | 1984-11-20 | 1986-06-11 | Electric Power Dev Co Ltd | 脱灰高濃度スラリ−の製造方法 |
JPS61133294A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-20 | Electric Power Dev Co Ltd | 高濃度スラリ−の製造方法 |
JPS61133293A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-20 | Electric Power Dev Co Ltd | 高濃度スラリ−の製造方法 |
-
1983
- 1983-04-18 JP JP6701483A patent/JPS59193991A/ja active Granted
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61123699A (ja) * | 1984-11-20 | 1986-06-11 | Electric Power Dev Co Ltd | 脱灰高濃度スラリ−の製造方法 |
JPH0260714B2 (ja) * | 1984-11-20 | 1990-12-18 | Dengen Kaihatsu Kk | |
JPS61133294A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-20 | Electric Power Dev Co Ltd | 高濃度スラリ−の製造方法 |
JPS61133293A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-20 | Electric Power Dev Co Ltd | 高濃度スラリ−の製造方法 |
JPH0260716B2 (ja) * | 1984-11-30 | 1990-12-18 | Dengen Kaihatsu Kk | |
JPH0260715B2 (ja) * | 1984-11-30 | 1990-12-18 | Dengen Kaihatsu Kk |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0328475B2 (ja) | 1991-04-19 |
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