JPS6185491A - 石炭スラリ− - Google Patents
石炭スラリ−Info
- Publication number
- JPS6185491A JPS6185491A JP20869684A JP20869684A JPS6185491A JP S6185491 A JPS6185491 A JP S6185491A JP 20869684 A JP20869684 A JP 20869684A JP 20869684 A JP20869684 A JP 20869684A JP S6185491 A JPS6185491 A JP S6185491A
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- JP
- Japan
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- coal
- particle size
- size distribution
- coal slurry
- sieve
- Prior art date
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- Pending
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- Liquid Carbonaceous Fuels (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、各種用途の燃料として用いる石炭スラリーに
関する。
関する。
従来、粉砕石炭と水と界面活性剤等の分散剤とを主成分
とする石炭スラリーにおいては、その粉砕石炭の粒度分
布が、第１図において上部が実線で、かつ、累積通過率
６＆２−以下が上部の実線シＣ続く点線で示されるよう
な単一のＲｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ分布式ＰＣよって
表わされる特定粒度分布に極めて良く合致するものであ
った。
とする石炭スラリーにおいては、その粉砕石炭の粒度分
布が、第１図において上部が実線で、かつ、累積通過率
６＆２−以下が上部の実線シＣ続く点線で示されるよう
な単一のＲｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ分布式ＰＣよって
表わされる特定粒度分布に極めて良く合致するものであ
った。
しかしながら、近年、石炭スラリーをあたかも重油の如
き使用形態で燃料として直接使用できるようにするため
Ｐこ、石炭スラリーの高濃度化（例えば石炭濃度が６５
チ以上）が考えられているが、前述の如き石炭粒度分布
をもった従前の石炭スラリーにおいて、単に石炭濃度を
６５チ以上にも高めると石炭スラリーの粘度が大巾Ｖこ
上昇してしまい、それＶこよって、石炭スラリーの本来
利点の１つである管路輸送性が大巾しこ損なわれる問題
が派生した。
き使用形態で燃料として直接使用できるようにするため
Ｐこ、石炭スラリーの高濃度化（例えば石炭濃度が６５
チ以上）が考えられているが、前述の如き石炭粒度分布
をもった従前の石炭スラリーにおいて、単に石炭濃度を
６５チ以上にも高めると石炭スラリーの粘度が大巾Ｖこ
上昇してしまい、それＶこよって、石炭スラリーの本来
利点の１つである管路輸送性が大巾しこ損なわれる問題
が派生した。
つまり、石炭濃度を高めた際の粘度上昇を抑制するため
には、粗い石炭粒子の間に細かい石炭粒子が存在する空
隙率の小さい粒度分布構成が必☆となるが、前述の如く
単一のＨｏｓｉｎ−Ｈａｍｒｎｌｅｒ分布式によって表
わされるような石炭粒度分布では、細かい石炭粒子の量
的分布比率が粗い石炭粒子の量的分布比率ｒこ対して相
対的に小さいために、空隙率の大きな粒度分布構成とな
り、そのことが、高濃度化に伴ない大巾な粘度上昇を招
く要因となっていた。
には、粗い石炭粒子の間に細かい石炭粒子が存在する空
隙率の小さい粒度分布構成が必☆となるが、前述の如く
単一のＨｏｓｉｎ−Ｈａｍｒｎｌｅｒ分布式によって表
わされるような石炭粒度分布では、細かい石炭粒子の量
的分布比率が粗い石炭粒子の量的分布比率ｒこ対して相
対的に小さいために、空隙率の大きな粒度分布構成とな
り、そのことが、高濃度化に伴ない大巾な粘度上昇を招
く要因となっていた。
本発明の目的は、低粘度を維持しながら高濃度化を達成
できる石炭スラリーを提供する点にある。
できる石炭スラリーを提供する点にある。
本発明Ｖこよる石炭スラリーの特徴構成は、次Ｄ≦ Ｄ
ｅ Ｒ（ｏ） −１００ｅｘｐ （（Ｊ）” ＩＤ≧ｐｅ Ｒ（Ｄ） ＝ １００ ｅＸｐ（−（４）”“）但し
２５＜Ｄｅ＜７４ ０、３０ ＜ Ｅｌ ＜ ０．６５ ０、０５ （α（０，８０ Ｄ：粒径（μｍ） ＤＣ二粒度特性数、又は、８６．８％〔ふるい上〕径（
μｍ） Ｒ（９）：積算ふるい上型量％ ｎ：均等数 α：定数 で表わされる粒度分布、又は、それＶこ近似の粒度分布
を有する石炭と、水と、分散剤とを主成分とすることに
あり、その作用、効果は次の通りである。
ｅ Ｒ（ｏ） −１００ｅｘｐ （（Ｊ）” ＩＤ≧ｐｅ Ｒ（Ｄ） ＝ １００ ｅＸｐ（−（４）”“）但し
２５＜Ｄｅ＜７４ ０、３０ ＜ Ｅｌ ＜ ０．６５ ０、０５ （α（０，８０ Ｄ：粒径（μｍ） ＤＣ二粒度特性数、又は、８６．８％〔ふるい上〕径（
μｍ） Ｒ（９）：積算ふるい上型量％ ｎ：均等数 α：定数 で表わされる粒度分布、又は、それＶこ近似の粒度分布
を有する石炭と、水と、分散剤とを主成分とすることに
あり、その作用、効果は次の通りである。
つまり、石炭粉砕機の運転条件を適宜調節することや、
粒度分布構成が互いに異なる粉砕石炭を混合使用する等
によって、石炭スラリー中の石炭粒度分布構成を、粒度
特性数（Ｄｅ）を境として互いに異なり、かつ、所定範
囲内の定数（α）によって互いに関連づけられる２つの
Ｈｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ分布式で表わされるような
粒度分布構成とすることにより、従前の如く単一のＲｏ
ｓｉｎ−Ｒａｍｍｌａｒ分布式によって表わされる粒度
分布構成の石炭スラリーに比して、粗い石炭粒子の量的
分布比率Ｖこ対する細かい石炭粒子の量的分布比率を高
めることができて、空隙率の小さな石炭粒度分布構成を
得ることができ、それトこよって、例えば第２図の実験
データに示すように、従来の石炭スラリー（破線）に比
して粘度上昇を効果的に抑制しながら、石炭濃度を７０
チ以上にまで高めることが可能となった。
粒度分布構成が互いに異なる粉砕石炭を混合使用する等
によって、石炭スラリー中の石炭粒度分布構成を、粒度
特性数（Ｄｅ）を境として互いに異なり、かつ、所定範
囲内の定数（α）によって互いに関連づけられる２つの
Ｈｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ分布式で表わされるような
粒度分布構成とすることにより、従前の如く単一のＲｏ
ｓｉｎ−Ｒａｍｍｌａｒ分布式によって表わされる粒度
分布構成の石炭スラリーに比して、粗い石炭粒子の量的
分布比率Ｖこ対する細かい石炭粒子の量的分布比率を高
めることができて、空隙率の小さな石炭粒度分布構成を
得ることができ、それトこよって、例えば第２図の実験
データに示すように、従来の石炭スラリー（破線）に比
して粘度上昇を効果的に抑制しながら、石炭濃度を７０
チ以上にまで高めることが可能となった。
以下、数値限定理由について列記する。
Ｌｌ） 粒度特定数Ｄｅの限定（：２５＜Ｄｅ＜７４
）燃焼］・こついて考えると、微粉炭の粒度が大きくな
りすぎると燃焼効率が悪くなるために７４μｍ（２００
メツシユ）以下の粒子径の微粉炭が少なくとも６０壬以
上必贋である。
）燃焼］・こついて考えると、微粉炭の粒度が大きくな
りすぎると燃焼効率が悪くなるために７４μｍ（２００
メツシユ）以下の粒子径の微粉炭が少なくとも６０壬以
上必贋である。
ｐｅの値は８ａ８％ふるい上山、すなわち、６＆２チふ
るい下極であり％Ｄｅ＝７４では７４μｍ以下のものが
６３．２％であるのでＤｅ ＝７４μｍを上限としてい
る〇 また、Ｄ６≦２５では２５μｍ以下のものが６３．２％
となって微粉砕処理が多く必要となり粉砕動力の経済性
が悪化するために、Ｉ）ｅ＝１２５μｍを下限としてい
る。
るい下極であり％Ｄｅ＝７４では７４μｍ以下のものが
６３．２％であるのでＤｅ ＝７４μｍを上限としてい
る〇 また、Ｄ６≦２５では２５μｍ以下のものが６３．２％
となって微粉砕処理が多く必要となり粉砕動力の経済性
が悪化するために、Ｉ）ｅ＝１２５μｍを下限としてい
る。
（２） 均＠ａｎの限定（０，３０＜ ｎ ＜ ０．
６５ ）ｎが０．３０以下であると、細粒側の粒度分布
が広すぎて粉砕動力の経済性が悪化するために、ｎ Ｉ
！ ０．８を下限とし、口が０．６５以上であると、分
布がせまく細粒部分が少なくなって粘度が上昇するため
ＶＣ，ｎ＝０．６５を上限としている。
６５ ）ｎが０．３０以下であると、細粒側の粒度分布
が広すぎて粉砕動力の経済性が悪化するために、ｎ Ｉ
！ ０．８を下限とし、口が０．６５以上であると、分
布がせまく細粒部分が少なくなって粘度が上昇するため
ＶＣ，ｎ＝０．６５を上限としている。
（３）定数αの限定（０，０５＜αくα８０〉αが０，
０５以下だと粗い石炭粒子の量的分布比率が細かい石炭
粒子の量的分布比率に対して、相対的ＶＣ大きくなって
粘度が上昇するために、α＝ ０．０５を下限とし、α
が０．８０以上だと粗い石炭粒子の量的分布比率が小さ
くなって粘度が上昇するためりζ、α＝ Ｏ，Ｓ Ｏを
上限としている。すなわち、０．０５＜αく０．８０の
範囲内？こ空隙率を小さくする最適粘度分布を与える値
が存在する。
０５以下だと粗い石炭粒子の量的分布比率が細かい石炭
粒子の量的分布比率に対して、相対的ＶＣ大きくなって
粘度が上昇するために、α＝ ０．０５を下限とし、α
が０．８０以上だと粗い石炭粒子の量的分布比率が小さ
くなって粘度が上昇するためりζ、α＝ Ｏ，Ｓ Ｏを
上限としている。すなわち、０．０５＜αく０．８０の
範囲内？こ空隙率を小さくする最適粘度分布を与える値
が存在する。
上述の結果、石炭スラリーの本来利点である管路輸送性
を損なうこと無く、石炭スラリーをあたかも重油の如く
燃料として直接使用できるように高濃度化することがで
きて、輸送経費面及び燃料としての使用面のいずれにも
優れた実用性の極めて高い石炭スラリーにできた。
を損なうこと無く、石炭スラリーをあたかも重油の如く
燃料として直接使用できるように高濃度化することがで
きて、輸送経費面及び燃料としての使用面のいずれにも
優れた実用性の極めて高い石炭スラリーにできた。
第３図は、高濃度石炭スラリーの製造手順の一例を示し
、原炭を粗粉砕機ｔｌ）で粉砕処理し、それによって得
られる粗粉炭の一部を微粉砕機（２）、及び、超微粉砕
機（３）で順次粉砕し、超微粉砕機（３）からの超微粉
炭に、前記粗粉砕機＋１１から直接供給される粗粉炭、
及び、水と界面活性剤を所定配合比で湿式の粉砕機１４
）に供給し、その湿式粉砕機１４）による１砕処理によ
り高濃度石炭スラリーを得る。
、原炭を粗粉砕機ｔｌ）で粉砕処理し、それによって得
られる粗粉炭の一部を微粉砕機（２）、及び、超微粉砕
機（３）で順次粉砕し、超微粉砕機（３）からの超微粉
炭に、前記粗粉砕機＋１１から直接供給される粗粉炭、
及び、水と界面活性剤を所定配合比で湿式の粉砕機１４
）に供給し、その湿式粉砕機１４）による１砕処理によ
り高濃度石炭スラリーを得る。
上述製造課程において、粗粉砕機ｉｌｌから直接供給さ
れる粗粉炭と、微粉砕機＋２１及び超微粉砕機（３）を
介して供給される超微粉炭との混合比を適宜設定するユ
℃、及び、最終１砕を行なう湿式粉砕機１４１の運転条
件（例えば湿式粉砕機＋４）がボールミルの場合には、
ミルの回転数やボールの４−ｑ−ジ量等）を適宜調節す
ること、又、超微粉炭の供給を行なわず、粗粉砕機（１
）からの粗粉炭のみを湿式粉砕機（４）に供給して湿式
粉砕機（４）の運転条件を適宜調節すること等により、
湿式粉砕機（４）Ｖこより生成される石炭スラリー中の
粉砕石炭が次式 ％式％（） ： ＤＣ二粒度特性数、又は、８６．８１５（ふるい上）径 Ｒ（Ｄ）：積算ふるい上型量係 ｎ：均等数 α：定数 で表わされる粒度分布、又は、それに近似の粒度分布を
有するよう１こ、スラリー中粉砕石炭の粒度分布構成を
調節する。
れる粗粉炭と、微粉砕機＋２１及び超微粉砕機（３）を
介して供給される超微粉炭との混合比を適宜設定するユ
℃、及び、最終１砕を行なう湿式粉砕機１４１の運転条
件（例えば湿式粉砕機＋４）がボールミルの場合には、
ミルの回転数やボールの４−ｑ−ジ量等）を適宜調節す
ること、又、超微粉炭の供給を行なわず、粗粉砕機（１
）からの粗粉炭のみを湿式粉砕機（４）に供給して湿式
粉砕機（４）の運転条件を適宜調節すること等により、
湿式粉砕機（４）Ｖこより生成される石炭スラリー中の
粉砕石炭が次式 ％式％（） ： ＤＣ二粒度特性数、又は、８６．８１５（ふるい上）径 Ｒ（Ｄ）：積算ふるい上型量係 ｎ：均等数 α：定数 で表わされる粒度分布、又は、それに近似の粒度分布を
有するよう１こ、スラリー中粉砕石炭の粒度分布構成を
調節する。
つまり、粒度特性数ＣＤｅｌ）を境として互いに異なり
、かつ、所定範囲内の定数（α）によって互いｋｃ関連
づけられる２つのＲｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ分布式０
）、（ロ）で表わされん石炭粒度分布構成（第１図参照
）とすることＶこより、単一のＲＯＳ ｉ ｎ−Ｒａｍ
ｍ１ ｅ ｒ分布式によって表わされる石炭粒度分布構
成を有する従来一般の石炭スラリーに比して、粗い石炭
粒子の量的分布比率に対する細かい石炭粒子の量的分布
比率を相対的に高め、それによって、空隙率の小さな石
炭粒度分布構成とすることにより、第２図の実峡データ
に示す如く、上述従前の石炭スラリー（破線）ｔこ比し
て、粘度上昇を効果的に抑制御ながら石炭濃度を７０１
以上程度にまで高められるようにするのであり、その結
果、管路輸送性に優れ、しかも、あたかも重油の如く燃
料として直接使用できる高濃度の石炭スラリーが生成６
れる。
、かつ、所定範囲内の定数（α）によって互いｋｃ関連
づけられる２つのＲｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ分布式０
）、（ロ）で表わされん石炭粒度分布構成（第１図参照
）とすることＶこより、単一のＲＯＳ ｉ ｎ−Ｒａｍ
ｍ１ ｅ ｒ分布式によって表わされる石炭粒度分布構
成を有する従来一般の石炭スラリーに比して、粗い石炭
粒子の量的分布比率に対する細かい石炭粒子の量的分布
比率を相対的に高め、それによって、空隙率の小さな石
炭粒度分布構成とすることにより、第２図の実峡データ
に示す如く、上述従前の石炭スラリー（破線）ｔこ比し
て、粘度上昇を効果的に抑制御ながら石炭濃度を７０１
以上程度にまで高められるようにするのであり、その結
果、管路輸送性に優れ、しかも、あたかも重油の如く燃
料として直接使用できる高濃度の石炭スラリーが生成６
れる。
尚、下記第１表は、本発明の石炭スラリーにおける石炭
粒度分布構成の具体例ヲ、皐綿粉側とｍ粉細の２つのＲ
ｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ分布式によって石炭種ごとＶ
こ例示したものであり、（次頁Ｐこ続く） 第 １ 表 又、第１図は、第１表に例示した石炭粒度分布構成のう
ち、Ｄ−６６、Ｍ−５０，及び、Ｗ−５を原炭とする場
合の粒度分布構成をグラフ表示したものである。
粒度分布構成の具体例ヲ、皐綿粉側とｍ粉細の２つのＲ
ｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ分布式によって石炭種ごとＶ
こ例示したものであり、（次頁Ｐこ続く） 第 １ 表 又、第１図は、第１表に例示した石炭粒度分布構成のう
ち、Ｄ−６６、Ｍ−５０，及び、Ｗ−５を原炭とする場
合の粒度分布構成をグラフ表示したものである。
尚、第１図においてｌ）６の値は、８６．８％ふるい上
極、す彦わち６３．２％ふるい下極であり、Ｄ−６６で
は８６μ、Ｗ−５では５５μ、Ｍ−５０では６７μを示
す６ 主成分のうちの１つとして添加する分散剤は各種の界面
活性剤等、種々のものを適用でき、又、その配合比も適
宜変更が可能である。
極、す彦わち６３．２％ふるい下極であり、Ｄ−６６で
は８６μ、Ｗ−５では５５μ、Ｍ−５０では６７μを示
す６ 主成分のうちの１つとして添加する分散剤は各種の界面
活性剤等、種々のものを適用でき、又、その配合比も適
宜変更が可能である。
本発明の石炭スラリーを製造するにあたっての具体的製
造、フローは、第４図０）、（ロ）、（ハ）に示す如く
種々のフローを適用でき、又、それら製造フローに用り
る各種粉砕機の型式も適宜変更が可能である。
造、フローは、第４図０）、（ロ）、（ハ）に示す如く
種々のフローを適用でき、又、それら製造フローに用り
る各種粉砕機の型式も適宜変更が可能である。
更に、石炭の粒度分布構成を、前記０）式及び（ロ）式
の２式によって表わされる粒度分布、あるいは、それに
近似の粒度分布に調整するだめの粉砕機運転条件の設定
や、混合処理条件の設定等は、各種製造フロー、石炭の
種別、並びＶζ、適応させる２弐〇）、（ロ）の条件値
等ｒこ応じて種々変更される。
の２式によって表わされる粒度分布、あるいは、それに
近似の粒度分布に調整するだめの粉砕機運転条件の設定
や、混合処理条件の設定等は、各種製造フロー、石炭の
種別、並びＶζ、適応させる２弐〇）、（ロ）の条件値
等ｒこ応じて種々変更される。
第１図ないし第３図は本発明の実施例を示し第１図は石
炭粒度分布構成を示すグラフ、第２図はみかけ粘度と石
炭濃度との相関を示すグラフ、第８図は製造手順の一例
を示すフローシートである。第４図０）、（ロ）、（ハ
）は、夫々他の翠造手順例を示すフローシートである。
炭粒度分布構成を示すグラフ、第２図はみかけ粘度と石
炭濃度との相関を示すグラフ、第８図は製造手順の一例
を示すフローシートである。第４図０）、（ロ）、（ハ
）は、夫々他の翠造手順例を示すフローシートである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 次式 ［Ｄ≦Ｄｅ Ｒ（Ｄ）＝１００ｅｘｐ［−｛Ｄ／（Ｄｅ）｝＾ｎ］Ｄ
≧Ｄｅ Ｒ（Ｄ）＝１００ｅｘｐ［−｛Ｄ／（Ｄｅ）｝＾ｎ＾＋
＾α］］但し２５＜Ｄｅ＜７４ ０．３５＜ｎ＜０．６５ ０．０５＜α＜０．８０ Ｄ：粒径（μｍ） Ｄｅ：粒度特性数、又は３６．８％〔ふるい上〕径（μ
ｍ） Ｒ（Ｄ）：積算ふるい上重量％ ｎ：均等数 α：定数 で表わされる粒度分布、又は、それに近似の粒度分布を
有する石炭と、水と、分散剤とを主成分とする石炭スラ
リー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20869684A JPS6185491A (ja) | 1984-10-03 | 1984-10-03 | 石炭スラリ− |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20869684A JPS6185491A (ja) | 1984-10-03 | 1984-10-03 | 石炭スラリ− |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6185491A true JPS6185491A (ja) | 1986-05-01 |
Family
ID=16560556
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20869684A Pending JPS6185491A (ja) | 1984-10-03 | 1984-10-03 | 石炭スラリ− |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6185491A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62265392A (ja) * | 1986-05-12 | 1987-11-18 | Kubota Ltd | 石炭水スラリ− |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58222191A (ja) * | 1982-06-18 | 1983-12-23 | Ube Ind Ltd | 固体燃料−水スラリの製法 |
| JPS5915488A (ja) * | 1982-07-20 | 1984-01-26 | Kawasaki Steel Corp | 微粉炭の高濃度水スラリ−化方法 |
| JPS5958093A (ja) * | 1982-09-29 | 1984-04-03 | Babcock Hitachi Kk | 石炭スラリ−の調整方法 |
| JPS59157183A (ja) * | 1983-02-25 | 1984-09-06 | Babcock Hitachi Kk | 石炭−水スラリ |
-
1984
- 1984-10-03 JP JP20869684A patent/JPS6185491A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58222191A (ja) * | 1982-06-18 | 1983-12-23 | Ube Ind Ltd | 固体燃料−水スラリの製法 |
| JPS5915488A (ja) * | 1982-07-20 | 1984-01-26 | Kawasaki Steel Corp | 微粉炭の高濃度水スラリ−化方法 |
| JPS5958093A (ja) * | 1982-09-29 | 1984-04-03 | Babcock Hitachi Kk | 石炭スラリ−の調整方法 |
| JPS59157183A (ja) * | 1983-02-25 | 1984-09-06 | Babcock Hitachi Kk | 石炭−水スラリ |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62265392A (ja) * | 1986-05-12 | 1987-11-18 | Kubota Ltd | 石炭水スラリ− |
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