JPS5958093A - 石炭スラリ−の調整方法 - Google Patents
石炭スラリ−の調整方法Info
- Publication number
- JPS5958093A JPS5958093A JP16838682A JP16838682A JPS5958093A JP S5958093 A JPS5958093 A JP S5958093A JP 16838682 A JP16838682 A JP 16838682A JP 16838682 A JP16838682 A JP 16838682A JP S5958093 A JPS5958093 A JP S5958093A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coal
- slurry
- particle size
- groups
- particle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は石炭スラリーの調整方法に係り、特に燃料等に
使用する際に高効率で分散媒の液体を除去することがで
きる石炭スラリーの調整方法に関する。 石炭を水スラリーとして輸送する場合、燃焼前（（効率
よく分散媒である水を除去する必要がある。 また選炭
使用する際に高効率で分散媒の液体を除去することがで
きる石炭スラリーの調整方法に関する。 石炭を水スラリーとして輸送する場合、燃焼前（（効率
よく分散媒である水を除去する必要がある。 また選炭
【扇において発生する微粉炭スラリー等も脱水
、乾燥操作ｆｃ ｌ／に燃焼することはできない。 このほか、金属鉱物の浮遊選鉱において生ずる精鉱ケー
キも、その含水率が低いはどａＣｔ時の熱効率が向トす
るなど、固体スラリーの脱媒体操作は工業上極めて重要
である。 石炭スラリーの脱水法としては沈降濃縮、濾過、遠心分
離およびこれらの組合せ法が実施されてきたが、沈降濃
縮、濾過および遠心分離法で通常、達成できる含水率は
、それぞれ５０．４０および３０％程度であり、含水率
をこれ以下にするにはさらに加熱乾燥Ｊ−る必要がある
。また最終的にカロ熱乾燥法を採用する場合でも、前段
で石炭への付着水凌を甑力低下させておくことは省エネ
ルギーの而から有利である。 本発明の目的は、石炭−水スラリーの脱媒体操作を効率
よく行なうことが町１止なスラリーの調整方法を提供す
ることにある。 本発明者らは、従来の固体スラリーについて沈降濃縮濾
過または遠心分離等の操作を行ってもその脱水は限界が
ル】す、その原因は、ファンデアワールスカによって固
体粒子の細孔内、粒子表面および粒子間に保持される謀
体、すなわち毛管水の存在によることを確認し、石炭ス
ラリーの粒度調整によって石炭粒子の充填率を高め、毛
管水の瞼を低下させることにより、含水率が飛躍的に低
減できることを見出し、本発明に到達したものである。 本発明は、粉砕した石炭粒子をそれぞれ異なる粒径分布
を持つ粒子群に分割１−１充填率が可及的に大きくなる
ようにこれらを混合した後、スラリー化することを特徴
とする。 第１図は、本発明の端緒となった実験結果−例を示すも
ので種々の粒径分布の石炭粒子の充填率と、該石炭粒子
のスラリーを脱水（真空濾過）して得られたケーキの含
水率との関係を示したものである。図において、Ａはワ
ンボ炭、Ｂは三池炭の場合である。図の結果から充填率
の差によって得られるケーキの含水率に２０％もの差を
生じ、しかも充填率が可及的に大きくなる程、含水率も
低下することが分る。 本発明の基本原理は、充填率が大きくなるように固体の
粒度、、１．！ｌ整を行うことであり、従って如何なる
最大粒径を持つ試料に対しても、それに対応して粒度調
整を行えば、後工程の固体スラリーの脱水時において含
水率の低Ｆを創ることができる。 最適の粒度分布調整法は、炭種によっても異なるが、次
式においてｑ ＝ ０．３〜０．６（好ましくは０゜４
５前後）になるように粒度調整を行ったときにその顕著
な効果が認められた。 ここで、Ｕ（Ｄ）：半径り以上の粒子の累積重晴分率（
係） Ｄｍｔｌχ ：最大粒径 ＤｍＬｎ：最小粒径 ｑ ：定数 以下、本発明を図面によりさらに詳細に説明する。 第１図は、本発明の石炭スラリーの調整方法を石炭の浮
選処理して応用した場合の実施例を示すフローシートで
ある０図にオｄいて、同一まだは異なる炭種の石炭Ｃ＋
、Ｃ２、Ｃｓは、ミル２人、２Ｂ。 ２Ｃに供給され、異なる粉砕条件で粉砕された後、弁Ｉ
Ａ、２Ｂおよび２Ｃを通り、管路３で所定量が合流、混
合され乙。この石炭粒子の混合物の一部は管路３から取
出され、その粒径分布が測定され、その累積重吐分率か
ら前記（１）式中のｑ値が算出される。このｑの信号は
制御器７に入力され、ここでｑ ＝ ０．４〜０．６（
好ましくは約０．４５）になるように各ミルの弁ＩＡ、
ＩＢおよびＩＣの開扉が調整されも。このように粒度調
整された石炭は、次に浮遊選鉱機４に供給され、脱灰処
理される。浮遊選鉱機４では起泡剤および捕収剤を含む
微細気泡含有水が石炭粒子と混合された後、精炭フロス
とテール（灰分）に分離され、精炭フ１コスは、例えば
濾過まだは遠心分離によって脱水さべ含水率の極めて低
い脱水ケーキとなる。 −に記、、１４朋調整は粉砕条件を異にする複数台のミ
ルの粉砕物を混合することによって達成されるが、この
他に一台のミルまたは一段の粉砕で、例えば粉砕時間、
原料充填率、ボールの材質およびその充填率、粉砕助剤
の種類と鎗等を最適化することによっても可能である。 上記浮選機４としては、デンバー（空気吸引式）、空気
吹込式、加圧式（気泡析出型）あるいは底部に散気板を
有する基或等を使用してもよい。 また、炭分−灰分の分離効率を高めるだめの起泡１ｉ１
１として、高級アルコール、有機酸、多価アルコールの
エステル、クレゾール等、また捕収剤として石油系炭化
水素等を用いることができる。 石炭スラリーがジグ、テーブル、重液分離、浮遊選鉱な
どの選鉱操作から生ずる場合には、選鉱後の石炭スラリ
ーを分割し、その一部を１台まだはそれ以上の粉砕機を
用いて再粉砕することにより、原石炭スラリーと異なる
粒径分布を持つ石炭スラリーとなし、これを原スラリー
の残部と再混合し、本発明の粒度調整を行った後、脱水
操作に供することもできる。なお、粒度調整には、異な
る粒径分布を持つ別種石炭の粉砕物を混合成分として使
用してもよい。 固体スラリーの脱水方法としては、１１降濃縮、濾過、
遠心分離等が常法とされているが、いずれの方法を用い
た場合においても、本発明による粒ｌＪｔ 調整を行な
うことにより含水率の低下を計ることができる。 本発明方法に従って粒度調整された石炭粉砕物を水によ
ってスラリー化すると、脱水時に含水率を低下すること
ができる他、例えば６５〜７５％のような高い固体ｔｉ
ｎ度でも１００００Ｐ以下の低い粘度を示し、パイプ輸
送が容易になる等の利点が得られる。 以上、具体例によって本発明を説明するが、本発明の粒
度調整法は、石炭−水スラリーからの脱水操作の前処理
のみならず、低粘度スラリーを必要とする他の場合にも
好適に用いられる。 実施例１ ２８メツシュ以丁に粉砕した三池炭５０＆と、これを更
にボールミルで２００メツツユ以ＦＫ＃粉砕した試料５
０９をビーカーに入７Ｌ、水を加えて固体濃度５０φの
スラリーを調製した。この石炭−水スラリーをノ゛フナ
ーロートナ用いて６０゜ｑｍＷｌ Ｏ’）真空度のドで
吸引＋ｉＪｊ過しだところ、得られたケーキの含水率は
１２．７％でｂつだ。 実施例２ ワンボ炭を粉砕及び分級して得た繁粒炭試料を次の割合
で混合し、これに水を加えて固体濃度５０２８〜７０
メツツユ ３６．５ｇ ７０〜２Ｃ）０ メツツユ ２２ ｇ２００〜３００
メツツユ ６．５ｇ〜３００ メツツユ ３５
ｇ 係の石炭スラリーとした。これを実姉例１と同様に吸引
・慮過しだところ、得られたケーキの含水率は２６．２
係であった。 以上、本発明によれば、石炭粒子の充填率が大きくなる
ように粒度調整を行なうことにより、石炭スラリーの粒
度を低減し、また沈降濃縮、・慮過、遠心分離等の分離
１榮作における分散媒除去率を著しく高めることができ
る。また本発明を、例えば石炭脱灰等に適用した場合は
、脱水率、石炭種の適用性、処理速度および既存設備の
利ＩＦＩ 、６の点で満足すべき結果が得られる。
、乾燥操作ｆｃ ｌ／に燃焼することはできない。 このほか、金属鉱物の浮遊選鉱において生ずる精鉱ケー
キも、その含水率が低いはどａＣｔ時の熱効率が向トす
るなど、固体スラリーの脱媒体操作は工業上極めて重要
である。 石炭スラリーの脱水法としては沈降濃縮、濾過、遠心分
離およびこれらの組合せ法が実施されてきたが、沈降濃
縮、濾過および遠心分離法で通常、達成できる含水率は
、それぞれ５０．４０および３０％程度であり、含水率
をこれ以下にするにはさらに加熱乾燥Ｊ−る必要がある
。また最終的にカロ熱乾燥法を採用する場合でも、前段
で石炭への付着水凌を甑力低下させておくことは省エネ
ルギーの而から有利である。 本発明の目的は、石炭−水スラリーの脱媒体操作を効率
よく行なうことが町１止なスラリーの調整方法を提供す
ることにある。 本発明者らは、従来の固体スラリーについて沈降濃縮濾
過または遠心分離等の操作を行ってもその脱水は限界が
ル】す、その原因は、ファンデアワールスカによって固
体粒子の細孔内、粒子表面および粒子間に保持される謀
体、すなわち毛管水の存在によることを確認し、石炭ス
ラリーの粒度調整によって石炭粒子の充填率を高め、毛
管水の瞼を低下させることにより、含水率が飛躍的に低
減できることを見出し、本発明に到達したものである。 本発明は、粉砕した石炭粒子をそれぞれ異なる粒径分布
を持つ粒子群に分割１−１充填率が可及的に大きくなる
ようにこれらを混合した後、スラリー化することを特徴
とする。 第１図は、本発明の端緒となった実験結果−例を示すも
ので種々の粒径分布の石炭粒子の充填率と、該石炭粒子
のスラリーを脱水（真空濾過）して得られたケーキの含
水率との関係を示したものである。図において、Ａはワ
ンボ炭、Ｂは三池炭の場合である。図の結果から充填率
の差によって得られるケーキの含水率に２０％もの差を
生じ、しかも充填率が可及的に大きくなる程、含水率も
低下することが分る。 本発明の基本原理は、充填率が大きくなるように固体の
粒度、、１．！ｌ整を行うことであり、従って如何なる
最大粒径を持つ試料に対しても、それに対応して粒度調
整を行えば、後工程の固体スラリーの脱水時において含
水率の低Ｆを創ることができる。 最適の粒度分布調整法は、炭種によっても異なるが、次
式においてｑ ＝ ０．３〜０．６（好ましくは０゜４
５前後）になるように粒度調整を行ったときにその顕著
な効果が認められた。 ここで、Ｕ（Ｄ）：半径り以上の粒子の累積重晴分率（
係） Ｄｍｔｌχ ：最大粒径 ＤｍＬｎ：最小粒径 ｑ ：定数 以下、本発明を図面によりさらに詳細に説明する。 第１図は、本発明の石炭スラリーの調整方法を石炭の浮
選処理して応用した場合の実施例を示すフローシートで
ある０図にオｄいて、同一まだは異なる炭種の石炭Ｃ＋
、Ｃ２、Ｃｓは、ミル２人、２Ｂ。 ２Ｃに供給され、異なる粉砕条件で粉砕された後、弁Ｉ
Ａ、２Ｂおよび２Ｃを通り、管路３で所定量が合流、混
合され乙。この石炭粒子の混合物の一部は管路３から取
出され、その粒径分布が測定され、その累積重吐分率か
ら前記（１）式中のｑ値が算出される。このｑの信号は
制御器７に入力され、ここでｑ ＝ ０．４〜０．６（
好ましくは約０．４５）になるように各ミルの弁ＩＡ、
ＩＢおよびＩＣの開扉が調整されも。このように粒度調
整された石炭は、次に浮遊選鉱機４に供給され、脱灰処
理される。浮遊選鉱機４では起泡剤および捕収剤を含む
微細気泡含有水が石炭粒子と混合された後、精炭フロス
とテール（灰分）に分離され、精炭フ１コスは、例えば
濾過まだは遠心分離によって脱水さべ含水率の極めて低
い脱水ケーキとなる。 −に記、、１４朋調整は粉砕条件を異にする複数台のミ
ルの粉砕物を混合することによって達成されるが、この
他に一台のミルまたは一段の粉砕で、例えば粉砕時間、
原料充填率、ボールの材質およびその充填率、粉砕助剤
の種類と鎗等を最適化することによっても可能である。 上記浮選機４としては、デンバー（空気吸引式）、空気
吹込式、加圧式（気泡析出型）あるいは底部に散気板を
有する基或等を使用してもよい。 また、炭分−灰分の分離効率を高めるだめの起泡１ｉ１
１として、高級アルコール、有機酸、多価アルコールの
エステル、クレゾール等、また捕収剤として石油系炭化
水素等を用いることができる。 石炭スラリーがジグ、テーブル、重液分離、浮遊選鉱な
どの選鉱操作から生ずる場合には、選鉱後の石炭スラリ
ーを分割し、その一部を１台まだはそれ以上の粉砕機を
用いて再粉砕することにより、原石炭スラリーと異なる
粒径分布を持つ石炭スラリーとなし、これを原スラリー
の残部と再混合し、本発明の粒度調整を行った後、脱水
操作に供することもできる。なお、粒度調整には、異な
る粒径分布を持つ別種石炭の粉砕物を混合成分として使
用してもよい。 固体スラリーの脱水方法としては、１１降濃縮、濾過、
遠心分離等が常法とされているが、いずれの方法を用い
た場合においても、本発明による粒ｌＪｔ 調整を行な
うことにより含水率の低下を計ることができる。 本発明方法に従って粒度調整された石炭粉砕物を水によ
ってスラリー化すると、脱水時に含水率を低下すること
ができる他、例えば６５〜７５％のような高い固体ｔｉ
ｎ度でも１００００Ｐ以下の低い粘度を示し、パイプ輸
送が容易になる等の利点が得られる。 以上、具体例によって本発明を説明するが、本発明の粒
度調整法は、石炭−水スラリーからの脱水操作の前処理
のみならず、低粘度スラリーを必要とする他の場合にも
好適に用いられる。 実施例１ ２８メツシュ以丁に粉砕した三池炭５０＆と、これを更
にボールミルで２００メツツユ以ＦＫ＃粉砕した試料５
０９をビーカーに入７Ｌ、水を加えて固体濃度５０φの
スラリーを調製した。この石炭−水スラリーをノ゛フナ
ーロートナ用いて６０゜ｑｍＷｌ Ｏ’）真空度のドで
吸引＋ｉＪｊ過しだところ、得られたケーキの含水率は
１２．７％でｂつだ。 実施例２ ワンボ炭を粉砕及び分級して得た繁粒炭試料を次の割合
で混合し、これに水を加えて固体濃度５０２８〜７０
メツツユ ３６．５ｇ ７０〜２Ｃ）０ メツツユ ２２ ｇ２００〜３００
メツツユ ６．５ｇ〜３００ メツツユ ３５
ｇ 係の石炭スラリーとした。これを実姉例１と同様に吸引
・慮過しだところ、得られたケーキの含水率は２６．２
係であった。 以上、本発明によれば、石炭粒子の充填率が大きくなる
ように粒度調整を行なうことにより、石炭スラリーの粒
度を低減し、また沈降濃縮、・慮過、遠心分離等の分離
１榮作における分散媒除去率を著しく高めることができ
る。また本発明を、例えば石炭脱灰等に適用した場合は
、脱水率、石炭種の適用性、処理速度および既存設備の
利ＩＦＩ 、６の点で満足すべき結果が得られる。
第１図は、石炭スラリーの脱水ケーキの含水率と石炭粒
子の充填率の関係を示す図、第２図は、本発明方法を石
炭スラリーの脱灰および脱水操作に応用した例を示すフ
ローシートである。 １・・・石炭供給管、ＩＡ、ＩＢ、ＩＣ・・・弁、２Ａ
・・・ミル（石炭粉砕機）、３・・・石炭スラリ供給管
、４・・・浮遊選鉱機、５・・・脱水機、６・・・粒径
分布測定お、１びｑ′＠′出機、７・・・制御器。 代叩人 弁理士 川 北 武 長 筒１図 充填率 （’／、）
子の充填率の関係を示す図、第２図は、本発明方法を石
炭スラリーの脱灰および脱水操作に応用した例を示すフ
ローシートである。 １・・・石炭供給管、ＩＡ、ＩＢ、ＩＣ・・・弁、２Ａ
・・・ミル（石炭粉砕機）、３・・・石炭スラリ供給管
、４・・・浮遊選鉱機、５・・・脱水機、６・・・粒径
分布測定お、１びｑ′＠′出機、７・・・制御器。 代叩人 弁理士 川 北 武 長 筒１図 充填率 （’／、）
Claims (1)
- （１）粉砕した石炭粒子をそれぞれ異なる粒径分布を持
つ粒子群に分割し、充填率が可及的に大きくなるように
これらを混合した後、スラリー化することな特徴とする
石炭スラリーの調整方法。 （２、特許請求の範囲第１項において、半径り以下の累
積重量分率Ｕ （Ｄ）を示す式 （但し、Ｄ−は最大粒径、Ｄ ｍｉｎは最小粒径を示す
）中の指数ｑが０．４〜０．６になるように石炭粒子を
混合することを特徴とする石炭スラリーの調整方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16838682A JPS5958093A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 石炭スラリ−の調整方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16838682A JPS5958093A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 石炭スラリ−の調整方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5958093A true JPS5958093A (ja) | 1984-04-03 |
Family
ID=15867139
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16838682A Pending JPS5958093A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 石炭スラリ−の調整方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5958093A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59157183A (ja) * | 1983-02-25 | 1984-09-06 | Babcock Hitachi Kk | 石炭−水スラリ |
| JPS59204688A (ja) * | 1983-05-06 | 1984-11-20 | Babcock Hitachi Kk | 高濃度石炭−水スラリの製造方法 |
| JPS6185491A (ja) * | 1984-10-03 | 1986-05-01 | Kubota Ltd | 石炭スラリ− |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58222191A (ja) * | 1982-06-18 | 1983-12-23 | Ube Ind Ltd | 固体燃料−水スラリの製法 |
| JPS5915486A (ja) * | 1982-07-16 | 1984-01-26 | Ube Ind Ltd | 固体燃料−水スラリの製造方法 |
-
1982
- 1982-09-29 JP JP16838682A patent/JPS5958093A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58222191A (ja) * | 1982-06-18 | 1983-12-23 | Ube Ind Ltd | 固体燃料−水スラリの製法 |
| JPS5915486A (ja) * | 1982-07-16 | 1984-01-26 | Ube Ind Ltd | 固体燃料−水スラリの製造方法 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59157183A (ja) * | 1983-02-25 | 1984-09-06 | Babcock Hitachi Kk | 石炭−水スラリ |
| JPH036959B2 (ja) * | 1983-02-25 | 1991-01-31 | Babcock Hitachi Kk | |
| JPS59204688A (ja) * | 1983-05-06 | 1984-11-20 | Babcock Hitachi Kk | 高濃度石炭−水スラリの製造方法 |
| JPH0344118B2 (ja) * | 1983-05-06 | 1991-07-04 | Babcock Hitachi Kk | |
| JPS6185491A (ja) * | 1984-10-03 | 1986-05-01 | Kubota Ltd | 石炭スラリ− |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4887383A (en) | Process for producing a slurry of a pulverized carbonaceous material | |
| US4278208A (en) | Comminution of materials | |
| US8517293B2 (en) | Waterless separation systems for coal and minerals | |
| CN101815582A (zh) | 煤的提选 | |
| JPH0260714B2 (ja) | ||
| AU659236B2 (en) | Production method of ash-removed high-concentration coal-water slurry | |
| US4593859A (en) | Preparation of deashed high solid concentration coal-water slurry | |
| CN105728156A (zh) | 一种超纯煤的制备工艺 | |
| US4915706A (en) | Coal-water fuel production | |
| US4132365A (en) | Process for preparing a stable slurry of coal | |
| CA1297674C (en) | Coal-water fuel production | |
| JPS5958093A (ja) | 石炭スラリ−の調整方法 | |
| US4254560A (en) | Method of drying brown coal | |
| US4284244A (en) | Process for producing high grade molybdenum disulfide powder | |
| Özbayoǧlu et al. | Super-clean coal production from Turkish bituminous coal | |
| US4786289A (en) | Process for producing a coal-water slurry | |
| CA1255905A (en) | Process for producing a high concentration coal-water slurry | |
| EP0223573B1 (en) | Method of preparing fine-particle high-loaded coal-water slurry | |
| Kim et al. | Effect of grinding conditions on the performance of a selective agglomeration process for physical coal cleaning | |
| JPS5896695A (ja) | 石炭の乾式脱灰方法 | |
| CN114405664B (zh) | 一种粘湿动力煤分级入选的煤泥无量化工艺 | |
| USH981H (en) | Process for selective grinding of coal | |
| CA1115055A (en) | Wet pelletizing of brown coal and drying | |
| CN118002602A (en) | Gas slag separation process method | |
| Hoşten et al. | A preliminary study on split feed flotation of Turkish bituminous coal fines |