JPS62230676A - 高融点金属シリサイド製タ−ゲツトの製造方法 - Google Patents
高融点金属シリサイド製タ−ゲツトの製造方法Info
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- JPS62230676A JPS62230676A JP61072475A JP7247586A JPS62230676A JP S62230676 A JPS62230676 A JP S62230676A JP 61072475 A JP61072475 A JP 61072475A JP 7247586 A JP7247586 A JP 7247586A JP S62230676 A JPS62230676 A JP S62230676A
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高融点金属シリサイド製ターゲットの製造方
法に関するものであり、特には半導体装置の電極、配線
材料等の薄膜形成に用いらねる高密度及び高品位の高融
点金属シリサイド製ターゲットを高い生産性の下で製造
する方法に関する。
法に関するものであり、特には半導体装置の電極、配線
材料等の薄膜形成に用いらねる高密度及び高品位の高融
点金属シリサイド製ターゲットを高い生産性の下で製造
する方法に関する。
高融点金属としては、M O% W% T I 、 N
b s T a等が含まれるが、特にここではM(1
及びWをその代表例とする。本ターゲットは、特にVL
SI・MOSデバイスのゲート電極及びドレイン電極の
作製に有用である。
b s T a等が含まれるが、特にここではM(1
及びWをその代表例とする。本ターゲットは、特にVL
SI・MOSデバイスのゲート電極及びドレイン電極の
作製に有用である。
発明の背景
半導体装置の電極あるいは配線、特にMOS・LSIの
ゲート電極及びドレイン電極としてはlリシリコンが従
来用いられてきたが、MOS−LSIの高集積化に伴い
ポリシリコンゲート電極及びドレイン電極の抵抗による
信号伝搬遅延が問題化している。一方、セル7アライン
法によるMOS 素子形成を容易ならしめる為ゲート
電極及びドレイン電極として融点の高い材料の使用が所
望されている。こうした状況においてポリシリコンより
抵抗率の低い高融点金属ゲート電極及びドレイン電極の
研究が進む一方、シリコンゲートプ田セスとの互換性を
第1とした高融点金属シリサイド電極の研究が活発に進
行しつつある。そうした高融点金属シリサイドの有望な
実施例は、モリブデンシリサイド(MoSix)及びタ
ングステンシリサイド(WSIりである。
ゲート電極及びドレイン電極としてはlリシリコンが従
来用いられてきたが、MOS−LSIの高集積化に伴い
ポリシリコンゲート電極及びドレイン電極の抵抗による
信号伝搬遅延が問題化している。一方、セル7アライン
法によるMOS 素子形成を容易ならしめる為ゲート
電極及びドレイン電極として融点の高い材料の使用が所
望されている。こうした状況においてポリシリコンより
抵抗率の低い高融点金属ゲート電極及びドレイン電極の
研究が進む一方、シリコンゲートプ田セスとの互換性を
第1とした高融点金属シリサイド電極の研究が活発に進
行しつつある。そうした高融点金属シリサイドの有望な
実施例は、モリブデンシリサイド(MoSix)及びタ
ングステンシリサイド(WSIりである。
半導体装置の電極あるいは配線用の高融点金属シリサイ
ド薄膜の形成に有効な方法として、スパッタ法及び電子
ビーム蒸着法がある。スパッタ法はターゲツト板にアル
ゴンイオンを衝突させて金属を放出させ、放出金属をタ
ーゲツト板に対向した基板に堆積させる方法である。電
子ビーム蒸着法は、電子ビームによりインゴット蒸発源
を溶解し、蒸着を行う方法である。いずれにせよ、生成
膜の純度その他の性状は、ターゲット板或いは蒸発源の
純度、組成、スパッタリング特性等により左右される。
ド薄膜の形成に有効な方法として、スパッタ法及び電子
ビーム蒸着法がある。スパッタ法はターゲツト板にアル
ゴンイオンを衝突させて金属を放出させ、放出金属をタ
ーゲツト板に対向した基板に堆積させる方法である。電
子ビーム蒸着法は、電子ビームによりインゴット蒸発源
を溶解し、蒸着を行う方法である。いずれにせよ、生成
膜の純度その他の性状は、ターゲット板或いは蒸発源の
純度、組成、スパッタリング特性等により左右される。
以下、本明細書において「ターゲット」とは、スパッタ
源或いは蒸着源として板状その他の形態に賦形された高
融点金属シリサイド物品をすべて包括するものとする。
源或いは蒸着源として板状その他の形態に賦形された高
融点金属シリサイド物品をすべて包括するものとする。
従来技術とその問題点
特開昭60−66425号は、特に高融点金属としてモ
リブデンを対象としてモリブデンシリサイドターゲット
を製造する方法を開示している。
リブデンを対象としてモリブデンシリサイドターゲット
を製造する方法を開示している。
ここでは、特別に調製された高純度モリブデン粉と市販
の高純度シリコン粉とを混合する工程から出発し、その
後(1)加圧成形(冷間等圧加工法)及び(2)焼結の
工程を経由して焼結体を生成し、続いて(3)エレクト
ロンビーム溶解工程によってMO813Cインゴットを
生成し、更に(4)該インゴットを塑性加工(熱間押出
法又は真空鍛造法)工程によって所望の形態となし、最
後に切断、表面仕上げ等の仕上げ加工を行ってターゲッ
トが製造される。
の高純度シリコン粉とを混合する工程から出発し、その
後(1)加圧成形(冷間等圧加工法)及び(2)焼結の
工程を経由して焼結体を生成し、続いて(3)エレクト
ロンビーム溶解工程によってMO813Cインゴットを
生成し、更に(4)該インゴットを塑性加工(熱間押出
法又は真空鍛造法)工程によって所望の形態となし、最
後に切断、表面仕上げ等の仕上げ加工を行ってターゲッ
トが製造される。
上記方法により製造されたターゲットは、半導体装置に
とって有害なアルカリ金属元素及び放射性元素を極微量
に低減した非常に高純度のものであり、ゲート電極等の
作製に有用なものである。
とって有害なアルカリ金属元素及び放射性元素を極微量
に低減した非常に高純度のものであり、ゲート電極等の
作製に有用なものである。
しかしながら工程面に関して、次の問題点がある(イ)
工程が前記のように冷間等圧加工、焼結、エレクトロン
ビーム溶解及び塑性加工の4工程を経由するので、工程
数が多い上に各工程自体が手間と時間と高価な設備を要
し、工業的規模の生産に不適当である。
工程が前記のように冷間等圧加工、焼結、エレクトロン
ビーム溶解及び塑性加工の4工程を経由するので、工程
数が多い上に各工程自体が手間と時間と高価な設備を要
し、工業的規模の生産に不適当である。
(→ エレクトロンビーム溶解でのシリコンの揮発ロス
が多く、そのためMoSixのXの調整が難しい。
が多く、そのためMoSixのXの調整が難しい。
他方、上記方法と別に溶解工程の入らない焼結法によっ
て製造する方法があるが、従来、焼結法で製造された高
融点金属シリサイド製ターゲットはその密度比が80〜
90%程度と低いため空隙部が10〜20%存在してい
ることが原因となって、スパッタ時にターゲット内で一
様な熱伝導が行なわれないため、ターゲットが割れると
いう由々しき欠点が生じる。ターゲットの割れは、ター
ゲットのスパッタリング特性を悪化し、良質の薄膜の形
成をもたらさないという問題点を有しているO 発明の概要 こうした問題点に鑑み、本発明者等は先に、高温度、高
真空及び高プレス圧の条件下での一軸圧縮成型により合
成後の高融点金属シリサイド粉末から97%以上の密度
を有する、焼結品としての高融点金属シリサイドターゲ
ットを製造する方法を提唱した(特願昭40−2100
86号)。この方法は、冷間等圧加圧、焼結、エレク)
aンビーム溶解及び塑性加工という4工程を全面的に放
棄し、−軸圧縮成型工程のみで高密度焼結品ターゲット
を製造するものであり、工程の大巾な簡略化とターゲッ
ト密度比の向上という、実現困難な2つの目標を一度に
実現した点で画期的なものであった。
て製造する方法があるが、従来、焼結法で製造された高
融点金属シリサイド製ターゲットはその密度比が80〜
90%程度と低いため空隙部が10〜20%存在してい
ることが原因となって、スパッタ時にターゲット内で一
様な熱伝導が行なわれないため、ターゲットが割れると
いう由々しき欠点が生じる。ターゲットの割れは、ター
ゲットのスパッタリング特性を悪化し、良質の薄膜の形
成をもたらさないという問題点を有しているO 発明の概要 こうした問題点に鑑み、本発明者等は先に、高温度、高
真空及び高プレス圧の条件下での一軸圧縮成型により合
成後の高融点金属シリサイド粉末から97%以上の密度
を有する、焼結品としての高融点金属シリサイドターゲ
ットを製造する方法を提唱した(特願昭40−2100
86号)。この方法は、冷間等圧加圧、焼結、エレク)
aンビーム溶解及び塑性加工という4工程を全面的に放
棄し、−軸圧縮成型工程のみで高密度焼結品ターゲット
を製造するものであり、工程の大巾な簡略化とターゲッ
ト密度比の向上という、実現困難な2つの目標を一度に
実現した点で画期的なものであった。
その後、試行を続けた結果、工程の大巾な簡略化を実現
したにもかかわらず、工程時間が長く、生産性を所期の
目標程には高めることが出来ないとの欠点が新たに認識
されるようになった。上記提唱方法においては、−軸圧
縮成型時の加熱温度の上限は1300℃と設定された。
したにもかかわらず、工程時間が長く、生産性を所期の
目標程には高めることが出来ないとの欠点が新たに認識
されるようになった。上記提唱方法においては、−軸圧
縮成型時の加熱温度の上限は1300℃と設定された。
これは、Slの融点が1410℃であることから、13
00℃を越える高温の採用は材料の部分溶融を生ずる恐
れがあり、危険視されたためである。
00℃を越える高温の採用は材料の部分溶融を生ずる恐
れがあり、危険視されたためである。
ところが、本発明者は、この1300℃という上限設定
を越えた高温領域での加工に敢えて挑戦した結果、15
00℃を越えて1380℃までの温度ならば、材料の一
部が溶融する危険なく作業を実施することが出来ること
を確認した。しかも、驚くべきことに、この1500℃
を越える高温域では所定の密度を得るまでの成型時間が
予想より激減することが判明した。例えば、1500℃
では3時間かかるところが、それより20℃だけ高めた
1320℃においては実に(L5時間に短縮される。こ
の短縮効果は全く予想外のものであった。
を越えた高温領域での加工に敢えて挑戦した結果、15
00℃を越えて1380℃までの温度ならば、材料の一
部が溶融する危険なく作業を実施することが出来ること
を確認した。しかも、驚くべきことに、この1500℃
を越える高温域では所定の密度を得るまでの成型時間が
予想より激減することが判明した。例えば、1500℃
では3時間かかるところが、それより20℃だけ高めた
1320℃においては実に(L5時間に短縮される。こ
の短縮効果は全く予想外のものであった。
更に、高温になる程脱酸素の効果も大きくなり、低酸素
品が得られるというメリットもある。低酸素品への要望
は最近共々高まる一方であり、この点からも上記130
0℃を越える高温域での成型は効果的である。こうした
高温プレスにより、実に99.9%もの超高密度化を実
現することにも成功した。
品が得られるというメリットもある。低酸素品への要望
は最近共々高まる一方であり、この点からも上記130
0℃を越える高温域での成型は効果的である。こうした
高温プレスにより、実に99.9%もの超高密度化を実
現することにも成功した。
こうした考察の下で、本発明は、高融点金属シリサイド
粉末を、1500℃を越えて1380℃までの高温度、
10 〜10 ミリバールの高真空及び250〜60
0k)/♂の高プレス圧の条件下で一軸圧縮成型するこ
とを特徴とする97−以上の密度比を有し、焼結品であ
る高融点金属シリサイド製ターゲットの製造方法を提供
する。高融点金属シリサイド粉末は、高融点金属粉とシ
リコン粉とを所定比率で混合し、高温真空下でシリサイ
ドを合成し、合成シリサイドを粉砕・分級し、合成シリ
サイド粉にシリコン粉を加えて湿式混合し、洗浄後真空
乾燥す゛ることによって入手しうる。
粉末を、1500℃を越えて1380℃までの高温度、
10 〜10 ミリバールの高真空及び250〜60
0k)/♂の高プレス圧の条件下で一軸圧縮成型するこ
とを特徴とする97−以上の密度比を有し、焼結品であ
る高融点金属シリサイド製ターゲットの製造方法を提供
する。高融点金属シリサイド粉末は、高融点金属粉とシ
リコン粉とを所定比率で混合し、高温真空下でシリサイ
ドを合成し、合成シリサイドを粉砕・分級し、合成シリ
サイド粉にシリコン粉を加えて湿式混合し、洗浄後真空
乾燥す゛ることによって入手しうる。
発明の詳細な説明
先ず、高融点金属シリサイド粉末の合成例について説明
する。タングステン及びモリブデンに代表される高融点
金属粉及びシリコン粉原料とじては、低放射性元素及び
低アルカリ金属含有量のものを使用する。9N以上の純
度を有するそうした原料シリコン粉は容易に市販入手し
つる。原料高融点金属粉についても最近アルカリ金属含
有率が1000 Ppb以下そして放射性元素含有率が
100PPb以下の5N以上の高純度のものを調製する
技術が確立されている。これは、従来からの一般市販高
融点金属或いはその化合物を溶解して、水溶液を生成し
、該水溶液を精製した後金高融点金属結晶を晶出させ、
該結晶を固液分離、洗浄及び乾燥した後に加熱還元する
ことによって高純度高融点金属粉末を調製するものであ
る。更に、これら粉末に再溶堺等の精製処理を施すこと
によって更に高純度のものを得ることができる。
する。タングステン及びモリブデンに代表される高融点
金属粉及びシリコン粉原料とじては、低放射性元素及び
低アルカリ金属含有量のものを使用する。9N以上の純
度を有するそうした原料シリコン粉は容易に市販入手し
つる。原料高融点金属粉についても最近アルカリ金属含
有率が1000 Ppb以下そして放射性元素含有率が
100PPb以下の5N以上の高純度のものを調製する
技術が確立されている。これは、従来からの一般市販高
融点金属或いはその化合物を溶解して、水溶液を生成し
、該水溶液を精製した後金高融点金属結晶を晶出させ、
該結晶を固液分離、洗浄及び乾燥した後に加熱還元する
ことによって高純度高融点金属粉末を調製するものであ
る。更に、これら粉末に再溶堺等の精製処理を施すこと
によって更に高純度のものを得ることができる。
こうした原料粉末をWSix、MoSix等に対応する
所定の比率の下でV型ミキサ等により混合し、例えば真
空抵抗炉において加熱合成を行う。10−3〜10
ミリバール×1050〜1250℃の条件において下式
による合成に充分な時間合成を行う: ・ W(Mo)+xSt −4WSix(MoSix)こ
うしてカルメラ状のシリサイド(WS 1 x、 Mo
S Lx)が合成される。
所定の比率の下でV型ミキサ等により混合し、例えば真
空抵抗炉において加熱合成を行う。10−3〜10
ミリバール×1050〜1250℃の条件において下式
による合成に充分な時間合成を行う: ・ W(Mo)+xSt −4WSix(MoSix)こ
うしてカルメラ状のシリサイド(WS 1 x、 Mo
S Lx)が合成される。
合成シリサイドを振動ミルその他の粉砕機により粉砕し
、35〜45メツシユアンダーへの分級を行って合成シ
リサイド粉を得る。
、35〜45メツシユアンダーへの分級を行って合成シ
リサイド粉を得る。
ここで、工程を通してのシリコンの揮散損失分に対応す
る補償用シリコンが添加される。補償用シリコンも合成
シリサイド粉と同程度の大きさのものとすることが好ま
しい。合成シリサイド粉と追加シリコン粉とは、例えば
V形ミキサを使用しての湿式混合により充分に混合され
る。その後、充分なる洗浄を行い、真空乾燥して、爾後
の一軸圧縮成型工程での使用に適した高融点金属シリサ
イド粉末が入手できる。
る補償用シリコンが添加される。補償用シリコンも合成
シリサイド粉と同程度の大きさのものとすることが好ま
しい。合成シリサイド粉と追加シリコン粉とは、例えば
V形ミキサを使用しての湿式混合により充分に混合され
る。その後、充分なる洗浄を行い、真空乾燥して、爾後
の一軸圧縮成型工程での使用に適した高融点金属シリサ
イド粉末が入手できる。
一軸圧縮成型は、97%以上の密度比を実現す+6
る為に10 〜10 ミリバール、好ましくは++6
10 〜5×10 ミリバールの高真空雰囲気、13
00℃tl−越え且つ1380℃までの高温度、好まし
くは、1310〜1380℃の高温度及び250〜60
0にν12、好ましくは350〜500kg/an2の
高プレス圧を適用することの出来るホットプレスによっ
て実施される。
00℃tl−越え且つ1380℃までの高温度、好まし
くは、1310〜1380℃の高温度及び250〜60
0にν12、好ましくは350〜500kg/an2の
高プレス圧を適用することの出来るホットプレスによっ
て実施される。
1380℃を越える温度にすると、シリコンの融点が1
410℃であることから、材料の一部が溶融する恐れが
ある。従来は、この材料の部分溶融が1300’C上限
と考えられていたのであるが、場所による温度のバラツ
キや測温の正確さその他の因子を考慮しても1380’
Cまでなら侮辱心配な〈実施でき、特に1300℃を越
えるとホットプレス性が格段に向上し、短時間で97%
以上の密度が得られることが判明し、本発明に至ったも
のである。
410℃であることから、材料の一部が溶融する恐れが
ある。従来は、この材料の部分溶融が1300’C上限
と考えられていたのであるが、場所による温度のバラツ
キや測温の正確さその他の因子を考慮しても1380’
Cまでなら侮辱心配な〈実施でき、特に1300℃を越
えるとホットプレス性が格段に向上し、短時間で97%
以上の密度が得られることが判明し、本発明に至ったも
のである。
高融点金属シリサイド粉末を型入わし、昇温を開始して
1500“Cを越え1380℃までのうちの目標温度に
達したら、その温度水準を維持し、所定の一定高プレス
圧の適用を開始する。型入れ材料は、プレス圧の適用に
伴い次第に減厚されるが、成る時点を越えると材料厚さ
は一定に達し、それ以上減厚さねなくなる。この減厚飽
和状態を充分に確認した上で高温加圧が停止される。一
般に、1時間以内で高温加圧は完了する。1320℃以
上では30分以内である。
1500“Cを越え1380℃までのうちの目標温度に
達したら、その温度水準を維持し、所定の一定高プレス
圧の適用を開始する。型入れ材料は、プレス圧の適用に
伴い次第に減厚されるが、成る時点を越えると材料厚さ
は一定に達し、それ以上減厚さねなくなる。この減厚飽
和状態を充分に確認した上で高温加圧が停止される。一
般に、1時間以内で高温加圧は完了する。1320℃以
上では30分以内である。
その後、パリ等の除去、必要なら表面仕上げ等の仕上げ
加工を施されて、ターゲットが完成する。
加工を施されて、ターゲットが完成する。
得られるターゲットは、従来の焼結品の80〜90%密
度比に比較して97%以上実に999%にも達しうる高
密度比のものであり、純度も放射性元素含量が10 p
pb以下、酸素含量が300ppm以下そしてアルカリ
その他の金属含量が10ppm以下ときわめて高い純度
を実現することが出来る。
度比に比較して97%以上実に999%にも達しうる高
密度比のものであり、純度も放射性元素含量が10 p
pb以下、酸素含量が300ppm以下そしてアルカリ
その他の金属含量が10ppm以下ときわめて高い純度
を実現することが出来る。
酸素含量が50〜150 ppmと低いことが本ターゲ
ットの一つの特徴である。酸素含量が低いのは、高温加
圧工程において5t−t−n→sto(g)↑の脱酸反
応が更に一層容易に進行するためである。
ットの一つの特徴である。酸素含量が低いのは、高温加
圧工程において5t−t−n→sto(g)↑の脱酸反
応が更に一層容易に進行するためである。
高真空、高温度及び高プレス圧が協作用して97%以上
の密度比を実現しえたことは驚くべき事実である。高真
空及び高温度によって不純物除去効果も増進される。先
行技術において必要とされたエレクトロンビーム溶解を
行わないため、シリコンの揮発四ス量が少なく、それだ
け組成の調整が容易である。
の密度比を実現しえたことは驚くべき事実である。高真
空及び高温度によって不純物除去効果も増進される。先
行技術において必要とされたエレクトロンビーム溶解を
行わないため、シリコンの揮発四ス量が少なく、それだ
け組成の調整が容易である。
発明の効果
t ターゲット密度比が向上することにより、ターゲッ
トの強度が上がり、ひび割れ、欠は等が生ぜず、ターゲ
ット寿命が長くなる。また、包蔵ガス状不純物も減少す
る。更に、前記先願より更に一層高い密度比の実現が可
能である。
トの強度が上がり、ひび割れ、欠は等が生ぜず、ターゲ
ット寿命が長くなる。また、包蔵ガス状不純物も減少す
る。更に、前記先願より更に一層高い密度比の実現が可
能である。
2 特に酸素量の少ない高純度のターゲットを生成しう
る。
る。
3、 工程の簡略化と工程時間の短縮により真の意味で
生産性が向上する。
生産性が向上する。
4、 目標組成が従来より容易に得られる。
実施例1
純度5NのW粉a 2 klと純度5Nのシリコン粉2
.6辱とをV型ミキサにより混合し、真空抵抗炉におい
て1300℃X10 mbarの条件でWシリサイ
ドを合成した。合成したカルメラ状シリせノV多W、齢
)ルL−1−n鈴熟1−ト薙AつぜψtSツユアンダー
に分級した。これに同じく42メツシユアンダーのSt
粉α8 kgを添加し、V型ミキサーにより混合した粉
末を187mmφX 150 mmの寸法の型に入れ、
10 mbarX1320℃×350kP/cn?
の条件の下で15時間ホットプレスした。
.6辱とをV型ミキサにより混合し、真空抵抗炉におい
て1300℃X10 mbarの条件でWシリサイ
ドを合成した。合成したカルメラ状シリせノV多W、齢
)ルL−1−n鈴熟1−ト薙AつぜψtSツユアンダー
に分級した。これに同じく42メツシユアンダーのSt
粉α8 kgを添加し、V型ミキサーにより混合した粉
末を187mmφX 150 mmの寸法の型に入れ、
10 mbarX1320℃×350kP/cn?
の条件の下で15時間ホットプレスした。
得られたターゲットの密度比は97%であった。
30分という短時間で97%の密度比が実現しえた。ま
た、ターゲットの酸素含量は100 ppmであった。
た、ターゲットの酸素含量は100 ppmであった。
実施例2
純度5NのW粉15.2 kgと純度5NのSt粉4、
8 kgとをV型ミキサにより混合し、真空抵抗炉にお
いて1300℃X10 mbarの条件でWシリサ
イドを合成した。合成したカルメラ状シリサイドを振動
ミルにより粉砕した後42メツシユアンダーに分級した
。これに同じく42メツシユアンダーのS1粉t4k)
を添加し、v型ミキサにより混合した粉末を254 m
mφX150mmの寸法の型に入れ、10 mba
rXl 380℃X 520 kg/crn”の条件の
下でa5時間ホットプレスした。得られたターゲットの
密度比は99.9%であった。30分で999%もの密
度比が得られたことは実に驚くべきものである。また、
ターゲットの酸素含量は50 ppmであった。
8 kgとをV型ミキサにより混合し、真空抵抗炉にお
いて1300℃X10 mbarの条件でWシリサ
イドを合成した。合成したカルメラ状シリサイドを振動
ミルにより粉砕した後42メツシユアンダーに分級した
。これに同じく42メツシユアンダーのS1粉t4k)
を添加し、v型ミキサにより混合した粉末を254 m
mφX150mmの寸法の型に入れ、10 mba
rXl 380℃X 520 kg/crn”の条件の
下でa5時間ホットプレスした。得られたターゲットの
密度比は99.9%であった。30分で999%もの密
度比が得られたことは実に驚くべきものである。また、
ターゲットの酸素含量は50 ppmであった。
実施例3
純度5NのMo粉12.4kyと5NのSt粉7.4k
fとをV型ミキサにより混合し、真空抵抗炉において1
200℃X10 mbarの条件でMoシリサイド
を合成した。合成したカルメラ状シリサイドを振動ミル
により粉砕した後42メツシユアンダーに分級した。こ
の中から4 kPを取り出しこれに同じく42メツシユ
アンダーのSi粉α1kPを添加し、V型ミキサにより
混合した粉末を187mmφx1sommの寸法の型に
入れ、10 mbarX1380℃X 350 k
y/atr”の条件の下でα5時間ホットプレスした。
fとをV型ミキサにより混合し、真空抵抗炉において1
200℃X10 mbarの条件でMoシリサイド
を合成した。合成したカルメラ状シリサイドを振動ミル
により粉砕した後42メツシユアンダーに分級した。こ
の中から4 kPを取り出しこれに同じく42メツシユ
アンダーのSi粉α1kPを添加し、V型ミキサにより
混合した粉末を187mmφx1sommの寸法の型に
入れ、10 mbarX1380℃X 350 k
y/atr”の条件の下でα5時間ホットプレスした。
得られたターゲットの密度比はやはり999%もの高い
値であった。また、ターゲットの酸素含量は50 pp
mであった。
値であった。また、ターゲットの酸素含量は50 pp
mであった。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)高融点金属シリサイド粉末を、1300℃を越えて
1380℃までの高温度、10^−^5〜10^−^6
ミリバールの高真空及び250〜600kg/cm^2
の高プレス圧の条件下で一軸圧縮成型することを特徴と
する、97%以上の密度比を有し、焼結品である高融点
金属シリサイド製ターゲットの製造方法。 2)高融点金属がモリブデン或いはタングステンである
特許請求の範囲第1項記載の方法。 3)高融点金属シリサイド粉末が、高融点金属粉とシリ
コン粉とを所定比率で混合し、高温真空下でシリサイド
を合成し、合成シリサイドを粉砕・分級し、合成シリサ
イド粉にシリコン粉を加えて混合することによつて入手
される特許請求の範囲第1項記載の方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61072475A JPS62230676A (ja) | 1986-04-01 | 1986-04-01 | 高融点金属シリサイド製タ−ゲツトの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61072475A JPS62230676A (ja) | 1986-04-01 | 1986-04-01 | 高融点金属シリサイド製タ−ゲツトの製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62230676A true JPS62230676A (ja) | 1987-10-09 |
JPH042540B2 JPH042540B2 (ja) | 1992-01-20 |
Family
ID=13490380
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61072475A Granted JPS62230676A (ja) | 1986-04-01 | 1986-04-01 | 高融点金属シリサイド製タ−ゲツトの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62230676A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63238265A (ja) * | 1987-03-26 | 1988-10-04 | Toshiba Corp | 高融点金属シリサイドタ−ゲツトとその製造方法 |
-
1986
- 1986-04-01 JP JP61072475A patent/JPS62230676A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63238265A (ja) * | 1987-03-26 | 1988-10-04 | Toshiba Corp | 高融点金属シリサイドタ−ゲツトとその製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH042540B2 (ja) | 1992-01-20 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term |