JPS6220855A - 非磁性高強度ステンレス鋼およびその製造方法 - Google Patents
非磁性高強度ステンレス鋼およびその製造方法Info
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- JPS6220855A JPS6220855A JP15953785A JP15953785A JPS6220855A JP S6220855 A JPS6220855 A JP S6220855A JP 15953785 A JP15953785 A JP 15953785A JP 15953785 A JP15953785 A JP 15953785A JP S6220855 A JPS6220855 A JP S6220855A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
この発明は、非磁性が要求される例えばＶＴＲ等のマイ
クロシャフトをはじめとする電子機器部品、非磁性ボル
ト、ばね、ボルト、各種ビンなどに用いられ、さらには
非磁性にかかわらず強度および耐食性が要求される部品
に用いられる、非磁性でかつ高強度を有するオーステナ
イト系ステンレス鋼に関するものである。
クロシャフトをはじめとする電子機器部品、非磁性ボル
ト、ばね、ボルト、各種ビンなどに用いられ、さらには
非磁性にかかわらず強度および耐食性が要求される部品
に用いられる、非磁性でかつ高強度を有するオーステナ
イト系ステンレス鋼に関するものである。
従来、電子機器や事務機器のマイクロシャフトや、ボル
ト、ばね、ベルト、ビンなどの部品においては、５ＵＳ
４２０．５ＵＳ４４０Ｃなどのマルテンサイト系ステン
レス鋼や、５ＵＳ３０４゜５Ｕ５３１６などのオーステ
ナイト系ステンレス鋼が用いられてきた。
ト、ばね、ベルト、ビンなどの部品においては、５ＵＳ
４２０．５ＵＳ４４０Ｃなどのマルテンサイト系ステン
レス鋼や、５ＵＳ３０４゜５Ｕ５３１６などのオーステ
ナイト系ステンレス鋼が用いられてきた。
（発明が解決しようとする問題点）
しかし、上記のうちマルテンサイト系ステンレス鋼は、
高強度ではあるが強磁性であるため、非磁性が要求され
る部品には使用できない、一方、５ＵＳ３０４，５ＵＳ
３１６などの従来からあるオーステナイト系ステンレス
鋼は、非磁性ではあるが強度が低く、高強度部材には使
用できない。
高強度ではあるが強磁性であるため、非磁性が要求され
る部品には使用できない、一方、５ＵＳ３０４，５ＵＳ
３１６などの従来からあるオーステナイト系ステンレス
鋼は、非磁性ではあるが強度が低く、高強度部材には使
用できない。
そして、このオーステナイト系ステンレス鋼を冷間加工
により強化すると、加工誘起マルテンサイトを生成して
透磁率が上昇し、非磁性でなくなる。そのため、これら
のステンレス鋼においては冷間加工による強化には限界
がある。
により強化すると、加工誘起マルテンサイトを生成して
透磁率が上昇し、非磁性でなくなる。そのため、これら
のステンレス鋼においては冷間加工による強化には限界
がある。
ところが、各種電子機器を高性能化し、高品質を得るた
めに、近年では高強度でかつ非磁性の材料が必要となっ
てきている。そこで、このように非磁性でかつ高強度が
必要な場合にはＮｉ３（Ａ見、Ｔｉ）で析出強化したＮ
ｉ基超超合金使用されてきたが、ステンレス鋼と比べて
非常に高価なものとなるという問題点があった。
めに、近年では高強度でかつ非磁性の材料が必要となっ
てきている。そこで、このように非磁性でかつ高強度が
必要な場合にはＮｉ３（Ａ見、Ｔｉ）で析出強化したＮ
ｉ基超超合金使用されてきたが、ステンレス鋼と比べて
非常に高価なものとなるという問題点があった。
この発明の目的は、従来材料の上記のような欠点を克服
し、非磁性でかつ高強度でしかも耐食性に優れた安価な
材料を提供することにある。
し、非磁性でかつ高強度でしかも耐食性に優れた安価な
材料を提供することにある。
本発明者らは１種々の検討を行った結果、冷間加工を施
しても加工誘起マルテンサイトが生成せず、透磁率が１
．０５以下（必要な場合には、１．０１以下）の高強度
オーステナイト系ステンレス鋼を開発した。
しても加工誘起マルテンサイトが生成せず、透磁率が１
．０５以下（必要な場合には、１．０１以下）の高強度
オーステナイト系ステンレス鋼を開発した。
「発明の構成」
（問題点を解決するための手段）
この発明による非磁性高強度ステンレス鋼は、重量％で
、Ｃ：０．０１−０．３０％、Ｓｉ：０．１〜２．０％
、Ｍｎ：１．０〜６．０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：
０．０３％以下、Ｎｉ：８〜１６％、Ｃｒ：１６〜２２
％、Ｎ：０．０５〜０．３５％、Ａｌ：０．０５％以下
、Ｍｇ：０．００１〜０．０５％、Ｃａ：ｏ、ｏｏｉ〜
０．０５％、および必要に応じて、Ｃｕ：１．０〜４．
０％、Ｍｏ：０．５〜５．０％のうちの１１ａまたは２
種、同じく必要に応じて、Ｖ：０．０３〜０．３０％、
Ｔｉ：０．０３〜０．３０％、Ｎｂ＋Ｔａ：０．０３〜
０．３０％のうちの１種または２種以上、残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物からなり、かつ冷間加工量との関係が
次の不等式 ％式％ ただし、Ｐ ａ ＝ ８２４−４１３２（ｉｌｌニーＮ
）−９，２Ｓｉ−８，１Ｍｍ−１３，７Ｃｒ−２９（Ｎ
ｉ＋Ｃｕ）−１８．５Ｍｏ−６８（Ｗｂ＋Ｔａ）・・・
・・・■ （：冷間加工歪（真歪で正の値にとる）を満足するよう
に成分調整されたことを特徴としており、強度をさらに
高めるために、上記成分の鋼に、１０％以上の減面率の
冷間加工を施した後、４００〜６００℃で時効処理を行
ない、耐力および引張強さをさらに向上させるようにし
たことを特徴としいる。
、Ｃ：０．０１−０．３０％、Ｓｉ：０．１〜２．０％
、Ｍｎ：１．０〜６．０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：
０．０３％以下、Ｎｉ：８〜１６％、Ｃｒ：１６〜２２
％、Ｎ：０．０５〜０．３５％、Ａｌ：０．０５％以下
、Ｍｇ：０．００１〜０．０５％、Ｃａ：ｏ、ｏｏｉ〜
０．０５％、および必要に応じて、Ｃｕ：１．０〜４．
０％、Ｍｏ：０．５〜５．０％のうちの１１ａまたは２
種、同じく必要に応じて、Ｖ：０．０３〜０．３０％、
Ｔｉ：０．０３〜０．３０％、Ｎｂ＋Ｔａ：０．０３〜
０．３０％のうちの１種または２種以上、残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物からなり、かつ冷間加工量との関係が
次の不等式 ％式％ ただし、Ｐ ａ ＝ ８２４−４１３２（ｉｌｌニーＮ
）−９，２Ｓｉ−８，１Ｍｍ−１３，７Ｃｒ−２９（Ｎ
ｉ＋Ｃｕ）−１８．５Ｍｏ−６８（Ｗｂ＋Ｔａ）・・・
・・・■ （：冷間加工歪（真歪で正の値にとる）を満足するよう
に成分調整されたことを特徴としており、強度をさらに
高めるために、上記成分の鋼に、１０％以上の減面率の
冷間加工を施した後、４００〜６００℃で時効処理を行
ない、耐力および引張強さをさらに向上させるようにし
たことを特徴としいる。
次に、この発明による非磁性高強度ステンレス鋼の成分
範囲（重量％）の限定理由について説明する。
範囲（重量％）の限定理由について説明する。
Ｃ：
Ｃは、母相に固溶して基地を強化する一方、炭窒化物の
形成元素としても強力に作用する。しかも、オーステナ
イトを安定化し、加工誘起マルテンサイトを抑制する作
用が大きい、そこで、このような作用を得るために０．
０１％以上とした。
形成元素としても強力に作用する。しかも、オーステナ
イトを安定化し、加工誘起マルテンサイトを抑制する作
用が大きい、そこで、このような作用を得るために０．
０１％以上とした。
しかし、０．３０％を超えると固溶が困難となるうえ、
冷間加工性、耐食性が著しく劣化するのでその上限を０
．３０％とした。
冷間加工性、耐食性が著しく劣化するのでその上限を０
．３０％とした。
Ｎ：
Ｎは、Ｃと同様に基地の強化と加工誘起マルテンサイト
の抑制のために添加する。さらに耐食性および耐孔食性
の向上にも寄与する。そこで、このような効果を得るた
めに０．０５％以上とした。しかし、多すぎると鋼塊溶
製時の気泡生成が多くなると共に分塊時の加工性が低下
するためその上限を０．３５％とした。
の抑制のために添加する。さらに耐食性および耐孔食性
の向上にも寄与する。そこで、このような効果を得るた
めに０．０５％以上とした。しかし、多すぎると鋼塊溶
製時の気泡生成が多くなると共に分塊時の加工性が低下
するためその上限を０．３５％とした。
Ｓｉ：
Ｓｉは、製鋼時の脱酸剤として添加され、このような作
用を得るために０．１％以上とした。しかし、２．０％
を超えるとフェライトが生成し易くなるのでその上限を
２．０％とした。
用を得るために０．１％以上とした。しかし、２．０％
を超えるとフェライトが生成し易くなるのでその上限を
２．０％とした。
Ｍｎ：
Ｍｎは、製鋼時の脱酸および脱硫剤として添加され、か
つまたＮの溶解度を大きくすると共に、加工誘起マルテ
ンサイトを抑制する効果があるので、このような効果を
得るために１．０％以上添加した。しかし、６．０％を
超えると加工性が悪くなり、しかも耐食性を劣化させる
のでその上限を６．０％とした。
つまたＮの溶解度を大きくすると共に、加工誘起マルテ
ンサイトを抑制する効果があるので、このような効果を
得るために１．０％以上添加した。しかし、６．０％を
超えると加工性が悪くなり、しかも耐食性を劣化させる
のでその上限を６．０％とした。
Ｐ ：
Ｐは、耐食性を劣化させるので極力少量であることが好
ましく、その上限を０．０３％とした。
ましく、その上限を０．０３％とした。
Ｓ：
Ｓは、熱間加工性を害するので極力少量であることが好
ましく、その上限を０．０３％とした。
ましく、その上限を０．０３％とした。
Ｎｉ：
Ｎｉは、オーステナイト安定化元素であり、ステンレス
鋼をオーステナイト相とするための主要な元素であると
同時に加工誘起ヤルテンサイトの抑制にも必要な元素で
ある。そして、８％以上含有させれば、オーステナイト
単相の組織が得られ、含有量が多いほどオーステナイト
は安定となるが、Ｎｉは高価であるので経済性を考慮し
て８〜１６％の範囲とした。
鋼をオーステナイト相とするための主要な元素であると
同時に加工誘起ヤルテンサイトの抑制にも必要な元素で
ある。そして、８％以上含有させれば、オーステナイト
単相の組織が得られ、含有量が多いほどオーステナイト
は安定となるが、Ｎｉは高価であるので経済性を考慮し
て８〜１６％の範囲とした。
Ｃｒ：
Ｃｒは、耐食性を向上させるのに寄与する元素であり、
このような効果を得るために１６％以上含有させるが、
多量に添加するとフェライトを生成するので１６〜２２
％の範囲とした。
このような効果を得るために１６％以上含有させるが、
多量に添加するとフェライトを生成するので１６〜２２
％の範囲とした。
Ａ交：
ＡＭは、通常脱酸剤として使用されるが、多量に含有す
るとＡＩＮを形成し、有効なＮ量を減すると共に、酸化
物系介在物として残留して熱間加工性を害するのでその
上限を０．０５％とした。
るとＡＩＮを形成し、有効なＮ量を減すると共に、酸化
物系介在物として残留して熱間加工性を害するのでその
上限を０．０５％とした。
Ｍｇ：
Ｍｇは、Ａｎを代替する脱酸剤であると共に、有害なＳ
を固定して熱間加工性を向上させ、Ｎ添加による加工性
の劣化を補うのに有効である。しかし、０．００１％未
満ではこのような効果が得られず、０．０５％を超えて
もその効果が飽和するので０．００１〜０．０５％の範
囲とした。
を固定して熱間加工性を向上させ、Ｎ添加による加工性
の劣化を補うのに有効である。しかし、０．００１％未
満ではこのような効果が得られず、０．０５％を超えて
もその効果が飽和するので０．００１〜０．０５％の範
囲とした。
Ｃａ：
Ｃａは、被削性および熱間加工性の向上のためにｏ、ｏ
ｏｉ％以１−添加するが、０．０５％を超えると効果が
飽和するのでその上限を０．０５％とした。
ｏｉ％以１−添加するが、０．０５％を超えると効果が
飽和するのでその上限を０．０５％とした。
Ｃｕ ：
Ｃｕは、耐食性を向上させ、加工硬化率を低下させると
共に、冷間加工性を向上させるので、高耐食性と良好な
冷間加工性が要求される場合に添加するのが良い、そし
て、このような効果を得るためには１．０％以上添加す
る必要があるが、多過ぎると熱間加工性を害する元素で
あるのでその上限を４．０％とした。
共に、冷間加工性を向上させるので、高耐食性と良好な
冷間加工性が要求される場合に添加するのが良い、そし
て、このような効果を得るためには１．０％以上添加す
る必要があるが、多過ぎると熱間加工性を害する元素で
あるのでその上限を４．０％とした。
ＭＯ：
ＭＯは、耐食性および耐孔食性を向上させるので、＃食
性の要求が強い場合に添加するのが良い、そして、この
ような効果を得るためには０．５％以上添加する必要が
あるが、多量に添加するとフェライトが生成し易くなる
と共に、高価にもなるのでその上限を５．０％とした。
性の要求が強い場合に添加するのが良い、そして、この
ような効果を得るためには０．５％以上添加する必要が
あるが、多量に添加するとフェライトが生成し易くなる
と共に、高価にもなるのでその上限を５．０％とした。
■：
■は炭窒化物を形成し、結晶粒を微細化して強化に寄与
する。しかし、０．０３％未満ではこのような効果がな
く、０．３０％を超えるとその効果が飽和すると共に冷
間加工性が劣化するので、添加する場合は０．０３〜０
．３０％の範囲とする必要がある。
する。しかし、０．０３％未満ではこのような効果がな
く、０．３０％を超えるとその効果が飽和すると共に冷
間加工性が劣化するので、添加する場合は０．０３〜０
．３０％の範囲とする必要がある。
Ｔｉ：
ＴｉはＶと同様に炭窒化物を形成し、結晶粒を微細化し
て基地の強化に寄与する。しかし。
て基地の強化に寄与する。しかし。
０．０３％未満ではこのような効果がなく。
０．３０％を超えるとその効果が飽和すると共に冷間加
工性が劣化するので、添加する場合は０．０３〜０．３
０％の範囲とする必要がある。
工性が劣化するので、添加する場合は０．０３〜０．３
０％の範囲とする必要がある。
Ｎｂ＋Ｔａ
Ｎｂ、Ｔａは、■と同様に炭窒化物を形成し、結晶粒の
微細化を通じて基地の強化に寄与する。
微細化を通じて基地の強化に寄与する。
しかし、０．０３％未満ではこのような効果がなく、多
量に添加すると窒化物が介在物として残留し、冷間加工
性を害するので、特に強度が必要な時にＮｂおよびＴａ
の１種または２種を添加する。ただし、その１：限は冷
間加工性を害さない０．３０％とする必要がある。
量に添加すると窒化物が介在物として残留し、冷間加工
性を害するので、特に強度が必要な時にＮｂおよびＴａ
の１種または２種を添加する。ただし、その１：限は冷
間加工性を害さない０．３０％とする必要がある。
次に、上記成分の限定理由に加え、成分のバランスを冷
間加工量との関係で限定した理由を説明する。
間加工量との関係で限定した理由を説明する。
前述の如く、オーステナイト系ステンレス鋼はその成分
調整が不適当であると、マルテンサイト変態開始温度す
なわちＭｓ点が室温以下であっても、加工によりマルテ
ンサイ）ｆ生成する。この加工誘起マルテンサイトの生
成傾向と成分との関係は、これまでにも多くの研究がな
されてきた。
調整が不適当であると、マルテンサイト変態開始温度す
なわちＭｓ点が室温以下であっても、加工によりマルテ
ンサイ）ｆ生成する。この加工誘起マルテンサイトの生
成傾向と成分との関係は、これまでにも多くの研究がな
されてきた。
本発明者らは、主に１７−７ＰＨ鋼などのセミオーステ
ナイト系析出強化型ステンレス鋼において用いられてき
たパラメータであるＭｄ３ｏに注目した。このパラメー
タは、セミオーステナイト鋼において、金属間化合物を
析出させるために、冷間加工により母相をマルテンサイ
ト相とする目的でマルテンサイト変態させるときの変態
量の制御のために用いられ、真歪０．３０の加工を施し
た時に５０％のマルテンサイトが生じる温度として定義
される。このＭｄ３゜におよぼす鋼組成の影響は実験的
に調べられており、Ｅｎｇｅ文の回帰式やこれを改良し
た野原らの式が提案されている。
ナイト系析出強化型ステンレス鋼において用いられてき
たパラメータであるＭｄ３ｏに注目した。このパラメー
タは、セミオーステナイト鋼において、金属間化合物を
析出させるために、冷間加工により母相をマルテンサイ
ト相とする目的でマルテンサイト変態させるときの変態
量の制御のために用いられ、真歪０．３０の加工を施し
た時に５０％のマルテンサイトが生じる温度として定義
される。このＭｄ３゜におよぼす鋼組成の影響は実験的
に調べられており、Ｅｎｇｅ文の回帰式やこれを改良し
た野原らの式が提案されている。
本発明で問題とするような加工誘起マルテンサイト量は
、セミオーステナイト鋼に比べると極めて少量であり、
Ｍｄ３ｏとの関連で論じられることは少なかったが、発
明者らは野原らの式を加工誘起マルテンサイトの生成傾
向を表わす一つの指標（以後’Ｍｄ３０Ｊと区別するた
めに「Ｐα」と記す、）として考え、透磁率との関係を
調べてみた。その結果両者の関係が良く整理できること
が判明した。
、セミオーステナイト鋼に比べると極めて少量であり、
Ｍｄ３ｏとの関連で論じられることは少なかったが、発
明者らは野原らの式を加工誘起マルテンサイトの生成傾
向を表わす一つの指標（以後’Ｍｄ３０Ｊと区別するた
めに「Ｐα」と記す、）として考え、透磁率との関係を
調べてみた。その結果両者の関係が良く整理できること
が判明した。
第１表は、オーステナイト系ステンレス鋼の従来材およ
び実験材の組成を示すものであり、第２表はそれらのＰ
αの値と加工量による透磁率変化を示したものである。
び実験材の組成を示すものであり、第２表はそれらのＰ
αの値と加工量による透磁率変化を示したものである。
また、この関係を図示したのが第１図である。
第１表、第２表および第１図に示す結果より、パラメー
タＰαと加工量εとの関係を求めると、 ル＝ｔ、Ｏ５の時 Ｐ ａ−２４ｅｅｘｐ（−０，２８９ε） ・・・−■
となる。ただし、 Ｐ α＝ ８２４−４ｆ３２（Ｃ＋Ｎ）−４，２Ｓｉ−
８，１Ｍｎ−１３，７ｃｒ−２８（旧＋Ｃｕ）−１８，
５Ｍｏ−８８（Ｎｂ＋Ｔａ） ・−−−−−■であり、
εは冷間加工歪（真歪）である、また。
タＰαと加工量εとの関係を求めると、 ル＝ｔ、Ｏ５の時 Ｐ ａ−２４ｅｅｘｐ（−０，２８９ε） ・・・−■
となる。ただし、 Ｐ α＝ ８２４−４ｆ３２（Ｃ＋Ｎ）−４，２Ｓｉ−
８，１Ｍｎ−１３，７ｃｒ−２８（旧＋Ｃｕ）−１８，
５Ｍｏ−８８（Ｎｂ＋Ｔａ） ・−−−−−■であり、
εは冷間加工歪（真歪）である、また。
より望ましい値、すなわち
パー１．０１の時には
Ｐ ａ ＝ ２２７ｅｘｐ（−０，５６５ｅ ） −・
−・・・■となる。このとき、実験データのばらつきは
、上記■および０式を中心にしてΔＰα＝±２０に程度
である。
−・・・■となる。このとき、実験データのばらつきは
、上記■および０式を中心にしてΔＰα＝±２０に程度
である。
以上のような解析に基づくと、非磁性ステンレス鋼を得
るためには、鋼組成と冷間加工量との関係を次のように
限定すればよいことがわかる。
るためには、鋼組成と冷間加工量との関係を次のように
限定すればよいことがわかる。
ル≦１．０５を得る場合
Ｐα≦２４Ｅｌ ｅｘｐ （−０，２Ｈε）−２０・・
・・−■牌≦１．Ｏ１を得る場合 Ｐｃｘ≦２２７ｅｘｐ（−０，５６５６）−２０−０以
上が、本発明において鋼組成と冷間加工量との関係を限
定した理由であり、壓≦１．０５を得る場合、そしてよ
り望ましくはル≦１．０１を得る場合に上記の式を満足
するように成分調整する。
・・−■牌≦１．Ｏ１を得る場合 Ｐｃｘ≦２２７ｅｘｐ（−０，５６５６）−２０−０以
上が、本発明において鋼組成と冷間加工量との関係を限
定した理由であり、壓≦１．０５を得る場合、そしてよ
り望ましくはル≦１．０１を得る場合に上記の式を満足
するように成分調整する。
そしてさらに、上記の成分調整した鋼に対して、１０％
以上の減面率の冷間加工を施したのち、４００〜６００
℃で時効処理を行うことにより、耐力および引張強さを
より一層向上させることができる。このとき、時効処理
温度が３００℃よりも低いと、時効処理による耐力およ
び引張強さの向上はさほど大きくなく、また６００℃を
超えると耐力および引張強さがかえって低下するので好
ましくない。
以上の減面率の冷間加工を施したのち、４００〜６００
℃で時効処理を行うことにより、耐力および引張強さを
より一層向上させることができる。このとき、時効処理
温度が３００℃よりも低いと、時効処理による耐力およ
び引張強さの向上はさほど大きくなく、また６００℃を
超えると耐力および引張強さがかえって低下するので好
ましくない。
（実施例）
第３表に示す組成の発明鋼と比較鋼を溶製し、造塊した
のち鍛伸した０次いで、各鍛伸材を固溶化処理し、最大
８０％の減面率の冷間線引を行なった。そして、この時
の熱間鍛造性を調べると共に、減面率による透磁率の変
化を調べ、さらに塩水噴霧試験により耐食性を調べた。
のち鍛伸した０次いで、各鍛伸材を固溶化処理し、最大
８０％の減面率の冷間線引を行なった。そして、この時
の熱間鍛造性を調べると共に、減面率による透磁率の変
化を調べ、さらに塩水噴霧試験により耐食性を調べた。
第４表に熱間鍛造性と線引後の透磁率および強度と塩水
噴霧試験の結果を示す。
噴霧試験の結果を示す。
第３表および第４表に示すように、発明鋼はいずれも熱
間鍛造性、透Ｉａ率３強度および耐食性のすべてが良好
である。これに対し、比較のＫおよびＬ鋼は、熱間鍛造
時に表面に割れが生じ、製造性が悪い、これは、Ｋ鋼で
はＡｎが限定範囲を超えて含有されていると共にＭｇ、
Ｃａが添加されていないためであり、Ｌｎ４では熱間加
工性を害するＣｕが過剰に添加されているためである。
間鍛造性、透Ｉａ率３強度および耐食性のすべてが良好
である。これに対し、比較のＫおよびＬ鋼は、熱間鍛造
時に表面に割れが生じ、製造性が悪い、これは、Ｋ鋼で
はＡｎが限定範囲を超えて含有されていると共にＭｇ、
Ｃａが添加されていないためであり、Ｌｎ４では熱間加
工性を害するＣｕが過剰に添加されているためである。
また、比較のＭ鋼ではＭｎが多くかつＣｒが少ないため
、耐食性に劣り塩水噴霧試験に耐えない。
、耐食性に劣り塩水噴霧試験に耐えない。
さらに、比較のＫ鋼および５ＵＳ３０４，５ＵＳ３１６
はパラメータＰαが高く、冷間加工により透磁率が上昇
し、非磁性でなくなる。加えて、５ＵＳ３０４および５
Ｕ５３１６ではＮが添加されていないので、強度が低い
。さらにまた、比較の５Ｕ３３０４Ｎ１は、６０％程度
までの減面率であれば透磁率は１．０５以下であるが、
８０％の高減面率となると１．０５以上となり非磁性で
なくなる。
はパラメータＰαが高く、冷間加工により透磁率が上昇
し、非磁性でなくなる。加えて、５ＵＳ３０４および５
Ｕ５３１６ではＮが添加されていないので、強度が低い
。さらにまた、比較の５Ｕ３３０４Ｎ１は、６０％程度
までの減面率であれば透磁率は１．０５以下であるが、
８０％の高減面率となると１．０５以上となり非磁性で
なくなる。
本発明において限定した冷間加工量と成分の関係を確認
するために、発明鋼と比較鋼を図示したのが第２図であ
る。第２図に示す結果より、成分のパラメータＰαと冷
間加工量との関係を、目標とする透磁率（弘≦１．０５
より望ましくは舊≦１ 、０１）に対して与える０式お
よび０式が有効なことが確認される。そして、特に高強
度でかつ低透磁率を必要とする場合には、０式による成
分の調整が極めて有効となる。
するために、発明鋼と比較鋼を図示したのが第２図であ
る。第２図に示す結果より、成分のパラメータＰαと冷
間加工量との関係を、目標とする透磁率（弘≦１．０５
より望ましくは舊≦１ 、０１）に対して与える０式お
よび０式が有効なことが確認される。そして、特に高強
度でかつ低透磁率を必要とする場合には、０式による成
分の調整が極めて有効となる。
次に、時効処理による耐力および引張強さの上昇につい
て述べる。
て述べる。
非磁性ステンレス鋼として固溶化処理状態で使用される
通常のオーステナイト系ステンレス鋼に時効処理を施し
ても、炭化物が主に結晶粒界に析１」ｊシて、強度の上
昇は期待されない、しかも、耐食性が著しく劣化するの
で、時効処理は行なわれない、しかし、本発明では、含
Ｎステンレス鋼の冷間加工材に時効処理を施すと炭窒化
物の粒界析出が起らず、０．２％耐力および引張強さが
上昇し、時効処理が強化法の１つとして有効であること
を見い出した。この場合、特に０．２％耐力の上昇が著
しい。
通常のオーステナイト系ステンレス鋼に時効処理を施し
ても、炭化物が主に結晶粒界に析１」ｊシて、強度の上
昇は期待されない、しかも、耐食性が著しく劣化するの
で、時効処理は行なわれない、しかし、本発明では、含
Ｎステンレス鋼の冷間加工材に時効処理を施すと炭窒化
物の粒界析出が起らず、０．２％耐力および引張強さが
上昇し、時効処理が強化法の１つとして有効であること
を見い出した。この場合、特に０．２％耐力の上昇が著
しい。
７ｐ、３図に、発明鋼Ｃ′と比較鋼５ＵＳ３０４゜５Ｕ
Ｓ３０４Ｎ１の冷間加工材（減面率４０％）の時効硬化
曲線を示す。第３図に示すように、Ｎを含むＣ′鋼と５
ＵＳ３０４Ｎｌでは、４００〜６００℃で顕著な強度（
０，２％耐力および引張強さ）の上昇が認められる。
Ｓ３０４Ｎ１の冷間加工材（減面率４０％）の時効硬化
曲線を示す。第３図に示すように、Ｎを含むＣ′鋼と５
ＵＳ３０４Ｎｌでは、４００〜６００℃で顕著な強度（
０，２％耐力および引張強さ）の上昇が認められる。
次に、このような冷間加工後の時効処理を高強度でかつ
低透磁率である発明鋼Ｈ′の８０％線引７ＪＴｊ５表に
示すように、時効処理によって大幅な強度上昇が認めら
れ、時効処理材では、０．２％耐力が１８５ｋｇｆ／ｍ
ｍ２ 、引張強さが２１８ｋｇｆ／ｍｍ’であり、５Ｕ
Ｓ４４０Ｃ等のマルテンサイト系ステンレス鋼の強度と
同等のものを得ることができた。
低透磁率である発明鋼Ｈ′の８０％線引７ＪＴｊ５表に
示すように、時効処理によって大幅な強度上昇が認めら
れ、時効処理材では、０．２％耐力が１８５ｋｇｆ／ｍ
ｍ２ 、引張強さが２１８ｋｇｆ／ｍｍ’であり、５Ｕ
Ｓ４４０Ｃ等のマルテンサイト系ステンレス鋼の強度と
同等のものを得ることができた。
［発明の効果コ
以上説明してきたように、この発明によるステンレス鋼
は、重量％で、Ｃ：０．０１〜０．３０％、Ｓｉ：０．
１〜２．０％、Ｍｎ：１．０〜６．０％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ：８〜１６％、Ｃｒ
：１６〜２２％、Ｎ：０．０５〜０．３５％、／Ｍｌ：
０．０５％以下、Ｍｇ： ０．００１〜０．０５％、Ｃ
ａ：０．００１〜０．０５％、および必要に応じて、Ｃ
ｕ：１．０〜４．０％、Ｍｏ＋０．５〜５．０％のうち
の１種または２種、同じく必要に応じて、Ｖ二０．０３
〜０．３０％、Ｔｉ：０．０３〜０．３０％、Ｎｂ＋Ｔ
ａ ： ０．０３〜０．３０％のうちの１種または２種
以上、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ冷
間加工量との関係が次の不等式 ％式％ ただし、Ｐ ａ ＝ ８２４−０．２６９ε）−９，２
Ｓｉ−８，１Ｍｎ−１３．７Ｃｒ−２９（Ｎｉ＋Ｃｕ）
−１８．５Ｍｏ−８８（Ｎｂ＋Ｔａ）・・・・・・Ｏ ε：冷間加工歪（真歪で正の値にとる）を満足するよう
に成分調整された組成を有するものであるから、減面率
の高い冷間加工を施したときでも加工誘起マルテンサイ
トが生成せず、それゆえ非磁性でかつ高強度であってし
かも耐食性に著しく優れた材料であり、このような非磁
性でかつ高強度であってしかも優れた耐食性を要求され
る部品、例えばＶＴＲ等のマイクロシャフトをはじめと
する電子機器部品、非磁性ボルト、ばね。
は、重量％で、Ｃ：０．０１〜０．３０％、Ｓｉ：０．
１〜２．０％、Ｍｎ：１．０〜６．０％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ：８〜１６％、Ｃｒ
：１６〜２２％、Ｎ：０．０５〜０．３５％、／Ｍｌ：
０．０５％以下、Ｍｇ： ０．００１〜０．０５％、Ｃ
ａ：０．００１〜０．０５％、および必要に応じて、Ｃ
ｕ：１．０〜４．０％、Ｍｏ＋０．５〜５．０％のうち
の１種または２種、同じく必要に応じて、Ｖ二０．０３
〜０．３０％、Ｔｉ：０．０３〜０．３０％、Ｎｂ＋Ｔ
ａ ： ０．０３〜０．３０％のうちの１種または２種
以上、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ冷
間加工量との関係が次の不等式 ％式％ ただし、Ｐ ａ ＝ ８２４−０．２６９ε）−９，２
Ｓｉ−８，１Ｍｎ−１３．７Ｃｒ−２９（Ｎｉ＋Ｃｕ）
−１８．５Ｍｏ−８８（Ｎｂ＋Ｔａ）・・・・・・Ｏ ε：冷間加工歪（真歪で正の値にとる）を満足するよう
に成分調整された組成を有するものであるから、減面率
の高い冷間加工を施したときでも加工誘起マルテンサイ
トが生成せず、それゆえ非磁性でかつ高強度であってし
かも耐食性に著しく優れた材料であり、このような非磁
性でかつ高強度であってしかも優れた耐食性を要求され
る部品、例えばＶＴＲ等のマイクロシャフトをはじめと
する電子機器部品、非磁性ボルト、ばね。
ベルト、各種ビンなどの部品の素材として適したもので
あるという非常に優れた効果がもたらされる。加えて、
前記組成の鋼に対して、１０％以上の減面率の冷間加工
を施した後、４００〜６００℃で時効処理を行うことに
よって、耐力および引張強さをさらに向上させることが
可能であるという著大なる効果がもたらされる。
あるという非常に優れた効果がもたらされる。加えて、
前記組成の鋼に対して、１０％以上の減面率の冷間加工
を施した後、４００〜６００℃で時効処理を行うことに
よって、耐力および引張強さをさらに向上させることが
可能であるという著大なる効果がもたらされる。
第１図はオーステナイト系ステンレス鋼の加工誘起マル
テンサイト生成傾向を表わす指標（パラメータ「Ｐα」
）と加工ｆａ：（減面率）による透磁率変化との関係を
示すグラフ、第２図はオーステナイト系ステンレス鋼の
冷間加工後の透磁率変化を示すグラフ、７５３図はオー
ステナイト系ステンレス鋼の時効効果挙動を示すグラフ
である。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人弁理士 小 塩 豊 第１図 ０ ５０ １００ ＋５０ ２００ ２５０ ３００
３５０ハ０ラメータ：陽（Ｋ） 第２図 ５八市車 （Ｘ） 塑・１主くＬ 第３図
テンサイト生成傾向を表わす指標（パラメータ「Ｐα」
）と加工ｆａ：（減面率）による透磁率変化との関係を
示すグラフ、第２図はオーステナイト系ステンレス鋼の
冷間加工後の透磁率変化を示すグラフ、７５３図はオー
ステナイト系ステンレス鋼の時効効果挙動を示すグラフ
である。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人弁理士 小 塩 豊 第１図 ０ ５０ １００ ＋５０ ２００ ２５０ ３００
３５０ハ０ラメータ：陽（Ｋ） 第２図 ５八市車 （Ｘ） 塑・１主くＬ 第３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）重量％で、Ｃ：０．０１〜０．３０％、Ｓｉ：０
．１〜２．０％、Ｍｎ：１．０〜 ６．０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下、
Ｎｉ：８〜１６％、Ｃｒ：１６〜２２％、Ｎ：０．０５
〜０．３５％、Ａｌ：０．０５％以下、Ｍｇ：０．００
１〜０．０５％、Ｃａ：０．００１〜０．０５％、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ冷間加工量と
の関係が次の不等式 Ｐα≦２４６ｅｘｐ（−０．２６９ε）−２０・・・・
・・［１］ただし、Ｐα＝８２４−４６２（Ｃ＋Ｎ）−
９．２Ｓｉ−８．１Ｍｎ−１３．７Ｃｒ−２９Ｎｉ・・
・・・・［２］−１ε：冷間加工歪（真歪で正の値にと
る） を満足するように成分調整されたことを特徴とする非磁
性高強度ステンレス鋼。 （２）重量％で、Ｃ：０．０１〜０．３０％、Ｓｉ：０
．１〜２．０％、Ｍｎ：１．０〜 ６．０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下、
Ｎｉ：８〜１６％、Ｃｒ：１６〜２２％、Ｎ：０．０５
〜０．３５％、Ａｌ：０．０５％以下、Ｍｇ：０．００
１〜０．０５％、Ｃａ：０．００１〜０．０５％、およ
びＣｕ：１．０〜４．０％、Ｍｏ：０．５〜５．０％の
うちの１種または２種、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなり、かつ冷間加工量との関係が次の不等式Ｐα≦
２４６ｅｘｐ（−０．２６９ε）−２０・・・・・・［
１］ただし、Ｐα＝８２４−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９．２
Ｓｉ−８．１Ｍｎ−１３．７Ｃｒ−２９（Ｎｉ＋Ｃｕ）
−１８．５Ｍｏ・・・［２］−２ε：冷間加工歪（真歪
で正の値にとる） を満足するように成分調整されたことを特徴とする非磁
性高強度ステンレス鋼。 （３）重量％で、Ｃ：０．０１〜０．３０％、Ｓｉ：０
．１〜２．０％、Ｍｎ：１．０〜 ６．０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下、
Ｎｉ：８〜１６％、Ｃｒ：１６〜２２％、Ｎ：０．０５
〜０．３５％、Ａｌ：０．０５％以下、Ｍｇ：０．００
１〜０．０５％、Ｃａ：０．００１〜０．０５％、およ
びＶ：０．０３〜０．３０％、Ｔｉ：０．０３〜０．３
０％、Ｎｂ＋Ｔａ：０．０３〜０．３０のうちの１種ま
たは２種以上、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり
、かつ冷間加工量との関係が次の不等式Ｐα≦２４６ｅ
ｘｐ（−０．２６９ε）−２０・・・・・・［１］ただ
し、Ｐα＝８２４−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９．２Ｓｉ−８
．１Ｍｎ−１３．７Ｃｒ−２９Ｎｉ−６８（Ｎｂ＋Ｔａ
）・・・・・・［２］−３ε：冷間加工歪（真歪で正の
値にとる） を満足するように成分調整されたことを特徴とする非磁
性高強度ステンレス鋼。 （４）重量％で、Ｃ：０．０１〜０．３０％、Ｓｉ：０
．１〜２．０％、Ｍｎ：１．０〜 ６．０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下、
Ｎｉ：８〜１６％、Ｃｒ：１６〜２２％、Ｎ：０．０５
〜０．３５％、Ａｌ：０．０５％以下、Ｍｇ：０．００
１〜０．０５％、Ｃａ：０．００１〜０．０５％、およ
びＣｕ：１．０〜４．０％、Ｍｏ：０．５〜５．０％の
うちの１種または２種、さらにＶ：０．０３〜０．３０
％、Ｔｉ：０．０３〜０．３０％、Ｎｂ＋Ｔａ：０．０
３〜０．３０％のうちの１種または２種以上、残部Ｆｅ
および不可避的不純物からなり、かつ冷間加工量との関
係が次の不等式 Ｐα≦２４６ｅｘｐ（−０．２６９ε）−２０・・・・
・・［１］ただし、Ｐα＝８２４−４６２（Ｃ＋Ｎ）−
９．２Ｓｉ−８．１Ｍｎ−１３．７Ｃｒ−２９（Ｎｉ＋
Ｃｕ）−１８．５Ｍｏ−６８（Ｎｂ＋Ｔａ）・・・・・
・［２］−４ε：冷間加工歪（真歪で正の値にとる） を満足するように成分調整されたことを特徴とする非磁
性高強度ステンレス鋼。 （５）重量％で、Ｃ：０．０１〜０．３０％、Ｓｉ：０
．１〜２．０％、Ｍｎ：１．０〜 ６．０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下、
Ｎｉ：８〜１６％、Ｃｒ：１６〜２２％、Ｎ：０．０５
〜０．３５％、Ａｌ：０．０５％以下、Ｍｇ：０．００
１〜０．０５％、Ｃａ：０．００１〜０．０５％、およ
び必要に応じて、Ｃｕ：１．０〜４．０％、Ｍｏ：０．
５〜 ５．０％のうちの１種または２種、同じく必要に応じて
、Ｖ：０．０３〜０．３０％、Ｔｉ：０．０３〜０．３
０％、Ｎｂ＋Ｔａ：０．０３〜０．３０％のうちの１種
または２種以上、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からな
り、かつ冷間加工量との関係が次の不等式 Ｐα≦２４６ｅｘｐ（−０．２６９ε）−２０・・・・
・・［１］ただし、Ｐα＝８２４−４６２（Ｃ＋Ｎ）−
９．２Ｓｉ−８．１Ｍｎ−１３．７Ｃｒ−２９（Ｎｉ＋
Ｃｕ）−１８．５Ｍｏ−６８（Ｎｂ＋Ｔａ）・・・・・
・［２］ ε：冷間加工歪（真歪で正の値にとる） を満足するように成分調整された鋼に、１０％以上の減
面率の冷間加工を施した後、４００〜６００℃で時効処
理を行ない、耐力および引張強さをさらに向上させたこ
とを特徴とする非磁性高強度ステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60159537A JP2533481B2 (ja) | 1985-07-19 | 1985-07-19 | 非磁性高強度ステンレス鋼およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60159537A JP2533481B2 (ja) | 1985-07-19 | 1985-07-19 | 非磁性高強度ステンレス鋼およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6220855A true JPS6220855A (ja) | 1987-01-29 |
| JP2533481B2 JP2533481B2 (ja) | 1996-09-11 |
Family
ID=15695931
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60159537A Expired - Fee Related JP2533481B2 (ja) | 1985-07-19 | 1985-07-19 | 非磁性高強度ステンレス鋼およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2533481B2 (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6263615A (ja) * | 1985-09-13 | 1987-03-20 | Nisshin Steel Co Ltd | 非磁性ステンレス鋼材の製造方法 |
| JPH02156047A (ja) * | 1988-12-07 | 1990-06-15 | Nippon Steel Corp | 高硬度非磁性ステンレス鋼の製造方法 |
| JPH0426740A (ja) * | 1990-05-21 | 1992-01-29 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 高強度非磁性鋼 |
| JP2005306002A (ja) * | 2004-03-23 | 2005-11-04 | Ube Nitto Kasei Co Ltd | フレキシブル金属箔積層体製造装置と該装置を用いた製造方法 |
| JP2007302972A (ja) * | 2006-05-12 | 2007-11-22 | Nisshin Steel Co Ltd | 時効硬化特性に優れた高強度非磁性ステンレス鋼板及びその製造方法 |
| JP2009084597A (ja) * | 2007-09-27 | 2009-04-23 | Nippon Seisen Co Ltd | 耐水素性ばね用ステンレス鋼線及びそれを用いた耐水素性ばね製品 |
| JP2012177170A (ja) * | 2011-02-28 | 2012-09-13 | National Institute For Materials Science | 高強度非磁性オーステナイト系ステンレス鋼材及びその製造方法 |
| JP2015212418A (ja) * | 2015-05-14 | 2015-11-26 | 国立研究開発法人物質・材料研究機構 | 高強度非磁性オーステナイト系ステンレス鋼材 |
| CN108220822A (zh) * | 2018-01-15 | 2018-06-29 | 宿州博斯特精密铸造有限公司 | 一种高强度无磁不锈钢 |
| JP2018109215A (ja) * | 2017-01-05 | 2018-07-12 | 日新製鋼株式会社 | 非磁性オーステナイト系ステンレス鋼板および非磁性部材の製造方法 |
| JP6359783B1 (ja) * | 2017-11-17 | 2018-07-18 | 日新製鋼株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| CN111748739A (zh) * | 2020-06-29 | 2020-10-09 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种抗拉强度＞2100MPa耐热弹簧钢及其生产方法 |
| CN115141986A (zh) * | 2021-03-31 | 2022-10-04 | 中国科学院金属研究所 | 一种超低温结构用奥氏体钢及其制备工艺 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101488293B1 (ko) * | 2012-12-20 | 2015-01-30 | 현대자동차주식회사 | 오스테나이트계 스테인리스강 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5424364A (en) * | 1977-07-25 | 1979-02-23 | Spodig Heinrich | Magnet type separator |
| JPS56158853A (en) * | 1980-05-14 | 1981-12-07 | Aichi Steel Works Ltd | High-strength austenite stainless steel |
| JPS6075551A (ja) * | 1983-09-30 | 1985-04-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 電子装置部品用ステンレス系非磁性鋼 |
-
1985
- 1985-07-19 JP JP60159537A patent/JP2533481B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5424364A (en) * | 1977-07-25 | 1979-02-23 | Spodig Heinrich | Magnet type separator |
| JPS56158853A (en) * | 1980-05-14 | 1981-12-07 | Aichi Steel Works Ltd | High-strength austenite stainless steel |
| JPS6075551A (ja) * | 1983-09-30 | 1985-04-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 電子装置部品用ステンレス系非磁性鋼 |
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6263615A (ja) * | 1985-09-13 | 1987-03-20 | Nisshin Steel Co Ltd | 非磁性ステンレス鋼材の製造方法 |
| JPH02156047A (ja) * | 1988-12-07 | 1990-06-15 | Nippon Steel Corp | 高硬度非磁性ステンレス鋼の製造方法 |
| JPH0426740A (ja) * | 1990-05-21 | 1992-01-29 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 高強度非磁性鋼 |
| JP2005306002A (ja) * | 2004-03-23 | 2005-11-04 | Ube Nitto Kasei Co Ltd | フレキシブル金属箔積層体製造装置と該装置を用いた製造方法 |
| JP4718197B2 (ja) * | 2004-03-23 | 2011-07-06 | 宇部日東化成株式会社 | フレキシブル金属箔積層体製造装置と該装置を用いた製造方法 |
| JP2007302972A (ja) * | 2006-05-12 | 2007-11-22 | Nisshin Steel Co Ltd | 時効硬化特性に優れた高強度非磁性ステンレス鋼板及びその製造方法 |
| JP2009084597A (ja) * | 2007-09-27 | 2009-04-23 | Nippon Seisen Co Ltd | 耐水素性ばね用ステンレス鋼線及びそれを用いた耐水素性ばね製品 |
| JP2012177170A (ja) * | 2011-02-28 | 2012-09-13 | National Institute For Materials Science | 高強度非磁性オーステナイト系ステンレス鋼材及びその製造方法 |
| JP2015212418A (ja) * | 2015-05-14 | 2015-11-26 | 国立研究開発法人物質・材料研究機構 | 高強度非磁性オーステナイト系ステンレス鋼材 |
| JP2018109215A (ja) * | 2017-01-05 | 2018-07-12 | 日新製鋼株式会社 | 非磁性オーステナイト系ステンレス鋼板および非磁性部材の製造方法 |
| JP6359783B1 (ja) * | 2017-11-17 | 2018-07-18 | 日新製鋼株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| WO2019097691A1 (ja) * | 2017-11-17 | 2019-05-23 | 日新製鋼株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| CN108220822A (zh) * | 2018-01-15 | 2018-06-29 | 宿州博斯特精密铸造有限公司 | 一种高强度无磁不锈钢 |
| CN111748739A (zh) * | 2020-06-29 | 2020-10-09 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种抗拉强度＞2100MPa耐热弹簧钢及其生产方法 |
| CN115141986A (zh) * | 2021-03-31 | 2022-10-04 | 中国科学院金属研究所 | 一种超低温结构用奥氏体钢及其制备工艺 |
| CN115141986B (zh) * | 2021-03-31 | 2023-11-10 | 中国科学院金属研究所 | 一种超低温结构用奥氏体钢及其制备工艺 |
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|---|---|
| JP2533481B2 (ja) | 1996-09-11 |
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