JPS62189338A - 内燃エンジンの始動後燃料供給制御方法 - Google Patents
内燃エンジンの始動後燃料供給制御方法Info
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- JPS62189338A JPS62189338A JP61030110A JP3011086A JPS62189338A JP S62189338 A JPS62189338 A JP S62189338A JP 61030110 A JP61030110 A JP 61030110A JP 3011086 A JP3011086 A JP 3011086A JP S62189338 A JPS62189338 A JP S62189338A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は内燃エンジンの始動後燃料供給制御方法に関し
、特にエンジンのクランキング直後の燃料増量を燃料噴
射弁温度に応じて適正値に設定する始動後燃料供給制御
方法に関する。
、特にエンジンのクランキング直後の燃料増量を燃料噴
射弁温度に応じて適正値に設定する始動後燃料供給制御
方法に関する。
（従来技術及びその問題点）
周知のように、エンジンの始動後においてはエンジンス
トールの防止やエンジン始動後の加速への円滑移行等を
図るために、エンジンのクランキング直後の始動後燃料
増量の初期値を、エンジン温度を代表するエンジン水温
の上昇に応じて減少する暖機増量係数（以下これを「水
温増量係数Ｋ Ｔ２ＯＪという）の値と始動後増量係数
ＫＡＳＴ値との積値に対応して設定し、その後この初期
増量値をエンジンの上死点（ＴＤＣ，）信号パルス発生
毎に一定値まで減少させ、斯く設定される燃料量をエン
ジンに供給する方法がすでに本出願人によって提案され
ている（特開昭５９−４６３２９号）。
トールの防止やエンジン始動後の加速への円滑移行等を
図るために、エンジンのクランキング直後の始動後燃料
増量の初期値を、エンジン温度を代表するエンジン水温
の上昇に応じて減少する暖機増量係数（以下これを「水
温増量係数Ｋ Ｔ２ＯＪという）の値と始動後増量係数
ＫＡＳＴ値との積値に対応して設定し、その後この初期
増量値をエンジンの上死点（ＴＤＣ，）信号パルス発生
毎に一定値まで減少させ、斯く設定される燃料量をエン
ジンに供給する方法がすでに本出願人によって提案され
ている（特開昭５９−４６３２９号）。
しかしながら、この従来技術はエンジン温度に応じて燃
料増量値の初期値を設定するものであるが、エンジン始
動時にエンジン温度が非常に高く。
料増量値の初期値を設定するものであるが、エンジン始
動時にエンジン温度が非常に高く。
燃料が沸騰しているときの始動後の燃料供給を適切に行
なえないという問題点を有していた。即ち、エンジンを
一旦停止したのち、間もなく再始動するような場合、燃
料噴射弁内部の温度が沸騰温度を超えていることがあり
、このときは燃料噴射弁内の燃料中に気泡が発生しやす
くなる。この状態においては該燃料噴射弁から燃料に混
じって気泡が吸気管に噴出されるため、エンジンに供給
される混合気は実質的にリーン化し、エンジンの円滑な
運転は困難となる６一方、前記従来技術においては、燃
料が沸騰したときの上記の不具合が考慮されていないた
め、始動後に安定した運転性を確保することが困難にな
るという問題があった。
なえないという問題点を有していた。即ち、エンジンを
一旦停止したのち、間もなく再始動するような場合、燃
料噴射弁内部の温度が沸騰温度を超えていることがあり
、このときは燃料噴射弁内の燃料中に気泡が発生しやす
くなる。この状態においては該燃料噴射弁から燃料に混
じって気泡が吸気管に噴出されるため、エンジンに供給
される混合気は実質的にリーン化し、エンジンの円滑な
運転は困難となる６一方、前記従来技術においては、燃
料が沸騰したときの上記の不具合が考慮されていないた
め、始動後に安定した運転性を確保することが困難にな
るという問題があった。
（発明の目的）
本発明は上述のような従来技術の問題点を解決するため
になされたものであり、燃料が沸騰した状態のエンジン
始動時においても安定した運転性が得られるようにした
内燃エンジンの始動後燃料供給制御方法を提供すること
を目的とする。
になされたものであり、燃料が沸騰した状態のエンジン
始動時においても安定した運転性が得られるようにした
内燃エンジンの始動後燃料供給制御方法を提供すること
を目的とする。
（問題点を解決するための手段）
本発明は上記目的を達成するため、燃料噴射弁を備えた
内燃エンジンの始動直後にエンジン温度に応した燃料の
始動後増量値の初期値を設定し、該設定した初期値から
所定の減少度合で減少する前記始動後増量値により前記
内燃エンジンに供給される燃料を増量する内燃エンジン
の始動後燃料供給制御方法において、前記内燃エンジン
の始動直後の燃料噴射弁温度を代表する温度を検出し、
該検出温度に応じて前記始動後増量値の前記減少度合を
変更するようにしたものである。
内燃エンジンの始動直後にエンジン温度に応した燃料の
始動後増量値の初期値を設定し、該設定した初期値から
所定の減少度合で減少する前記始動後増量値により前記
内燃エンジンに供給される燃料を増量する内燃エンジン
の始動後燃料供給制御方法において、前記内燃エンジン
の始動直後の燃料噴射弁温度を代表する温度を検出し、
該検出温度に応じて前記始動後増量値の前記減少度合を
変更するようにしたものである。
（実施例）
以下本発明の一実施例を図面を参照して説明する。
第１図は本発明の装置の全体の構成図であり、符号１は
例えば４気筒の内燃エンジンを示し、エンジン１には吸
気管２が接続され、吸気管２の途中にはスロットルボデ
ィ３が設けられ、内部にスロットル弁３′が設けられて
いる。このスロットル弁３′にはスロットル弁開度セン
サ４が連設されてスロットル弁３′の弁開度を電気的信
号に変換し電子コントロールユニット（以下ｒＥｃＵＪ
と言う）５に送るようにされている。
例えば４気筒の内燃エンジンを示し、エンジン１には吸
気管２が接続され、吸気管２の途中にはスロットルボデ
ィ３が設けられ、内部にスロットル弁３′が設けられて
いる。このスロットル弁３′にはスロットル弁開度セン
サ４が連設されてスロットル弁３′の弁開度を電気的信
号に変換し電子コントロールユニット（以下ｒＥｃＵＪ
と言う）５に送るようにされている。
吸気管２のエンジン１とスロットルホブ４３間には燃料
噴射弁６が設けられている。この燃料噴射弁６は吸気管
２の図示しない吸気弁の少し上流側に各気筒ごとに設け
られている。燃料噴射弁６は図示しない燃料ポンプに接
続されている。燃料噴射弁６はＥＣＵ３に電気的に接続
されており、ＥＣＵ３からの信号によって燃料噴射の開
弁時間が制御される。
噴射弁６が設けられている。この燃料噴射弁６は吸気管
２の図示しない吸気弁の少し上流側に各気筒ごとに設け
られている。燃料噴射弁６は図示しない燃料ポンプに接
続されている。燃料噴射弁６はＥＣＵ３に電気的に接続
されており、ＥＣＵ３からの信号によって燃料噴射の開
弁時間が制御される。
前記燃料噴射弁６の少し上流側の前記吸気管２には吸気
温センサ７が設けられており、この吸気温センサ７によ
って電気的信号に変換された吸気温信号が前記ＥＣＵに
供給される。
温センサ７が設けられており、この吸気温センサ７によ
って電気的信号に変換された吸気温信号が前記ＥＣＵに
供給される。
一方一前記スロットルホディ３のスロットル弁３′の下
流には管２ａを介して絶対圧センサ８が設けられており
、この絶対圧センサ８によって電気的信号に変換された
絶対圧信号は前記ＥＣＵ３に送られる。
流には管２ａを介して絶対圧センサ８が設けられており
、この絶対圧センサ８によって電気的信号に変換された
絶対圧信号は前記ＥＣＵ３に送られる。
エンジン１本体にはエンジン水温センサ９が設けられ、
このセンサ９はサーミスタ等から成り、冷却水が充満し
たエンジン気筒周壁内に挿着されて、その検出水温信号
をＥＣＵ３に供給する。
このセンサ９はサーミスタ等から成り、冷却水が充満し
たエンジン気筒周壁内に挿着されて、その検出水温信号
をＥＣＵ３に供給する。
エンジン回転数センサ（以下ｒＮｅセンサ」と言う）１
０及び気筒判別センサ１１がエンジンの図示しないカム
軸周囲又はクランク軸周囲に取付けられており、前者１
０はＴＤＣ信号即ちエンジンのクランク軸の１８０”回
転毎に所定のクランク角度位置で、後者１１は特定の気
筒の所定のクランク角度位置でそれぞれ１パルスを出力
するものであり、これらのパルス信号はＥＣＵ３に送ら
れる。
０及び気筒判別センサ１１がエンジンの図示しないカム
軸周囲又はクランク軸周囲に取付けられており、前者１
０はＴＤＣ信号即ちエンジンのクランク軸の１８０”回
転毎に所定のクランク角度位置で、後者１１は特定の気
筒の所定のクランク角度位置でそれぞれ１パルスを出力
するものであり、これらのパルス信号はＥＣＵ３に送ら
れる。
エンジン１の排気管１２には三元触媒１３が配置され排
気ガス中のＨＣ，Ｃｏ、ＮＯｘ成分の浄化作用を行なう
。
気ガス中のＨＣ，Ｃｏ、ＮＯｘ成分の浄化作用を行なう
。
更に、ＥＣＵ３には、バッテリ電圧を検出するＶｅセン
サ１４１例えば大気圧センサ等の他のパラメータセンサ
１５及びエンジンのスタータスイッチ１６が接続されて
おり、ＥＣＵ３はＶＢセンサ１４及び他のパラメータセ
ンサ１５からの検出値信号及びスタータスイッチ１６の
オン・オフ状態信号を供給される。
サ１４１例えば大気圧センサ等の他のパラメータセンサ
１５及びエンジンのスタータスイッチ１６が接続されて
おり、ＥＣＵ３はＶＢセンサ１４及び他のパラメータセ
ンサ１５からの検出値信号及びスタータスイッチ１６の
オン・オフ状態信号を供給される。
ＥＣＵ３は、詳細は後述するように、燃料噴射弁６の開
弁時間Ｔｏｕｒを演算し該演算値に基づいて燃料噴射弁
６を開弁させる駆動信号を当該燃料噴射弁６、に供給す
る。
弁時間Ｔｏｕｒを演算し該演算値に基づいて燃料噴射弁
６を開弁させる駆動信号を当該燃料噴射弁６、に供給す
る。
第２図は第１図のＥＣＵ３内部の回路構成を示すブロッ
ク図で、第１図のＮｅセンサ１０からのエンジン回転数
信号は波形整形回路２０１で波形整形された後、ＴＤＣ
信号として中央処理装置（以下ｒＣＰＵＪと言う）２０
３に供給されると共にＭｅカウンタ２０２にも供給され
る。Ｍｅカウンタ２０２はＮｅセンサ１１からの前回所
定位置信号の入力時から今回所定位置信号の入力時まで
の時間間隔を計数するものでその計数値Ｍｅはエンジン
回転数Ｎｅの逆数に比例する。Ｍｅカウンタ２０２はこ
の計数値Ｍｅをデータバス２１０を介してＣＰＵ２０３
に供給する。
ク図で、第１図のＮｅセンサ１０からのエンジン回転数
信号は波形整形回路２０１で波形整形された後、ＴＤＣ
信号として中央処理装置（以下ｒＣＰＵＪと言う）２０
３に供給されると共にＭｅカウンタ２０２にも供給され
る。Ｍｅカウンタ２０２はＮｅセンサ１１からの前回所
定位置信号の入力時から今回所定位置信号の入力時まで
の時間間隔を計数するものでその計数値Ｍｅはエンジン
回転数Ｎｅの逆数に比例する。Ｍｅカウンタ２０２はこ
の計数値Ｍｅをデータバス２１０を介してＣＰＵ２０３
に供給する。
第１図の吸気温センサ７、エンジン水温センサ９、Ｖａ
センサ１４等の各種センサからの夫々の出力信号はレベ
ル修正回路２０４で所定電圧レベルに修正された後、マ
ルチプレクサ２０５により順次Ａ／Ｄコンバータ２０６
に供給される。Ａ／Ｄコンバータ２０６は前述の各セン
サからの出力信号を順次デジタル信号に変換して該デジ
タル信号をデータバス２１０を介してＣＰＵ２０３に供
給する。
センサ１４等の各種センサからの夫々の出力信号はレベ
ル修正回路２０４で所定電圧レベルに修正された後、マ
ルチプレクサ２０５により順次Ａ／Ｄコンバータ２０６
に供給される。Ａ／Ｄコンバータ２０６は前述の各セン
サからの出力信号を順次デジタル信号に変換して該デジ
タル信号をデータバス２１０を介してＣＰＵ２０３に供
給する。
第１図のスタータスイッチ１６からのオン・オフ状態信
号はレベル修正回路２１１で所定電圧レベルに修正され
た後、データ入力回路２１２で所定信号に変換されデー
タバス２１０を介してＣＰＵ２０３に供給される。
号はレベル修正回路２１１で所定電圧レベルに修正され
た後、データ入力回路２１２で所定信号に変換されデー
タバス２１０を介してＣＰＵ２０３に供給される。
ＣＰＵ２０３は、更に、データバス２１０を介してリー
ドオンリメモリ（以下ｒＲＯＭＪ と言う）２０７、ラ
ンダムアクセスメモリ（ＲＡＭ）２０８及び駆動回路２
０９に接続されており、ＲＡ Ｍ ２０８はＣＰＵ２０
３での演算結果等を一時的に記憶し、ＲＯＭ２０７はＣ
ＰＵ２０３で実行される制御プロダラム、後述するエン
ジン水温に応じて決定される水温増量係数に７Ｗテーブ
ル、水温係数ＣＡ８Ｔテーブル等を記憶している。ＣＰ
Ｕ ２０３はＲＯＭ２０７に記憶されている制御プロ
グラムに従って前述の各種エンジンパラメータ信号に応
じた燃料噴射弁６の燃料噴射時間Ｔｏｕｒを演算して、
これら演算値をデータバス２１０を介して駆動回路２０
９に供給する。駆動回路２０９は前記演算値に応じて燃
料噴射弁６を開弁させる制御信号を当該噴射弁６に供給
する。
ドオンリメモリ（以下ｒＲＯＭＪ と言う）２０７、ラ
ンダムアクセスメモリ（ＲＡＭ）２０８及び駆動回路２
０９に接続されており、ＲＡ Ｍ ２０８はＣＰＵ２０
３での演算結果等を一時的に記憶し、ＲＯＭ２０７はＣ
ＰＵ２０３で実行される制御プロダラム、後述するエン
ジン水温に応じて決定される水温増量係数に７Ｗテーブ
ル、水温係数ＣＡ８Ｔテーブル等を記憶している。ＣＰ
Ｕ ２０３はＲＯＭ２０７に記憶されている制御プロ
グラムに従って前述の各種エンジンパラメータ信号に応
じた燃料噴射弁６の燃料噴射時間Ｔｏｕｒを演算して、
これら演算値をデータバス２１０を介して駆動回路２０
９に供給する。駆動回路２０９は前記演算値に応じて燃
料噴射弁６を開弁させる制御信号を当該噴射弁６に供給
する。
次に、上述した構成の本発明の電子式燃料供給制御装置
の作用の詳細について先に説明した第１図乃至第２図並
びに第３図乃至第８図を参照して説明する。
の作用の詳細について先に説明した第１図乃至第２図並
びに第３図乃至第８図を参照して説明する。
第３図は第２図のＣＰＵ２０３によりＴＤＣ信号に同期
して開弁時間の演算を行なう場合のフローチャートを示
し、全体は入力信号の処理ブロックＩ、基本制御ブロッ
ク■、始動制御ブロック■とから成り、ＴＤＣ信号パル
スの発生に同期して実行される。先ず、入力信号処理ブ
ロック■において、エンジンの点火スイッチをオンする
とＥＣＵＳ内のＣＰＵがイニシャライズしくステップ３
０１）、エンジンの始動によりＴＤＣ信号が入力する（
ステップ３０２）、次いで、全ての基本アナログ値であ
る各センサから吸気温値ＴＡ、絶対圧値ＰＢＡ、エンジ
ン水温値Ｔｗ、バッテリ電圧値Ｖ、スロットル弁開度値
θｔｈ及びスタータスイッチ１６のオン・オフ状態信号
等をＥＣＵＳ内に読込み、必要な値をストアする（ステ
ップ３０３）。続いて。
して開弁時間の演算を行なう場合のフローチャートを示
し、全体は入力信号の処理ブロックＩ、基本制御ブロッ
ク■、始動制御ブロック■とから成り、ＴＤＣ信号パル
スの発生に同期して実行される。先ず、入力信号処理ブ
ロック■において、エンジンの点火スイッチをオンする
とＥＣＵＳ内のＣＰＵがイニシャライズしくステップ３
０１）、エンジンの始動によりＴＤＣ信号が入力する（
ステップ３０２）、次いで、全ての基本アナログ値であ
る各センサから吸気温値ＴＡ、絶対圧値ＰＢＡ、エンジ
ン水温値Ｔｗ、バッテリ電圧値Ｖ、スロットル弁開度値
θｔｈ及びスタータスイッチ１６のオン・オフ状態信号
等をＥＣＵＳ内に読込み、必要な値をストアする（ステ
ップ３０３）。続いて。
最初のＴＤＣ信号から次のＴＤＣ信号までの経過時間を
カウントし、その値に基づいてエンジン回転数Ｎｅを計
算し同じ＜ＥＣＵＳ内にストアする（ステップ３０４）
。
カウントし、その値に基づいてエンジン回転数Ｎｅを計
算し同じ＜ＥＣＵＳ内にストアする（ステップ３０４）
。
次いで基本制御ブロック■において詳細は後述するよう
にエンジンがクランキング状態にあるか否かを判別する
（ステップ３０５）。その答えが肯定（Ｙｅｓ）であれ
ば始動時制御ブロック■の始動時制御サブルーチンに送
られ、Ｔｉｃアテーブルによりエンジン水温値Ｔｗに基
づきＴｉ＋：４を決定しくステップ３０６）、また、エ
ンジン回転数値Ｎｅの補正係数ＫＮｅをＫＨｅテーブル
により決定する（ステップ３０７）。そして、Ｔｖ子テ
ーブルよりバッテリー電圧補正変数Ｔｖを決定しくステ
ップ３０８）、各数値を次式（１）に挿入して燃料噴射
時間Ｔｏｕｒを算出する（ステップ３０９）。
にエンジンがクランキング状態にあるか否かを判別する
（ステップ３０５）。その答えが肯定（Ｙｅｓ）であれ
ば始動時制御ブロック■の始動時制御サブルーチンに送
られ、Ｔｉｃアテーブルによりエンジン水温値Ｔｗに基
づきＴｉ＋：４を決定しくステップ３０６）、また、エ
ンジン回転数値Ｎｅの補正係数ＫＮｅをＫＨｅテーブル
により決定する（ステップ３０７）。そして、Ｔｖ子テ
ーブルよりバッテリー電圧補正変数Ｔｖを決定しくステ
ップ３０８）、各数値を次式（１）に挿入して燃料噴射
時間Ｔｏｕｒを算出する（ステップ３０９）。
ＴｏｕＴ＝Ｔｉｃ４ＸＫＨｅ＋Ｔｖ ＝・（１）また
、前記ステップ３０５において答が否定（Ｎｏ）である
場合にはエンジンがフューエルカットすべき状態にある
か否かを判別しくステップ３１０）。
、前記ステップ３０５において答が否定（Ｎｏ）である
場合にはエンジンがフューエルカットすべき状態にある
か否かを判別しくステップ３１０）。
そこで答が肯定（Ｙｅｓ）であればＴｏｕｒの値を零に
してフューエルカットを行なう（ステップ３１１）。
してフューエルカットを行なう（ステップ３１１）。
一方、ステップ３１０において答が否定（ＮＯ）と判別
された場合には各補正係数ＫＴ９９．ＫＡｓ↑等及び補
正変数Ｔｖ等を算出する（ステップ３１２）。
された場合には各補正係数ＫＴ９９．ＫＡｓ↑等及び補
正変数Ｔｖ等を算出する（ステップ３１２）。
これらの補正係数、補正変数はサブルーチン、テーブル
等によって夫々決定されるものである。
等によって夫々決定されるものである。
次いで、エンジン回転数値Ｎｅ、絶対圧値ＰＢＡ等の各
データに応じて所定の対応するマツプを選択し該マツプ
によりＴｉを決定する（ステップ３１３）。
データに応じて所定の対応するマツプを選択し該マツプ
によりＴｉを決定する（ステップ３１３）。
而して、上記ステップ３１２．３１３により得られた補
正係数値及び補正変数値に基づいて次式（２）によりＴ
ｏｕｒを算出する（ステップ３１４）。
正係数値及び補正変数値に基づいて次式（２）によりＴ
ｏｕｒを算出する（ステップ３１４）。
ＴｏｕＴ＝Ｔｉ ＸＫ−ＩＷＸＫ、８ ＴＸＫ、＋に、
＋ＴＶ・・・（２） ここで、係数に、及び変数に２は前述の各センサ。
＋ＴＶ・・・（２） ここで、係数に、及び変数に２は前述の各センサ。
即ちスロットル弁開度センサ４、絶対圧センサ８、Ｎｅ
センサ１０、気筒判別センサ１１．他のパラメータセン
サ１５及びスタータスイッチ１６からのエンジンパラメ
ータ信号に応じて演算される補正係数及び補正変数であ
って、エンジン運転状態に応じて排気ガス特性、燃費特
性、エンジン加速特性等の諸特性が最適なものとなるよ
うに所定の演算式に基づいて演算される。そして、斯く
得られたＴｏｕＴ値に基づき燃料噴射弁６を作動させる
（ステップ３１５）。
センサ１０、気筒判別センサ１１．他のパラメータセン
サ１５及びスタータスイッチ１６からのエンジンパラメ
ータ信号に応じて演算される補正係数及び補正変数であ
って、エンジン運転状態に応じて排気ガス特性、燃費特
性、エンジン加速特性等の諸特性が最適なものとなるよ
うに所定の演算式に基づいて演算される。そして、斯く
得られたＴｏｕＴ値に基づき燃料噴射弁６を作動させる
（ステップ３１５）。
次に上述した開弁時間制御のうち、始動判別サブルーチ
ン及び始動後燃料増量係数ＫＡＳＴの算出サブルーチン
について説明する。
ン及び始動後燃料増量係数ＫＡＳＴの算出サブルーチン
について説明する。
第４図は前記第３図のステップ３０５においてエンジン
がクランキング状態にあるか否かを判別するためのサブ
ルーチンのフローチャートを示す。
がクランキング状態にあるか否かを判別するためのサブ
ルーチンのフローチャートを示す。
このクランキング判別サブルーチンでは、先ずスタータ
スイッチがオンであるか否かを判別しくステップ４０１
）、オンでなければ当然クランキング中ではないとして
基本制御のループ（第３図のブロック■）に移り（ステ
ップ４０２）、オンであればエンジン回転数Ｎｅが所定
のクランキング回転数Ｎｃｖｅ（例えば４００ｒｐｍ）
以下であるか否かを判別しくステップ４ｏ３）、前者が
後者より大であるならクランキング中でないとして前記
基本制御のループに移り、前者が後者より小である場合
にはクランキング中であると判定して始動ループ（第３
図のブロック■）に移る（ステップ４０４）。
スイッチがオンであるか否かを判別しくステップ４０１
）、オンでなければ当然クランキング中ではないとして
基本制御のループ（第３図のブロック■）に移り（ステ
ップ４０２）、オンであればエンジン回転数Ｎｅが所定
のクランキング回転数Ｎｃｖｅ（例えば４００ｒｐｍ）
以下であるか否かを判別しくステップ４ｏ３）、前者が
後者より大であるならクランキング中でないとして前記
基本制御のループに移り、前者が後者より小である場合
にはクランキング中であると判定して始動ループ（第３
図のブロック■）に移る（ステップ４０４）。
第５図は本発明に係るエンジン始動後の増量係数ＫＡ９
Ｔの算出サブルーチンのフローチャー］−であり、先ず
、直前の制御ループのエンジンの状態がクランキング状
態であったか否かを判別しくステップ５０１）、クラン
キング状態であれば制御変数ｎＴをＯにセットする（ス
テップ５０２）。
Ｔの算出サブルーチンのフローチャー］−であり、先ず
、直前の制御ループのエンジンの状態がクランキング状
態であったか否かを判別しくステップ５０１）、クラン
キング状態であれば制御変数ｎＴをＯにセットする（ス
テップ５０２）。
この制御変数ｎＴは、燃料の沸騰時に後述する増量係数
ＫＡＩＴの減算を保留したＴＤＣ信号パルス数を示すも
のである。
ＫＡＩＴの減算を保留したＴＤＣ信号パルス数を示すも
のである。
次にステップ５０３に進み吸気温値ＴＡが所定値ＴＡ丁
ＸＮ（例えば１００℃）より大きいか否かを判別する。
ＸＮ（例えば１００℃）より大きいか否かを判別する。
吸気温値ＴＡは始動モード時の最終ＴＤＣ信号パルス発
生時に、発生時に読み込まれ記憶された値により決定さ
れる。このステップ５０３を設けたのは次の理由による
。前述したように燃料噴射弁６内部の温度が燃料の沸騰
温度を超えると、燃料噴射弁６内の燃料が沸騰し燃料中
に気泡が生じやすくなり、これに伴いエンジンに供給さ
れる混合気は実質的にリーン化する。したがって、燃料
噴射弁６内部の温度が燃料の沸騰温度より高いときは、
低いときに比べて始動後増量を増大させることが必要で
ある。一方、前記燃料噴射弁６内部の温度は、吸気温セ
ンサ７により検出される吸気温値ＴＡによって推定する
ことができる。吸気温センサは前述したように燃料噴射
弁６に近接した上流側の吸気管２に設けられており、こ
れによって検出される吸気温が前記燃料噴射弁６内部の
温度と近似するためである。したがって、ステップ５０
３において吸気温値ＴＡと燃料の沸騰温度に対応する所
定値ＴＡＴＸＮとの比較を行なうことにより燃料噴射弁
６内の燃料が沸騰状態にあるか否かを判断し、この結果
に応じて後述する方法によって始動後増量値を変える、
即ちＴＡ≧ＴＡＴＸＮのときには始動後増量値を大きく
、ＴＡ＜ＴＡＴＸＮのときには始動後増量値を小さく設
定するものである。
生時に、発生時に読み込まれ記憶された値により決定さ
れる。このステップ５０３を設けたのは次の理由による
。前述したように燃料噴射弁６内部の温度が燃料の沸騰
温度を超えると、燃料噴射弁６内の燃料が沸騰し燃料中
に気泡が生じやすくなり、これに伴いエンジンに供給さ
れる混合気は実質的にリーン化する。したがって、燃料
噴射弁６内部の温度が燃料の沸騰温度より高いときは、
低いときに比べて始動後増量を増大させることが必要で
ある。一方、前記燃料噴射弁６内部の温度は、吸気温セ
ンサ７により検出される吸気温値ＴＡによって推定する
ことができる。吸気温センサは前述したように燃料噴射
弁６に近接した上流側の吸気管２に設けられており、こ
れによって検出される吸気温が前記燃料噴射弁６内部の
温度と近似するためである。したがって、ステップ５０
３において吸気温値ＴＡと燃料の沸騰温度に対応する所
定値ＴＡＴＸＮとの比較を行なうことにより燃料噴射弁
６内の燃料が沸騰状態にあるか否かを判断し、この結果
に応じて後述する方法によって始動後増量値を変える、
即ちＴＡ≧ＴＡＴＸＮのときには始動後増量値を大きく
、ＴＡ＜ＴＡＴＸＮのときには始動後増量値を小さく設
定するものである。
次に５所定回数ＣＴ、を求める（ステップ５０４゜５０
５）。この所定回数ＣＴ、は後述するように前記制御変
数ｎＴがこの所定回数ＣＴ１に達したとき、即ちＴＤＣ
信号パルスがＣ７１回発生する毎に後述する前記始動後
増量係数ＫＡＳＴの減算が行われるようにするために設
定されるものである。ステップ５０３の判別結果が肯定
（Ｙｅｓ）の場合、即ちＴ、≧Ｔ Ａ Ｔ ＸＮが成立
する場合にはステップ５０４において所定回数ＣＴ、を
燃料沸騰時の所定値ｎ ＨＯＴ（例えば５）に設定し、
ステップ５０３の判別結果が否定（Ｎｏ）の場合、即ち
ＴＡ＜ＴＡＴＸＮが成立する場合にはステップ５０５に
おいて所定回数ＣＴ１を燃料非沸騰時の所定値ｎｃＯシ
ｐ （例えば１）に設定する。
５）。この所定回数ＣＴ、は後述するように前記制御変
数ｎＴがこの所定回数ＣＴ１に達したとき、即ちＴＤＣ
信号パルスがＣ７１回発生する毎に後述する前記始動後
増量係数ＫＡＳＴの減算が行われるようにするために設
定されるものである。ステップ５０３の判別結果が肯定
（Ｙｅｓ）の場合、即ちＴ、≧Ｔ Ａ Ｔ ＸＮが成立
する場合にはステップ５０４において所定回数ＣＴ、を
燃料沸騰時の所定値ｎ ＨＯＴ（例えば５）に設定し、
ステップ５０３の判別結果が否定（Ｎｏ）の場合、即ち
ＴＡ＜ＴＡＴＸＮが成立する場合にはステップ５０５に
おいて所定回数ＣＴ１を燃料非沸騰時の所定値ｎｃＯシ
ｐ （例えば１）に設定する。
次にステップ５０６に進み、始動後増量係数ＫＡＳＴの
初期値を算出するための水温係数ＣＡＳＴをエンジン水
温Ｔｗに応じて前記ＲＯＭ２０７に記憶されたＣＡＳＴ
テーブルより読み出す。この水温Ｔｗは始動モードの最
終ＴＤＣパルスの発生時に決定される。第６図はＣＡＳ
Ｔテーブルの一例を示す図である。同図に基づいてエン
ジン水温ＴｉｉがＴｗＡｓｌ （例えば−１０℃）以下
の場合、水温係数ＣＡＳＴとしてＣＡＲＴ、（例えば１
．１）を、水温ＴｗがＴＷＡＳ、（例えば＋１０℃）以
上の場合にはＣＡＳＴＩ（例えば１．０）をそれぞれ選
択し、水温ＴｗがＴＷＡＳ、以上かつＴＷＡＳ、以下の
ときには補間計算によって求める。尚、このＣＡＳＴテ
ーブルとしては大気圧ＰＡの値が所定値より大きいか否
か、及び本発明方法が適用される車両が手動変速機（Ｍ
Ｔ）あるいは自動変速機（ＡＴ）のいずれを備えている
かによってＣ，ＡＳＴ値をＴｗ値に対してそれぞれ異な
る値に設定してもよく、例えばこれらの条件の組合せに
よって４種のＣＡ８Ｔテーブルを設け、成立する条件に
応じて該当するＣＡｓＴテーブルを選択することによっ
て、より適切な水温係数ＣＡｓＴを求めるようにしても
よい。この他にも、前記水温係数ＣＡＳＴテーブルは大
気圧ＰＡの値、エンジン特性などに応じて種々の態様に
設定することができる。
初期値を算出するための水温係数ＣＡＳＴをエンジン水
温Ｔｗに応じて前記ＲＯＭ２０７に記憶されたＣＡＳＴ
テーブルより読み出す。この水温Ｔｗは始動モードの最
終ＴＤＣパルスの発生時に決定される。第６図はＣＡＳ
Ｔテーブルの一例を示す図である。同図に基づいてエン
ジン水温ＴｉｉがＴｗＡｓｌ （例えば−１０℃）以下
の場合、水温係数ＣＡＳＴとしてＣＡＲＴ、（例えば１
．１）を、水温ＴｗがＴＷＡＳ、（例えば＋１０℃）以
上の場合にはＣＡＳＴＩ（例えば１．０）をそれぞれ選
択し、水温ＴｗがＴＷＡＳ、以上かつＴＷＡＳ、以下の
ときには補間計算によって求める。尚、このＣＡＳＴテ
ーブルとしては大気圧ＰＡの値が所定値より大きいか否
か、及び本発明方法が適用される車両が手動変速機（Ｍ
Ｔ）あるいは自動変速機（ＡＴ）のいずれを備えている
かによってＣ，ＡＳＴ値をＴｗ値に対してそれぞれ異な
る値に設定してもよく、例えばこれらの条件の組合せに
よって４種のＣＡ８Ｔテーブルを設け、成立する条件に
応じて該当するＣＡｓＴテーブルを選択することによっ
て、より適切な水温係数ＣＡｓＴを求めるようにしても
よい。この他にも、前記水温係数ＣＡＳＴテーブルは大
気圧ＰＡの値、エンジン特性などに応じて種々の態様に
設定することができる。
次いでステップ５０６で得られた水温係数ＣＡＲＴを用
いて次式（３）により増量係数ＫＡＳ丁初期値を算出す
る（ステップ５０７）。
いて次式（３）により増量係数ＫＡＳ丁初期値を算出す
る（ステップ５０７）。
ＫＡｓ Ｔ ＝ＣＡｓ Ｔ ＸＫ Ｔ ｗ
−（３）ＫＴＷは前述のごとく水温Ｔｗによってテーブ
ルより求められる水温増量係数である。
−（３）ＫＴＷは前述のごとく水温Ｔｗによってテーブ
ルより求められる水温増量係数である。
第７図はエンジン水温Ｔｗと水温増量係数ＫＴＷとの関
係を示すに丁Ｗテーブル図である。先ず、水温Ｔｗが所
定値Ｔｗ、（例えば６０℃）乃至ＴｗＧ（例えば１００
℃）の間にあるときはＫＴＷは値１．０であるが、Ｔｗ
、以下になった場合にはキャリブレーション変数として
設けられた５段階の温度Ｔｗ、〜Ｔｗｓに対して夫々５
点のＫＴＷが設定されており、水温Ｔｗが各変数値Ｔｗ
□〜Ｔｗ、以外の値をとるときは補間計算によって求め
る。又、エンジン水温値Ｔｗが所定値ＴｗＧを超えたと
きにＫＴＷを大きい値に設定しているのは、前述した燃
料噴射弁６内の燃料沸騰に伴う混合気のり−ン化を防止
するために、増量係数ＫＡＲＴの初期値を大きく設定す
る必要があるためである。
係を示すに丁Ｗテーブル図である。先ず、水温Ｔｗが所
定値Ｔｗ、（例えば６０℃）乃至ＴｗＧ（例えば１００
℃）の間にあるときはＫＴＷは値１．０であるが、Ｔｗ
、以下になった場合にはキャリブレーション変数として
設けられた５段階の温度Ｔｗ、〜Ｔｗｓに対して夫々５
点のＫＴＷが設定されており、水温Ｔｗが各変数値Ｔｗ
□〜Ｔｗ、以外の値をとるときは補間計算によって求め
る。又、エンジン水温値Ｔｗが所定値ＴｗＧを超えたと
きにＫＴＷを大きい値に設定しているのは、前述した燃
料噴射弁６内の燃料沸騰に伴う混合気のり−ン化を防止
するために、増量係数ＫＡＲＴの初期値を大きく設定す
る必要があるためである。
次に、判別値ＫＡ８Ｔｌ！。が求められる（ステップ５
０８）。この判別値ＫＡｓＴｙＨ，は後述するようにＫ
Ａ８Ｔ値がこの判別値ＫＡｓＴ＊ｅに達する迄は大きい
度合でＫＡ８〒値を減少させ、ＫＡｓＴｌ、値以下にな
れば小さい度合でＫＡＲＴ値を減少させるために設定さ
れるものであり、これによって始動係数ＫＡＲＴ値を始
動直後にエンジンが要求する燃料増量値により良く適合
させるようにしている。この詳細は、特願昭５９−１５
１００９号に記載されている。該判別値ＫＡｓｖ２゜は
以下の算式（４）によって求められる。
０８）。この判別値ＫＡｓＴｙＨ，は後述するようにＫ
Ａ８Ｔ値がこの判別値ＫＡｓＴ＊ｅに達する迄は大きい
度合でＫＡ８〒値を減少させ、ＫＡｓＴｌ、値以下にな
れば小さい度合でＫＡＲＴ値を減少させるために設定さ
れるものであり、これによって始動係数ＫＡＲＴ値を始
動直後にエンジンが要求する燃料増量値により良く適合
させるようにしている。この詳細は、特願昭５９−１５
１００９号に記載されている。該判別値ＫＡｓｖ２゜は
以下の算式（４）によって求められる。
ＫＡＳＴＲ（＋＝（ＫＡＳ 〒−１）ＸＲＡＳＴ、＋１
−（４）ここにＫＡＳＴ値は前ステップ５０７で算出さ
れた値、即ち係数ＫＡＳＴの初期値であり、ＲＡＳＴ、
は始動後燃料増量期間にエンジンに供給される燃料量が
エンジン温度に適応した所要量となるように設定される
所定係数（例えば０．５）である。
−（４）ここにＫＡＳＴ値は前ステップ５０７で算出さ
れた値、即ち係数ＫＡＳＴの初期値であり、ＲＡＳＴ、
は始動後燃料増量期間にエンジンに供給される燃料量が
エンジン温度に適応した所要量となるように設定される
所定係数（例えば０．５）である。
次にステップ５０７において設定した係数ＫＡＳＴの初
期値が所定の下限値ＫＡ８ＴＬＭＴ（例えば１．０５）
より小さいか否かを判別する（ステップ５０９）。
期値が所定の下限値ＫＡ８ＴＬＭＴ（例えば１．０５）
より小さいか否かを判別する（ステップ５０９）。
ステップ５０９の答が肯定（Ｙｅｓ）の場合、即ちＫＡ
ＳＴ＜ＫＡＳＴＬＭＴの場合には、次回ＴＤＣ信号パル
ス発生時の係数ＫＡＳＴ値としてＫＡ８ ＴＬＭＴを設
定しくステップ５１０）、ステップ５０９の答が否定（
ＮＯ）の場合にはＫＡＩＴ値としてステップ５０７で求
めた値をそのまま適用する。上述したステップ５０２〜
５１０のルートはクランキング終了直後に１回のみ通り
、エンジン水温Ｔｗに応じた増量係数ＫＡＲＴの初期値
、該初期値ＫＡＳＴに応じた判別値ＫＡＳＴＲＩＩ及び
次回ＴＤＣ信号パルス発生時の増量係数ＫＡＳＴ値を決
定して本プログラムを終了する。
ＳＴ＜ＫＡＳＴＬＭＴの場合には、次回ＴＤＣ信号パル
ス発生時の係数ＫＡＳＴ値としてＫＡ８ ＴＬＭＴを設
定しくステップ５１０）、ステップ５０９の答が否定（
ＮＯ）の場合にはＫＡＩＴ値としてステップ５０７で求
めた値をそのまま適用する。上述したステップ５０２〜
５１０のルートはクランキング終了直後に１回のみ通り
、エンジン水温Ｔｗに応じた増量係数ＫＡＲＴの初期値
、該初期値ＫＡＳＴに応じた判別値ＫＡＳＴＲＩＩ及び
次回ＴＤＣ信号パルス発生時の増量係数ＫＡＳＴ値を決
定して本プログラムを終了する。
前記ステップ５０１での判別結果が否定（ＮＯ）のとき
、即ち、前回の制御ループでエンジンの状態がクランキ
ング状態でなければステップ５１１に進み、増量係数Ｋ
ＡＳＴが判別値ＫＡ６ Ｔ ｇｏより大きいか否かを判
別し、判別結果が背定（Ｙｅｓ）の場合には減算定数Δ
ＫＡｓＴとして所定値ＤＫＡＳＴ。
、即ち、前回の制御ループでエンジンの状態がクランキ
ング状態でなければステップ５１１に進み、増量係数Ｋ
ＡＳＴが判別値ＫＡ６ Ｔ ｇｏより大きいか否かを判
別し、判別結果が背定（Ｙｅｓ）の場合には減算定数Δ
ＫＡｓＴとして所定値ＤＫＡＳＴ。
を設定しくステップ５１２）、否定（Ｎｏ）の場合には
減算定数ΔＫＡｓＴとして前記値ＤＫＡＳＴ１よりも小
さい所定値ＤＫＡＳ 丁、を設定する（ステップ５１３
）。
減算定数ΔＫＡｓＴとして前記値ＤＫＡＳＴ１よりも小
さい所定値ＤＫＡＳ 丁、を設定する（ステップ５１３
）。
次に、ステップ５１４に進み、前述した制御変数１丁の
値に１を加算し、ステップ５１５ではステップ５１４で
設定した制御変数ｎ↑が、ステップ５０４あるいはステ
ップ５０５で設定した所定回数ＣＴ、に等しいか否かを
判別する。ステップ５１５の判別結果が否定（ＮＯ）の
場合、即ち制御変数１丁が所定回数Ｃｔ、に達していな
い場合には本プログラムを終了する。ステップ５１５の
判別結果が肯定（Ｙｅｓ）の場合、即ち制御変数１丁が
所定回数ＣＴ１に達した場合にはステップ５１６に進む
。ステップ５１６ではステップ５１２あるいはステップ
５１３で設定した減算定数値ΔＫＡ８ Ｔにより前回ル
ープ時に使用した増量係数値にＡＳＴをΔＫＡ８Ｔ値だ
け小さい値に設定する。次いで、ステップ５１７に進み
制御変数ｎＴをＯにリセットする。
値に１を加算し、ステップ５１５ではステップ５１４で
設定した制御変数ｎ↑が、ステップ５０４あるいはステ
ップ５０５で設定した所定回数ＣＴ、に等しいか否かを
判別する。ステップ５１５の判別結果が否定（ＮＯ）の
場合、即ち制御変数１丁が所定回数Ｃｔ、に達していな
い場合には本プログラムを終了する。ステップ５１５の
判別結果が肯定（Ｙｅｓ）の場合、即ち制御変数１丁が
所定回数ＣＴ１に達した場合にはステップ５１６に進む
。ステップ５１６ではステップ５１２あるいはステップ
５１３で設定した減算定数値ΔＫＡ８ Ｔにより前回ル
ープ時に使用した増量係数値にＡＳＴをΔＫＡ８Ｔ値だ
け小さい値に設定する。次いで、ステップ５１７に進み
制御変数ｎＴをＯにリセットする。
次にステップ５１８ではステップ５１６で設定したＫＡ
ＳＴ値が１．０より大きい否かを判別し、値１．０より
大きい場合には本プログラムを終了する。
ＳＴ値が１．０より大きい否かを判別し、値１．０より
大きい場合には本プログラムを終了する。
以後ＴＤＣ信号パルス発生毎に本プログラムが繰返し実
行され、増量係数値ＫＡＳＴは第８図に示す実［１，Ｉ
Ｉ等のクランキング直後の吸気温、エンジン水温等に応
じて決定される中折れ線に沿って減少することになる。
行され、増量係数値ＫＡＳＴは第８図に示す実［１，Ｉ
Ｉ等のクランキング直後の吸気温、エンジン水温等に応
じて決定される中折れ線に沿って減少することになる。
すなわち、吸気温値ＴＡが所定値ＴＡＴｘＨ未滴の場合
、即ち燃料噴射弁６中の燃料が沸騰していない場合には
、第５図のステップ５０５において所定回数ＣＴ□は小
さい所定値ｎｃｏＬｐに設定され、このｎｃＯしｐを例
えば１に設定している場合にはステップ５１６における
始動係数ＫＡｓＴの減算がＴＤＣ信号パルス発生毎に行
われ、始動係数ＫＡＳＴは第８図の実線■に沿って減少
し、所望の始動後増量が実現される。
、即ち燃料噴射弁６中の燃料が沸騰していない場合には
、第５図のステップ５０５において所定回数ＣＴ□は小
さい所定値ｎｃｏＬｐに設定され、このｎｃＯしｐを例
えば１に設定している場合にはステップ５１６における
始動係数ＫＡｓＴの減算がＴＤＣ信号パルス発生毎に行
われ、始動係数ＫＡＳＴは第８図の実線■に沿って減少
し、所望の始動後増量が実現される。
これに対し、吸気温値ＴＡが所定値Ｔ’ＡＴＸＮ以上の
場合、即ち燃料噴射弁６内の燃料が沸騰している場合に
は、第５図のステップ５０４において所定回数ＣＴ、は
大きい所定値ｎ ）ＩＯＴに設定される。この０８０丁
を例えば５に設定している場合には、ステップ５１５に
おいて制御変数ｎＴがＣＴ１（＝ｎｕｏＴ）に達する毎
、即ちＴＤＣ信号パルスがｎ１４ｏＴ回発生する毎にス
テップ５１６における始動係数に、ＡＳＴの減算が行わ
れるので、ＫＡＳＴの減少度合は同じ条件に対して従来
技術を適用した場合（第８図の破線■′）より小さくな
る（この例では１１５）。
場合、即ち燃料噴射弁６内の燃料が沸騰している場合に
は、第５図のステップ５０４において所定回数ＣＴ、は
大きい所定値ｎ ）ＩＯＴに設定される。この０８０丁
を例えば５に設定している場合には、ステップ５１５に
おいて制御変数ｎＴがＣＴ１（＝ｎｕｏＴ）に達する毎
、即ちＴＤＣ信号パルスがｎ１４ｏＴ回発生する毎にス
テップ５１６における始動係数に、ＡＳＴの減算が行わ
れるので、ＫＡＳＴの減少度合は同じ条件に対して従来
技術を適用した場合（第８図の破線■′）より小さくな
る（この例では１１５）。
したがって、燃料噴射弁６内の燃料が沸騰している場合
には始動係数ＫＡｓ〒の減少度合を小さく設定すること
ができるため混合気のリーン化を防止し、安定した運転
性を得ることができる。
には始動係数ＫＡｓ〒の減少度合を小さく設定すること
ができるため混合気のリーン化を防止し、安定した運転
性を得ることができる。
本プログラムが繰り返し実行されて増量係数値ＫＡＳＴ
が１．０以下の値になると、ステップ５１８の判別結果
が否定（Ｎｏ）となり前記始動後燃料増量期間が終了し
たとして増量係数ＫＡＳＴを値１．０に設定しくステッ
プ５１９）、本プログラムを終了する。
が１．０以下の値になると、ステップ５１８の判別結果
が否定（Ｎｏ）となり前記始動後燃料増量期間が終了し
たとして増量係数ＫＡＳＴを値１．０に設定しくステッ
プ５１９）、本プログラムを終了する。
（発明の効果）
以上詳述したように、本発明によれば燃料噴射弁を備え
た内燃エンジンの始動直後にエンジン温度に応じた燃料
の始動後増量値の初期値を設定し、該設定した初期値か
ら所定の減少度合で減少する前記始動後増量値により前
記内燃エンジンに供給される燃料を増量する内燃エンジ
ンの始動後燃料供給制御方法において、前記内燃エンジ
ンの始動直後の燃料噴射弁温度を代表する温度を検出し
、該検出温度に応じて前記始動後増量値の前記減少度合
を変更するようにしたので、燃料が沸騰した状態のエン
ジン始動時においても始動後増量値を適正値に設定する
ことができ、安定した運転性が得られるという効果を奏
する。
た内燃エンジンの始動直後にエンジン温度に応じた燃料
の始動後増量値の初期値を設定し、該設定した初期値か
ら所定の減少度合で減少する前記始動後増量値により前
記内燃エンジンに供給される燃料を増量する内燃エンジ
ンの始動後燃料供給制御方法において、前記内燃エンジ
ンの始動直後の燃料噴射弁温度を代表する温度を検出し
、該検出温度に応じて前記始動後増量値の前記減少度合
を変更するようにしたので、燃料が沸騰した状態のエン
ジン始動時においても始動後増量値を適正値に設定する
ことができ、安定した運転性が得られるという効果を奏
する。
第１図は本発明の方法を適用した燃料供給制御装置の全
体構成図、第２図は第１図の電子コントロールユニット
（ＥＣＵ）５の内部構成を示す回路図、第３図は燃料噴
射弁開弁時間ＴｏｕＴ算出のためのフローチャート第４
図は第３図に含まれるクランキング判別サブルーチンの
フローチャー１−１第５図は本発明に係る始動後燃料増
量係数ＫＡＳＴを算出するためのフローチャート、第６
図は始動後燃料増最係数ＫＡＳＴの算出に使用する水温
係数ＣＡＳＴとエンジン水温Ｔｗとの関係を示すＣＡＳ
Ｔテーブル図、第７図は水温増量係数ＫＴＷとエンジン
水温Ｔｗとの関係を示すＫＴＷテーブル図、第８図はＴ
ＤＣ信号パルス発生と共に本発明に係る始動後燃料増量
係数値ＫＡＳＴが変化する様子を示す線図である。 １・・・内燃エンジン、６・・・燃料噴射弁、７・・・
吸気温（ＴＡ）センサ。
体構成図、第２図は第１図の電子コントロールユニット
（ＥＣＵ）５の内部構成を示す回路図、第３図は燃料噴
射弁開弁時間ＴｏｕＴ算出のためのフローチャート第４
図は第３図に含まれるクランキング判別サブルーチンの
フローチャー１−１第５図は本発明に係る始動後燃料増
量係数ＫＡＳＴを算出するためのフローチャート、第６
図は始動後燃料増最係数ＫＡＳＴの算出に使用する水温
係数ＣＡＳＴとエンジン水温Ｔｗとの関係を示すＣＡＳ
Ｔテーブル図、第７図は水温増量係数ＫＴＷとエンジン
水温Ｔｗとの関係を示すＫＴＷテーブル図、第８図はＴ
ＤＣ信号パルス発生と共に本発明に係る始動後燃料増量
係数値ＫＡＳＴが変化する様子を示す線図である。 １・・・内燃エンジン、６・・・燃料噴射弁、７・・・
吸気温（ＴＡ）センサ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、燃料噴射弁を備えた内燃エンジンの始動直後にエン
ジン温度に応じた燃料の始動後増量値の初期値を設定し
、該設定した初期値から所定の減少度合で減少する前記
始動後増量値により前記内燃エンジンに供給される燃料
を増量する内燃エンジンの始動後燃料供給制御方法にお
いて、前記内燃エンジンの始動直後の燃料噴射弁温度を
代表する温度を検出し、該検出温度に応じて前記始動後
増量値の前記減少度合を変更することを特徴とする内燃
エンジンの始動後燃料供給制御方法。 ２、前記始動後増量値の前記減少度合は、前記燃料噴射
弁温度を代表する温度が燃料の沸騰温度以上のときには
、沸騰温度未満のときよりもより小さくすることを特徴
とする特許請求の範囲第１項記載の内燃エンジンの始動
後燃料供給制御方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61030110A JPH07116964B2 (ja) | 1986-02-14 | 1986-02-14 | 内燃エンジンの始動後燃料供給制御方法 |
| US07/012,208 US4765301A (en) | 1986-02-14 | 1987-02-06 | Fuel supply control method for internal combustion engines after starting |
| DE19873704587 DE3704587A1 (de) | 1986-02-14 | 1987-02-13 | Kraftstoffversorgungs-regelverfahren fuer brennkraftmaschinen nach dem anlassen |
| GB8703397A GB2194356B (en) | 1986-02-14 | 1987-02-13 | Fuel supply control method for internal combustion engines after starting |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61030110A JPH07116964B2 (ja) | 1986-02-14 | 1986-02-14 | 内燃エンジンの始動後燃料供給制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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