JPS62130331A - 気筒内圧力検出方法 - Google Patents
気筒内圧力検出方法Info
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- JPS62130331A JPS62130331A JP60271124A JP27112485A JPS62130331A JP S62130331 A JPS62130331 A JP S62130331A JP 60271124 A JP60271124 A JP 60271124A JP 27112485 A JP27112485 A JP 27112485A JP S62130331 A JPS62130331 A JP S62130331A
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- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M15/00—Testing of engines
- G01M15/04—Testing internal-combustion engines
- G01M15/08—Testing internal-combustion engines by monitoring pressure in cylinders
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P5/00—Advancing or retarding ignition; Control therefor
- F02P5/04—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions
- F02P5/145—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions using electrical means
- F02P5/1455—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions using electrical means by using a second control of the closed loop type
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
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- Y02T10/40—Engine management systems
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- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は気筒内圧力検出方法に関し、より具体的には内
燃機関の気筒内圧力の最大値が発生する圧力最大角を近
似的に検出する方法に関する。
燃機関の気筒内圧力の最大値が発生する圧力最大角を近
似的に検出する方法に関する。
（従来技術）
近時、内燃機関の気筒内圧力を検出して点火時期制御を
行う手法が盛んになりつつあり、その際該圧力ピーク値
（以下ｒＰｍａｘＪという）の発生するクランク角９度
即ち圧力最大角（以下「θρｍａｘ Ｊという）を検出
する必要がある。従来、この種の検出を行うものとして
は、特開昭５７−１７３’５６５号公報に記載の手法が
ある。
行う手法が盛んになりつつあり、その際該圧力ピーク値
（以下ｒＰｍａｘＪという）の発生するクランク角９度
即ち圧力最大角（以下「θρｍａｘ Ｊという）を検出
する必要がある。従来、この種の検出を行うものとして
は、特開昭５７−１７３’５６５号公報に記載の手法が
ある。
この従来例にあっては、気筒内圧力センサ出力を所定角
度ごとにＡ／Ｄ変換して該変換値の最大となったときの
クランク角をθｐｍａｘとしている（発明が解決しよう
とする問題点及び作用）しかしながら、この従来例にあ
っては検出精度を確保するために数多くの圧力値サンプ
ルを得る必要から高速のＡ／Ｄ変換を行っている結果、
この方法を実現するためには高速のＡ／Ｄ変換器及び大
容量のメモリが必要となり、コストの高いデバイスを使
用せざるを得ないと云う困難があった。
度ごとにＡ／Ｄ変換して該変換値の最大となったときの
クランク角をθｐｍａｘとしている（発明が解決しよう
とする問題点及び作用）しかしながら、この従来例にあ
っては検出精度を確保するために数多くの圧力値サンプ
ルを得る必要から高速のＡ／Ｄ変換を行っている結果、
この方法を実現するためには高速のＡ／Ｄ変換器及び大
容量のメモリが必要となり、コストの高いデバイスを使
用せざるを得ないと云う困難があった。
従って、本発明の目的は従来技術の前記した欠点を解消
し、比較的低速なＡ／Ｄ変換で足る検出方法を提供せん
とするものであり、因ってこの方法を実現するに際して
も低速なＡ／Ｄ変換器及び比較的低容量のメモリを用い
て構成すれば足るものを提供せんとするものである。
し、比較的低速なＡ／Ｄ変換で足る検出方法を提供せん
とするものであり、因ってこの方法を実現するに際して
も低速なＡ／Ｄ変換器及び比較的低容量のメモリを用い
て構成すれば足るものを提供せんとするものである。
（問題点を解決するための手段及び作用）上記の目的を
達成するために、本発明は第１図に示す如く、気筒内圧
力センサ出力値を第１及び第２比較値ｒｅｆ１、ｒｅｆ
２を比較しくステップ１０）、所定基準位置より該セン
サ出力と比較値の一致する位置ｐｉ 、ｐ２ 、ｐ３
、ｐ４までの経過時間ｔｐ１、ｔｐ２、ｔｐ３、ｔｐ４
を求め（ステップ１２）、それらの中間値ｔｐ５又はｔ
ｐ５を求め（ステップ１４）、気筒内圧力ピーク値Ｐ
ｗａｘを求め（ステップ１６）、該ピーク値と前記比較
値との差（Ｐｍａｘ −ｒ ｅ ｆ ｌ又はＰｍａｘ
−ｒ ｅ ｆ ２）に所定値αを乗じて演算値Δｔを求
め（ステップ１８）、ｌ演算値Δｔと前記中間ｔｐ５又
はｔｐ６を加えて和ｔ ｐｍａｘを求め（ステップ２０
）、該ｔｐｍａｘに所定時間角度変換定数ｋを乗じ、因
って生したる積をもって圧力最大角θｐｍａｘとみなす
（ステップ２２）如（構成したものである。又、該所定
値αは、前記中間値ｔｐ５とｔｐ５との差を求め、それ
を前記比較値間の差（ｒｅｆ １−ｒｅｆ ２）で除し
て求める如く構成したものである。更に、前記時間角度
変換定数には、１秒当たりの機関回転数とクランク角３
６０度の積である如く構成したものである。
達成するために、本発明は第１図に示す如く、気筒内圧
力センサ出力値を第１及び第２比較値ｒｅｆ１、ｒｅｆ
２を比較しくステップ１０）、所定基準位置より該セン
サ出力と比較値の一致する位置ｐｉ 、ｐ２ 、ｐ３
、ｐ４までの経過時間ｔｐ１、ｔｐ２、ｔｐ３、ｔｐ４
を求め（ステップ１２）、それらの中間値ｔｐ５又はｔ
ｐ５を求め（ステップ１４）、気筒内圧力ピーク値Ｐ
ｗａｘを求め（ステップ１６）、該ピーク値と前記比較
値との差（Ｐｍａｘ −ｒ ｅ ｆ ｌ又はＰｍａｘ
−ｒ ｅ ｆ ２）に所定値αを乗じて演算値Δｔを求
め（ステップ１８）、ｌ演算値Δｔと前記中間ｔｐ５又
はｔｐ６を加えて和ｔ ｐｍａｘを求め（ステップ２０
）、該ｔｐｍａｘに所定時間角度変換定数ｋを乗じ、因
って生したる積をもって圧力最大角θｐｍａｘとみなす
（ステップ２２）如（構成したものである。又、該所定
値αは、前記中間値ｔｐ５とｔｐ５との差を求め、それ
を前記比較値間の差（ｒｅｆ １−ｒｅｆ ２）で除し
て求める如く構成したものである。更に、前記時間角度
変換定数には、１秒当たりの機関回転数とクランク角３
６０度の積である如く構成したものである。
（実施例）
以下、添付図面に即して本発明の詳細な説明する。
理解の便宜上、本方法を実現するための装置について第
２図を参照しつつ先に説明する。
２図を参照しつつ先に説明する。
同図において符号３０は内燃機関気筒燃焼室を臨む位置
に配設された気筒内圧力センサであり、該センサ出力は
適宜増幅された後ローパス・フィルタ３２を経て其の高
周波成分を除去され、ウィンド・コンパレータ３４．３
６に入力され、該コンパレータ出力は制御ユニット３８
に入力される。他方、該制御ユニットの出力は、Ｄ／Ａ
変換器４０．４２を介して前記コンパレータの他方入力
端子に入力される。
に配設された気筒内圧力センサであり、該センサ出力は
適宜増幅された後ローパス・フィルタ３２を経て其の高
周波成分を除去され、ウィンド・コンパレータ３４．３
６に入力され、該コンパレータ出力は制御ユニット３８
に入力される。他方、該制御ユニットの出力は、Ｄ／Ａ
変換器４０．４２を介して前記コンパレータの他方入力
端子に入力される。
前記ローパス・フィルタの出力はピークホールド回路４
４にも送出され、該回路出力はＡ／Ｄ変換器４６を介し
て前記制御ユニット３８に送出される。尚、そのリセッ
トは前記制御ユニットより行われる。又、クランク角セ
ンサ４８は、ＴＤＣ等の所定クランク角度で信号を発生
し、該信号も前記制御ユニットに入力される。
４にも送出され、該回路出力はＡ／Ｄ変換器４６を介し
て前記制御ユニット３８に送出される。尚、そのリセッ
トは前記制御ユニットより行われる。又、クランク角セ
ンサ４８は、ＴＤＣ等の所定クランク角度で信号を発生
し、該信号も前記制御ユニットに入力される。
尚、前記制御ユニットはマイクロ・コンピュータにより
構成され、該コンピュータは入出力インタフェース３８
ａ、ＣＰＵ３８ ｂ、メモリ３８Ｃ及びクロック３８
ｄよりなり、該ＣＰＵはタイマ・カウンタを内蔵してお
り、該カウンタはクロック３８ｄのパルスを計数して時
間計測を行う。
構成され、該コンピュータは入出力インタフェース３８
ａ、ＣＰＵ３８ ｂ、メモリ３８Ｃ及びクロック３８
ｄよりなり、該ＣＰＵはタイマ・カウンタを内蔵してお
り、該カウンタはクロック３８ｄのパルスを計数して時
間計測を行う。
該制御ユニットは、機関の運転に必要な情報を演算し、
アクチュエータ例えば点火装置５０に出力する。
アクチュエータ例えば点火装置５０に出力する。
尚、第３図は別の装置例を示し、この場合Ｄ／Ａ変換器
は４２ａのみが使用され、其の出力は分圧されて該コン
パレータに送られる結果、両コンパレータ入力値は分圧
比で決まる所定差に保たれるものである。
は４２ａのみが使用され、其の出力は分圧されて該コン
パレータに送られる結果、両コンパレータ入力値は分圧
比で決まる所定差に保たれるものである。
かかる構成において、該ウィンド・コンパレータに圧力
センサ出力と制御ユニット送出比較値が入力されると、
該コンパレータ出力は周知の如く第４図に示す如くにな
る。 ′ 該出力は前記制御ユニットに入力されるので、該ユニッ
トは比較値とセンサ出力値が一致する位置ｐ１．．．ｐ
４を出力パルスの立上がり縁と立下り縁で認識すること
が出来る結果、基準角度、ＴＤＣより前記タイマ・カウ
ンタをスタートさせて夫々の経過時間ｔｐｔからｔｐ４
を計測し得る。更に、前記ピークホールド回路からも圧
力センサ出力ピーク値Ｐ ｍａｘが送出されるので、該
制御ユニットでは後述の如くそれらの情報から圧力ピー
ク値発生位置までの経過時間を演算して最終値ｔ ｐｍ
ａｘを時間角度変換し、該変換値を圧力最大角θρｍａ
ｘの近似値とみなし、その情報のみ乃至他の運転情報を
入手して点火時期を決定し、前記点火装置５０に送出す
る。
センサ出力と制御ユニット送出比較値が入力されると、
該コンパレータ出力は周知の如く第４図に示す如くにな
る。 ′ 該出力は前記制御ユニットに入力されるので、該ユニッ
トは比較値とセンサ出力値が一致する位置ｐ１．．．ｐ
４を出力パルスの立上がり縁と立下り縁で認識すること
が出来る結果、基準角度、ＴＤＣより前記タイマ・カウ
ンタをスタートさせて夫々の経過時間ｔｐｔからｔｐ４
を計測し得る。更に、前記ピークホールド回路からも圧
力センサ出力ピーク値Ｐ ｍａｘが送出されるので、該
制御ユニットでは後述の如くそれらの情報から圧力ピー
ク値発生位置までの経過時間を演算して最終値ｔ ｐｍ
ａｘを時間角度変換し、該変換値を圧力最大角θρｍａ
ｘの近似値とみなし、その情報のみ乃至他の運転情報を
入手して点火時期を決定し、前記点火装置５０に送出す
る。
尚、上記装置においては、最大圧力角θｐｍａｘは一旦
時間で算出され、その後角度に変換するものであるが、
本方法実現手段は上記に限られるものでなく、例えば前
記クランク角センサ４８にクランク角度１度乃至は２度
ごとにも信号を出力させ、それを計数して前記ｔ ｐＬ
ｔ ｐ２・・・を直接角度で求めて演算しても良いこ
と無給である。
時間で算出され、その後角度に変換するものであるが、
本方法実現手段は上記に限られるものでなく、例えば前
記クランク角センサ４８にクランク角度１度乃至は２度
ごとにも信号を出力させ、それを計数して前記ｔ ｐＬ
ｔ ｐ２・・・を直接角度で求めて演算しても良いこ
と無給である。
続いて、本方法発明の実施例を、第５図算出法説明図を
参照しつつ、第６図フロー・チャートを中心に説明する
。
参照しつつ、第６図フロー・チャートを中心に説明する
。
先ず、ステップ６０において前回検出の圧力最大値Ｐｍ
ａｙに基づき、センサ出力値と比較するために、２つの
比較値、第１比較値ｒｅｆｌと第２比較値ｒｅｆ２を設
定する。尚、初回検出時には所定の値を初期値として使
用する。圧力最大値は急変することがあるので、第１比
較値は其の余裕をみて前回圧力最大値より適当に低い値
に設定する。又、第２比較値は第７図に示す如く、モー
タリング圧力（Ｐｍｏｔ ）より適当な値だけ上位に設
定し、その影響を受けないようにする。尚、本方法を実
現するには前記装置においてコンパレータに制御ユニッ
トより出力する形で行われるが、その際前記装置の第２
例を用いれば、第１比較値より所定値低位に第２比較値
を自動的に設定することが出来る。
ａｙに基づき、センサ出力値と比較するために、２つの
比較値、第１比較値ｒｅｆｌと第２比較値ｒｅｆ２を設
定する。尚、初回検出時には所定の値を初期値として使
用する。圧力最大値は急変することがあるので、第１比
較値は其の余裕をみて前回圧力最大値より適当に低い値
に設定する。又、第２比較値は第７図に示す如く、モー
タリング圧力（Ｐｍｏｔ ）より適当な値だけ上位に設
定し、その影響を受けないようにする。尚、本方法を実
現するには前記装置においてコンパレータに制御ユニッ
トより出力する形で行われるが、その際前記装置の第２
例を用いれば、第１比較値より所定値低位に第２比較値
を自動的に設定することが出来る。
続いて、ステップ６２において基準時刻たるＴＤＣ信号
の到着を確認し、ステップ６４において時間計測し始め
る。
の到着を確認し、ステップ６４において時間計測し始め
る。
続いて、ステップ６６において、位置ｐｔへの到着を確
認し、ステップ６８において基準時刻よりｐｌまでの経
過時間ｔｐｌを計測する。
認し、ステップ６８において基準時刻よりｐｌまでの経
過時間ｔｐｌを計測する。
続いて、ステップ７０において位置ｐ２への到着を待っ
て以下前記と同様にｐ２までの経過時間ｔｐ２を計測し
、以後も同様にステップ７２までにｔｐ２、ｔｐ４を計
測する。
て以下前記と同様にｐ２までの経過時間ｔｐ２を計測し
、以後も同様にステップ７２までにｔｐ２、ｔｐ４を計
測する。
続いて、ステップ７４において今回の圧力最大値Ｐｍａ
ｘを求めた後、ステップ７６において、第５図に示す如
く、ｔｐ４とｔρ１の中間値ｔｐ５を算出し、続いてス
テップ７８においてｔｐａとｔｐ２の中間値ｔｐ６を算
出する。このｔｐ５とｔｐ６は、図中ｐｉとｐ４の中点
ｐ５、及びｐ２とｐ３の中点ｐ６に対応する。
ｘを求めた後、ステップ７６において、第５図に示す如
く、ｔｐ４とｔρ１の中間値ｔｐ５を算出し、続いてス
テップ７８においてｔｐａとｔｐ２の中間値ｔｐ６を算
出する。このｔｐ５とｔｐ６は、図中ｐｉとｐ４の中点
ｐ５、及びｐ２とｐ３の中点ｐ６に対応する。
その結果に基づき、ステップ８０において、ｔｐａとｔ
ｐ５の差、Δｔｐ５−６ （＝ｐ６−ｐ５ ）を算出し
、ステップ８２において比較値間の差（ｒｅ［１−ｒｅ
ｆ２）で前記Δｔ ｐ５−６を除算して値αを求める。
ｐ５の差、Δｔｐ５−６ （＝ｐ６−ｐ５ ）を算出し
、ステップ８２において比較値間の差（ｒｅ［１−ｒｅ
ｆ２）で前記Δｔ ｐ５−６を除算して値αを求める。
第５図に示す如く、この値は幾何学的には位置ｐ５とｐ
６を結ぶ線ｘ−ｘ ’を斜辺とする三角形に於けるアー
ク・タンジェントに相当する。また、位置ｐ５、ｐ６は
波形中心線上に位置するので、それを結ぶ線ｘ−ｘ ’
を更に上方に延長せしめれば前記センサ出力値と一致す
る位置が近僚的圧力最大位置と推定し得る。
６を結ぶ線ｘ−ｘ ’を斜辺とする三角形に於けるアー
ク・タンジェントに相当する。また、位置ｐ５、ｐ６は
波形中心線上に位置するので、それを結ぶ線ｘ−ｘ ’
を更に上方に延長せしめれば前記センサ出力値と一致す
る位置が近僚的圧力最大位置と推定し得る。
従って、次のステップにおいて、圧力ピーク値と第２比
較値の差（Ｐｍａｘ −ｒ ｅ ｆ ２）に該りンジェ
ント角αを乗算すれば、前記延長中心線とセンサ出力値
が一致する近似的圧力最大位置から前記経過時間ｔｐ５
までの経過時間に相当する前記演算値Δｔたる、Δｔｐ
５−７が算出されるので、それらを加算すれば基準時刻
から近似的圧力最大位置までの経過時間の総和、ｔ ｐ
ｍａｘが算出される（ステップ８６）。
較値の差（Ｐｍａｘ −ｒ ｅ ｆ ２）に該りンジェ
ント角αを乗算すれば、前記延長中心線とセンサ出力値
が一致する近似的圧力最大位置から前記経過時間ｔｐ５
までの経過時間に相当する前記演算値Δｔたる、Δｔｐ
５−７が算出されるので、それらを加算すれば基準時刻
から近似的圧力最大位置までの経過時間の総和、ｔ ｐ
ｍａｘが算出される（ステップ８６）。
続いて、ステップ８８において時間角度変換定数ｋを乗
算すれば近似的最大圧力角θｐｍａｘが検出し得るもの
である。該定数には以下の式より算出する。
算すれば近似的最大圧力角θｐｍａｘが検出し得るもの
である。該定数には以下の式より算出する。
回転数（ｒｐｍ）ｘ３６０ （度）
ｋ＝ □
６０秒
尚、本実施例では一旦時間で演算した後角度に変換した
が、最初からｐｉ 、 ｐ２ ・・・相当位置を角度
で計測しても良いこと前記した通りである。
が、最初からｐｉ 、 ｐ２ ・・・相当位置を角度
で計測しても良いこと前記した通りである。
又、第７図は、本検出方法の時間的関係を示すものであ
り、モータリング圧力（Ｐｍｏｔ）の影響を避けるため
に区間Ｘの経過を待って、区間ｙで比較結果を得、区間
２で前記演算を行ってθｐｍａｘ近似値を得、同一気筒
の次のサイクルｘ’ａ至るまでに次回の検出用比較値を
設定することを示す。尚、前記定数にの算出に使用する
回転数（ｒｐｍ）は、この区間ｙを含む其の近傍の領域
に於ける、クランク角センサから得られる基準角度を基
に算出する。又、前記した如く、第２比較値ｒｅ（’ｌ
とモータリング圧力ｐｍｏｔとの間に所定の差ｐｓを設
けるものであるが、この差を機関回転数に依存して決定
しても良いものである。
り、モータリング圧力（Ｐｍｏｔ）の影響を避けるため
に区間Ｘの経過を待って、区間ｙで比較結果を得、区間
２で前記演算を行ってθｐｍａｘ近似値を得、同一気筒
の次のサイクルｘ’ａ至るまでに次回の検出用比較値を
設定することを示す。尚、前記定数にの算出に使用する
回転数（ｒｐｍ）は、この区間ｙを含む其の近傍の領域
に於ける、クランク角センサから得られる基準角度を基
に算出する。又、前記した如く、第２比較値ｒｅ（’ｌ
とモータリング圧力ｐｍｏｔとの間に所定の差ｐｓを設
けるものであるが、この差を機関回転数に依存して決定
しても良いものである。
第８図及び第９図は、本発明の第２の実施例を示す。第
１実施例と相違する点は、第９図のフロー・チャートの
ステップ８４ａにおいて圧力最大値Ｐ ｍａｘと第１比
較値ｒｅｆｌとの差に前記のｔａｎαを乗じて演算値Δ
ｔ ｐ６−７を求め、ステップ８６ａにおいて該演算値
にｔｐ５を加えて総和ｔｐｍａｘを求める点であり、そ
の前後のステップは第１実施例と同様である。
１実施例と相違する点は、第９図のフロー・チャートの
ステップ８４ａにおいて圧力最大値Ｐ ｍａｘと第１比
較値ｒｅｆｌとの差に前記のｔａｎαを乗じて演算値Δ
ｔ ｐ６−７を求め、ステップ８６ａにおいて該演算値
にｔｐ５を加えて総和ｔｐｍａｘを求める点であり、そ
の前後のステップは第１実施例と同様である。
（発明の効果）
以上の如く、本発明は、圧力センサ出力を比較値と比較
して比較出力を得た後、その出力及び圧力センサ出力最
大値を加減乗除する演算のみで圧力最大角を求めるよう
構成したので、低速Ａ／Ｄ変換で圧力最大角を検出出来
、本発明に係る方決を実現するのに高速Ａ／Ｄ変換器を
使用せず、又メモリ容量の負担を軽減することが出来る
結果、低コストかつ容易に圧力最大角を検出し得るもの
である。
して比較出力を得た後、その出力及び圧力センサ出力最
大値を加減乗除する演算のみで圧力最大角を求めるよう
構成したので、低速Ａ／Ｄ変換で圧力最大角を検出出来
、本発明に係る方決を実現するのに高速Ａ／Ｄ変換器を
使用せず、又メモリ容量の負担を軽減することが出来る
結果、低コストかつ容易に圧力最大角を検出し得るもの
である。
第１図は本発明に係る方法のクレーム対応図、第２図は
本発明を実現する手段の一例たる装置のブロック図、第
３図は別の装置例を示すブロック図、第４図は該装置の
動作説明を示す入出力波形図、第５図は本発明に係る算
出法を示す説明図、第６図は本発明の実施例を示すフロ
ー・チャート、第７図は其の時間的関係を示す説明図、
第８図は本発明の第２実施例を示す算出性説明図及び第
９図は其のフロー・チャートである。
本発明を実現する手段の一例たる装置のブロック図、第
３図は別の装置例を示すブロック図、第４図は該装置の
動作説明を示す入出力波形図、第５図は本発明に係る算
出法を示す説明図、第６図は本発明の実施例を示すフロ
ー・チャート、第７図は其の時間的関係を示す説明図、
第８図は本発明の第２実施例を示す算出性説明図及び第
９図は其のフロー・チャートである。
Claims (5)
- （１）ａ、気筒内圧力センサ出力値を第１及び第２比較
値ｒｅｆ１、ｒｅｆ２と比較し ｂ、所定基準位置より該センサ出力と比較 値の一致する位置ｐ１、ｐ２、ｐ３、 ｐ４までの経過時間ｔｐ１、ｔｐ２、ｔｐ３、ｔｐ４を
求め、 ｃ、それらの中間値をｔｐ５又はｔｐ６を求め、ｄ、気
筒内圧力ピーク値Ｐｍａｘを求め、 ｅ、該ピーク値と前記比較値との差（Ｐｍａｘ−ｒｅｆ
１又はｐｍａｘ−ｒｅｆ２） に所定値αを乗じて演算値Δｔを求め ｆ、該演算値Δｔと前記中間値ｔｐ５又はｔｐ６を加え
て和ｔｐｍａｘを求め、 ｇ、該ｔｐｍａｘに所定時間角度変換定数ｋを乗じ、因
って生じたる積をもって圧力 最大角θｐｍａｘとみなす ことを特徴とする気筒内圧力検出方法。 - （２）前記所定値αは、前記中間値をｔｐ６とｔｐ５と
の差を求め、それを前記比較値間の差（ｒｅｆ１−ｒｅ
ｆ２）で除して求めることを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載の気筒内圧力検出方法。 - （３）前記第１比較値ｒｅｆ１は前回検出圧力ピーク値
より低い値であり、第２比較値はそれより更に低い値で
あることを特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第２項
記載の気筒内圧力検出方法。 - （４）前記第２比較値は、第１比較値より所定値低い値
であることを特徴とする特許請求の範囲第３項記載の気
筒内圧力検出方法。 - （５）前記時間角度変更定数ｋは、１秒当たりの機関回
転数とクランク角３６０度の積であることを特徴とする
特許請求の範囲第１項乃至第４項のいずれかに記載の気
筒内圧力検出方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60271124A JPS62130331A (ja) | 1985-12-02 | 1985-12-02 | 気筒内圧力検出方法 |
| DE19863641113 DE3641113A1 (de) | 1985-12-02 | 1986-12-02 | Verfahren zur zylinderdruckdetektion bei einer brennkraftmaschine |
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