JPS6191027A - ガラスの切断方法 - Google Patents

ガラスの切断方法

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JPS6191027A
JPS6191027A JP60210906A JP21090685A JPS6191027A JP S6191027 A JPS6191027 A JP S6191027A JP 60210906 A JP60210906 A JP 60210906A JP 21090685 A JP21090685 A JP 21090685A JP S6191027 A JPS6191027 A JP S6191027A
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JP
Japan
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glass
cutting
abrasive
fluid jet
pressure level
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JP60210906A
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English (en)
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リチヤード・アルビン・ヘリントン
トーマス・ジエラード・クレマン
エルメリンダ・アチエンザ・アポリナール
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Pilkington North America Inc
Original Assignee
Libbey Owens Ford Co
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Publication date
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    • B26F3/004—Severing by means other than cutting; Apparatus therefor by means of a fluid jet
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    • B65G2249/04—Arrangements of vacuum systems or suction cups
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  • Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は、研磨性流体ジェットによりガラスを切断する
ための方法に関し、特に研磨性流体ジェットをガラスに
衝当させ、比較的高速にて、しかも好適な切断面を形成
するように複雑な輪郭を含む所望の切断線に沿ってガラ
スを切断するための方法に関する。
〈従来の技術〉 ガラスが極めて脆い材料であるため、ガラスを切断する
に際して様々な問題が発生ずる。従来のガラスの切断方
法は、ガラスを制御された状態で破砕することからなっ
ていた。従って、切断したいと思う輪郭に沿って比較的
硬質の器具によりガラスの表面に引掻き傷を設け、この
傷に・沿ってガラスを折ることによりガラスを切断して
いた。このＪ：うな方法は用途によっては問題を生じる
ことがないが、幾つかの欠点を有している。ガラスの剛
性が極めて高いため、ガラスを切断するために前記した
ような引掻き傷に沿ってガラスを折り曲げなければなら
ないが、この引１３．８傷が直線的であってガラス板の
一端から他端まで達している場合には簡単に仮ガラスを
折ることができるのに対して、板ガラスの内側領域から
所望の形状を切り出す場合には上記した方法の実施が極
めて困難となり、特に板ガラスに小径の開口を設（プる
ことは殆ど不可能で市る。
曲線的に形成された引掻き傷に沿って仮ガラスを折るこ
とは極めて困難であり、切断線の曲率か大きくなる程上
記したように仮ガラスを切断することが困難になる。曲
率半径の小さい曲線に沿って仮ガラスを切断することは
極めて困難であり、板ガラスから複雑な輪郭を有する部
分を切り出すことはまず不可能であると考えなければな
らない。
同様にして、自動車の横窓などに於て必要となる小さな
取付孔を形成することは上記したような方法によって行
うことができず、通常は、ダイヤモンド下ツルにより小
さな開口を穿設するようにしている。
ガラスに引（蚤き傷を設けることによりガラスを切断す
る方法は、比較的薄いガラスを切断するためには効果か
ある。これは、板ガラスの厚さに対する引掻き傷の深さ
が大きいため、板ガラスを折った時に、破砕部分が引掻
き傷近傍に集中するからである。しかしながら、このよ
うな方法により厚手の板ガラスを切断した場合、板ガラ
スの破−断線が引掻き開部分に必ずしも集中せず、切断
面が不規則な形状となったり、板ガラスがランダムな線
に沿って破断し、板ガラスを破壊する場合もある。この
ような困莫（１性は、板ガラスの厚さの増大と共に増大
し、ある程度以上の１７さを有する板ガラスをｖ′）断
づることは、多大のＯ，１間を要し、コスト高となり、
しかも歩留りか良くない。また、切断面が鋭利となり、
後の工程に於て支障を生じ易い。
ホットライン法とげばれる切断方法も知られているが、
これは、ガラスを所定の線に沿って加熱し、次いでこれ
を冷却することによりガラスをこの線に沿って破砕し、
ダイヤモンドソーにより切断するもので、特に厚いガラ
スを切断するのに適している。しかしながら、これも必
ずしも充分実用的であるとは占えず、特に曲線に沿って
ガラスを切断するために適していない。この方法は、多
大の時間を要し、コスト高であるばかりでなく、ガラス
に好ましくない応力を発生させる場合がおる。またこの
方法は、ガラスを複雑な形状に切断するためには適して
いない。
流体ジェットに研磨剤を混入する種々の流体ジェット切
断方法が提案されている。例えば、米国特許第３．８８
８，０５４号明細書には、ガラスなどの硬質または脆性
材料を、流体中に混入された研磨剤の流れによりガラス
を切断することか提案され、また、切断面に近接する部
分の侵蝕を防止するために母材を液体中に浸積しておく
ことか開示されている。米国特許第４．３８０．１３８
号明細書には、切断されるべきｖＵ利の面に近接する位
置に研磨剤を配置し、これを流体ジェットにより母材に
向けて衝当させる研磨性流体ジェット式切断方法か開示
され、高速流体ジェット中に６７Ｉ磨剤を添加する技術
がそれまで知られていなかつた旨が記載されている。い
ずれにしても、上記した公知技術によるガラスの切断方
法は、本発明に基づく研磨性流体ジェットによるガラス
の切断方法を、その実施要領及び使用圧力の点で何ら予
見するものではない。
かくして、ガラスに孔を穿設したり、所定の形状をイｊ
する部分を切り出す際に、７０７に’Ｊ／ｃｍ（１０，
０００ＰＳＩ　）を越えるレベルの圧力による何層性流
体ジェットを、一般的に用いられている厚さの板ガラス
の内側領域に向Ｃノで衝当させた場合、同部分のガラス
にチッピングやクラックが発生し、更には板ガラスが破
壊する場合が多いことが知られている。切断面に発生し
たクラック或いはデツピングは、ガラスの隣接部分に向
けて進行し、ガラスを使用不能にしてしまう。従って、
このようなガラスの孔開は加工或いは切断加工を商業的
に行う場合には、７０７Ｋｇ／ｃｒｊ　（１０，０ＱＱ
ＰＳＩ　）以下の圧力の流体を用いてガラスの損傷また
は破壊を回避しなければならないと考えられていた。ま
た、切断速度は研磨性流体ジェットの匝ツノの関数であ
って、口のような圧力を用いた場合には、切断速度が余
りにも遅く、商業的な実用性か殆ど得られない。
しかるに、本発明者は、更に高い圧力レベルに加圧され
た研磨性流体ジェットを用いることにより切断速度を増
大（ｌｌ￥せ、従来低圧の流体ジェットによってのみ得
られると考えられた良好な切断面を得ることができるこ
とを見出した。詳しく言うと、１　、４１１４Ｋｇ／ｃ
ｒｉ〜２．４７４に’Ｊ／ｃｒｉ　（２０゜ｏｏｏｐｓ
ｒ〜３５．０００ＰＳＩ　）のオーダのレベルにまで加
圧された研磨性流体ジェットにより、ガラスを所定の線
に沿って浸蝕し、好ましくは２゜１２１　ＫＦＩ／ｃｔ
ｔｔ　（３０，０００ＰＳＩ　）の圧力をもって、あら
ゆる厚さのガラスを、好適な切断面を形成すると共に、
切断速度を大幅に増大させることかできる。しかしなが
ら、２．４７４に９／ｃｍ　（３５，０００ＰＳＩ　）
を上回る流体ジェットを用いた場合には、切断速度に拘
らず、切断面の状態が悪化する場合がある。
〈発明が解決しようとする問題点〉 このような状来技術の欠点及び発明者の知見に基づき、
本発明の主な目的は、研磨性流体ジェットによるガラス
の切断方法を提供することにある。一本発明の第二の目
的はガラスに′６１当する前の流体ジェット中に研磨剤
を吸入させるガラスの切断方法を提供することにある。
本発明の第三の目的は、研磨性流体ジェットを、ガラス
の露出面に直接衝当させるガラスの切断方法を提供する
ことにある。
本発明の第四の目的は、ガラス母材を、単純な形状を有
するものから複４［な形状を有するものまで、所望の形
状に正確に切断し得るガラスの切断方法を提供すること
にある。
〈問題点を解決するための手段〉 このような目的は研磨性流体ジェットにより好適な切断
面を形成し得る最大速度にて種々の厚さを有するガラス
を所望の経路に沿って切断するための方法であって、超
高圧に維持された圧力源から高度に集束された流体ジェ
ットを噴出ずろ過程と、前記研磨性流体ジェットを前記
ガラスに衝当する過程と、前記流体ジェットと前記ガラ
スとの間に相対運動を発生させる過程とを４１し、前記
Ｕ１磨性流体ジェットが前記経路に沿って前記ガラスに
対して移動する速度を、好適な切断面を形成す厚さを有
するガラスを所望の経路に沿って切断するための方法で
あって、第１の圧力レベルに維持された圧力源から高度
に集束された流体ジェットを前記ガラスに向けて衝当す
る過程と、前記ガレスに衝当する前の前記流体ジェット
に研磨剤を吸入させる過程と、前記流体ジェットにより
、先ず前記ガラスを貫通ターろ過程と、前記流体ジェッ
トの圧力を前記第」の圧力レベルよりも高い第２の圧力
レベルに高める過程と、第２の圧力レベルを維持しつつ
前記流体ジェットと前記ガラスとの間に相対運動を発生
させる過程とを有し、前記研磨性流体ジェットが前記経
路に沿って前記ガラスに対して移動する速度を、好適な
切断面を形成するだめの最大速度に対応させることを特
徴とするガラスの切断方法はを提供することにより達成
される。
く作用〉 このような本発明に基づくガラスの切断方法によれば、
様々な厚さを有する焼鈍しガラスを、直線的なものばか
りでなく複雑な形状を有するものでも、比較的迅速かつ
廉価に、しかも好適な切断面を形成するように任意の所
望の経路に沿って切断することができる。そのために、
ガラスは、切断されるぺぎ経路に沿って強固に支持され
、制御された量の微細な研磨剤か混入された高速流体ジ
ェットが極めて集束された流れとしてガラス面に衝当さ
れる。ガラスを、その端縁部から切断しようとする場合
には、流体ジェットをまずガラスの端縁部に当接し、該
流体ジェットを通常の高圧作動圧により噴出させ、流体
ジェットを好適な断面を形成し得るような速度にて移動
させ、ガラスを端縁部から切断する。
仮ガラスの内部を先ず貫通する切断方法の場合には、ガ
ラスを貫通する際には研磨性流体ジェットを比較的低い
圧力により噴出し、回通するべきガラスの部分に部分的
な割れや破砕が発生することのないようにし、次いで、
好適な切断面を形成し１ｑるＪ、うな最大の切断速度を
持って研磨性流体ジェットを移動させるに伴い研磨性流
体ジェットの噴出圧を高める。
本明細書に於ては、静止する板ガラスに対してノズルア
センブリを移動させることにより流体ジエン］−とガラ
スとの間の相対運動を形成したが、ノズルアセンブリを
固定しガラスを移動させることにより、或いは両者を共
に移動させることにより同様の相対運動を形成し得るこ
とは云うまでもない。
〈実施例〉 以下に添付の図面を参照して本発明を特定の実施例につ
いて詳細に説明する。
第１図は、本発明の方法を実施するために用いることの
できる板ガラス切断システム１０を示す。
このシステムは、板ガラス即ち母材を所望の輪郭に沿っ
て切断するためのもので、光学式倣い装置１１及びＵ１
磨性流体ジェット式切断装置１２とを有する。切断装置
１２は、犠牲支持板と同様（して、後記する要領にて板
ガラスを切断する際に板ガラスを強固に支持し得る支持
スタンド１３を有する。
本実施例は、あくまでも本発明の一好適実施例であって
、本発明を仙の装置に適用することも可能でおることは
云うまでもない。
図示された流体ジェット式切断装置１２は、タイバー１
５により互いに機械的に連結されたノズルアセンブリ１
４と光学式倣い装置１１とを右する。倣い装置１１は、
テーブル１８上に載置された板部材１７上に形成された
テンプレート１６に従ってノズルアセンブリ１４の運動
をガイドする。
光学式倣い装置１１は、債向きに延在する長寸のレール
２０上に滑動自在に装着されたキャリッジ１９に固着さ
れ、レール２ｏの両端にはキャリッジ２１及び２２が５
２けられている。キャリッジ２１及び２２は、床面２６
に立工２されたスタンチオン２５に支持された一対の互
いに平行なレール２３及び２４上を滑動することができ
る。ノズルアセンブリ１４は、レール２０上番こ滑動自
在に装置されたキャリッジ２８に、支持板２７を介して
固着されている。キャリッジ２８は、タイバー１５を介
して、間隔を置いてキャリッジ１９に連結されており、
両キャリッジ１９．２０間の間隔は、光学式倣い装置１
１及びノズルアセンブリ１４がそれぞれ板部材１７及び
支持スタンド１３をカバーシ得るように定められている
。
従って、上記したキャリッジにより、倣い装置１１は前
後左右方向及び対角方向に運動覆ることができ、両キレ
リヅジ１９及′び２８がタイバー１５により連結されて
いるため、倣い装置１１はキャリッジ２８及びノズルア
センブリ１４と共にレール２０上を一体的に運動するこ
ととなる。実際の作動に際して、倣い装置１１はステン
シル１６の輪郭に追随し、ノズルアセンブリ１４はキャ
リッジ２８と共に、支持スタンド１３及び板ガラスＳ上
を対応した運動を行うこととなる。図示された実施例に
於ては、仮ガラスＳの切断線が仮ガラスの端縁部から開
始し、仮ガラスの対角方向に治って定めれている。しか
しながら、切断経路はテンプレート１６により定められ
るもので、与えられたテンプレートの形状に従って、仮
ガラスの内側部分を切り抜いたり、円形の開口を穿設す
ることもできる。電源のオンオフ、切断速度、自動及び
手動の切替、流体ジェン１〜の圧力のレベルなどの制御
は、制御盤２９がら行うことができる。
第１図に示された流体ジェット切１！ＪＴ装置は、流体
ポンプ３１を駆動する電動モータ３ｏを有し、流体ポン
プ３１は、管路３２を介して高圧ユニット３３に作動流
体を供給する。高圧ユニット３３は、貯槽３４などの流
体源から、例えば非イオン化水からなる流体を導入し、
これを７０７　Ｋ！ｊ／　ｃｔｔｔ〜２．１２１に３／
ｃｒｔｔ　（１０，０００ＰＳＩ　〜３０゜０００ＰＳ
Ｉ　）の範囲の圧力に可変制御し、管路３５に向（ブて
送り出す触きをする。管路３５の先端、に設けられたノ
ズルアセンブリ１４は、支持スタンド１３上に支持され
た仮ガラスＳに向けて小ざな直径を有する高速流体ジェ
ットを噴出する。
第２図に良く示されているように、ノズルアセンブリ１
４は概ね箱型のハウジング３６を有し、該ハウジング３
６を上下に貫通する通路３８の上端にはねじ孔３７が形
成されている。貫通通路４０を有すると共に外周に外ね
じが設けられた継手３９が管路３５の先端に設りられ、
管路３５をハウジング３６に連結している。継手３９の
先端に設けられたボス４２は窪み４１を有し、０．１０
ｍｔｒｒ−０，４６ｍｍ（０，００４インチ〜０．０１
８インチ）の範囲、好ましくは０．３５ｍｍ＜０．０１
４インチ）程度の極めて小さな内径を有する開口４４を
有する流体ジェットオリフィス４３が前記窪み４１に装
着されている。、継手３９は、ねじ孔３７に強固に螺合
されると、オリフィス４３を、通路３Ｂの縮径部４５の
上端に密接させる。通路３８の下端には、ノズル即ら混
合管４７を受容するための拡径部が形成されている。混
合管ｌＩ７は、オリフィス４３からのジェット流を好適
に受容し得るように外向きにロート状に拡径された開口
４９を右し、かつ１　、０ｍｍ〜１　、５７ｍ　（０，
０４０インチ〜０．０６２ンチ）の範囲、好ましくは１
．５７ｍｍ＜０．０６２インチ）程度の比較的小さな内
径を有する軸線通路４８を有する。
通路３８に対して、別の通路５０か斜め方向に合流して
いる。貯槽５１及びレギュレータ５２からは、制御され
た量の研磨剤が、フレシキブル管路５３を介して通路５
０に供給される。流体ジェットが通路３８内を通過する
に伴い、研磨剤が該ジェット流中に吸入され、流体か、
混合管４７内の通路４８に到達する前に、研磨剤が流体
中に混合されると共に、研磨剤か流体と共に加速される
。
実際の作動に際して、混合管４７の出口端は、母材の表
面に密接しておかれ、ジェット流の拡散を極小化し、切
断部の切れ目の幅を極小化する。本実施例のノズルアセ
ンブリは、あくまでも例示のためのものであって、本発
明を他の形式のノズルアセンブリに等しく適用すること
かでるる。
萌磨性流体ジェットを用いて高速の切断を行いしかも切
断面を好適に形成するために、ＩＪＪ断過程に際して幾
つかのパラメータを所定の相関に応じて制御することか
重要である。例えば、研磨剤のタイプ、研磨剤のグリフ
１〜９イズ、流体のタイプ、流体の圧力、研磨剤の供給
母、オリフィスの開口４４の内径、混合管４７内の通路
４８の長さ及び内径、ノズルとガラス面との間隔、ガラ
スの厚さ、ガラスに対する流体ジェットの進行速度など
のパラメータが、好適な切断面を形成する上で、互いに
相ｒ３！ｌ関係を有し、これらの相関関係に基づいて適
切に定められなければならないことが見出された。
本発明に応用しくｑる研磨剤としては、ＢｉａＳｉｌ、
Ｚｉｒｃｏｎ　　Ｈ，Ｆｌｏｒｉｃｌａ　　Ｚｉｒｃｏ
ｎ、Ｚｉｒｃｏｎ　　丁、　Ｉｄａｈｏ　　Ｇａｒｎｅ
ｔ、　ａａｒｔｏｎ　Ｇａｒｎｅｔ　、　０−Ｉ　５ａ
ｎｄ、　Ｒｏｃｋ　Ｑｕａｒｔｓなどの商品名で市販さ
れているものかある。これらの研磨剤は、６０〜２２０
の範囲のクカットサイズにて市販されている。切断速度
、流体圧などの互いに相関関係を右する種々のパラメー
タを適宜変更することにより、上記した範囲のグリット
リ“イズを有する研磨剤を用いてガラスを切断する口と
かできるが、おる一定の範囲のグリットサイズをイ′ｉ
する研磨剤を用いることにより、一般的な厚さを有する
市販されている仮ガラスを、より高速にて好適な切断面
を形成するように切断することかできる。
かくして、第３図のグラフには本発明に基づき、２．１
２１Ｎｇ／〜（３０，０００ＰＳＩ　）の流体圧力を用
いて６．０ｍｍ＜０．２３５インチ）の厚さを布１゛る
仮ガラスを切断する場合に於ける、切断速度とグリット
サイズとの実測された相関関係か示されている。上側の
破線は、研磨性流体ジェットか、仮ガラスを完全に口通
し得るような切断速度の最大値を示す。このような切断
速度を用いた場合、ガラスの端縁部にチッピングが発生
し易く、隣接するガラス部分に達するようなりラックが
発生し易くなり、切断面の品質か不十分となる。下側の
実線にＪ、り示される曲線は、円滑かつ均一な高品質の
切断面を形成することのできる切断速度を表１゜このグ
ラフにより明瞭に示されるように、１３０〜１５０の範
囲のクリットサイズを有するωｌ磨磨削用いることによ
り、完全な切断を達成しかつ良好な切断面を形成する場
合の最大切断速度か達成される。
厚さ６．０ｍｍ（０，２３５インチ）以下の厚さを右す
る一般的に市販されている仮ガラスに対しても、第３図
に示された曲線と同様の曲線によりグリフ１〜リイズに
対する切断速度を表すことができ、例えば、１２．７繭
（０，５００インチ）或いは１９．１ｍ（０，７５０イ
ンチ）程度の厚いガラスに対しては、この曲線かより平
坦かつ水平になる傾向かある。従って、中程度のグリッ
ドす′イズを有する研磨剤は、市販されている様々な厚
さの仮ガラスを切断するために適している。
上記したように、それ以外のグリットサイズを有する研
磨剤を用いた場合でも、切断速度などのパラメータを変
更することにより本発明を実施することかできる。しか
しながら、単一のクカツ］・リイズの研磨剤を用いるこ
とにより種々の厚さの仮ガラスを切断するようにしてお
くのが便利で、あり、その意味で上記した範囲のグリッ
トサイズが好適であると考えられる。１５０以上のグリ
ットサイズを有する研磨剤であっても、一般的に市販さ
れており、例えばＢａｒｔｏｎ　Ｇａｒｎｅｔとして市
販されている研磨剤を本発明のために好適に応用するこ
とかでさる。
第４図のグラフは、本発明に基づき、グリットサイズ１
５０のガーネットを研磨剤として用い、流体の圧力を２
　、１２１　Ｋ’ｊ／ｃｎｉ　（約３０，０００ＰＳＩ
　）とした場合に、種々の厚さを有する仮ガラスを切断
する際の切断速度と仮ガラスの板厚との関係をプロット
したものである。前記と同様に、上側の破線は、研磨性
流体ジェットが仮ガラスを完全に貫通しｊ７るような最
大の切断速度を表し、実線は、良好な切断面を形成し得
るような切断速度を表す。この実験結果を得るに際して
、約３゜８ｍｍ（０，１５０インチ）以下の厚さを有す
る薄い仮ガラスを完全に切断し寄る最大切断速度が、第
１図及び第２図に示された板ガラスを切断するための装
置の最大切断速度能力を越えてしまうことか見出された
。即ら、約３．８ｍｍ＜０．１５０インチ）以下の厚さ
を有する仮ガラスを毎分１００インチを越える速度で切
断し得ることか見出された。
第３図及び第４図に示された相関関係に基づきガラスを
切断するために用いられた装置は、第２図に良く示され
ているように、０．３５ｍｍ（０゜０１４インチ）の内
径を有する開口を右する宝石７　製のオリフィス４３と
、１．５７ｍｍ（０，０６２インチ）の内径を有する通
路４８を有すると共に７．６２ｃｍ（３インヂ）の長さ
を有する混合管４７とをピｈえている。混合管４７の先
端は、ガラスの表面から１．２７ｍｍ（０，０５０イン
チ）離れた位置に置かれた。ジェット流体として非イオ
ン化水か用いられ、ガーネットからなる研磨剤が、毎分
約０．４５４Ｋｙ（１ポンド）の供給速度によりジェッ
ト流中に吸入された。
本発明を実施するに当り、一般的に非イオン化水からな
る流体は、高圧ユニットにより加圧され、ノズルアセン
ブリから噴出される。例えばクリットサイズ１５０のガ
ーネットからなる研磨剤が、毎分約０．４５４．Ｎｙ（
１ボンド）の割合でジェット流中に吸入された。移動す
る研磨性流体ジェットが最初にガラスのＱ２１縁部に衝
当する場合には、流体は、高圧ユニットにより１　、４
１４ＫＦＪ／ｃｉ〜２．４７１１ＫＦｊ／ｃｍ（２０，
０００ＰＳＩ　〜３５，０００ＰＳＩ　）のオーダ、好
ましくは２，１２１Ｎｆｆ／ｄ（約３０．．０００ＰＳ
Ｉ　）の超高圧に加圧され、切断装置１２及びノズルア
センブリ１４が移動し、テンプレート１６により定めら
れる軌跡に沿って流体ジェットがガラスの端縁部を切断
し始める。
研磨性流体ジェットが最初にガラスの内側領域（衝当さ
れる場合には、流体ジェットが板ガラスを貫通ずるまで
圧力のレベルを７０７Ｋｌ／ｃｔｉ　（１０，０００Ｐ
ＳＩ　）のレベルに保ち、板ガラスが貫通した後に、圧
力が、例えば１　、４１４　Ｋ！ｊ／ｃｎｉ〜２．１４
７４Ｋｇ／ｃｒｒｔ　（２０，０００ＰＳＩ　〜３５，
０００ＰＳＩ　）のオーダ、好ましくは２．１２１７（
ｙ／ｃｒｉ　（約３０．０００ＰＳＩ　）のレベルにま
で大幅（高められる。次いで、切断装置１２及びノズル
アセンブリ１４が、テンプレート１６により定められる
軌跡に沿って移動し、仮ガラスＳに所定の開口を切扱く
。仮ガラスか一旦口通された後は、Ｕ１磨性流体ジェッ
トの圧力を前記した超高圧に高めＣ・乙、ガラスを破砕
したり、クラックを発生することかない。これは、流体
ジェットが、ガラスを微小な破片として徐々に浸蝕する
ためであると考えられる。超高圧の研磨性流体ジェット
が板ガラ゛　　スをかなりの高速にて浸蝕し得ることか
ら、ガラスに対するノズルアセンブリの移動速度即ち切
断速度を大幅に高めても、切断面の状態を良好に保つこ
とができる。
」ニ記したように、本発明によれば、グリットサイズ１
５０の研磨剤が、最も一般的に市販されている範囲の厚
さを有する板ガラスを高速で切断する上で特に好適であ
る。しかしながら、他のパラメータを変更することによ
り異なるグリットサイズの研磨剤を用いても良好な切断
面を形成することができる。即ち、例えば１８０〜２２
０の範囲の比較的微細な研磨剤を用いた場合、極めて円
滑な切断面を形成し得るものの、切断速度は、グリット
サイズ１５０の研磨剤を用いた場合よりも遅くなる。逆
に、グリットサイズ６０〜１００の比較的粗い研１ｇ剤
を用いた場合には、切断速度を高めることができるが、
切断部のチッピングや曇りの発生などにより、切断面の
状態が幾分損われる。
従って、グリットサイズ１５０の研磨剤を用いて得られ
た結果と同等の結果を得るためには切断速度を下げなり
ればならない。切断面のテーパ角度は、研磨剤のグリッ
トサイズ及び切断速度に依存する。従って、切断面のテ
ーパ角は、研磨剤が微細である程また切Ｕｒ速度が高い
程人ぎくなる。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明を実施するために用いることのできる切
断システムを模式的に示す斜視図である。 第２図は研磨性流体ジェットを用いてガラスを切断する
ために用いることのできるジェットノズルアセンブリを
一部破断して示す拡大側面図である。 第３図は、特定の厚さを有する仮ガラスを切断する際の
切断速度と研磨剤のグリットサイズとの関係を示すグラ
フである。 第４図は、特定のグリットサイズの研磨剤を用いた場合
の切断速度とガラスの板厚との間の関係を示すグラフで
ある。 １０・・・切断システム　１１・・・倣い装置１２・・
・切断装置　　　１３・・・支持スタンド１４・・・ノ
ズルアセンブリ １５・・・タイバー　　　１６・・・テンプレート１７
・・・板部材　　　　１８・・・テーブル１９・・・キ
ャリッジ　　２０・・・レール２１．２２・・・キャリ
ッジ ２３．２４・・・レール　２５・・・スタンヂオン２６
・・・床面　　　　　２７・・・支持板２８・・・キャ
リッジ　　２９・・・制御ａ１３０・・・電動モータ　
　３１・・・流体ポンプ３２・・・管路　　　　　３３
・・・高圧ユニット３４・・・貯４０ｉ３５・・・管路 ３６・・・ハウジング　　３７・・・ネジ孔３８・・・
通路　　　　　３９・・・継手４０・・・通路　　　　
　４１・・・窪み４２・・・ボス　　　　　４３・・・
Ａリフイス４４・・・開口　　　　　４５・・・縮径部
４６・・・拡径部　　　　４７・・・混合管／１８・・
・通路　　　　　４９・・・開口５０・・・通路　　　
　　５１・・・貯槽５２・・・レギュレータ　５３・・
・管路特許出願人　リヒーーｉ−ウエンズーフを一ド・
カンパニー

Claims (22)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）研磨性流体ジェットにより好適な切断面を形成し
    得る最大速度にて種々の厚さを有するガラスを所望の経
    路に沿って切断するための方法であって、 超高圧に維持された圧力源から高度に集束された流体ジ
    ェットを噴出する過程と、 前記研磨性流体ジェットを前記ガラスに衝当する過程と
    、 前記流体ジェットと前記ガラスとの間に相対運動を発生
    させる過程とを有し、 前記研磨性流体ジェットが前記経路に沿って前記ガラス
    に対して移動する速度を、好適な切断面を形成するため
    の最大速度に対応させることを特徴とするガラスの切断
    方法。
  2. （２）切断過程を開始するに先立って前記研磨性流体ジ
    ェットを前記ガラスの端縁部に衝当させることを特徴と
    する特許請求の範囲第１項に記載のガラスの切断方法。
  3. （３）前記超高圧レベルが約１，４１３Ｋｇ／ｃｍ＾２
    〜２，４７４Ｋｇ／ｃｍ＾２（２０，０００ＰＳＩ〜３
    ５，０００ＰＳＩ）であることを特徴とする特許請求の
    範囲第２項に記載のガラスの切断方法。
  4. （４）前記超高圧レベルが約２，１２０Ｋｇ／ｃｍ＾２
    （３０，０００ＰＳＩ）であることを特徴とする特許請
    求の範囲第３項に記載のガラスの切断方法。
  5. （５）前記研磨性流体に混入された研磨剤のグリットサ
    イズが６０〜２２０であることを特徴とする特許請求の
    範囲第１項乃至第４項のいずれかに記載のガラスの切断
    方法。
  6. （６）前記研磨剤がガーネットであることを特徴とする
    特許請求の範囲第５項に記載のガラスの切断方法。
  7. （７）前記研磨剤がジルコンであることを特徴とする特
    許請求の範囲第５項に記載のガラスの切断方法。
  8. （８）前記研磨剤のグリットサイズが約１５０であるこ
    とを特徴とする特許請求の範囲第６項もしくは第７項に
    記載のガラスの切断方法。
  9. （９）前記ガラスに対する前記研磨性流体ジェットの移
    動速度が、第４図に破線により示される速度対厚さの関
    係により定められるレベルよりも大きくないことを特徴
    とする特許請求の範囲第８項に記載のガラスの切断方法
    。
  10. （１０）前記ガラスに対する前記研磨性流体ジェットの
    移動速度が、第４図に実線により示される速度対厚さの
    関係により定められるレベルにほぼ等しいことを特徴と
    する特許請求の範囲第９項に記載のガラスの切断方法。
  11. （１１）先ず、前記圧力源の圧力レベルを比較的低いレ
    ベルに維持し、前記研磨性流体ジェットを前記ガラスの
    主面に向けて衝当させ、前記した低い圧力レベルにて前
    記ガラスを貫通し、前記流体ジェットを前記経路に沿っ
    て移動させるに伴い前記圧力源の圧力レベルを前記超高
    圧レベルに高めることを特徴とする特許請求の範囲第１
    項に記載のガラスの切断方法。
  12. （１２）研磨性流体ジェットにより好適な切断面を形成
    し得る最大速度にて種々の厚さを有するガラスを所望の
    経路に沿って切断するための方法であって、 第１の圧力レベルに維持された圧力源から高度に集束さ
    れた流体ジェットを前記ガラスに向けて衝当する過程と
    、 前記ガラスに衝当する前の前記流体ジェットに研磨剤を
    吸入させる過程と、 前記流体ジェットにより、先ず前記ガラスを貫通する過
    程と、 前記流体ジェットの圧力を前記第１の圧力レベルよりも
    高い第２の圧力レベルに高める過程と、第２の圧力レベ
    ルを維持しつつ前記流体ジェットと前記ガラスとの間に
    相対運動を発生させる過程とを有し、 前記研磨性流体ジェットが前記経路に沿って前記ガラス
    に対して移動する速度を、好適な切断面を形成するため
    の最大速度に対応させることを特徴とするガラスの切断
    方法。
  13. （１３）前記第一の圧力レベルが７０７Ｋｇ／ｃｍ＾２
    （１０，０００ＰＳＩ）未満であることを特徴とする特
    許請求の範囲第１２項に記載のガラスの切断方法。
  14. （１４）前記第二の圧力レベルが１，４１４Ｋｇ／ｃｍ
    ＾２（２０，０００ＰＳＩ）よりも高いことを特徴とす
    る特許請求の範囲第１２項に記載のガラスの切断方法。
  15. （１５）前記第二の圧力レベルが約２，１２１Ｋｇ／ｃ
    ｍ＾２（３０，０００ＰＳＩ）であることを特徴とする
    特許請求の範囲第１２項もしくは第１３項に記載のガラ
    スの切断方法。
  16. （１６）前記研磨性流体に混入された研磨剤のグリット
    サイズが６０〜２２０であることを特徴とする特許請求
    の範囲第１２項に記載のガラスの切断方法。
  17. （１７）前記研磨剤がガーネットであることを特徴とす
    る特許請求の範囲第１６項に記載のガラスの切断方法。
  18. （１８）前記研磨剤がジルコンであることを特徴とする
    特許請求の範囲第１６項に記載のガラスの切断方法。
  19. （１９）前記研磨剤のグリットサイズが約１５０である
    ことを特徴とする特許請求の範囲第１７項もしくは第１
    ８項に記載のガラスの切断方法。
  20. （２０）前記ガラスに対する前記研磨性流体ジェットの
    移動速度が、第４図に破線により示される速度対厚さの
    関係により定められるレベルよりも大きくないことを特
    徴とする特許請求の範囲第１９項に記載のガラスの切断
    方法。
  21. （２１）前記ガラスに対する前記研磨性流体ジェットの
    移動速度が、第４図に実線により示される速度対厚さの
    関係により定められるレベルにほぼ等しいことを特徴と
    する特許請求の範囲第２０項に記載のガラスの切断方法
    。
  22. （２２）前記第１の圧力レベルが約７０７Ｋｇ／ｃｍ＾
    ２（１０，０００ＰＳＩ）以下であって、前記第２の圧
    力レベルが約２，１２０Ｋｇ／ｃｍ＾２（３０，０００
    ＰＳＩ）であることを特徴とする特許請求の範囲第２１
    項に記載のガラスの切断方法。
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