JP4919446B2 - 微細溝加工方法及びその装置 - Google Patents
微細溝加工方法及びその装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4919446B2 JP4919446B2 JP2001242012A JP2001242012A JP4919446B2 JP 4919446 B2 JP4919446 B2 JP 4919446B2 JP 2001242012 A JP2001242012 A JP 2001242012A JP 2001242012 A JP2001242012 A JP 2001242012A JP 4919446 B2 JP4919446 B2 JP 4919446B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- glass body
- groove
- processing
- aqueous solution
- hard member
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、例えば、ＩＴおよびナノテクノロジにおける光学素子やマイクロピエゾアクチュエータを製造するために、高能率で高品位の微細構パターンを加工する微細溝加工方法及びその装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、光学素子等のガラスの微細加工に対するニーズが高まり、単結晶ダイヤモンド工具による延性モード切削やレーザ加工など、多くの機械加工や高エネルギ加工法が考案されている。また、最近では噴射加工のように砥粒の衝突による微細加工の例も報告されている。この場合は砥粒がエアにより運ばれて被加工物に噴射される。また、型による形状の転写、あるいはフッ酸による化学反応を利用した加工が行われている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
従来の砥粒の噴流衝突による微細溝加工では、砥粒がエアによりガラス体に対して垂直に噴射されると、割れ易いという問題点があった。また、このときに噴射圧力を上げエアを高速で供給するため、さらに脆性破壊が生じやすくなる。
【０００４】
したがってこのような脆性損傷の生じやすい加工法では、光学素子やアクチュエータの製造には適していなかった。
【０００５】
一方、型による形状の転写に関しては型製作に対するコストや時間を要するという問題点があった。また、フッ酸による化学反応を利用した加工に関しては化学反応による微細溝加工について化学反応時間が長いので加工効率が悪く、また薬品の取り扱いが難しいという問題点があった。
【０００６】
この発明は上述の課題を解決するためになされたもので、その目的は、アブレッシブ粒子によるエロージョン効果と酸化セリウムと石英ガラスとの化学的作用を利用し、従来の加工法に対して加工対象である硬質部材に脆性損傷を起こさず、さらに能率，コスト，安全面において改善を図り得る微細溝加工方法及びその装置を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために請求項１によるこの発明の微細溝加工方法は、加工すべきガラス体である硬質部材の表面に、当該ガラス体である硬質部材の硬度より硬度の大きな材質で、スリット形状の加工すべき位置に対応してＶ字形状の溝を備えたマスキング部材を被覆し、この溝にアブレッシブ粒子を含有した水溶液流体を前記スリット形状の幅より大きいノズル径から噴射して、上記溝に対応した部分に微細溝加工を行うものであり、前記水溶液流体の前記スリット形状の幅より大きいノズル径からの噴射方向を、ガラス体である硬質部材の表面に対してほぼ垂直方向に向けることにより、前記水溶液流体は前記V字形状のテーパ部を有するマスクの露出部に沿って流れるようにコントロールされて加工表面に対しては水平に流れ、ガラス体である硬質部材の表面付近で流速零領域となるよどみ点を形成し、前記水溶液流体を前記よどみ点で前記溝に沿う方向に屈曲せしめることを特徴とする。
【０００８】
したがって、アブレッシブ粒子を含有した水溶液流体がＶ字形状の溝に向けて噴射されると、Ｖ字形状の溝によって水溶液流体とマスキング部材との摩擦による圧力降下が減少し水溶液流体が細い溝幅に進入できるので、ノズル径より小さい幅の溝に対してもアブレッシブ粒子によるエロージョン効果による微細溝加工が行われる。その結果、硬質部材上の所定の位置に所定の微細溝を選択的に創成できる。
さらに、水溶液流体が硬質部材の表面に対してほぼ垂直方向に供給される噴射部直下では、硬質部材の表面付近によどみ点が形成されるので、硬質部材の表面に脆性損傷が発生することがない。さらに、よどみ点で屈曲して溝に沿う方向に流れる水溶液流体によりアブレッシブ粒子の衝突角がほぼ零の状態で硬質部材の表面を変形および除去するので、脆性損傷のない良好な仕上げ面の細溝が創成される。
【００１１】
請求項２によるこの発明の微細溝加工方法は、請求項１記載の微細溝加工方法において、前記アブレッシブ粒子が酸化セリウムからなり、前記硬質部材がガラス体であることを特徴とするものである。
【００１２】
したがって、酸化セリウムはガラス体との化学的作用が大きいので、機械的変形・除去と化学的作用によってより一層効率的に加工され、且つ良好な仕上げ面が得られる。
【００１３】
請求項３によるこの発明の微細溝加工装置は、加工すべきガラス体である硬質部材の硬度より硬度の大きな材質で、スリット形状の加工すべき位置に対応してＶ字形状の溝を備えたマスキング部材と、このマスキング部材を前記ガラス体である硬質部材の表面に被覆した状態で設置する加工テーブルと、この加工テーブル上のガラス体である硬質部材に対してマスキング部材の溝にアブレッシブ粒子を含有した水溶液流体を噴射して微細溝加工を行うノズルと、このノズルと前記加工テーブルとを相対的にＸ軸、Ｙ軸方向に移動せしめる加工部移動位置決め装置と、からなるものであり、前記ノズルのノズル径は、前記スリット形状の幅より大きく、前記水溶液流体の前記スリット形状の幅より大きいノズル径からの噴射方向を、ガラス体である硬質部材の表面に対してほぼ垂直方向に向けることにより、前記水溶液流体は前記V字形状のテーパ部を有するマスクの露出部に沿って流れるようにコントロールされて加工表面に対しては水平に流れ、ガラス体である硬質部材の表面付近で流速零領域となるよどみ点を形成し、前記水溶液流体を前記よどみ点で前記溝に沿う方向に屈曲せしめることを特徴とする。
【００１４】
したがって、請求項１記載の作用と同様であり、アブレッシブ粒子を含有した水溶液流体がＶ字形状の溝に向けて噴射されると、水溶液流体とＶ字形状の溝との摩擦による圧力降下は減少することから水溶液流体が細い溝幅に進入できるので、ノズル径より小さい幅の溝に対してもアブレッシブ粒子によるエロージョン効果による微細溝加工が行われる。その結果、硬質部材上の所定の位置に所定の微細溝を選択的に創成できる。
さらに、水溶液流体が硬質部材の表面に対してほぼ垂直方向に供給される噴射部直下では、硬質部材の表面付近によどみ点が形成されるので、硬質部材の表面に脆性損傷が発生することがない。さらに、よどみ点で屈曲して溝に沿う方向に流れる水溶液流体によりアブレッシブ粒子の衝突角がほぼ零の状態で硬質部材の表面を変形および除去するので、脆性損傷のない良好な仕上げ面の細溝が創成される。
【００１５】
請求項４によるこの発明の微細溝加工装置は、請求項３記載の微細溝加工装置において、前記アブレッシブ粒子が酸化セリウムからなり、前記硬質部材がガラス体であることを特徴とするものである。
【００１６】
したがって、請求項２記載の作用と同様であり、酸化セリウムはガラス体との化学的作用が大きいので、機械的変形・除去と化学的作用によってより一層効率的に加工され、且つ良好な仕上げ面が得られる。
【００１７】
【発明の実施の形態】
以下、この発明の実施の形態について図面を参照して説明する。この実施の形態では、加工すべき被加工物としての例えば石英ガラスのマイクロ溝製作に対して、ウォータジェットによるエロージョン加工が行なわれている。
【００１８】
図２を参照するに、この実施の形態に係わる微細溝加工を行う微細加工装置１は、被加工物である硬質部材としての例えば石英ガラス３の表面がマスキング部材としての例えばマスクツール５により被覆された状態で加工本体７の加工テーブル９上に取り付けられている。
【００１９】
また、上記の被加工物に向けてウォータジェットを噴射するジェットノズル１１は前記加工本体７の加工部移動位置決め装置としての例えばツールポスト１３に固定されており、このツールポスト１３はジェットノズル１１の位置が被加工物の加工部に応じてＺ軸方向に移動位置決め調整自在に設けられている。また、前記加工テーブル９はＮＣ制御によりほぼ水平面でＸ軸とＹ軸の２次元方向に移動位置決め調整自在に設けられている。
【００２０】
なお、ツールポスト１３がＺ軸方向の移動と共に、加工テーブル９を移動させずにＸ軸、Ｙ軸方向へ移動するような構成であっても構わない。
【００２１】
ジェットノズル１１のノズル径は例えば０．２５mmであり、加工本体７の近傍にはウォータタンク１５内の水をウォータ供給管路１７を介して上記のジェットノズル１１にウォータジェットとして供給するためのポンプ１９が設けられている。このポンプ１９としては最高圧力３５MPa、吸水量１５．１l/minの横型３連プランジャポンプが使用されている。なお、ウォータジェットの圧力は従来のウォータジェット装置の噴射圧力の約１／１０の圧力となっている。
【００２２】
また、アブレッシブ粒子を含むスラリを上記のジェットノズル１１にアブレッシブ供給管路２１を介して供給するためのスラリ供給装置２３が設けられている。アブレッシブスラリはコロイド溶液であり、ジェットノズル１１の先端部で安定して混合させるために、スラリータンク２５を二重構造にして空気とスラリーが同時に吸引できるようになっている。したがって、アブレッシブ粒子は、ジェットノズル１１の先端部で水と混合され、水を媒体とする水溶液流体として高速に材料に衝突するように構成されている。
【００２３】
なお、この実施の形態では、図１に示されているようにマスクツール５は被加工物の加工領域を微小幅のスリットに限定するためのもので、厚さは約５mmほどである。このマスクツール５には被加工物である石英ガラス３の硬度より硬いセラミックや超硬合金が使用されており、マスクツール５と水溶液流体の噴流との摩擦による圧力降下を防ぐために、加工部付近がこの実施の形態では例えば傾斜角４５°のＶ字形状となるテーパ２７が形成されている。また、加工される溝幅が容易に変更されるように左右ツールの間隔が調節自在に設けられている。
【００２４】
次に、マイクロエロージョン加工（微細溝加工）の原理について説明する。
【００２５】
図３（Ａ）を参照するに、ウォータジェットによるエロージョン加工では、アブレッシブ超微粒子２９を含んだ高速高水圧の水溶液が材料表面に噴射され、アブレッシブ超微粒子２９により表面が除去または変形せしめられる。この加工法は図５（Ａ）に示されているように粒子衝突による塑性変形，図５（Ｂ）に示されているように亀裂発生による材料除去，図５（Ｃ）に示されているように粒子による切削作用により、表面形状が変化するエロージョン効果を利用したものであり、加工特性は粒子の大きさ，速度，被加工物との衝突角に支配される。
【００２６】
一般に、ガラス体は変形域が１μm程度になると延性的に変形するので、このエロージョン加工法では粒子径を１μm程度がそれ以下に小さくし、ガラスの表層部のみが加工される必要がある。また、図５（Ｂ）に示されているような亀裂発生による材料除去作用はガラス体に容易に脆性損傷を生じさせてしまうので、この状態はガラス体に対するエロージョン加工としては好ましくないので避ける必要がある。
【００２７】
また、衝突せしめるアブレッシブ粒子としては、この実施の形態では石英ガラス３の加工に対して化学的作用の大きい酸化セリウム粒子が用いられる。酸化セリウム粒子が表面に高速に衝突すると、変形域の局所的な温度上昇によりその効果が促進されるからである。以上のようにこの実施の形態のエロージョン加工法では酸化セリウム粒子による機械的変形・除去と化学的作用により溝形状が創成される。
【００２８】
したがって、被加工物はアブレッシブ粒子の衝突を受けた部分が変形または除去されるので、図３（Ａ）に示されているように加工しない部分がマスクツール５で覆われて加工部分のみが噴流にさらされることにより、図３（Ｂ）、（Ｃ）に示されているようにその部分のみが加工される。したがって、マスクツール５の形状、つまりマスクパターンを変え、ジェットノズル１１を加工溝部に沿って移動せしめることにより、種々の溝パターンを加工できる。
【００２９】
しかし、図４（Ａ）に示されているように、例えば、ジェットノズル１１の径が例えば０．２５mmに対してマスクツール５の溝幅が０．０２mm（20μm）であるようなマスクツール５では、ツール側面と水溶液流体との摩擦による圧力降下のために、ジェットノズル１１の径より細い間隙にアブレッシブ粒子の水溶液を進入させることができないので、微細溝加工を行うことができない。
【００３０】
そこで、この実施の形態では、図４（Ｂ）に示されているようにマスクツール５の端面にＶ字形状のテーパ２７が施されることにより、マスクツール５の側面と水溶液との摩擦による圧力降下を減じてノズル径より小さい加工溝の創成が可能となっている。この加工法ではアブレッシブ微粒子２９が工具として使用されているため、切削加工のように工具摩耗による形状の劣化がなく、また通常研磨剤として使用されている酸化セリウム粒子によって、溝の形状創成と研磨が同時に行われる。
【００３１】
この加工法において、被加工物に対して一様深さの加工溝を創成するためには、前述したように被加工物に対する粒子の衝突角をできるだけ小さくして表層部のみを変形・除去しなければならない。また、被加工物としての石英ガラス３のようなガラス体の加工においては、上記の衝突角が大きくなるほど脆性損傷が生じやすいため、衝突角は可能な限り０度に近づける必要がある。
【００３２】
この実施の形態では、図１及び図４（Ｂ）のようにアブレッシブ粒子を含む高速高圧の水溶液が加工表面に対してほぼ垂直方向に流されている。この噴流の流れ場は端面にテーパ２７の形状を施したマスクツール５によってＶ字形状の溝部に沿って流れるようにコントロールされて加工表面に対しては水平に衝突・接触するように流れる。
【００３３】
より詳しくは、図６及び図７を参照するに、噴流の流れを解析した結果が示されている。図６においては噴流の水面と周りの空気の流れが示されており、図７においては溝部中央の噴流の速度場が示されている。図７では同一速度の分布が示されており、水の噴流並びに空気の流れが遅い速度から順にＶ０，Ｖ１，Ｖ２，Ｖ３，…，Ｖ８，Ｖ９で示されている。また、水の噴流方向並びに空気の流れ方向が矢印で示されている。
【００３４】
図７から分かるように、ジェットノズル１１の直下には加工表面付近で流速零領域となるよどみ点（Ｖ１，…，Ｖ４がほぼ該当する）が生じるので、加工表面に対してほぼ垂直方向に流れている噴流が上記のよどみ点の近傍で加工表面に対して水平方向に転じている。
【００３５】
したがって、加工表面近傍での微粒子の衝突角はほぼ０度になり、石英ガラス３の加工表面は図５（Ａ）または（Ｃ）に示されているように粒子による変形切削作用により一様深さで脆性損傷のない加工溝が創成されることとなる。
【００３６】
図８を参照するに、上記のようにしてエロージョン加工された結果として、ＡＦＭ（電子間力顕微鏡）によって撮像された製品を模式的に図示したもので、幅２０μm、深さ３μmの微細溝加工の一例が示されている。この微細溝加工法によって一様深さの溝形状と溝部表面の平坦化を実現できることがわかる。
【００３７】
ちなみに、図９を参照するに、噴流速度を６０m/sec，１２０m/sec，１８０m/secと変化せしめて微細溝加工が行われたときの加工表面のプロフィルを比較できるように図示されている。なお、このときのマスク開口幅は２０μm、噴流衝突角は９０°で、アブレッシブスラリは平均粒径７００〜１４００nmの酸化セリウムのコロイダル溶液（重量濃度2.5％、800ml）が使用された。また、ノズルは加工溝に沿って送りをかけて往復させたものである。
【００３８】
したがって、微細溝がマスクツール５のエッジに沿って加工されており、しかも微細溝の表面粗さは噴流速度の違いに関わりなく、いずれも加工前の表面とほぼ同じほどの良好な仕上げ面が得られている。また、噴流速度が増加するにつれて、溝部のＶ字形状の深さが顕著になっている。
【００３９】
以上のことから、ウォータジェットによるエロージョン加工は、Ｖ字形状のマスクツール５が用いられることにより、ウォータジェットのノズル径より細い微細溝加工が可能となった。また、酸化セリウム粒子による研磨効果によって、石英ガラス３の加工表面に脆性損傷のない良好な仕上げ面が創成できる。
【００４０】
なお、この発明は前述した実施の形態に限定されることなく、適宜な変更を行うことによりその他の態様で実施し得るものである。
【００４１】
【発明の効果】
以上のごとき発明の実施の形態の説明から理解されるように、請求項１の発明によれば、アブレッシブ粒子を含有した水溶液流体をＶ字形状の溝に向けて噴射しても、水溶液流体とＶ字形状の溝との摩擦による圧力降下は従来より大幅に減少するため水溶液流体を細い溝幅に進入できるので、ノズル径より小さい幅の溝に対してもアブレッシブ粒子によるエロージョン効果による微細溝加工を行うことができる。結果として、従来の加工法に比して加工対象である硬質部材に脆性損傷を与えることなく、さらに能率，コスト，安全面において改善できる。
さらに、水溶液流体の噴射方向を硬質部材の表面に対してほぼ垂直方向にすることにより、硬質部材の表面付近でよどみ点を形成できるので、硬質部材の表面に脆性損傷を生ずることなく微細溝加工を行える。しかも、水溶液流体がよどみ点で屈曲して溝に沿う方向に流れるので、アブレッシブ粒子は衝突角をほぼ零の状態で硬質部材の表面を加工できるので、脆性損傷のない良好な仕上げ面の細溝を創成できる。
【００４３】
請求項２の発明によれば、酸化セリウムはガラス体との化学的作用が大きいので、機械的変形・除去と化学的作用によってより一層効率的に加工でき、且つ良好な仕上げ面を得ることができる。
【００４４】
請求項３の発明によれば、請求項１記載の効果と同様であり、アブレッシブ粒子を含有した水溶液流体をＶ字形状の溝に向けて噴射しても、水溶液流体とＶ字形状の溝との摩擦による圧力降下は従来より大幅に減少するため水溶液流体を細い溝幅に進入できるので、ノズル径より小さい幅の溝に対してもアブレッシブ粒子によるエロージョン効果による微細溝加工を行うことができる。結果として、従来の加工法に比して加工対象である硬質部材に脆性損傷を与えることなく、さらに能率，コスト，安全面において改善できる。
さらに、水溶液流体の噴射方向を硬質部材の表面に対してほぼ垂直方向にすることにより、硬質部材の表面付近でよどみ点を形成できるので、硬質部材の表面に脆性損傷を生ずることなく微細溝加工を行える。しかも、水溶液流体がよどみ点で屈曲して溝に沿う方向に流れるので、アブレッシブ粒子は衝突角をほぼ零の状態で硬質部材の表面を加工できるので、脆性損傷のない良好な仕上げ面の細溝を創成できる。
【００４５】
請求項４の発明によれば、請求項２記載の効果と同様であり、酸化セリウムはガラス体との化学的作用が大きいので、機械的変形・除去と化学的作用によってより一層効率的に加工でき、且つ良好な仕上げ面を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の実施の形態を示すもので、Ｖ字形状の溝を備えたマスクツールを被覆したガラス表面に、ジェットノズルから水溶液を噴射する斜視図である。
【図２】この発明の実施の形態で使用される微細溝加工装置の概略図である。
【図３】（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）は、微細溝加工の原理の概略的な説明図である。
【図４】（Ａ）は従来方法による細い溝幅に対する加工状態図で、（Ｂ）はこの発明の加工法による加工状態図である。
【図５】（Ａ）は塑性変形によるエロージョン効果の状態説明図で、（Ｂ）は亀裂発生による材料除去の状態説明図で、（Ｃ）は切削作用によるエロージョン効果の状態説明図である。
【図６】この発明の実施の形態のマスクツールの溝部に対して噴射される加工部付近の水溶液流体とその周囲の空気の流れを示す斜視図である。
【図７】マスクツールの溝部中央の速度場を示す斜視図である。
【図８】電子間力顕微鏡による微細溝加工状態図である。
【図９】噴流速度を変更したときの微細溝のプロファィル図、又表面形状図を示すものである。
【符号の説明】
１ 微細溝加工装置
３ 石英ガラス（ワークピース；硬質部材）
５ マスクツール（マスキング部材）
７ 加工装置本体
９ 加工テーブル
１１ ジェットノズル
１３ ツールポスト（加工部移動位置決め装置）
１７ ウォータ供給管路
２１ アブレッシブ供給管路
２３ スラリ供給装置
２７ テーパ
２９ アブレッシブ超微粒子
【発明の属する技術分野】
この発明は、例えば、ＩＴおよびナノテクノロジにおける光学素子やマイクロピエゾアクチュエータを製造するために、高能率で高品位の微細構パターンを加工する微細溝加工方法及びその装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、光学素子等のガラスの微細加工に対するニーズが高まり、単結晶ダイヤモンド工具による延性モード切削やレーザ加工など、多くの機械加工や高エネルギ加工法が考案されている。また、最近では噴射加工のように砥粒の衝突による微細加工の例も報告されている。この場合は砥粒がエアにより運ばれて被加工物に噴射される。また、型による形状の転写、あるいはフッ酸による化学反応を利用した加工が行われている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
従来の砥粒の噴流衝突による微細溝加工では、砥粒がエアによりガラス体に対して垂直に噴射されると、割れ易いという問題点があった。また、このときに噴射圧力を上げエアを高速で供給するため、さらに脆性破壊が生じやすくなる。
【０００４】
したがってこのような脆性損傷の生じやすい加工法では、光学素子やアクチュエータの製造には適していなかった。
【０００５】
一方、型による形状の転写に関しては型製作に対するコストや時間を要するという問題点があった。また、フッ酸による化学反応を利用した加工に関しては化学反応による微細溝加工について化学反応時間が長いので加工効率が悪く、また薬品の取り扱いが難しいという問題点があった。
【０００６】
この発明は上述の課題を解決するためになされたもので、その目的は、アブレッシブ粒子によるエロージョン効果と酸化セリウムと石英ガラスとの化学的作用を利用し、従来の加工法に対して加工対象である硬質部材に脆性損傷を起こさず、さらに能率，コスト，安全面において改善を図り得る微細溝加工方法及びその装置を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために請求項１によるこの発明の微細溝加工方法は、加工すべきガラス体である硬質部材の表面に、当該ガラス体である硬質部材の硬度より硬度の大きな材質で、スリット形状の加工すべき位置に対応してＶ字形状の溝を備えたマスキング部材を被覆し、この溝にアブレッシブ粒子を含有した水溶液流体を前記スリット形状の幅より大きいノズル径から噴射して、上記溝に対応した部分に微細溝加工を行うものであり、前記水溶液流体の前記スリット形状の幅より大きいノズル径からの噴射方向を、ガラス体である硬質部材の表面に対してほぼ垂直方向に向けることにより、前記水溶液流体は前記V字形状のテーパ部を有するマスクの露出部に沿って流れるようにコントロールされて加工表面に対しては水平に流れ、ガラス体である硬質部材の表面付近で流速零領域となるよどみ点を形成し、前記水溶液流体を前記よどみ点で前記溝に沿う方向に屈曲せしめることを特徴とする。
【０００８】
したがって、アブレッシブ粒子を含有した水溶液流体がＶ字形状の溝に向けて噴射されると、Ｖ字形状の溝によって水溶液流体とマスキング部材との摩擦による圧力降下が減少し水溶液流体が細い溝幅に進入できるので、ノズル径より小さい幅の溝に対してもアブレッシブ粒子によるエロージョン効果による微細溝加工が行われる。その結果、硬質部材上の所定の位置に所定の微細溝を選択的に創成できる。
さらに、水溶液流体が硬質部材の表面に対してほぼ垂直方向に供給される噴射部直下では、硬質部材の表面付近によどみ点が形成されるので、硬質部材の表面に脆性損傷が発生することがない。さらに、よどみ点で屈曲して溝に沿う方向に流れる水溶液流体によりアブレッシブ粒子の衝突角がほぼ零の状態で硬質部材の表面を変形および除去するので、脆性損傷のない良好な仕上げ面の細溝が創成される。
【００１１】
請求項２によるこの発明の微細溝加工方法は、請求項１記載の微細溝加工方法において、前記アブレッシブ粒子が酸化セリウムからなり、前記硬質部材がガラス体であることを特徴とするものである。
【００１２】
したがって、酸化セリウムはガラス体との化学的作用が大きいので、機械的変形・除去と化学的作用によってより一層効率的に加工され、且つ良好な仕上げ面が得られる。
【００１３】
請求項３によるこの発明の微細溝加工装置は、加工すべきガラス体である硬質部材の硬度より硬度の大きな材質で、スリット形状の加工すべき位置に対応してＶ字形状の溝を備えたマスキング部材と、このマスキング部材を前記ガラス体である硬質部材の表面に被覆した状態で設置する加工テーブルと、この加工テーブル上のガラス体である硬質部材に対してマスキング部材の溝にアブレッシブ粒子を含有した水溶液流体を噴射して微細溝加工を行うノズルと、このノズルと前記加工テーブルとを相対的にＸ軸、Ｙ軸方向に移動せしめる加工部移動位置決め装置と、からなるものであり、前記ノズルのノズル径は、前記スリット形状の幅より大きく、前記水溶液流体の前記スリット形状の幅より大きいノズル径からの噴射方向を、ガラス体である硬質部材の表面に対してほぼ垂直方向に向けることにより、前記水溶液流体は前記V字形状のテーパ部を有するマスクの露出部に沿って流れるようにコントロールされて加工表面に対しては水平に流れ、ガラス体である硬質部材の表面付近で流速零領域となるよどみ点を形成し、前記水溶液流体を前記よどみ点で前記溝に沿う方向に屈曲せしめることを特徴とする。
【００１４】
したがって、請求項１記載の作用と同様であり、アブレッシブ粒子を含有した水溶液流体がＶ字形状の溝に向けて噴射されると、水溶液流体とＶ字形状の溝との摩擦による圧力降下は減少することから水溶液流体が細い溝幅に進入できるので、ノズル径より小さい幅の溝に対してもアブレッシブ粒子によるエロージョン効果による微細溝加工が行われる。その結果、硬質部材上の所定の位置に所定の微細溝を選択的に創成できる。
さらに、水溶液流体が硬質部材の表面に対してほぼ垂直方向に供給される噴射部直下では、硬質部材の表面付近によどみ点が形成されるので、硬質部材の表面に脆性損傷が発生することがない。さらに、よどみ点で屈曲して溝に沿う方向に流れる水溶液流体によりアブレッシブ粒子の衝突角がほぼ零の状態で硬質部材の表面を変形および除去するので、脆性損傷のない良好な仕上げ面の細溝が創成される。
【００１５】
請求項４によるこの発明の微細溝加工装置は、請求項３記載の微細溝加工装置において、前記アブレッシブ粒子が酸化セリウムからなり、前記硬質部材がガラス体であることを特徴とするものである。
【００１６】
したがって、請求項２記載の作用と同様であり、酸化セリウムはガラス体との化学的作用が大きいので、機械的変形・除去と化学的作用によってより一層効率的に加工され、且つ良好な仕上げ面が得られる。
【００１７】
【発明の実施の形態】
以下、この発明の実施の形態について図面を参照して説明する。この実施の形態では、加工すべき被加工物としての例えば石英ガラスのマイクロ溝製作に対して、ウォータジェットによるエロージョン加工が行なわれている。
【００１８】
図２を参照するに、この実施の形態に係わる微細溝加工を行う微細加工装置１は、被加工物である硬質部材としての例えば石英ガラス３の表面がマスキング部材としての例えばマスクツール５により被覆された状態で加工本体７の加工テーブル９上に取り付けられている。
【００１９】
また、上記の被加工物に向けてウォータジェットを噴射するジェットノズル１１は前記加工本体７の加工部移動位置決め装置としての例えばツールポスト１３に固定されており、このツールポスト１３はジェットノズル１１の位置が被加工物の加工部に応じてＺ軸方向に移動位置決め調整自在に設けられている。また、前記加工テーブル９はＮＣ制御によりほぼ水平面でＸ軸とＹ軸の２次元方向に移動位置決め調整自在に設けられている。
【００２０】
なお、ツールポスト１３がＺ軸方向の移動と共に、加工テーブル９を移動させずにＸ軸、Ｙ軸方向へ移動するような構成であっても構わない。
【００２１】
ジェットノズル１１のノズル径は例えば０．２５mmであり、加工本体７の近傍にはウォータタンク１５内の水をウォータ供給管路１７を介して上記のジェットノズル１１にウォータジェットとして供給するためのポンプ１９が設けられている。このポンプ１９としては最高圧力３５MPa、吸水量１５．１l/minの横型３連プランジャポンプが使用されている。なお、ウォータジェットの圧力は従来のウォータジェット装置の噴射圧力の約１／１０の圧力となっている。
【００２２】
また、アブレッシブ粒子を含むスラリを上記のジェットノズル１１にアブレッシブ供給管路２１を介して供給するためのスラリ供給装置２３が設けられている。アブレッシブスラリはコロイド溶液であり、ジェットノズル１１の先端部で安定して混合させるために、スラリータンク２５を二重構造にして空気とスラリーが同時に吸引できるようになっている。したがって、アブレッシブ粒子は、ジェットノズル１１の先端部で水と混合され、水を媒体とする水溶液流体として高速に材料に衝突するように構成されている。
【００２３】
なお、この実施の形態では、図１に示されているようにマスクツール５は被加工物の加工領域を微小幅のスリットに限定するためのもので、厚さは約５mmほどである。このマスクツール５には被加工物である石英ガラス３の硬度より硬いセラミックや超硬合金が使用されており、マスクツール５と水溶液流体の噴流との摩擦による圧力降下を防ぐために、加工部付近がこの実施の形態では例えば傾斜角４５°のＶ字形状となるテーパ２７が形成されている。また、加工される溝幅が容易に変更されるように左右ツールの間隔が調節自在に設けられている。
【００２４】
次に、マイクロエロージョン加工（微細溝加工）の原理について説明する。
【００２５】
図３（Ａ）を参照するに、ウォータジェットによるエロージョン加工では、アブレッシブ超微粒子２９を含んだ高速高水圧の水溶液が材料表面に噴射され、アブレッシブ超微粒子２９により表面が除去または変形せしめられる。この加工法は図５（Ａ）に示されているように粒子衝突による塑性変形，図５（Ｂ）に示されているように亀裂発生による材料除去，図５（Ｃ）に示されているように粒子による切削作用により、表面形状が変化するエロージョン効果を利用したものであり、加工特性は粒子の大きさ，速度，被加工物との衝突角に支配される。
【００２６】
一般に、ガラス体は変形域が１μm程度になると延性的に変形するので、このエロージョン加工法では粒子径を１μm程度がそれ以下に小さくし、ガラスの表層部のみが加工される必要がある。また、図５（Ｂ）に示されているような亀裂発生による材料除去作用はガラス体に容易に脆性損傷を生じさせてしまうので、この状態はガラス体に対するエロージョン加工としては好ましくないので避ける必要がある。
【００２７】
また、衝突せしめるアブレッシブ粒子としては、この実施の形態では石英ガラス３の加工に対して化学的作用の大きい酸化セリウム粒子が用いられる。酸化セリウム粒子が表面に高速に衝突すると、変形域の局所的な温度上昇によりその効果が促進されるからである。以上のようにこの実施の形態のエロージョン加工法では酸化セリウム粒子による機械的変形・除去と化学的作用により溝形状が創成される。
【００２８】
したがって、被加工物はアブレッシブ粒子の衝突を受けた部分が変形または除去されるので、図３（Ａ）に示されているように加工しない部分がマスクツール５で覆われて加工部分のみが噴流にさらされることにより、図３（Ｂ）、（Ｃ）に示されているようにその部分のみが加工される。したがって、マスクツール５の形状、つまりマスクパターンを変え、ジェットノズル１１を加工溝部に沿って移動せしめることにより、種々の溝パターンを加工できる。
【００２９】
しかし、図４（Ａ）に示されているように、例えば、ジェットノズル１１の径が例えば０．２５mmに対してマスクツール５の溝幅が０．０２mm（20μm）であるようなマスクツール５では、ツール側面と水溶液流体との摩擦による圧力降下のために、ジェットノズル１１の径より細い間隙にアブレッシブ粒子の水溶液を進入させることができないので、微細溝加工を行うことができない。
【００３０】
そこで、この実施の形態では、図４（Ｂ）に示されているようにマスクツール５の端面にＶ字形状のテーパ２７が施されることにより、マスクツール５の側面と水溶液との摩擦による圧力降下を減じてノズル径より小さい加工溝の創成が可能となっている。この加工法ではアブレッシブ微粒子２９が工具として使用されているため、切削加工のように工具摩耗による形状の劣化がなく、また通常研磨剤として使用されている酸化セリウム粒子によって、溝の形状創成と研磨が同時に行われる。
【００３１】
この加工法において、被加工物に対して一様深さの加工溝を創成するためには、前述したように被加工物に対する粒子の衝突角をできるだけ小さくして表層部のみを変形・除去しなければならない。また、被加工物としての石英ガラス３のようなガラス体の加工においては、上記の衝突角が大きくなるほど脆性損傷が生じやすいため、衝突角は可能な限り０度に近づける必要がある。
【００３２】
この実施の形態では、図１及び図４（Ｂ）のようにアブレッシブ粒子を含む高速高圧の水溶液が加工表面に対してほぼ垂直方向に流されている。この噴流の流れ場は端面にテーパ２７の形状を施したマスクツール５によってＶ字形状の溝部に沿って流れるようにコントロールされて加工表面に対しては水平に衝突・接触するように流れる。
【００３３】
より詳しくは、図６及び図７を参照するに、噴流の流れを解析した結果が示されている。図６においては噴流の水面と周りの空気の流れが示されており、図７においては溝部中央の噴流の速度場が示されている。図７では同一速度の分布が示されており、水の噴流並びに空気の流れが遅い速度から順にＶ０，Ｖ１，Ｖ２，Ｖ３，…，Ｖ８，Ｖ９で示されている。また、水の噴流方向並びに空気の流れ方向が矢印で示されている。
【００３４】
図７から分かるように、ジェットノズル１１の直下には加工表面付近で流速零領域となるよどみ点（Ｖ１，…，Ｖ４がほぼ該当する）が生じるので、加工表面に対してほぼ垂直方向に流れている噴流が上記のよどみ点の近傍で加工表面に対して水平方向に転じている。
【００３５】
したがって、加工表面近傍での微粒子の衝突角はほぼ０度になり、石英ガラス３の加工表面は図５（Ａ）または（Ｃ）に示されているように粒子による変形切削作用により一様深さで脆性損傷のない加工溝が創成されることとなる。
【００３６】
図８を参照するに、上記のようにしてエロージョン加工された結果として、ＡＦＭ（電子間力顕微鏡）によって撮像された製品を模式的に図示したもので、幅２０μm、深さ３μmの微細溝加工の一例が示されている。この微細溝加工法によって一様深さの溝形状と溝部表面の平坦化を実現できることがわかる。
【００３７】
ちなみに、図９を参照するに、噴流速度を６０m/sec，１２０m/sec，１８０m/secと変化せしめて微細溝加工が行われたときの加工表面のプロフィルを比較できるように図示されている。なお、このときのマスク開口幅は２０μm、噴流衝突角は９０°で、アブレッシブスラリは平均粒径７００〜１４００nmの酸化セリウムのコロイダル溶液（重量濃度2.5％、800ml）が使用された。また、ノズルは加工溝に沿って送りをかけて往復させたものである。
【００３８】
したがって、微細溝がマスクツール５のエッジに沿って加工されており、しかも微細溝の表面粗さは噴流速度の違いに関わりなく、いずれも加工前の表面とほぼ同じほどの良好な仕上げ面が得られている。また、噴流速度が増加するにつれて、溝部のＶ字形状の深さが顕著になっている。
【００３９】
以上のことから、ウォータジェットによるエロージョン加工は、Ｖ字形状のマスクツール５が用いられることにより、ウォータジェットのノズル径より細い微細溝加工が可能となった。また、酸化セリウム粒子による研磨効果によって、石英ガラス３の加工表面に脆性損傷のない良好な仕上げ面が創成できる。
【００４０】
なお、この発明は前述した実施の形態に限定されることなく、適宜な変更を行うことによりその他の態様で実施し得るものである。
【００４１】
【発明の効果】
以上のごとき発明の実施の形態の説明から理解されるように、請求項１の発明によれば、アブレッシブ粒子を含有した水溶液流体をＶ字形状の溝に向けて噴射しても、水溶液流体とＶ字形状の溝との摩擦による圧力降下は従来より大幅に減少するため水溶液流体を細い溝幅に進入できるので、ノズル径より小さい幅の溝に対してもアブレッシブ粒子によるエロージョン効果による微細溝加工を行うことができる。結果として、従来の加工法に比して加工対象である硬質部材に脆性損傷を与えることなく、さらに能率，コスト，安全面において改善できる。
さらに、水溶液流体の噴射方向を硬質部材の表面に対してほぼ垂直方向にすることにより、硬質部材の表面付近でよどみ点を形成できるので、硬質部材の表面に脆性損傷を生ずることなく微細溝加工を行える。しかも、水溶液流体がよどみ点で屈曲して溝に沿う方向に流れるので、アブレッシブ粒子は衝突角をほぼ零の状態で硬質部材の表面を加工できるので、脆性損傷のない良好な仕上げ面の細溝を創成できる。
【００４３】
請求項２の発明によれば、酸化セリウムはガラス体との化学的作用が大きいので、機械的変形・除去と化学的作用によってより一層効率的に加工でき、且つ良好な仕上げ面を得ることができる。
【００４４】
請求項３の発明によれば、請求項１記載の効果と同様であり、アブレッシブ粒子を含有した水溶液流体をＶ字形状の溝に向けて噴射しても、水溶液流体とＶ字形状の溝との摩擦による圧力降下は従来より大幅に減少するため水溶液流体を細い溝幅に進入できるので、ノズル径より小さい幅の溝に対してもアブレッシブ粒子によるエロージョン効果による微細溝加工を行うことができる。結果として、従来の加工法に比して加工対象である硬質部材に脆性損傷を与えることなく、さらに能率，コスト，安全面において改善できる。
さらに、水溶液流体の噴射方向を硬質部材の表面に対してほぼ垂直方向にすることにより、硬質部材の表面付近でよどみ点を形成できるので、硬質部材の表面に脆性損傷を生ずることなく微細溝加工を行える。しかも、水溶液流体がよどみ点で屈曲して溝に沿う方向に流れるので、アブレッシブ粒子は衝突角をほぼ零の状態で硬質部材の表面を加工できるので、脆性損傷のない良好な仕上げ面の細溝を創成できる。
【００４５】
請求項４の発明によれば、請求項２記載の効果と同様であり、酸化セリウムはガラス体との化学的作用が大きいので、機械的変形・除去と化学的作用によってより一層効率的に加工でき、且つ良好な仕上げ面を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の実施の形態を示すもので、Ｖ字形状の溝を備えたマスクツールを被覆したガラス表面に、ジェットノズルから水溶液を噴射する斜視図である。
【図２】この発明の実施の形態で使用される微細溝加工装置の概略図である。
【図３】（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）は、微細溝加工の原理の概略的な説明図である。
【図４】（Ａ）は従来方法による細い溝幅に対する加工状態図で、（Ｂ）はこの発明の加工法による加工状態図である。
【図５】（Ａ）は塑性変形によるエロージョン効果の状態説明図で、（Ｂ）は亀裂発生による材料除去の状態説明図で、（Ｃ）は切削作用によるエロージョン効果の状態説明図である。
【図６】この発明の実施の形態のマスクツールの溝部に対して噴射される加工部付近の水溶液流体とその周囲の空気の流れを示す斜視図である。
【図７】マスクツールの溝部中央の速度場を示す斜視図である。
【図８】電子間力顕微鏡による微細溝加工状態図である。
【図９】噴流速度を変更したときの微細溝のプロファィル図、又表面形状図を示すものである。
【符号の説明】
１ 微細溝加工装置
３ 石英ガラス（ワークピース；硬質部材）
５ マスクツール（マスキング部材）
７ 加工装置本体
９ 加工テーブル
１１ ジェットノズル
１３ ツールポスト（加工部移動位置決め装置）
１７ ウォータ供給管路
２１ アブレッシブ供給管路
２３ スラリ供給装置
２７ テーパ
２９ アブレッシブ超微粒子
Claims (4)
- 加工すべきガラス体である硬質部材の表面に、当該ガラス体である硬質部材の硬度より硬度の大きな材質で、スリット形状の加工すべき位置に対応してＶ字形状の溝を備えたマスキング部材を被覆し、この溝にアブレッシブ粒子を含有した水溶液流体を前記スリット形状の幅より大きいノズル径から噴射して、上記溝に対応した部分に微細溝加工を行うものであり、
前記水溶液流体の前記スリット形状の幅より大きいノズル径からの噴射方向を、ガラス体である硬質部材の表面に対してほぼ垂直方向に向けることにより、前記水溶液流体は前記V字形状のテーパ部を有するマスクの露出部に沿って流れるようにコントロールされて加工表面に対しては水平に流れ、ガラス体である硬質部材の表面付近で流速零領域となるよどみ点を形成し、前記水溶液流体を前記よどみ点で前記溝に沿う方向に屈曲せしめることを特徴とする微細溝加工方法。 - 前記アブレッシブ粒子が酸化セリウムからなり、前記ガラス体が石英ガラス体であることを特徴とする請求項１記載の微細溝加工方法。
- 加工すべきガラス体である硬質部材の硬度より硬度の大きな材質で、スリット形状の加工すべき位置に対応してＶ字形状の溝を備えたマスキング部材と、このマスキング部材を前記ガラス体である硬質部材の表面に被覆した状態で設置する加工テーブルと、この加工テーブル上のガラス体である硬質部材に対してマスキング部材の溝にアブレッシブ粒子を含有した水溶液流体を噴射して微細溝加工を行うノズルと、このノズルと前記加工テーブルとを相対的にＸ軸、Ｙ軸方向に移動せしめる加工部移動位置決め装置と、からなるものであり、
前記ノズルのノズル径は、前記スリット形状の幅より大きく、前記水溶液流体の前記スリット形状の幅より大きいノズル径からの噴射方向を、ガラス体である硬質部材の表面に対してほぼ垂直方向に向けることにより、前記水溶液流体は前記V字形状のテーパ部を有するマスクの露出部に沿って流れるようにコントロールされて加工表面に対しては水平に流れ、ガラス体である硬質部材の表面付近で流速零領域となるよどみ点を形成し、前記水溶液流体を前記よどみ点で前記溝に沿う方向に屈曲せしめることを特徴とする微細溝加工装置。 - 前記アブレッシブ粒子が酸化セリウムからなり、前記ガラス体が石英ガラス体であることを特徴とする請求項３記載の微細溝加工装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001242012A JP4919446B2 (ja) | 2001-08-09 | 2001-08-09 | 微細溝加工方法及びその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001242012A JP4919446B2 (ja) | 2001-08-09 | 2001-08-09 | 微細溝加工方法及びその装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003048160A JP2003048160A (ja) | 2003-02-18 |
| JP4919446B2 true JP4919446B2 (ja) | 2012-04-18 |
Family
ID=19072357
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001242012A Expired - Fee Related JP4919446B2 (ja) | 2001-08-09 | 2001-08-09 | 微細溝加工方法及びその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4919446B2 (ja) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6821281B2 (en) | 2000-10-16 | 2004-11-23 | The Procter & Gamble Company | Microstructures for treating and conditioning skin |
| US7828827B2 (en) | 2002-05-24 | 2010-11-09 | Corium International, Inc. | Method of exfoliation of skin using closely-packed microstructures |
| US7578954B2 (en) * | 2003-02-24 | 2009-08-25 | Corium International, Inc. | Method for manufacturing microstructures having multiple microelements with through-holes |
| EP1737357B1 (en) | 2004-03-24 | 2019-12-11 | Corium, Inc. | Transdermal delivery device |
| EP2121111B1 (en) | 2007-01-22 | 2018-03-14 | Corium International, Inc. | Applicators for microneedle arrays |
| JP4885751B2 (ja) * | 2007-01-29 | 2012-02-29 | 広島県 | ウォータージェットによる溝加工方法、熱交換器部材および熱交換器 |
| US8911749B2 (en) | 2007-04-16 | 2014-12-16 | Corium International, Inc. | Vaccine delivery via microneedle arrays |
| EP2146689B1 (en) | 2007-04-16 | 2020-08-12 | Corium, Inc. | Solvent-cast microneedle arrays containing active |
| JP5254733B2 (ja) * | 2008-10-02 | 2013-08-07 | 株式会社ディスコ | ウォータジェット加工方法 |
| EP2566501B1 (en) | 2010-05-04 | 2019-03-13 | Corium International, Inc. | Method and device for transdermal delivery of parathyroid hormone using a microprojection array |
| EP2934660B1 (en) | 2012-12-21 | 2019-07-17 | Corium, Inc. | Microarray for delivery of therapeutic agent and method of making same |
| EP2968887B1 (en) | 2013-03-12 | 2022-05-04 | Corium, Inc. | Microprojection applicators |
| BR112015022625B1 (pt) | 2013-03-15 | 2023-01-31 | Corium, Inc | Aparelho de microestrutura para entrega de agente terapêutico |
| JP2016514133A (ja) | 2013-03-15 | 2016-05-19 | コリウム インターナショナル， インコーポレイテッド | ポリマーを含まない微細構造物を含むマイクロアレイ、製造方法および使用方法 |
| ES2939317T3 (es) | 2013-03-15 | 2023-04-20 | Corium Pharma Solutions Inc | Aplicadores de microproyección de impacto múltiple |
| ES2761580T3 (es) | 2013-03-15 | 2020-05-20 | Corium Inc | Micromatrices para suministro de agente terapéutico, métodos de uso y métodos de fabricación |
| KR101465588B1 (ko) * | 2013-06-10 | 2014-11-27 | (주) 유일세라믹 | 논슬립 타일의 제조방법 및 그 장치 |
| WO2016036866A1 (en) | 2014-09-04 | 2016-03-10 | Corium International, Inc. | Microstructure array, methods of making, and methods of use |
| WO2017004067A1 (en) | 2015-06-29 | 2017-01-05 | Corium International, Inc. | Microarray for delivery of therapeutic agent, methods of use, and methods of making |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0335975A (ja) * | 1989-07-03 | 1991-02-15 | Sony Corp | 遊離砥粒加工用マスク |
| JPH06246637A (ja) * | 1993-02-19 | 1994-09-06 | Kanmeta Eng Kk | ジルコニア系ショットブラストによる金属の熱疲労性及び応力腐食割れ進行防止法 |
| JPH06270064A (ja) * | 1993-03-24 | 1994-09-27 | Toyo A Tec Kk | 金属周面の溝加工方法およびその装置 |
| JP3098661B2 (ja) * | 1993-07-28 | 2000-10-16 | キヤノン株式会社 | 研磨剤組成物及びそれを用いる研磨方法 |
| JP3441129B2 (ja) * | 1993-11-25 | 2003-08-25 | シチズン時計株式会社 | 電鋳マスクを用いた噴射加工方法 |
| JPH10560A (ja) * | 1996-06-07 | 1998-01-06 | Sadayoshi Kawai | ブラスト加工装置 |
| NL1007589C1 (nl) * | 1997-11-20 | 1999-05-25 | Tno | Werkwijze en inrichting voor het bewerken van een werkstuk. |
| JPH11347942A (ja) * | 1998-06-02 | 1999-12-21 | Makoo Kk | 微細形状の形成方法 |
| JP2001038625A (ja) * | 1999-07-30 | 2001-02-13 | Mitsubishi Materials Corp | 平板状ワークにおける部品の加工方法 |
-
2001
- 2001-08-09 JP JP2001242012A patent/JP4919446B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2003048160A (ja) | 2003-02-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4919446B2 (ja) | 微細溝加工方法及びその装置 | |
| JP5009356B2 (ja) | ジェットによる基板表面の仕上げ装置 | |
| JP6906538B2 (ja) | ガラスエレメントの端面加工のための方法、およびその方法により加工されたガラスエレメント | |
| US6676486B1 (en) | Polymeric chemical injection into a water jet to improve cut quality while cutting very brittle materials | |
| Lv et al. | A research on ultrasonic-assisted abrasive waterjet polishing of hard-brittle materials | |
| KR20180030854A (ko) | 순수 워터젯을 이용하여 섬유 강화 폴리머 복합 워크피스를 절삭하는 방법 | |
| KR101940571B1 (ko) | 블라스트 가공에 의한 연마 방법 및 동 연마 방법을 이용한 블라스트 가공 장치의 노즐 구조 | |
| KR101808725B1 (ko) | 판재의 단부 처리 방법 및 블라스트 가공 장치 | |
| CN113103070B (zh) | 一种剪切增稠磨料流复合磨削加工微槽的方法 | |
| JP2019162675A (ja) | 硬質脆性材料製の被処理成品の表面加工方法 | |
| EP1032486B1 (en) | Process and device for working a workpiece | |
| KR101237740B1 (ko) | Ｃｍｐ 패드용 고기능성컨디셔너 제조방법 및 그 방법으로 제조된 고기능성 패드컨디셔너 | |
| CN113953988B (zh) | 一种磨粒间距可控的有序排布砂轮及其制备方法 | |
| SE465672B (sv) | Foerfarande foer skaerning av glas med olika tjocklekar medelst en slipande fluidumstraale | |
| JP4331985B2 (ja) | 被加工物の研磨方法及び前記方法に使用する噴流誘導手段並びに噴流規制手段 | |
| Kong et al. | Capability of advanced abrasive waterjet machining and its applications | |
| KR101318970B1 (ko) | 미세 가공 장치 및 방법 | |
| JP3957060B2 (ja) | アブレシブジェット加工方法 | |
| Fan et al. | Effect of nozzle type and abrasive on machinablity in micro abrasive air jet machining of glass | |
| Kasim et al. | Effect of abrasive water jet turning AWJT parameter setting on surface finish of inconel 718 | |
| KR100980750B1 (ko) | 파우더 블라스팅을 이용한 난삭재의 미세 패턴 가공 | |
| JP2000317810A (ja) | 流体研磨装置 | |
| Mert | Water jet cutting technology and its comparison with other cutting methods in some aspects | |
| JP2004009174A (ja) | 面取り加工方法及びアブレシブジェット加工方法 | |
| Yamaguchi et al. | Subtractive Processes—Non-Traditional Operations |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20080808 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20100819 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20100824 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20101019 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20101109 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110106 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20110705 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20111005 |
|
| A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20111014 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20120110 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20120130 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4919446 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20150210 Year of fee payment: 3 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20150210 Year of fee payment: 3 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |