JPS6188063A - ベルト式無段変速機の油圧制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 技術分野 本発明はベルト式無段変速機の油圧制御装置に関し、特
に油圧源において作動油を圧送するために消費される動
力損失を可及的に軽減する技術に関するものである。

従来技術 一次側回転軸および二次側回転軸にそれぞれ設けられた
可変プーリと、それ等可変プーリに巻掛けられて動力を
伝達する伝導ベルトと、前記可変プーリの有効径を変更
する一対の油圧シリンダとを備えたベルト式無段変速機
が知られている。斯るベルト式無段変速機においては、
減速側から増速側に至る範囲内で変速を可能とするため
に一次側回転軸側の油圧シリンダと二次側回転軸側の油
圧シリンダとの推力比（出力側油圧シリンダの推力／入
力側油圧シリンダの推力）を広範囲に、たとえば１．５
から０．５に至る範囲に変化させる必要がある。第９図
はベルト式無段変速機の所望の速度比を得るために必要
な推力比の例を速度比との関連において示したものであ
り、図中Ｐは正の負荷トルクが加えられた状態、Ｍは無
負荷の状態、Ｎは負の負荷トルクが加えられた状態を示
す。

このため、共通（単一）のライン油圧が用意されかつそ
のライン油圧が油圧シリンダの一方に直接供給されて伝
導ベルトの張力が適切に保持されるとともに、そのライ
ン油圧の作動油が他方の油圧シリンダ内へ流入する流量
、あるいはその油圧シリンダ内からたとえばドレイン油
路に排出される作動油の排出量を流量調節弁によって調
節する゛ことによりベルト式無段変速機の速度比を制御
する形式の油圧制御装置においては、前記推力比を嘔広
く確保するために、流量制御弁によって作動油の出入流
量が制御される側の前記他方の油圧シリンダの受圧面積
を前記一方の油圧シリンダの受圧面積に対して約２倍程
度とする必要があった。

このため、その他方の油圧シリンダが大径となり、ベル
ト式無段変速機が大型となるとともに、一次側（入力側
）回転部材の慣性モーメントも大きくなりかつ変速時に
は大量の作動油を必要とするため、充分な応答性が得ら
れない等の問題があった。

たとえば、特開昭’５２−９８°８６１号公報に記載さ
れたベルト式無段変速機の油圧制御装置がそれである。

これに対し、２種類のライン油圧である第１ライン油圧
および第２ライン油圧をそれぞれ調圧する第１　Ｋｍ圧
弁および第２調圧弁を設け、それ等の油圧のうち相対的
に油圧の小さい第１ライン油圧を専ら伝導ベルトの張力
を制御するための前記一方の油圧シリンダに供給させる
ともに、相対的に油圧の大きい第２ライン油圧を流量制
御弁へ供給する油圧制御装置が知られている。斯る油圧
制御によれば、前記一方の油圧シリンダおよび他方の油
圧シリンダの受圧面積が略同等であっても、第１ライン
油圧と第２ライン油圧との油圧差に応じて一方の油圧シ
リンダと他方の油圧シリンダとの推力比を大きく確保す
ることができる。特公昭４８−２６６９２号公報に記載
された装置がそれである。

発明が解決すべき問題点 しかしながら、斯る従来のベルト式無段変速機の油圧制
御装置によれば、前記流量制御弁によって容量が変化さ
せられる前記他方の油圧シリンダの推力が前記第１ライ
ン油圧が供給される前記一方の油圧シリンダの推力に比
べて小さくする領域、すなわち推力比が１より小さい領
域においては、本来的に第１ライン油圧よりも大きな第
２ライン油圧を用いる必要はなく、このような領域にお
いては第２ライン油圧を作り出すために油圧ポンプが不
要に駆動される結果となり、油圧ポンプを駆動するため
に費やされる動力が無用に消費される不都合があった。

しかも、その第２ライン油圧はベルト式無段変速機の速
度比全域に渡って確実な変速応答性を得るために相当量
の余裕を考慮して第１ライン油圧よりも一定量だけ高く
設定する必要があり、この面においても油圧ポンプの駆
動トルクが増加して動力損失が大きくなるという問題が
あった。

問題点を解決するための手段 本発明は以上の事情を背景として為されたものであり、
その要旨とするところは、前記ベルト式無段変速機にお
いて油圧源から前記油圧シリンダの他方に供給される作
動油の流量およびその油圧シリンダから排出される作動
油の流量を調節して前記ベルト式無段変速機の速度比を
制御する流量制御弁装置を備えた油圧制御装置であって
、前記油圧源から前記流量制御弁装置へ供給される作動
油圧を前記他方の油圧シリンダ内の作動油圧に対して所
定圧高い作動油圧に調圧する調圧弁装置を含むことにあ
る。

作用および発明の効果 このようにすれば、油圧源から前記流量制御弁装置へ供
給される作動油圧が調圧弁装置によって他方のシリンダ
内の作動油圧に対して所定圧高い油圧に調圧されるので
、油圧源から流量制御弁装置へ供給される作動油圧が他
方の油圧シリンダ内の作動油圧の変化、換言すればベル
ト式無段変速機の速度比あるいは伝達トルクの変化に応
じて所定圧高く調圧される。この結果、油圧・シリンダ
間の受圧面積が略同等であってもベルト式無段変速機の
速度比等に拘らず、作動油圧が流量制御弁装置を介して
他方の油圧シリンダ内に流入させられ得て、油圧シリン
ダ間の推力比が充分に得られる。

同時に、調圧弁によって油圧源から流量制御弁装置へ供
給される作動油圧は、必要な推力比を得るために必要か
つ充分な値に変化させられるので、無用な動力損失が解
消さ・れるのである。

問題点を解決するための他の手段 また、本発明の他の態様によれば、一次側回転軸および
二次側回転軸にそれぞれ設けられた可変プーリと、それ
等可変プーリに巻き掛けられて動力を伝達する伝導ベル
トと、前記可変プーリの有効径を変更する一対の油圧シ
リンダとを備えたベルト式無段変速機において、油圧源
から供給される作動油圧を第１ライン油圧に調圧して前
記油圧シリンダの一方に供給し、前記伝導ベルトに対す
る挟圧力を制御する第１開圧弁装置と、前記油圧シリン
ダの他方に供給される作動油の流量およびその油圧シリ
ンダから排出される作動油の流量を調節して、前記ベル
ト式無段変速機の速度比を制御する流量制御弁装置とを
備えた油圧制御装置であって、（１）前記油圧源と第１
ｉｌＩｌ圧弁装置との間に設けられ、前記油圧源から供
給される作動油圧を前記他方の油圧シリンダ内の作動油
圧に対して所定圧高い第２ライン油圧に調圧し、その第
２ライン油圧を前記流量制御弁装置に供給する第２調圧
弁装置と、（２）前記第２ライン油圧を導く第２ライン
油路または前記油圧シリンダの他方内の油圧を導く油路
と、前記第１ライン油圧を導く第１う・イン油路または
前記油圧源へ作動油を戻すための排油路との間に設けら
れたリリーフ弁とを含むことにある。

作用および他の発明の効果 このようにすれば、油圧源から流量制御弁装置に供給さ
れる作動油圧が前記他の油圧シリンダ内の油圧に対して
所定圧高い第２ライン油圧に調圧されるので、前述の発
明の効果と同様な効果が得られるのである。

加えて、前記第２ライン油圧を導く第２ライン曲路また
は前記油圧シリンダの他方内の油圧を導く油路と、前記
第１ラン油圧を導く第１ライン油路または前記油圧源に
作動油を戻すための排油路との間にリリーフ弁が設けら
れているので、変速比の最大時等における第２ライン油
圧の異常上昇が防止される。たとえば、前記流量制御弁
装置による作動油の供給によって前記他方の油圧シリン
ジが前記他方の可変プーリの■溝幅を最小とし、その流
量制御弁装置が油圧源とその他方の油圧シリンダ内との
間を連通させると、他方の油圧シリンダ内への作動油の
流入が停止しているにもかかわらず、その油圧シリンダ
内と油圧源との間に前記所定値の差圧を形成しようとし
て前記第２調圧弁装置により油圧源から第１ライン油路
へ流される作動油流量が絞られて第２ライン油圧が過度
に高められるが、このような状態において前記リリーフ
弁がその設定圧において作動して、前記第２ライン油圧
または前記他方の油圧シリンダ内の油圧を導（油路内の
作動油が、それ等よりも圧力の小さい第２ライン油路ま
たは排油路に排出されるので、第２調圧弁装置の上記作
動に拘らず第２ライン油圧の昇圧が防止され、この点に
おいてもその昇圧に対する油圧ポンプの無用の動力損失
が解消されるとともに、過度の昇圧に起因する伝導ベル
トに対する過大な挟圧力が解消されてベルト式無段変速
機の耐久性が向上するのである。

なお、前記第１調圧弁装置は、通常、コントローラ（コ
ンピュータ）からの信号に従って作動させられ、第１ラ
イン油圧はベルト式無段変速機の速度比あるいは伝達ト
ルクに応じて伝導ベルトにすべりが生じない範囲で必要
かつ充分に制御されるが、作動条件に応じて、第１ライ
ン油圧が前記他方の油圧シリンダ内の油圧よりも大きく
なる場合がある。このような場合において前記第２調圧
弁装置は調圧作動し得ず、第２ライン油圧は第１ライン
油圧とともに変化するが、第１ライン油圧が他方の油圧
シリンダ内の作動油圧よりも小さい領域において調圧作
動し、その他方の油圧シリンダ内の作動油圧よりも所定
値だけ高く第２ライン油圧を調圧する。

その第１調圧弁装置は、好ましくは、シリンダボアと、
そのシリンダボア内に摺動可能に嵌合されて前記油圧源
と第１ライン油路との間を開閉する弁子と、その弁子に
それぞれ設けられ、前記第２ライン油圧および他方の油
圧シリンダ内の作動油圧をそれぞれ受けて、その弁子を
開弁方向および閉弁方向へ押す互いに逆向きの推力を生
ずる一対の受圧面とを含んでなるものである。この種の
第２調圧弁装置には上記弁子を閉弁方向へ付勢するスプ
リングが備えられても良い。このような場合には、前記
一対の受圧面積がそれぞれ受ける推力差およびスプリン
グの付勢力によって前記第２ライン油圧の前記他方の油
圧シリンダ内の油圧に対する差圧（所定値）が決定され
る。

前記リリーフ弁は前記油圧シリンダの他方内の油圧を導
く油路と絞り弁を介して接続され、その絞り弁とリリー
フ弁との間から前記油圧シリンダの他方内の油圧が前記
第２調圧弁装置へ導かれる。

このような場合には、リリーフ弁を通して第２ライン油
路の作動油が第２調圧弁装置をバイパスさせられたとき
、絞り弁による圧力降下によって油圧シリンダの他方内
の油圧よりも若干低い油圧が第２調圧弁装置へ導かれる
ので、第２調圧弁装置が全開とならず、所定の開度だけ
開かれた状態とされる。これにより、リリーフ弁装置の
容量が比較的小さいもので良く、小型とされる利点があ
る。

実施例 以下、本発明の一実施例を示す図面に基づいて詳細に説
明する。

第１図において、車両用のエンジン１０のクランク軸１
２は電磁クラッチ、遠心クラッチ、流体クラッチ等のク
ラッチ１４を介してベルト式無段変速機１６の一次側回
転軸１８に連結されている。

一次側回転軸１８には固定回転体２０が固設されている
とともに可動回転体２２が軸まわりの回転不能かつ軸方
向の移動可能に設けられており、それ等固定回転体２０
および可動回転体２２によってＶ？ｆｆｉ幅、換言すれ
ば有効径（伝導ベルトの掛り径）の変更可能な可変プー
リ２４が構成されている。ベルト式無段変速機１６の二
次側回転軸２６においても固定回転体２８および可動回
転体３０が設けられており、それ等固定回転体２８およ
び可動回転体３０によって二次側可変プーリ３２が構成
されている。一次側可変プーリ２４の可動回転体２２は
一次側油圧シリンダ３４によって駆動されるようになっ
ており、また二次側可変プーリ３２の可動回転体３０は
二次側油圧シリンダ３６によって駆動されるようになっ
ている。ここで、一次側油圧シリンダ３４および二次側
油圧シリンダ３６は略同等の受圧面積を備えたものであ
り、可変プーリ２４，３２の径も略同等とされている。

一次側可変ブーＩＪ　２４および二次側可変プーリ３２
には、通常、無端環状のフープとそのフープに沿って重
ねられた多数のブロックとからなる伝導ベルト３８が巻
き掛けられており、エンジン１０から一次側回転軸１８
に伝達された回転力が伝導ベルト３８を介して二次側回
転軸２６に伝達され、さらに図示しない副変速機、終減
速機を介して車両の駆動輪に伝達されるようになってい
る。油圧源としてのポンプ４０は前記一次側回転軸１８
内を縦通ずる図示しない連結軸を介してクランク軸１２
と連結されており、エンジン１０によって駆動されるよ
うになっている。ポンプ４０はオイルタンク４２内の作
動油をストレーナ４４を介して吸入するとともに第２ラ
イン油路４６を介して電磁式の流量制御サーボ弁４８お
よび調圧弁５０に圧送する。流量制御サーボ弁４８は二
方弁であって油路５２を介して一次側油圧シリンダ３４
に接続されており、流量制御サーボ弁４８は専ら第２ラ
イン油路４６から一次側油圧シリンダ３４へ流れる作動
油の流量を制御する。また、油路５２とドレイン油路５
４との間には上記流量制御サーホ弁４８と同様の流量制
御サーボ弁５６が設けられており、流量制御サーボ弁５
６は専ら一次側油圧シリンダ３４からオイルタンク４２
へ排出される作動油の流量を制御する。流量制御サーボ
弁４８および５６は図示しないコントローラから供給さ
れる駆動信号に従って択一的に作動することにより一次
側可変プーリ２４の有効径を拡大または縮小し、ベルト
式無段変速機１６の速度比（二次側回転軸２６の回転速
度／一次側回転軸１８の回転速度）を調節する。そのコ
ントローラは、たとえば、特願昭５７−４０７４７号に
記載されたものと同様に、車両のアクセル操作量に基づ
いて決定された目標回転速度とエンジン１０の実際の回
転速度とを一致させるための速度比を得るように流量制
御サーボ弁４８．５６へ駆動信号を出力するのである。

本実施例では、流量制御サーボ弁４８゜５６が流量制御
弁装置を構成し、ドレイン油路５４および後述の戻り油
路８４がポンプ４０の作動油を戻すための排出路を構成
している。

前記調圧弁５０は、第２調圧弁装置として機能し、第２
ライン油路４６から第１ライン油路５８へ流出する作動
油の流量を調節することにより第２ライン油路４６内の
第２ライン油圧を前記一次側油圧シリンダ３４内の作動
油圧に対して所定値（差圧ΔＰ、）だけ高くなるように
調圧するものである。すなわち、油路５２と第１ライン
油路５８との間には絞り弁６０とリリーフ弁６２とが直
列に接続されており、それ等絞り弁６０およびリリーフ
弁６２の間と調圧弁５０との間に接続された油路６４を
介して一次側油圧シリンダ３４内の作動油圧が調圧弁５
０へ伝達され、この作動油圧に基づいて第２ライン油圧
が調節されるようになっている。

第２図に詳しく示すように、調圧弁５０は第２ライン油
路４６、第１ライン油路５８、および油路６４にそれぞ
れ連通するシリンダボア６６内に摺動可能に嵌合された
弁子６８を備えている。弁子６８は第２ライン油路４６
と第１ライン油路５８との間を開閉するものであり、ス
プリング７０によって常時閉弁方向に付勢されている。

また、弁子６８は、第２ライン油圧を受けて弁子６８を
スプリング７０の付勢力に対抗して付勢する第１受圧面
７２と、−次ｆμす油圧シリンダ３４内の作動油圧を受
けて弁子６８を閉弁方向へ付勢する第２受圧面７４とを
備えており、第１受圧面７２に受ける推力と、第２受圧
面７４に受ける推力およびスプリング７０の付勢力とが
平衡した位置に位置決めされて、第２ライン油路４６と
第１ライン油路５８との間の流通断面積を調節する。す
なわち、第１受圧面７２の受圧面積をＳ８、第２ライン
油路の圧力をＰＮ２、第２受圧面７４の受圧面積をＳ２
、一次側油圧シリンダ３４内の圧力をＰｃ、スプリング
７０の付勢力をＦ　（Ｘｌとすれば、次式（１１％式％
（１） の平衡条件が成立する位置に弁子６８が移動させられる
。ただし、Ｘは弁子６８の変位量である。

このため、一次側油圧シリンダ３４内の作動油圧Ｐ’　
ｃが低下すればそれに応じて第２ライン油路４６と第１
ライン油路５８との間の流通断面積が拡大されて第２ラ
イン油路４６内の作動油流出量が増加して第２ライン油
圧が低下させられる。逆に、一次側油圧シリンダ３４内
の作動油圧Ｐｃが上昇すれば第２ライン油路４６と第１
ライン油路５８との間の流通断面積が小さくされて、第
２ライン油圧が上昇させられる。このようにして、−法
例油圧シリンダ３４内の油圧Ｐｃの変動に追従して第２
ライン油圧がそれよりも所定値（ΔＰ１−Ｐ１２−Ｐｃ
）だけ高い油圧となるように追従させられるので、流量
制御サーボ弁４８の両端にはベルト式無段変速機１６の
速度比が変化しても第１ライン油圧が第２ライン油圧を
上回らない限り所定値の差圧ΔＰｉが発生するようにな
っている。

本実施例の場合の受圧面積Ｓ１とＳ２は同じであるので
、（１）式から差圧ΔＰ１はＦ　（Ｘ）　／　Ｓ　、に
よって決定される。

第３図に詳しく示すように、リリーフ弁６２は、第１ラ
イン油路５８および油路６４に連通するソリンダボア７
６と、そのシリンダポア７６内に摺動可能に嵌合されて
第１ライン油路５８と油路６４との間を開閉する弁子７
８と、その弁子７８を閉弁方向に付勢するスプリング８
０とから成る。

弁子７８の一端面には油路６４の油圧が作用させられる
一方、弁子７８の他端面には通路８２を介して第１ライ
ン油圧が作用させられるようになっており、油路６４の
油圧が第１ライン油圧に対してスプリング８０の付勢力
に相当する圧力よりも大きくなって弁子７８がスプリン
グ８０の付勢力に抗して移動させられたとき、油路６４
と第１ライン油路５８との間が開かれて油路６４内の作
動油が第１ライン油路５８へ流され、油路６４、換言す
れば油路５２および第２ライン油路４６の油圧上昇が阻
止されるようになっている。

第１ライン油路５８とポンプ４０の吸入側に連通ずる戻
り油路８４との間には第１調圧弁装置としての電磁式の
圧力制御サーボ弁８６が設けられており、その圧力制御
サーボ弁８６によって第１ライン油路５８内の作動油の
戻り油路８４への流量が変更されることにより第１ライ
ン油路５８内の第１ライン油圧が調節されるようになっ
ている。

圧力制御サーボ弁８６には、たとえば特願昭５７−０７
１４６７号に記載されているものと同様に、図示しない
コントローラからベルト式無段変速機１６の実際の速度
比および伝達トルクに対応した駆動信号が供給され、第
１ライン油圧が伝導ベルト３８の滑りが生じない範囲で
可及的に小さくなるように調節される。

以下、本実施例の作動を説明する。第４図に示すように
、ベルト式無段変速機１６の速度比に応じて圧力制御サ
ーボ弁８６が作動させられることにより第１ライン油圧
Ｐｆ□が変化させられる。

これにより二次側可変プーリ３２の伝導ベルト３８に対
する挟圧力が必要かつ充分に制御されるとともに、その
挟圧力に対応する伝導ベルト３８の張力に伴って一次側
油圧シリンダ３４内にその伝導ベルト３８の張力、速度
比、及び伝達トルク等に対応した油圧Ｐｃが生ずる。こ
の圧力Ｐｃは油路５２、絞り弁６０、油路６４を介して
調圧弁５０に伝達される。調圧弁５０は前述の如く一次
側油圧シリンダ３４内の油圧Ｐｃの低下とともに第２ラ
イン油路４６から第１ライン油路５８への作動油流量を
増加させ、あるいは一次側シリンダ３４内の作動油圧Ｐ
ｃの増加とともに第２ライン油路４６から第１ライン油
路５８への作動油の流量を減少させて、第２ライン油圧
Ｐｉ２を一次側油圧シリンダ３４内の圧力Ｐｃに対して
所定の差圧ΔＰ□を形成する。このため、流量制御サー
ボ弁４８の両端には常に差圧ΔＰ□が形成されるため、
一次側油圧シリンダ３４と二次側油圧シリンダ３６との
受圧面積差が略同等であるにも拘らず速度比ｅが大きい
領域においても必要な推力比が充分に得られて速度比ｅ
が広範囲に変更され得るのである。

したがって、ポンプ４０の出力油圧である第２ライン油
圧Ｐｉ２は第４図に示すように一次側油圧シリンダ３４
内の油圧に対して所定値（ΔＰ１）だけ高くなるように
調圧弁５０によって制御されるので、ベルト式無段変速
ｔｘ’３ｉ１６の速度比ｅに応して必要かつ最小限の油
圧に制御され、ポンプ４０の作動に費やされるエンジン
１０の動力損失が可及的に小さくされて、車両の燃料消
費効率が高められるのである。なお、差圧ΔＰｌは大き
過ぎると動力損失を増大させ、小さ過ぎると充分な推力
差が得られず変速動作に支障が生ずる。本発明者等の実
験によれば、前記差圧ΔＰ、はたとえば０．１乃至０．
５（ＭＰａ）の範囲が好ましく、前記スプリング７０の
付勢力あるいは弁子６８の受圧面積はこのように定めら
れるのである。

ここで、速度比ｅが１より小さい領域において第１ライ
ン油圧が上昇して一次側油圧シリンダ３４内の油圧ｐｃ
、或いは第２ライン油圧Ｐρ２を超える場合がある。た
とえば、第４図のＡ点よりも速度比ｅが小さくなる領域
である。このような場合には、差圧ΔＰ１を流量制御サ
ーボ弁４８の両側に形成しようとする調圧弁５０の作動
に拘らず、調圧弁５０の下流側である第１ライン油圧Ｐ
ｅ、が上流側である第２ライン油圧Ｐｉ２と同等以上と
なるので、第２ライン油圧Ｐ１２は第１ライン油圧Ｐ１
１とともに上昇する。しかし、一次側油圧シリンダ３４
内の油圧Ｐｃは伝導ベルト３８の張力、速度比、伝達ト
ルク等に応じて決まるので、第４図に示す如く、第１ラ
イン油圧Ｐβ。

とともには上昇しない。

逆に、流量制御サーボ弁４８の働きによって一次側油圧
シリンダ３４内に第２ライン油路４６から作動油が大量
に供給され、速度比ｅが最大とされて一次側可変プー１
７２４における可動回転体２２の移動ストロークが最大
に振り切って阻止された状態になると、この状態の流量
制御サーボ弁４８は開いているので第２ライン油路４６
と油路５２との間の差圧ΔＰ、が消滅してしまう。調圧
弁５０はその差圧を形成しようとして第２ライン油路４
６と第１ライン油路５８との間の流通断面積を小さく絞
るので、第２ライン油圧Ｐｉ２は急激に上昇しようとす
る。しかし、その第２ライン油路４６の圧力上昇によっ
てリリーフ弁６２が作動し、第２ライン油路４６の作動
油を絞り弁６０、リリーフ弁６２を介して第１ライン油
路５８へバイパスさせるので、第２ライン油路４６の圧
力上昇が阻止されて無用な動力損失が解消される。この
とき、油路５２の作動油圧は絞り弁６０によって降下さ
せられた後調圧弁５０に伝達されるので、調圧弁５０は
絞り弁６０による圧力降下によって生じる圧力差を恰も
前記差圧ΔＰ、が生じた如くに作動して第２ライン油路
４６と第１ライン油路５８との間の流通断面積を絞り弁
６０による圧力降下に対応した流通断面積とする。この
ため、調圧弁５０を介しても第２ライン油路４６内の作
動油が逃がされてリリーフ弁６２の容量が軽減される利
点がある。上記リリーフ弁６２の設定圧力は第１ライン
油路４６と第２ライン油路５８との圧力差（Ｐｊ！２−
ＰＡ、）の最大値よりも若干大きい値に設定されること
が望ましい。

なお、前記ベルト式無段変速機１６の常用酸か速度比ｅ
が２．０付近である場合には、第４図に示す第２ライン
油圧Ｐ１２および一次側油圧シリンダ３４内の油圧Ｐｃ
を引き下げるために一次側油圧シリンダ３４の受圧面積
を二次側油圧シリンダ３６に対して大きく、たとえば１
．２倍程度とすることが望ましい。このようにすれば、
常用域における第２ライン油圧Ｐ１２が小さくされて動
力損失が一層低減させられるのである。しかし、ベルト
式無段変速１ａ１６の一次側の慣性モーメントをできる
だけ小さくして応答性を高めること、あるいはベルト式
無段変速機１６をできるだけ小型にすること等を重視す
る場合には、第４図のＡ点が速度比０．５に相当する位
置となるようにすることが望ましい。このようにして一
次側油圧シリンダ３４および二次側油圧シリンダ３６の
受圧面積を種々変更できるが、本実施例の油圧制御回路
によれば、一次側油圧シリンダ３４と二次側油圧シリン
ダ３６との受圧面積比を０．７乃至１．５の範囲に選択
することが望ましい。

次に、本発明の他の実施例を説明する。なお、以下の説
明において前述の実施例と共通する部分には同一の符号
を付して説明を省略する。

第５図に示すように前記一対の流量制御サーボ弁４８．
５６の代わりに流量制御サーボ弁９０が設けられても良
い。流量制御サーボ弁９０は共通ポート９２、第１ポー
ト９４、第２ポート９６を備えた三方弁であって共通ポ
ート９２を第１ポート９４または第２ポート９６に択一
的に切り換えるとともに流通断面積を調節するものであ
る。共通ポート９２は油路５２と接続されるとともに、
第１ポート９４は第２ライン油路４６と接続され、第２
ポート９６はドレイン油路５４と接続されて゛　いる。

本実施例においては前述の実施例の絞り弁６０が除去さ
れているが、リリーフ弁６２が閉じ・ている間は絞り弁
６０の有無に拘らず一次側油圧シリンダ３４内の油圧が
調圧弁５０へ伝達されるので、前述の実施例と同様の作
用効果が得られる。

ベルト式無段変速機１６の速度比ｅが２．０となり、一
次側可変プーリ２４の可動回転体２２がＶ溝幅を最小と
する方向へ振り切ったとき前述の実施例と同様にリリー
フ弁６２が開かれて第２ライン油路４６の無用の昇圧が
阻止されるが、このとき絞り弁６０が除去されているの
で一次購す油圧シリンダ３４内の油圧Ｐｃがそのまま調
圧弁５０に供給され、調圧弁５０は流量制御サーボ弁５
０の両端に差圧ΔＰ□を形成しようとして第２ライン油
路４６と第１ライン油路５８との間の流通断面積を最小
（閉状態）とする。しかし、リリーフ弁６２の流通容量
が充分であればこのような状態であっても第２ライン油
路４６の無用の昇圧が阻止されて動力損失が抑制される
のである。なお、圧力制御サーボ弁８６の下流側にリリ
ーフ弁９８が介挿されている。このリリーフ弁９８は図
示しない潤滑必要部材への潤Ｙ［１油の供給圧を設定す
るものであり、リリーフ弁９８と第一調圧弁８６との間
の図示しない配管を通じてＭ滑油がと取り出されるよう
になっている。それ故、このリリーフ弁９８が設けられ
なくても本発明の一応の効果が得られるのである。

前記リリーフ弁６２は、第６図に示すように、第２ライ
ン油路４６と第１ライン油路５８との間に設けられても
よいし、第７図に示すように、第２ライン油路４６と戻
り油路８４との間に設けられても良い。このような場合
には、リリーフ弁６２の設定圧は、第２ライン油圧Ｐρ
２と第１ライン油圧Ｐｆ＆との差圧の最大値よりも若干
大きな値、あるいは第２ライン油圧Ｐβ２と戻り油路８
４内の圧力（はぼ大気圧）との差圧の最大値よりも若干
大きな値に各々設定される。リリーフ弁６２がこれ等の
ように設けられると、一次側可変プーリ２４の可動回転
体２２がＶ溝幅を小さくする方向に振り切ったときでも
第２ライン油圧がリリーフ弁６２の設定圧よりも上昇す
ることが防止され、動力損失が軽減されるのである。

また、調圧弁５０は前述の第２図に示す構造の他に第８
図に示すようにも構成される。図においてシリンダポア
１００の油路６４に連結する側は他の部分に対して大径
とされており、そのシリンダポア１００に嵌合される弁
子１０２には小径部１０４および大径部１０６が設けら
れている。シリンダボア１００内の大径部１０６側には
弁子１０２を閉弁方向に付勢するスプリング１０８が介
挿されている。なお、大径部１０６と小径部１０４とに
よって挟まれた空間はドレイン油路５４に接続されて略
大気圧とされている。本実施例によれば、前述の（１１
式に従って弁子１０２が作動させられるので、小径部１
０４側の受圧面と大径部１０６側の受圧面との面積差に
応じて弱いハネ力のスプリング１０８が用いられる。ま
た、その面積差を大きくすればスプリング１０８が除去
されても良い。このような場合には、小径部１０４と大
径部１０６との受圧面積差によって差圧値ΔＰ１が決定
される。

以上、本発明の一実施例を示す図面に基づいて説明した
が、本発明はその他の態様においても適用される。

たとえば、前述の実施例において圧力制御サーボ弁８６
は調圧弁５０の下流側に設けられて、調圧弁５０から流
出する作動油の流量を変更して第１ライン油圧を調圧す
るように設けられているが、その圧力制御サーボ弁８６
は図示しない絞り弁を介して第２ライン油路４６に直接
接続され、その絞り弁から流出させられる作動油の圧力
を調圧するようにしても良いのである。

また、前述の実施例において流量制御サーボ弁４８．５
６または９０が一次側可変プーリ２４の有効径を変更す
るための一次側油圧シリンダ３・１に対して流量制御す
るように設けられているか、反対に二次側油圧シリンダ
３６に対して流量を制御するように設けられ、一次側油
圧シリンダ３・１に圧力制御サーボ弁８６によって調圧
される第１ライン油圧が作用させられるようにしても良
いのである。

また、前述の実施例においては電磁式の流量制御サーボ
弁４Ｂ、５６．９０あるいは圧力制御サーボ弁８６が用
いられているが、たとえば特公昭５８−１８５４７号公
報に記載されているものと同様に流量制御弁、調圧弁と
してメカニカルリンクによって駆動される形式の弁が用
いられても良いし、デユーティ制御される０Ｎ−ＯＦＦ
作動の開閉弁であっても良い。

なお、上述したのはあくまでも本発明の一実施例であり
、本発明はその精神を逸脱しない範囲において種々変更
が加えられ得るものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例の構成を示す油圧回路図であ
る。第２図は第１図の実施例の調圧弁の構成を示す断面
図である。第３図は第１図の実施例のリリーフ弁の構成
を示す断面図である。第４図は第１図の実施例の作動を
説明するための図であって、速度比に対する各部の作動
油圧の変化を示す特性図である。第５図は本発明の他の
実施例における第１図に相当する図である。第６図およ
び第７図はそれぞれ本発明の他の実施例における油圧回
路の要部を示す図である。第８図は本発明の他の実施例
における第２図に相当する図である。 第９図は第１図のベルト式無段変速機における速度比に
対する推力比の変化を示す特性図である。 １６：ベルト式無段変速機 ２４ニ一次側可変プーリ ３２：二次側可変プーリ ３４ニ一次側油圧シリンダ ３６二二次側油圧シリンダ ３８：伝導ベルト　　４０：ポンプ（油圧源）４８．５
６．９０：流量制御サーボ弁（流量制御弁装置） ５０：調圧弁（間圧弁装置、第２調圧弁装置）６０：絞
り弁　　　６２：リリーフ弁 ６６：シリンダボア　　　６８：弁子 ７０ニスプリング　　　７２：第１受圧面７４：第２受
圧面 ８６：圧力制御サーボ弁（第１調圧弁装置）出願人　　
トヨタ自動車株式会社 第８図 第９図 速度毘ｅ

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. （１）一次側回転軸および二次側回転軸にそれぞれ設け
   られた可変プーリと、該可変プーリに巻掛けられて動力
   を伝達する伝導ベルトと、前記可変プーリの有効径を変
   更する一対の油圧シリンダとを備えたベルト式無段変速
   機において、油圧源から前記油圧シリンダの一方に供給
   される作動油の流量および該油圧シリンダから排出され
   る作動油の流量を調節して前記ベルト式無段変速機の速
   度比を制御する流量制御弁装置を備えた油圧制御装置で
   あって、 前記油圧源から前記流量制御弁装置へ供給される作動油
   圧を前記他方の油圧シリンダ内の作動油圧に対して所定
   圧高い作動油圧に調圧する調圧弁装置を含むことを特徴
   とするベルト式無段変速機の油圧制御装置。
2. （２）一次側回転軸および二次側回転軸にそれぞれ設け
   られた一対の可変プーリと、該可変プーリに巻掛けられ
   て動力を伝達する伝導ベルトと、前記可変プーリの有効
   径を変更する一対の油圧シリンダとを備えたベルト式無
   段変速機において、油圧源から供給される作動油圧を第
   一ライン油圧に調圧して前記油圧シリンダの一方に供給
   し、前記伝導ベルトに対する狭圧力を制御する第一調圧
   弁装置と、前記油圧シリンダの他方に供給される作動油
   の流量および該油圧シリンダから排出される作動油の流
   量を調節して前記ベルト式無段変速機の速度比を制御す
   る流量制御弁装置とを備えた油圧制御装置であって、 前記油圧源と第一調圧弁装置との間に設けられ、前記油
   圧源から供給される作動油圧を前記他方の油圧シリンダ
   内の作動油圧に対して所定圧高い第二ライン油圧に調圧
   し、該第二ライン油圧を前記流量制御弁装置に供給する
   第二調圧弁装置と、前記第二ライン油圧を導く第二ライ
   ン油路または前記油圧シリンダの他方内の油圧を導く油
   路と、前記第一ライン油圧を導く第一ライン油路または
   前記油圧源へ作動油を戻すための排油路との間に設けら
   れたリリーフ弁と を含むことを特徴とするベルト式無段変速機の油圧制御
   装置。
3. （３）前記第二調圧弁装置は、前記第一ライン油圧が前
   記他方の油圧シリンダ内の作動油圧よりも小さい時に調
   圧作動するものである特許請求の範囲第２項に記載のベ
   ルト式無段変速機の油圧制御装置。
4. （４）前記第二調圧弁装置は、シリンダボアと、該シリ
   ンダボア内に摺動可能に嵌合されて前記油圧源と第一ラ
   イン油路との間を開閉する弁子と、該弁子にそれぞれ設
   けられ、前記第二ライン油圧および他方の油圧シリンダ
   内の作動油圧をそれぞれ受けて該弁子を開弁方向および
   閉弁方向へ互いに逆向きに付勢する一対の受圧面とを、
   含んで成るものである特許請求の範囲第２項または第３
   項に記載のベルト式無段変速機の油圧制御装置。
5. （５）前記第二調圧弁装置は、前記弁子を閉弁方向へ付
   勢するスプリングを備えたものである特許請求の範囲第
   ４項に記載のベルト式無段変速機の油圧制御装置。
6. （６）前記リリーフ弁は前記油圧シリンダの他方内の油
   圧を導く油路と絞り弁を介して接続され、該絞り弁とリ
   リーフ弁との間から前記油圧シリンダの他方内の油圧が
   前記第二調圧弁装置へ導かれるものである特許請求の範
   囲第２項乃至第５項のいずれかに記載のベルト式無段変
   速機の油圧制御装置。