JPS61287421A - 煙道ガスの気体硫黄化合物を反応させて煙道ガスから分離可能な固体化合物を形成する方法および装置 - Google Patents
煙道ガスの気体硫黄化合物を反応させて煙道ガスから分離可能な固体化合物を形成する方法および装置Info
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- JPS61287421A JPS61287421A JP60236247A JP23624785A JPS61287421A JP S61287421 A JPS61287421 A JP S61287421A JP 60236247 A JP60236247 A JP 60236247A JP 23624785 A JP23624785 A JP 23624785A JP S61287421 A JPS61287421 A JP S61287421A
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- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
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- C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、煙道ガスの気体硫黄化合物特に亜硫酸ガスを
反応させて煙道ガスから分離可能な固体化合物を形成せ
しめる方法に関する。さらに、本発明は上記方法を実施
する装置にも関する。
反応させて煙道ガスから分離可能な固体化合物を形成せ
しめる方法に関する。さらに、本発明は上記方法を実施
する装置にも関する。
（従来の技術）
石炭または石油のような含硫黄燃料を炉中で燃焼させる
と、環境に有害な硫黄化合物特に亜硫酸ガスが形成され
る。今日、亜硫酸ガスをカルシウム化合物に結合させて
煙道ガスを清浄化する方法の開発がますます試みられる
ようになっている。
と、環境に有害な硫黄化合物特に亜硫酸ガスが形成され
る。今日、亜硫酸ガスをカルシウム化合物に結合させて
煙道ガスを清浄化する方法の開発がますます試みられる
ようになっている。
公知の方法では、炭酸化合物または水酸化物の形のカル
シウムを、炉の後段にある反応器に水性スラリーとして
吹き付ける。前者は湿式石灰法、後者は半乾式法と呼ば
れている。反応器は典型的にはかなり大型の容器であり
、水性スラリーは容器の上部から下方に吹き付けられる
。反応器の油圧径は煙道ガスダクト径より大きい。した
がって、反応器に入ると、煙道ガスの速度は遅くなる。
シウムを、炉の後段にある反応器に水性スラリーとして
吹き付ける。前者は湿式石灰法、後者は半乾式法と呼ば
れている。反応器は典型的にはかなり大型の容器であり
、水性スラリーは容器の上部から下方に吹き付けられる
。反応器の油圧径は煙道ガスダクト径より大きい。した
がって、反応器に入ると、煙道ガスの速度は遅くなる。
油圧径に対する反応器の高さまたは長さ比（ｈ／ｄｈｖ
ｄｒ ）は小さく、公知のシステムでは典型的には２〜
５のオーダーである。この場合、放射と乱流が諸条件を
均一化し、反応器中が略一定の条件となるので、全ての
反応ステップが同様の条件で行なわれる。
ｄｒ ）は小さく、公知のシステムでは典型的には２〜
５のオーダーである。この場合、放射と乱流が諸条件を
均一化し、反応器中が略一定の条件となるので、全ての
反応ステップが同様の条件で行なわれる。
（発明が解決しようとする問題点）
」二記ノシステムは、スラリーの調製および運搬処理用
の装置を必要とし、設備投資費用がかさむ欠点がある。
の装置を必要とし、設備投資費用がかさむ欠点がある。
さらに１反応器へのスラリー供給は障害を生じがちであ
り、生産を中止したり、妨害したりする。水滴が大きす
ぎると反応器の底に液体として残留するので、水性スラ
リー吹付けの調整はきわめて正確でなければならない。
り、生産を中止したり、妨害したりする。水滴が大きす
ぎると反応器の底に液体として残留するので、水性スラ
リー吹付けの調整はきわめて正確でなければならない。
水酸化カルシウムの水性スラリー濃度を、煙道ガスの保
有熱によって反応器に入る水を蒸発させることが十分で
きる程度に高くし、吸収生成物を乾燥粉として回収でき
るようにすることが目標とされる。
有熱によって反応器に入る水を蒸発させることが十分で
きる程度に高くし、吸収生成物を乾燥粉として回収でき
るようにすることが目標とされる。
ところが、この場合には、ノズルは容易に詰まりがちで
あり、吹付は時の水滴サイズを調整するのは困難である
。
あり、吹付は時の水滴サイズを調整するのは困難である
。
そこで、本発明の目的は、煙道ガス中の気体硫黄化合物
特に亜硫酸ガスを反応させて煙道ガスから分離可能な固
体化合物を形成し、簡単かつ経済的な方法で炉の煙道ガ
スから効果的に除去する方法および装置を提供すること
にある。
特に亜硫酸ガスを反応させて煙道ガスから分離可能な固
体化合物を形成し、簡単かつ経済的な方法で炉の煙道ガ
スから効果的に除去する方法および装置を提供すること
にある。
（問題点を解決するための手段）
上記問題点を解決するために、本発明は、煙道ガスの気
体硫黄化合物を反応させて煙道ガスから分離可能な固体
化合物を形成する方法であって、気体二酸化硫黄化合物
を含有する煙道ガスを長円形反応帯域の一端に送給する
とともに、ａ）粉状アルカリ金属および／またはアルカ
リ土類金属酸化物および／または水酸化物とｂ）水およ
び／またはスチームを上記反応帯域の１箇所または複数
箇所に別途送給し、固体二酸化硫黄化合物を含む煙道ガ
ス懸濁液を上記反応帯域の他端から抜き出すことを特徴
とするものである。
体硫黄化合物を反応させて煙道ガスから分離可能な固体
化合物を形成する方法であって、気体二酸化硫黄化合物
を含有する煙道ガスを長円形反応帯域の一端に送給する
とともに、ａ）粉状アルカリ金属および／またはアルカ
リ土類金属酸化物および／または水酸化物とｂ）水およ
び／またはスチームを上記反応帯域の１箇所または複数
箇所に別途送給し、固体二酸化硫黄化合物を含む煙道ガ
ス懸濁液を上記反応帯域の他端から抜き出すことを特徴
とするものである。
前記の公知システムとは違って、気体硫黄化合物を含む
煙道ガスの速度は反応器内で著しく減速されることはな
く、煙道ガスは長円形の反応帯域に送給される。長円形
の反応帯域では、煙道ガス速度は全く変らず、反応帯域
の全長にわたって反応の滞留時間は調整され、同時に、
反応の進行は、反応帯域の長さに沿った１点または複数
点で煙道ガス流中に１種または複数種の粉状試薬を供給
することにより効果的に調整される。
煙道ガスの速度は反応器内で著しく減速されることはな
く、煙道ガスは長円形の反応帯域に送給される。長円形
の反応帯域では、煙道ガス速度は全く変らず、反応帯域
の全長にわたって反応の滞留時間は調整され、同時に、
反応の進行は、反応帯域の長さに沿った１点または複数
点で煙道ガス流中に１種または複数種の粉状試薬を供給
することにより効果的に調整される。
前記の公知解決法とは違って、煙道ガスの気体硫黄化合
物と反応する試薬は水性スラリーの形で反応帯域中に供
給されず、水は、反応帯域に粉末の形で供給される試薬
とは別に、水噴霧またはスチーム噴霧の形で反応帯域中
に供給される。この方法で、水性スラリーの調整および
運搬処理、およびスラリーをノズルを通して反応器中に
吹付ける際の問題点が解決される。水および／またはス
チームと粉末試薬を別々に反応器に供給することは、技
術的に実行が簡単であり、費用もかからない。このよう
な装置の保守および修理も単純であり、装置の世話に多
くの作業員を必要としない。
物と反応する試薬は水性スラリーの形で反応帯域中に供
給されず、水は、反応帯域に粉末の形で供給される試薬
とは別に、水噴霧またはスチーム噴霧の形で反応帯域中
に供給される。この方法で、水性スラリーの調整および
運搬処理、およびスラリーをノズルを通して反応器中に
吹付ける際の問題点が解決される。水および／またはス
チームと粉末試薬を別々に反応器に供給することは、技
術的に実行が簡単であり、費用もかからない。このよう
な装置の保守および修理も単純であり、装置の世話に多
くの作業員を必要としない。
長円形反応器帯域の一端に供給された煙道ガスは、粉状
アルカリ金属酸化物または水酸化物および／またはアル
カリ土類金属醇化物および／または水酸化物と、噴霧状
の水および／またはスチームとを既に含むものであって
もよい。水および／またはスチームは、それぞれ反応器
および／または１または複数の前後点で反応器に供給さ
れる粉状アルカリ金属および／またはアルカリ土類金属
酸化物および／または水酸化物に供給される。」二記に
代えて、あるいは上記に加えて、粉状酸化物および／ま
たは水酸化物と水および／またはスチームとを相互に別
々に反応器自体に供給することも、同一点で別々に供給
することも、もちろん可能である。水単独のかわりに、
希釈水酸化カルシウムあるいはマグネシウム乳濁液の形
で吹付けることも可能である。
アルカリ金属酸化物または水酸化物および／またはアル
カリ土類金属醇化物および／または水酸化物と、噴霧状
の水および／またはスチームとを既に含むものであって
もよい。水および／またはスチームは、それぞれ反応器
および／または１または複数の前後点で反応器に供給さ
れる粉状アルカリ金属および／またはアルカリ土類金属
酸化物および／または水酸化物に供給される。」二記に
代えて、あるいは上記に加えて、粉状酸化物および／ま
たは水酸化物と水および／またはスチームとを相互に別
々に反応器自体に供給することも、同一点で別々に供給
することも、もちろん可能である。水単独のかわりに、
希釈水酸化カルシウムあるいはマグネシウム乳濁液の形
で吹付けることも可能である。
ある好ましい態様としては、粉状酸化物および／または
水酸化物は、反応帯域の少なくとも２つの前後点に供給
される。この場合には、水および／またはスチームは、
］−記の前後供給点の間の位置から反応帯域に供給して
もよく、あるいは粉状剤を供給する同じ点から供給して
もよい。
水酸化物は、反応帯域の少なくとも２つの前後点に供給
される。この場合には、水および／またはスチームは、
］−記の前後供給点の間の位置から反応帯域に供給して
もよく、あるいは粉状剤を供給する同じ点から供給して
もよい。
反応で生成した亜硫酸塩をさらに反応させて硫酸塩とす
るために、上記した試薬と水とに加えて、酸素あるいは
酸素含有ガスを反応帯域に、好ましくは予熱して反応帯
域の終点部分に供給することもできる。
るために、上記した試薬と水とに加えて、酸素あるいは
酸素含有ガスを反応帯域に、好ましくは予熱して反応帯
域の終点部分に供給することもできる。
反応帯域に供給される煙道ガスの温度は、５０〜８００
℃、好ましくは９０〜２００℃である。
℃、好ましくは９０〜２００℃である。
反応帯域に供給される粉状試薬は好ましくはカルシウム
酸化物および／または水酸化物である。
酸化物および／または水酸化物である。
これらは、炉に投入した炭酸化カルシウムから得ること
ができる。炭酸化カルシウムは炉中で酸化カルシウムに
分解し、酸化カルシウムは水および／またはスチームが
炉中に供給されると水酸化力ルシウムを形成する。炭酸
塩は乾燥粉末あるいは場合によっては水性スラリーの形
で炉に投入することができる。
ができる。炭酸化カルシウムは炉中で酸化カルシウムに
分解し、酸化カルシウムは水および／またはスチームが
炉中に供給されると水酸化力ルシウムを形成する。炭酸
塩は乾燥粉末あるいは場合によっては水性スラリーの形
で炉に投入することができる。
前記の公知解決法とは違って、本発明による装置では、
乱流反応器のような長円形反応器が用いられ、その油圧
径に対する長さの比は大きく、典型的には約１０あるい
はそれ以」二である。この反応器では、煙道ガスの速度
はさほど減ぜず、反応に関ケする気体および固体物質を
捕捉して煙道ガスとともに搬送できる程度の速度を維持
する。必要滞留時間は反応器の長さによって調節するこ
とができる。反応器の後の位置で、ダスト状あるいはス
プレー状物質を、別の分離器で煙道ガスから分離するか
、従来の炉のダスト分離器で分離する。「油圧径」とい
う語は、ここでは、反応器の断面積を意味する。
乱流反応器のような長円形反応器が用いられ、その油圧
径に対する長さの比は大きく、典型的には約１０あるい
はそれ以」二である。この反応器では、煙道ガスの速度
はさほど減ぜず、反応に関ケする気体および固体物質を
捕捉して煙道ガスとともに搬送できる程度の速度を維持
する。必要滞留時間は反応器の長さによって調節するこ
とができる。反応器の後の位置で、ダスト状あるいはス
プレー状物質を、別の分離器で煙道ガスから分離するか
、従来の炉のダスト分離器で分離する。「油圧径」とい
う語は、ここでは、反応器の断面積を意味する。
上記のような長円形反応器は、さらに、反応器の種々の
部分で、反応器の条件が種々の値に対して安定である、
あるいは種々の値に対して調整されるという利点がある
。たとえば、反応熱が放散されるにつれて、あるいは水
の蒸発が熱と結合するにつれて、温度は変化する。この
ように、プロセスの運転を所望通り最適化させることが
できる。
部分で、反応器の条件が種々の値に対して安定である、
あるいは種々の値に対して調整されるという利点がある
。たとえば、反応熱が放散されるにつれて、あるいは水
の蒸発が熱と結合するにつれて、温度は変化する。この
ように、プロセスの運転を所望通り最適化させることが
できる。
長円形反応器は、たとえば反応器を炉構造の中に構築す
るか、炉外の、炉の回収面とダスト分離器との間に構築
するようにして、含硫黄燃料を燃焼させる炉との関係で
固定構造物とすることができる。反応器は、また、炉と
は全く分離して構築することもできる。この場合には、
酸化物は別途煙道ガスダクトに供給され、炉中には供給
されない。そして、この場合には、別のダスト分離器が
必要である。この方法は、フライアッシュと生成された
硫酸塩／亜硫酸塩混合物を煙道ガス流から分離できる利
点がある。
るか、炉外の、炉の回収面とダスト分離器との間に構築
するようにして、含硫黄燃料を燃焼させる炉との関係で
固定構造物とすることができる。反応器は、また、炉と
は全く分離して構築することもできる。この場合には、
酸化物は別途煙道ガスダクトに供給され、炉中には供給
されない。そして、この場合には、別のダスト分離器が
必要である。この方法は、フライアッシュと生成された
硫酸塩／亜硫酸塩混合物を煙道ガス流から分離できる利
点がある。
本発明を添付の図面に基いてさらに詳細に説明する。
図において、１は炉の炉床を示し、炉床では含硫黄燃料
１７が通常は空気１８とともに燃焼される。亜硫酸ガス
含有煙道ガス１６は炉および空気１８の予熱器３の回収
面２で冷却される。炉ｌの後の位置で、煙道ガスは本発
明に従って長円形反応器４に送給される。反応器４の後
にはダスト分離システム５と煙突６がある。
１７が通常は空気１８とともに燃焼される。亜硫酸ガス
含有煙道ガス１６は炉および空気１８の予熱器３の回収
面２で冷却される。炉ｌの後の位置で、煙道ガスは本発
明に従って長円形反応器４に送給される。反応器４の後
にはダスト分離システム５と煙突６がある。
亜硫酸ガスと結合するための試薬、好ましくは炭酸化カ
ルシウムは、貯蔵容器７から回分フィーダ８により空気
搬送用ブロア９の空気流中に供給される。ブロア９から
、空気流は、ダクト１０を通って炉１の上部へ、および
／またはダク）１１を通って反応器４の始点部分へ、そ
して場合によってはダクト１２を通って反応器４の後続
位置へ流される。さらに、水は、ノズル１５を介して長
円形反応器中に反応器の始点部分のみから、あるいは反
応器の長さ方向の数箇所から供給される。さらに、ダス
ト分離器５前段の反応器の終点部分で煙道ガス温度を上
昇させるために、ダクト１４を介して温かい空気を、ダ
クト１３を介して温かい煙道ガスを反応器４の適当な位
置から供給することもできる。
ルシウムは、貯蔵容器７から回分フィーダ８により空気
搬送用ブロア９の空気流中に供給される。ブロア９から
、空気流は、ダクト１０を通って炉１の上部へ、および
／またはダク）１１を通って反応器４の始点部分へ、そ
して場合によってはダクト１２を通って反応器４の後続
位置へ流される。さらに、水は、ノズル１５を介して長
円形反応器中に反応器の始点部分のみから、あるいは反
応器の長さ方向の数箇所から供給される。さらに、ダス
ト分離器５前段の反応器の終点部分で煙道ガス温度を上
昇させるために、ダクト１４を介して温かい空気を、ダ
クト１３を介して温かい煙道ガスを反応器４の適当な位
置から供給することもできる。
試薬は、好ましくは、燃料１７中に含まれる硫菌量に比
例する量より過剰に供給され、ダクト１０を通って直接
炉１中におよび／または直接反応器４に１または複数箇
所１１．１２から供給することができる。好ましくは、
試薬全量の、最大限５０％がダクト１２を通って供給さ
れる。
例する量より過剰に供給され、ダクト１０を通って直接
炉１中におよび／または直接反応器４に１または複数箇
所１１．１２から供給することができる。好ましくは、
試薬全量の、最大限５０％がダクト１２を通って供給さ
れる。
ノズル１５を介して供給される水の量は、ポンプ１９に
より、好ましくは、最大限、煙道ガス１６の熱で可能な
限り完全に蒸発するような流量に調整される。しかしな
がら、必要な場合には、温かい煙道ガス１６をダク）１
３を通るバイパス流として反応器４の終点部分に供給す
ることによって、煙道ガスの温度を上昇させることもで
きる。
より、好ましくは、最大限、煙道ガス１６の熱で可能な
限り完全に蒸発するような流量に調整される。しかしな
がら、必要な場合には、温かい煙道ガス１６をダク）１
３を通るバイパス流として反応器４の終点部分に供給す
ることによって、煙道ガスの温度を上昇させることもで
きる。
第２図では、各符号は、第１図の各符号と同じ部材を示
す。第２図による改変例は、反応器が煙道ガスからフラ
イアッシュを分離する分離器、通常は電気フィルタ２０
、に続く箇所でのみ炉に取り付けられている点で、第１
図のものと異なっている。したがって、フライアッシュ
は反応器前の位置で分離されており、好ましくは酸化力
ルシウムである試薬はフライアッシュの分離後に反応器
に供給されるので、フライアッシュと反応生成物として
得たカルシウム化合物とを実質的に相互に分離すること
ができる。反応器の後の位置には、もちろん別個の固体
用分離器がある。この分離器は従来の電気フィルタであ
ってもよく、その他の適当な分離器でもよい。
す。第２図による改変例は、反応器が煙道ガスからフラ
イアッシュを分離する分離器、通常は電気フィルタ２０
、に続く箇所でのみ炉に取り付けられている点で、第１
図のものと異なっている。したがって、フライアッシュ
は反応器前の位置で分離されており、好ましくは酸化力
ルシウムである試薬はフライアッシュの分離後に反応器
に供給されるので、フライアッシュと反応生成物として
得たカルシウム化合物とを実質的に相互に分離すること
ができる。反応器の後の位置には、もちろん別個の固体
用分離器がある。この分離器は従来の電気フィルタであ
ってもよく、その他の適当な分離器でもよい。
カルシウム炭酸塩または酸化物の代りに、他の酸化物を
炉１または反応器４に供給してもよく、あるいはたとえ
ばカルシウム−マグネシウム炭酸塩のようなアルカリ金
属および／またはアルカリ土類金属炭酸塩を炉ｌに供給
してもよい。これらの炭酸塩は炉中で酸化物に分解する
。
炉１または反応器４に供給してもよく、あるいはたとえ
ばカルシウム−マグネシウム炭酸塩のようなアルカリ金
属および／またはアルカリ土類金属炭酸塩を炉ｌに供給
してもよい。これらの炭酸塩は炉中で酸化物に分解する
。
本工程および反応器とも、たとえば炭酸カルシウムまた
は酸化カルシウムのような１種の試薬で十分に働くが、
経済的に入手できる試薬物質を利用するために、本装置
において数種の試薬を同時に使用することも可能である
。この場合、試薬は混合して同じ一つの供給位置から、
あるいは複数の同じ供給位置から供給してもよく、ある
いは必要に応じて各試薬をそれぞれ異る位置から供給し
てもよい。酸化カルシウムは、炭酸カルシウムまたは炭
酸カルシウム−マグネシウムから得る。これらは炉に供
給されると、酸化物と炭酸ガスとに分解される。
は酸化カルシウムのような１種の試薬で十分に働くが、
経済的に入手できる試薬物質を利用するために、本装置
において数種の試薬を同時に使用することも可能である
。この場合、試薬は混合して同じ一つの供給位置から、
あるいは複数の同じ供給位置から供給してもよく、ある
いは必要に応じて各試薬をそれぞれ異る位置から供給し
てもよい。酸化カルシウムは、炭酸カルシウムまたは炭
酸カルシウム−マグネシウムから得る。これらは炉に供
給されると、酸化物と炭酸ガスとに分解される。
（実施例）
本発明を実施例によりさらに詳細に説明する。
実施例 １
約０．４ Ｘ Ｏ，４ｒｎ’の断面積と約２０ｍの長さ
を有する反応器を実験した。主として酸化カルシウムを
含有するダストと８００ｐｐ１１の亜硫酸ガスとを含む
煙道ガスを種々の温度で反応器に流した。さらに、水を
反応器に噴霧した。
を有する反応器を実験した。主として酸化カルシウムを
含有するダストと８００ｐｐ１１の亜硫酸ガスとを含む
煙道ガスを種々の温度で反応器に流した。さらに、水を
反応器に噴霧した。
煙道ガス中の酸化カルシウムと水は水酸化カルシウムを
形成し、これはきわめて反応性が高く、硫黄酸化物と反
応する。
形成し、これはきわめて反応性が高く、硫黄酸化物と反
応する。
（１） ＧａＯ＋ Ｏ２０−＋ Ｃａ（ＯＨ）２Ｃａ（
ＯＨ）２ ＋ ＳＯ７＋ ＣａＳＯ３＋ Ｏ２０反応器
内の条件および反応の結果（分析）を第１表に示す。第
１表の第１欄は硫黄に対するカルシウムのモル比として
定めた酸化カルシウムの量を、第２欄は反応器に供給す
る煙道ガスの温度を、第３欄は反応器を出る煙道ガスの
温度を、第４欄は亜硫酸ガスの減少率（％）を、第５欄
は固体中のフライアッシュの割合（％）を、第６欄は固
体中の亜硫酸カルシウムと硫酸カルシウムとの合計割合
（％）を、第７欄は固体中の他の化合物の割合（％）を
示す。
ＯＨ）２ ＋ ＳＯ７＋ ＣａＳＯ３＋ Ｏ２０反応器
内の条件および反応の結果（分析）を第１表に示す。第
１表の第１欄は硫黄に対するカルシウムのモル比として
定めた酸化カルシウムの量を、第２欄は反応器に供給す
る煙道ガスの温度を、第３欄は反応器を出る煙道ガスの
温度を、第４欄は亜硫酸ガスの減少率（％）を、第５欄
は固体中のフライアッシュの割合（％）を、第６欄は固
体中の亜硫酸カルシウムと硫酸カルシウムとの合計割合
（％）を、第７欄は固体中の他の化合物の割合（％）を
示す。
第 １ 表
０．５２５０℃６５°Ｃ５８％ ７８％ ２３％ １％
１．５Ｅｉ ９０８８８２６１２８１３２．２０２００
７２８７５１２４２５ ２．２２１２０８２９８５３２８２１ ２．３１１０８８９３５３２５２２ ４．０１２０８８９８４３２０３７ ４．１８００１１０７２３８１５４７ 実施例 ２ フライアッシュを別途電気フィルタによって分離した煙
道ガスを実施例１に従って反応器に供給し、酸化カルシ
ウムを電気フィルタの後段かつ反応器の前段位置で煙道
ガス中に供給する。
１．５Ｅｉ ９０８８８２６１２８１３２．２０２００
７２８７５１２４２５ ２．２２１２０８２９８５３２８２１ ２．３１１０８８９３５３２５２２ ４．０１２０８８９８４３２０３７ ４．１８００１１０７２３８１５４７ 実施例 ２ フライアッシュを別途電気フィルタによって分離した煙
道ガスを実施例１に従って反応器に供給し、酸化カルシ
ウムを電気フィルタの後段かつ反応器の前段位置で煙道
ガス中に供給する。
第２表は反応に関する調査結果を示す。同表では・、酸
化カルシウムの量は硫黄に対するカルシウムのモル比と
して表わされており、反応により生成された固体中の亜
硫酸カルシウムおよび硫酸カルシウムのパーセントおよ
び他の化合物の合計パーセントはそれぞれ別欄に示され
る。反応器の入側および出側温度と亜硫酸ガスの減少値
（％）とは第１表と同様の方法で示される。
化カルシウムの量は硫黄に対するカルシウムのモル比と
して表わされており、反応により生成された固体中の亜
硫酸カルシウムおよび硫酸カルシウムのパーセントおよ
び他の化合物の合計パーセントはそれぞれ別欄に示され
る。反応器の入側および出側温度と亜硫酸ガスの減少値
（％）とは第１表と同様の方法で示される。
第 ２ 表
１．５８９０℃６８℃８２％ ４４％ ２１％ ３５％
２．２２１２０ Ｅｉ８１１３３８１７４７４．０１２
０８８１３８２３１１８１ 実施例 ３ 酸化カルシウムを電気フィルタの後の位置から実施例２
に従って反応器中に供給し、反応器の後の位置で、酸化
材あるいは空気のような酸素含有ガスを煙道ガスに添加
する。この結果、亜硫酸カルシウムは酸化して硫酸塩と
なる。反応結果および条件を、第１表および第２表と同
様の方法で第３表に示す。
２．２２１２０ Ｅｉ８１１３３８１７４７４．０１２
０８８１３８２３１１８１ 実施例 ３ 酸化カルシウムを電気フィルタの後の位置から実施例２
に従って反応器中に供給し、反応器の後の位置で、酸化
材あるいは空気のような酸素含有ガスを煙道ガスに添加
する。この結果、亜硫酸カルシウムは酸化して硫酸塩と
なる。反応結果および条件を、第１表および第２表と同
様の方法で第３表に示す。
第 ３ 表
１．５Ｂ ’ ９０℃６８℃８２ ＄ １．４ ％ ８
５ ＄ ３３ ％２．２２１２０８８９３０．８５３４
８４．０１２０ Ｏ８１１１８０，８３５６４（発明の
効果） 上記したように、本発明によれば、水および／またはス
チームを粉状試薬とは別に供給するので、従来問題とな
っていたノズルの目詰まり、水滴サイズの調整、スラリ
ー調製および運搬処理設備設置等を回避でき、経済的か
つ容易に、しかも高効率で煙道ガス中の硫黄化合物を除
去することができる。
５ ＄ ３３ ％２．２２１２０８８９３０．８５３４
８４．０１２０ Ｏ８１１１８０，８３５６４（発明の
効果） 上記したように、本発明によれば、水および／またはス
チームを粉状試薬とは別に供給するので、従来問題とな
っていたノズルの目詰まり、水滴サイズの調整、スラリ
ー調製および運搬処理設備設置等を回避でき、経済的か
つ容易に、しかも高効率で煙道ガス中の硫黄化合物を除
去することができる。
第１図は本発明の好ましい実施例の概略側面断面図、第
２図は本発明の他の実施例の概略側面断面図である。
２図は本発明の他の実施例の概略側面断面図である。
Claims (13)
- （１）煙道ガスの気体硫黄化合物を反応させて煙道ガス
から分離可能な固体化合物を形成する方法であって、気
体二酸化硫黄化合物を含有する煙道ガスを長円形反応帯
域の一端に送給するとともに、ａ）粉状アルカリ金属お
よび／またはアルカリ土類金属酸化物および／または水
酸化物とｂ）水および／またはスチームとを上記反応帯
域の１箇所または複数箇所に別途送給し、固体二酸化硫
黄化合物を含む煙道ガス懸濁液を上記反応帯域の他端か
ら抜き出すことを特徴とする方法。 - （２）粉状酸化物および／または水酸化物を煙道ガスと
ともに上記長円形反応帯域の一端に供給し、水および／
またはスチームを上記反応帯域の始点部分に別途供給す
る前記特許請求の範囲第１項に記載の方法。 - （３）粉状酸化物および／または水酸化物を少なくとも
２つの前後点で上記反応帯域に供給し、水および／また
はスチームを上記前後供給点間の位置で反応帯域に供給
する前記特許請求の範囲第１項または第２項のいずれか
に記載の方法。 - （４）酸素または酸素含有ガスを好ましくは予熱して上
記反応帯域の終点部分に供給する前記特許請求の範囲の
いずれかに記載の方法。 - （５）高温煙道ガスを上記反応帯域の終点部分に供給す
る前記特許請求の範囲のいずれかに記載の方法。 - （６）５０〜８００℃の温度を有する煙道ガスを上記反
応帯域の終点部分に供給する前記特許請求の範囲のいず
れかに記載の方法。 - （７）粉状カルシウム酸化物および／または水酸化物を
上記反応帯域に供給する前記特許請求の範囲のいずれか
に記載の方法。 - （８）粉状カルシウム−マグネシウム水酸化物を上記反
応帯域に供給する前記特許請求の範囲のいずれかに記載
の方法。 - （９）気体硫黄化合物特に二酸化硫黄を反応させて煙道
ガスから分離可能な固体化合物を形成する装置であって
、一端に気体硫黄化合物を含む煙道ガスの入口を、他端
に固体硫黄化合物を含む煙道ガス懸濁液の出口を有する
とともに、水および／またはスチームを供給する手段と
、粉状アルカリ金属および／またはアルカリ土類金属酸
化物および／または水酸化物を長さ方向の１点または数
点で別途供給する手段とを有する長円形反応器を備えた
ことを特徴とする装置。 - （１０）上記反応器が、含硫黄燃料を燃焼させる炉に固
定構造として結合されている前記特許請求の範囲第９項
に記載の装置。 - （１１）上記反応器が、炉の煙道ガス中の固体分離器の
後段に配設されている前記特許請求の範囲第９項または
第１０項に記載の装置。 - （１２）上記粉状物質を煙道ガスとともに炉から反応器
に供給するために、上記粉状物質を反応器に供給する手
段が炉に結合されている前記特許請求の範囲第１０項ま
たは第１１項に記載の装置。 - （１３）長円形反応器の油圧径に対する長さ比が１０よ
り大きい前記第９項〜第１２項のいずれかに記載の装置
。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| FI851624A FI78401B (fi) | 1985-04-24 | 1985-04-24 | Foerfarande och anordning foer att bringa roekgasernas gasformiga svavelfoereningar saosom svaveldioxid att reagera till fasta foereningar som separeras fraon roekgaserna. |
| FI851624 | 1985-04-24 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61287421A true JPS61287421A (ja) | 1986-12-17 |
| JPH0415008B2 JPH0415008B2 (ja) | 1992-03-16 |
Family
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|---|---|---|---|
| JP60236247A Granted JPS61287421A (ja) | 1985-04-24 | 1985-10-22 | 煙道ガスの気体硫黄化合物を反応させて煙道ガスから分離可能な固体化合物を形成する方法および装置 |
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|---|---|
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| JP (1) | JPS61287421A (ja) |
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| AU (1) | AU575209B2 (ja) |
| BE (1) | BE903597A (ja) |
| BG (1) | BG60230B1 (ja) |
| CA (1) | CA1289335C (ja) |
| CH (1) | CH672264A5 (ja) |
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| DD (1) | DD239729A5 (ja) |
| DE (1) | DE3539347A1 (ja) |
| DK (1) | DK515585A (ja) |
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| GB (1) | GB2174081B (ja) |
| HU (1) | HU210828B (ja) |
| IT (1) | IT1185834B (ja) |
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| NZ (1) | NZ213858A (ja) |
| PL (1) | PL148177B1 (ja) |
| SE (1) | SE461894C (ja) |
| SU (1) | SU1679969A3 (ja) |
| YU (2) | YU44529B (ja) |
| ZA (1) | ZA858478B (ja) |
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